高边坡脚手架计算书
高边坡治理脚手架专项施工方案
高边坡治理脚手架专项施工方案早晨的阳光透过窗帘，洒在书桌上，我泡了杯茶，拿起笔，开始构思这个“高边坡治理脚手架专项施工方案”。
我得把这个问题掰开揉碎了好好分析一下。
一、工程概况这个工程位于我国某大型水库附近，边坡高度约为50米，坡度较大，土质松散，存在一定的安全隐患。
为确保工程顺利进行，我们需要对边坡进行治理，搭建脚手架，确保施工人员的安全。
二、施工目标1.确保施工人员的人身安全。
2.高质量、高效率地完成边坡治理工程。
3.降低施工过程中的安全风险。
三、施工方法1.边坡治理：采用预裂爆破、喷锚网支护、排水等措施，提高边坡稳定性。
2.脚手架搭建：根据边坡高度和施工要求，选用合适的脚手架类型，如门式脚手架、悬挑脚手架等。
3.施工工艺：采用流水作业法，确保施工进度。
四、施工步骤1.边坡治理：（1）测量放样：根据设计图纸，测量放样，确定治理范围。
（2）预裂爆破：采用预裂爆破技术，减少爆破对周边环境的影响。
（3）喷锚网支护：在边坡表面喷射混凝土，形成支护结构。
（4）排水：设置排水设施，降低边坡水位，提高稳定性。
2.脚手架搭建：（1）选型：根据边坡高度和施工要求，选用合适的脚手架类型。
（2）搭建：按照施工图纸，依次安装脚手架立杆、横杆、斜杆等。
（3）验收：搭建完成后，组织验收，确保脚手架安全可靠。
3.施工工艺：（1）施工准备：做好施工图纸、施工方案、安全技术交底等工作。
（2）流水作业：按照施工顺序，分段施工，确保施工进度。
（3）质量控制：加强质量检查，确保施工质量。
五、安全措施1.安全培训：对施工人员进行安全知识培训，提高安全意识。
2.安全防护：为施工人员配备安全帽、安全带、防滑鞋等防护用品。
3.安全检查：定期进行安全检查，发现问题及时整改。
4.应急预案：制定应急预案，应对突发事件。
六、施工难点及解决办法1.施工难点：边坡治理过程中，爆破作业对周边环境的影响。
解决办法：采用预裂爆破技术，减少爆破对周边环境的影响。
边坡脚手架计算书
边坡脚手架计算书1. 引言和背景在边坡工程中，为了确保边坡的稳定性和施工的安全性，通常需要使用脚手架来支撑边坡。
边坡脚手架是一种特殊的支撑结构，能够提供必要的支撑和保护，减少边坡坍塌的风险。
本文将介绍边坡脚手架计算书的编制方法和重要内容。
2. 计算书编制方法边坡脚手架计算书是根据工程要求和设计规范，通过结构力学和工程力学的相关理论和方法，对边坡脚手架的承载能力和稳定性进行计算和分析的重要文档。
编制边坡脚手架计算书的方法主要包括以下几个步骤：2.1 边坡脚手架的设计参数确定：根据具体的边坡工程要求和设计规范，确定边坡脚手架的设计参数，包括边坡的土壤参数、坡度、高度、倾斜角度等。
2.2 边坡脚手架荷载计算：根据边坡的重量、施工荷载以及水平和垂直地震力等，计算边坡脚手架所受到的荷载。
2.3 边坡脚手架结构分析：根据荷载计算结果，采用结构力学和工程力学的方法，对边坡脚手架的承载能力和稳定性进行分析，包括研究边坡脚手架的受力机理、刚度等参数。
2.4 边坡脚手架构造设计：根据结构分析的结果，确定边坡脚手架的结构方案和构造设计，包括材料选择、组装方式、加强措施等。
2.5 边坡脚手架计算书编写：最后，根据以上计算和分析结果，编制边坡脚手架计算书，包括工程背景、设计参数、荷载计算、结构分析、构造设计等重要内容。
3. 边坡脚手架计算书内容边坡脚手架计算书是一份非常重要的工程文件，需要包含以下几个主要内容：3.1 工程背景：介绍边坡工程的背景和目的，包括边坡的位置、规模、用途等。
3.2 设计参数：明确边坡的设计参数，包括土壤参数、坡度、高度、倾斜角度等。
3.3 荷载计算：计算边坡脚手架所受到的荷载，包括边坡的重量、施工荷载以及地震力等。
3.4 结构分析：对边坡脚手架的承载能力和稳定性进行结构分析，研究其受力机理、刚度等参数。
3.5 构造设计：基于结构分析的结果，确定边坡脚手架的结构方案和构造设计，包括材料选择、组装方式、加固措施等。
边坡防护脚手架搭设方案和安全结构计算
A1边坡脚手架搭设方案报审表工程名称:郭家湾第二水源地蓄水库开挖支护工程编号：本表一式三份,建设、监理、承包单位各一份。
陕西省建厅监制陕西省建设监理协会承印中铁一局郭家湾第二水源地蓄水库开挖支护工程边坡防护脚手架搭设方案和结构安全计算编制：审核：审批：中铁一局郭家湾第二水源地蓄水库开挖支护工程项目经理部2014年5月14日边坡防护脚手架搭设方案和结构安全计算1、工程概述本工程位于榆林市府谷县老高川镇硬地焉村，主要工程内容为库容181。
4万m 3调节水库一座，引水排沙系统、地面加压泵站及相应的取水建筑和竖井工程等。
开挖完成后的边坡呈阶梯状，每梯段高度10m,各梯段间设2m 宽平台，边坡坡率为1﹕0。
5.边坡基岩主要由凝灰质粉砂质青灰色碎屑凝灰岩构成,全风化层局部可达2m ，强风化层在1m 以内。
覆盖层以风积沙为主。
二级边坡岩体结构复杂,较为破碎，其余边坡岩体结构完整.为保证边坡的稳定，设计对边坡采用挂网喷锚支护处理。
由于坡面较高，必须搭设施工平台.施工平台采用双排扣件式钢管脚手架，上铺竹跳板形成。
图（1-1）脚手架正视图，图（2—2） 施工脚手架侧视图。
说明： 1、本图为脚手架正视图示意图； 2、竖向剪刀撑每9跨设置一道，纵向大剪刀撑从第5步起设置，共设一道； 3、当脚板随作业层设置，当脚板采用竹跳板； 4、连墙点为三步三跨，布置如图所示；5、本图没有标识随作业层安全网和安全护栏；施工作业层及档脚板图1-1 脚手架正视图图2-2 施工脚手架侧视图2、脚手架材料的质量控制2.1脚手架材料质量2.1。
1扣件质量扣件要符合GB978—67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造,扣件的附件采用的材料应符合GB7088《碳素结构钢》中及Q235钢的规定，螺纹均应符合GB19681《普通螺纹》的规定；垫圈应符合GB9676《垫圈》的规定.铸钢不得有裂纹、气孔，不宜有疏松，砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷,并应将影响外观质量的粘砂，浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净.扣件:应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。
高边坡脚手架计算书
高边坡脚手架计算书一、工程概述本工程为_____高边坡防护工程，边坡高度较大，为确保施工安全及作业的便利性，需在边坡上搭建脚手架。
脚手架的搭建将为后续的边坡防护施工提供稳定的工作平台。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、立杆横距：b ＝ 105m3、立杆纵距：l ＝ 15m4、步距：h ＝ 18m5、内立杆距边坡距离：a ＝ 03m三、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值：01248kN/m脚手板自重标准值：035kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：014kN/m2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值：2kN/m²3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝ 035kN/m²风压高度变化系数μz ，根据脚手架高度及地面粗糙度类别确定风荷载体型系数μs ＝13φ ，其中φ 为挡风系数四、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：q1 ＝ 0038kN/m均布活载：q2 ＝ 15×2 ＝ 3kN/m2、强度验算最大弯矩 Mmax ＝ 01×q1×l²＋ 0117×q2×l²弯曲应力σ ＝ Mmax/W ，其中 W 为纵向水平杆的截面模量3、挠度验算挠度ν ＝ 0677×q1×l^4/（100×E×I) ＋ 099×q2×l^4/（100×E×I) ，其中 E 为钢材的弹性模量，I 为纵向水平杆的截面惯性矩五、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝ 0038×15 ＝ 0057kN集中活载：P2 ＝ 2×15 ＝ 3kN2、强度验算最大弯矩 Mmax ＝ P1×03 ＋ 15×P2×03弯曲应力σ ＝ Mmax/W3、挠度验算挠度ν ＝ P1×l^3/（48×E×I) ＋ 15×P2×l^3/（48×E×I)六、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R ≤ Rc其中 Rc 为扣件抗滑承载力设计值，单扣件取 8kN，双扣件取 12kN。
高边坡脚手架计算书
高边坡脚手架计算书高边坡脚手架计算书1. 背景介绍高边坡脚手架是在高边坡建设过程中用于支撑和保护的一种临时结构。
本文档旨在提供一个详细的计算书范本，用于设计和评估高边坡脚手架的稳定性和安全性。
2. 设计要求本章节详细列出了高边坡脚手架设计的基本要求，包括但不限于高边坡的坡度、高度、土壤类型、气候条件等。
还包括对脚手架所需承载的荷载以及脚手架的使用寿命要求等。
3. 载荷计算本章节详细介绍了高边坡脚手架所需承受的各种荷载，包括动力荷载、静力荷载、气候荷载等。
针对每种荷载，给出计算公式，并进行了具体的计算示例。
4. 结构设计本章节详细描述了高边坡脚手架的结构设计要求和方法。
包括了脚手架的支撑结构、承载构件的选择和布置、连接方式等。
此外，还介绍了脚手架的稳定性分析方法，包括静力平衡法、有限元法等。
5. 材料选用本章节介绍了高边坡脚手架所需材料的选择和使用要求。
包括了钢材的强度、耐候性要求，木材的强度和湿度要求，以及其他辅助材料的选用等。
6. 施工方案本章节详细描述了高边坡脚手架的施工方案。
包括了脚手架的布置和搭建步骤，材料的运输和存储要求，以及脚手架的拆除和清理工作等。
7. 安全措施本章节列出了高边坡脚手架施工中需要遵循的安全措施和注意事项。
包括了对施工人员的安全培训要求，脚手架使用过程中的警示标识和防护措施等。
8. 检测与验收本章节介绍了高边坡脚手架的检测和验收标准。
包括了工程质量检验的内容和方法，验收标准的评定依据，以及相关证明文件的保存等。
扩展内容：1、本文档所涉及附件如下：附件1：高边坡脚手架设计示意图附件2：高边坡脚手架施工方案表格附件3：高边坡脚手架检测记录表2、本文档所涉及的法律名词及注释：法律名词1：建筑法注释：建筑法是我国建筑工程行业的专门法律法规，包括了建筑工程的设计、施工、验收等方面的规定。
法律名词2：安全生产法注释：安全生产法是我国安全生产工作的基本法律，对所有行业的生产过程中的安全进行了规定，并规定了相关的责任和处罚。
高边坡施工脚手架搭设技术
高边坡施工脚手架搭设技术摘要：我国西部地区面积辽阔，地势高耸，大部分为山地，工程建设需开挖山体，填平山谷，在开挖山体侧形成了边坡，需对边坡进行支护，如何对边坡施工成为工程建设的重点，搭设脚手架施工平台是难点，下面以某实际工程为例进行浅析。
关键词：高边坡；脚手架；锚杆锚索引言本章以高边坡为主进行边坡脚手架搭设技术的阐述，高边坡具有高差大、陡峭、地形复杂等特点，施工难度大，脚手架搭设需根据具体情况进行调整设计及思路。
一、工程概况某高边坡工程项目周长约2km，最大高度达54m，存在1~3级坡，单级坡高32m，坡度30°~80°不等，边坡地形复杂，存在土质边坡和岩石边坡，坡面凹凸不平，级坡平台宽度不足2m，脚手架搭设施工难度大。
二、脚手架材质要求（1）高边坡采用扣件式钢管脚手架，采用Φ48.3*3.5mm钢管（计算时按3.0mm壁厚），扣件采用钢管扣件，各种材质必须经检验合格后方可使用。
（2）当采用新钢管和新扣件时，应有产品质量合格证和质量检验报告，钢管材质应符合现行国家标准《金属材料室温拉伸试验方法》（GB/T228-2002）的有关规定，扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）的规定抽样检测。
（3）钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
钢管外径、壁厚允许偏差不得大于-0.5mm。
（4）钢管表面涂防锈漆，旧钢管表面锈蚀深度必须小于0.5mm，钢管端部弯曲长度不得大于1.5m，弯曲度应小于5mm。
（5）旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，所有扣件使用前进行防锈处理。
（6）木脚手板的宽度不小于200mm，厚度不小于50mm，其质量符合规范的规定，不得使用腐朽的脚手板。
竹笆脚手板、竹串片脚手板等材料应符合规范的规定。
三、脚手架搭设锚杆锚索施工采用落地式钢管脚手架操作平台，搭设顺序为：摆放扫地杆→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→安装大横杆并与各立杆扣紧→加设剪刀撑→铺设脚手板→挂安全立网、平网。
边坡脚手架方案
1.脚手架采用φ48mm、壁厚 3.5mm 钢管，符合现行国家标准，连接扣件采用标准扣件；立杆、大横杆与斜杆的最大长度为 6.0m。
2.脚手板应采用木板或者串片毛竹制作，厚度不小于50mm，宽度大于等于 250mm，长度不小于 1.5m，其材质应符合国家现行有关建材标准。
1. 根据边坡实际情况，采用错落坡型脚手架，脚手架随坡度而设，最大高度不超过 22.6M。
2．根据排水孔与锚杆位置，主受力立杆水平间距 1.5-2m，横向间距0.9-1.0m；其余辅助受力立杆随坡度而调整搭设，间距 1.0— 1.5m 之间。
3．立杆底端100~300mm处，设纵向与横向扫地杆，并与立杆连接牢,做固好防止滑动处理；横杆靠墙底端100~300mm高底处，将内立杆与纵向水平杆作为扫地杆，并与横杆连接牢,好防止滑动处理。
4．脚手架及施工荷载轴向力主承力区选择在边坡底部的落碎台或者变坡平台上。
5．考虑到潜孔钻较重人工搬移不方便，需要沿人行道滚移，为保障安全，沿人行道方向架设 2-3 条纵向长杆。
6.考虑到安全需要，需在外侧适当设置水平纵向钢管；在钻孔作业层需挂安全防护网；适当设置剪刀撑，防止脚手架侧向倾倒；为防止脚手架向外倾翻，可设置剪刀撑支护 (或者采用φ 12m m 以上柔性钢丝绳对脚手架斜上45°反拉，钢丝绳反拉接头部份采用至少 3 个钢丝绳卡固定，交叉设置)。
7.考虑到作业层荷载较大，在钻机就位前，对脚手架作业层小横杆适当加密，同时设置纵横向剪刀撑。
1.放线、摆放木枋、→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆与扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设暂时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧→安第三、四步大横杆与小横杆→挨次搭设上部大、小横杆与立杆→要求高度处→铺设脚手板→搭设防护栏杆及绑扎防护档脚板、挂安全网。
2．施工作业面设人行道，斜坡不大于 1:3；设备运输与人员上下上工作面搭设运料通道，通道宽 1.2-1.5m，坡度不大于 1:6，两侧安装防护杆及扶手；拐弯处应设平台，按临边防护要求设置防护栏杆及挡脚板，防滑横条间距不大于 30cm。
高边坡支护脚手架搭设专项方案
高边坡支护脚手架搭设专项方案专项方案：高边坡支护脚手架搭设工程概况：该工程位于道路右侧，边坡长约135m，最大高度37.5m，分设5级边坡，每级边坡高差8m。
施工采用钢管扣件搭设施工平台进行施工。
支架搭设方案：支架形式为双排扣件式钢管脚手架，使用φ48x3.5mm脚手架钢管搭设，排架排局为1.2m，步距为2.0m，跨距为1.5m。
排架外侧两端每跨设一道剪力撑，中间每隔6跨设一道剪力撑，剪力撑由底部搭设。
排架底部扫地杆通过φ12钢筋制成的连墙件与坡面系统锚杆连接，中间每隔2步设置一排连墙件，连墙件间距不超过6.0m。
排架内由底部至各作业面挂设人行爬梯，人行梯用φ14钢筋制成，宽50cm，每30cm高设置一根踏步杆，人行梯外侧临空面挂设绿目网封闭。
排架每层作业面上满铺300X30cm（长X宽）竹跳板作为脚手板，脚手板两端与小横杆绑扎固定。
排架临空面的立杆顶部应超出排架作业面1.2m以上，并设置大横杆作为栏杆封闭作业面，栏杆下部纵铺一条竹跳板作为挡脚板。
施工准备：排架搭设由架子工施工，施工前先清除坡面松动石块，并整平、夯实排架基础。
对不能设置在坚硬基岩上的排架立杆，其底部应设置垫脚板，垫脚板埋设平整牢固后进行排架搭设，排架搭设自下而上。
用φ12钢筋作为连墙件与边坡锚杆焊接，连墙件自排架底部扫地杆开始连接，其后每隔2层设置一排，连墙件水平间距不超过6m。
工艺流程：1) 排架搭设工艺流程见下图。
2) 排架与坡面的拉结：采用φ12钢筋作为连墙件与边坡锚杆焊接连成整体。
3) 安全网：安全网应挂设严密，应绑扎牢固，不得露眼绑扎，两网连接处应绑扎在同一杆件上。
脚手架与施工层之间要按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。
4) 安全防护栏杆：排架临空面的立杆顶部应超出排架作业面1.2m以上，并设置两道横杆，作为防护栏杆。
使用材料要求：1) 钢管宜采用力学性能适中的Q235A（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》。
脚手架搭设计算书
脚手架搭设计算书1脚手架参数（1）搭设高度H=19米，步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为木板，按同时铺设2排计算，同时作业层数n1=2，内排架距离边坡距离为1.5m。
（2）脚手架材质选用Φ48×3mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2。
（3）结构自重标准值：钢管自重q=0.038 N/m2；木脚手片标自重：g=0.20kN/m2；施工均布活荷载：qk=0.4kN/m2。
由于本地区风荷载g2＜0.35kN/m2，所以不考虑风荷载。
2脚手架计算2.1小横杆计算（1）荷载值计算按简支梁计算：每纵距脚手片自重N1=g×la×lb/（2+1）=0.2×1.5×1/（2+1）=0.1kN每纵距施工荷载N2=qk×la×lb/（2+1）=0.2kN荷载计算值N=1.2N1+1.4N2=0.4KN（2）强度计算小横杆自重均布荷载按最最不利分布荷载计算，最大弯矩计算公式：M=1/8ql2M1=1/8×0.038×1.8×1.8=0.016KN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=1/3Nl所以M2=1/3×1.8×0.4=0.24KN.mMmax= M1+ M2=0.26KN.mσ=Mmax/W=52N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆抗弯强度满足要求。
（3）挠度计算小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式：v=5ql4/384EIV1=5000×0.038×20004÷（384×2.06×105×121900）=0.31mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=Nl（3l2－4l2/9）/72EI V2=0.96×1000×2000（3×2000×2000-4×2000×2000÷9）÷（72×2.06×105×121900）=10.9mmVmax= V1+ V2=10.86mm[v]=lb/150=2000/150=13.3mmv<[v]小横杆挠度满足要求。
边坡脚手架计算书
边坡脚手架计算书一、引言边坡脚手架是在边坡开挖施工过程中使用的一种支护结构，旨在确保施工人员的安全以及边坡的稳定性。
本文档将介绍边坡脚手架的计算书，以及其中涉及的关键参数和计算方法。
二、边坡脚手架设计要求1. 脚手架的设计应符合国家相关标准和规范的要求，保证承载能力和安全性。
2. 脚手架的材料应选用优质材料，结构牢固、防腐蚀能力强。
3. 脚手架的搭设要满足施工现场的实际需求和边坡的特殊情况，确保施工人员能够顺利进行作业。
4. 脚手架的施工过程应严格按照相关规范进行，确保安全可靠。
三、边坡脚手架计算书内容和要求1. 边坡脚手架的计算书应包括以下内容：结构尺寸、材料选择、承载能力计算、安全防护等。
2. 结构尺寸的计算应根据边坡的实际情况进行，在保证安全的前提下尽量减少材料使用。
3. 材料选择应根据脚手架的设计要求和使用环境来确定，考虑到材料的承载能力和耐久性。
4. 承载能力计算应根据脚手架的结构形式和使用情况来确定，确保脚手架的稳定和安全。
5. 安全防护要求应包括对施工人员和周围环境的保护，如设置安全扶手、安全网等措施。
四、边坡脚手架计算方法1. 结构尺寸的计算方法：根据边坡的坡度、高度等参数来确定脚手架的高度和长度。
2. 材料选择的计算方法：根据脚手架的设计要求和相关规范，对所需材料的强度和耐久性进行评估。
3. 承载能力的计算方法：根据脚手架的结构形式和使用情况，可采用静力计算或有限元模拟等方法，评估脚手架的承载能力。
4. 安全防护的计算方法：根据相关标准和规范，确定安全扶手、安全网等的尺寸和布置方式，确保施工人员的安全。
五、实例分析以某边坡开挖工程为例，假设边坡的高度为10米，坡度为1：1，现需要搭建一道边坡脚手架用于施工作业。
根据相关计算方法和要求，可进行如下计算：1. 结构尺寸的计算：根据边坡高度为10米，考虑到脚手架的稳定性和施工人员的安全，设计脚手架的高度为8米，长度为20米。
2. 材料选择的计算：根据脚手架的设计要求，选择承载能力和耐久性良好的钢材作为主要材料。
边坡脚手架计算书
边坡脚手架计算书（一）边坡支护护坡操作脚手架，其步距为1200，立杆纵横间距均为1500。
1承载力验算：（1）脚手架承受荷载计算：①脚手架承受荷载计算：考虑上人操作和堆物为980N/M2②对操作层荷载（W1）进行计算，附加荷载980N/m2，考虑动力系数1.2，超载系数（其他未考虑因素）取1.5，脚手架自重360N/m2则W1=超载系数×动力系数×（附加荷载+脚手架自重）=1.5×1.2×（980+360）=2412N/m2③非操作层，每层荷载为W2，钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个，剪刀撑长度近似按对角支撑计算L=(1.82+2.02)=2.69m 每跨脚手架面积=1.5×2=3m2。
则非操作层每层荷载W2为W2=[（步距×2+间距×2+架宽+L×2）×钢管理论重量/m×钢管实际长度系数+扣件重量每跨]/每跨脚手架面积[（1.2m×2+1.5m×2+2m+2.69m×2）×38.4N/m×1.3+10N/个×4个]/3=226N/m2则每根立柱承重：（W1+非操作层数×W2）/立柱根数=（2412N+4×226N）÷4=829Na2：立杆设计荷载计算：采用φ48.3×2.8mm钢管，截面特征查表A=4.893×102mm2i=15.78mml0=μL=0.77m×1=0.77mλ=L0/i=770mm/15.78mm=48.8欧拉临界应力：σ=π2E/λ=3.142×210000/48.82=869MPaη=0.3×(1/100i)2=0.3/(100×0.01578)2=0.12设计荷载N为:N=4.89×102/2×{[17+(1+0.12)×869/2-[(170+(1+0.12)×869/2)-170×869]}N=3×104N通过脚手架承受荷栽，立杆设计荷载计算得知，立杆设计荷载（3×104N）＜脚手架承受荷栽（829N）故立杆承载力符合要求。
隧道洞口78m高边坡钢管脚手架的设计和计算
2
脚手 架 搭 设 长 度/m
150
3 钢管
48×3. 5
4 扣件
标准扣件
按设计图要求，脚手架搭设长度为 150m
为 Q235 材质，48 × 3. 5 钢管经计算截面特性如下： 截面积 A = 4. 89（ cm2 ） ； 惯性矩 I = 12. 19 （ cm4 ） ； 抵抗矩（ 截 面 模 量） W = 5. 08 （ cm3 ） ； 回 转 半 径 i = 1. 578 （ cm） ； 线 密 度 为 3. 84kg / m。 Q235 材质钢的密度 7. 85g / cm3 。钢管的抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f = 205N / mm2 ，弹性模量 E = 2. 06×105N / mm2 。纵向、横向水平杆受弯构件的容许挠度［v］= l /150L（ mm） 。立杆的容许 长细比［λ］= 210
应符合 GB 15831—2006《钢管脚手架扣件》的规定； 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65N·m 时， 不得发生破坏； 直角扣件、旋转扣件（ 抗滑） 承载力设计值 8. 00kN
5 脚手板
冲压钢脚手板
6
挡脚 板、栏 杆 铺 设方式
2步1设
7
脚手架作业层数 nqj
1
2 步 1 设； 每个纵向水平杆的纵跨中点加设一根横向水平杆，横向水平杆置于纵向水平杆上 方，用直角扣件与纵向水平杆连接，自重标准值 Gkjb = 0. 35kN / m2 ，施工荷载标准值 Gksg = 3kN / m2 ，每台潜进式轻便钻机重量≤3. 8kN
2019 增刊
蔡荣兴： 隧道洞口 78m 高边坡钢管脚手架的设计和计算
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表 1 主要设计参数
序号 设计 内 容
取值
安全通道计算书
安全通道计算书 The document was finally revised on 2021计算书1 工程概况本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为1:。
2 编制依据、脚手架选型、稳定性验算编制依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（4）《钢结构设计规范》GB50017-2003（5）边坡设计图纸、施工现场实际情况。
脚手架选型根据现场的实际情况，该处脚手架采用扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采用φ48×钢管，连接扣件采用标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度 ~ 。
其它杆最大长度为 m，脚手架根据边坡实际设计参数采用落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸如下：1）立杆：纵距为，横距为1m；2）脚手架步距；步距为；3）剪刀撑设置；间距为6m（4跨左右）一排剪刀撑；4）连接坡面杆件设置；连墙件两步两跨布置，通过焊接连接与出入山体的锚杆连接。
5)在脚手架的两侧设置横向斜撑，布置在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端上，距离主节点的位置≯150mm。
稳定性验算基本参数荷载参数搭设示意图：纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m横杆抗弯强度设计值205 横杆截面惯性矩I(mm4) 121900[f](N/mm2)横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5080 计算简图如下：承载力使用极限状态q=×+G kjb×l b/2)+ ×G kq×l b/2)×cosθ=× +×1/2)+ ×3×1/2)× =m正常使用极限状态q'=(+G kjb×l b/2)+G kq×l b/2)×cosθ=( +×1/2)+ 3×1/2)× =m计算简图如下：1、抗弯验算M max=(l a/cosθ)2=××2= ·mσ=M max/W=×106/5080 = N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax = '(l a/cosθ)4/(100EI)=××(1200/4/(100×206000×121900)=≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1200/150，10]=满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max= ×ql a/cosθ=××=正常使用极限状态R max'= ×q'l a/cosθ=××=扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max==≤Rc =×8=满足要求！荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重荷载N G1k每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)××n/2 /(n×H)=+×0/2)××2/2 /(2×= kN/m单内立杆：N G1k=(g k+ g k1＇)×(n×H)=+×(2× =每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×H=+×0/2)×= kN/m单中间立杆：N G1k=(2×+ g k1＇)×(n×H)=(2× =2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值N G2k每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]×(n/2 )/(n×H)=[××1/2+×]×(2/2)/(2×=m 单内立杆：N G2k=g k2＇×(n×H)=×(2× =每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]/H=[××1/2+×]/=m单中间立杆：N G2k=g k2＇×(n×H)=×(2× =立杆施工活荷载计算N Q1k=[G kq×(l a/cosθ)×l b/2]×n j=[3××1/2]×2 = kN立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=kμh=1××=长细比λ= l0/i =2100/=≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=××=长细比λ= l0/i =2425/=查《规范》JGJ130-2011表得，φ=2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=×(N G1k+ N G2k+N j)+ ×N Q1k=×+ +15)+ ×=单中间立杆：N2=×(N G1k+ N G2k)+ ×N Q1k=×+ + ×=N=max{N1，N2}=σ= N/(φA) =27072/×489)=mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=×(N G1k+ N G2k+N j)+ ××N Q1k=×+ +15)+ ××=单中间立杆：N2=×(N G1k+ N G2k)+ ××N Q1k=×+ + ××=N=max{N1，N2}=M w=×=× l a h2/10=××××10= kN·mσ=N/(φA)+M w/W=26545/×489)+×106/5080=mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=(N G1k+ N G2k+N j)+ N Q1k=+ +15)+ =单中间立杆：N2=(N G1k+ N G2k)+ N Q1k=+ + =N=max{N1，N2}=立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=×=≤f g=4000kPa满足要求！3. 脚手架的搭设搭设材料1、搭设脚手架全部采用ф48mm，壁厚3.5mm的钢管。
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高边坡脚手架计算书一、参考规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002《碳素结构钢》GB/T 700-2006《直缝电焊钢管》GB/T 12793-1992《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006二、设计参数：1、按照设计坡比1:0.5进行脚手架设计。
2、脚手板采用竹串片脚手板，其自重标准值为0.35KN/m2（见JGJ130规范表4.2.1-1）。
3、钢管尺寸均为φ48×3.5mm，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700中）Q235-A级钢的规定（Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2）。
计算参数⑴、脚手架参数：双排脚手架搭设高度为24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。
因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。
②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m 和1.6米，取大值1.6米计算。
大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。
③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。
2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途装修脚手架；同时施工层数按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。
每米立杆的结构自重为：（1+0.5+0.89）×38.4+13.2×2+0.83×14.6+18.4×0.15=133.05N 验算时取大值按每0.1331(kN/m)计算脚手板自重标准值按木脚手板(kN/m2):0.35；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设总层数:3层；5.地基参数本工程按实际情况，脚手架搭设位置为已施工好的砼地坪，并且立杆下脚采用木板垫板，现场观察受力条件很好。
6、大横杆计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
（1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.0384 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.9=0.315kN/m ；活荷载标准值: Q=2×0.9=1.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.0384+1.2×0.315=0.424 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.8=2.52 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.424×1.62+0.10×2.52×1.62 =0.732 kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为M2max= -0.10×0.424×1.62-0.117×2.52×1.62 =-0.863kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.732×106,0.863×106)/4490=192.2 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ= 192 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！（3）.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.0384+0.315=0.353 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.8 kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.353×16004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.8×16004/(100×2.06×105×107800) = 6.012mm；大横杆的最大挠度 6.012mm 小于大横杆的最大容许挠度MIN(1600/150 mm,10 mm)，满足要求！6、小横杆的计算: 按本方案小横杆支撑于立杆上，小横杆中部不支撑大横杆，在同样的计算条件下，小横杆的跨度只有大横杆的一半，大横杆强度值及变形值能满足要求，小横杆强度及变形值同样能满足要求，不再进行强度及变形验算。
7、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5): Rc其中Rc --扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R --纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.6=0.0528 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9=0.0297 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.6=0.432 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.9×1.6 = 2.88 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.0528+0.0297+0.432)+1.4×2.88=4.65 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1331kN/mNG1 = 0.1331×24.30 = 3.234kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木板，标准值为0.35kN/m2NG2= 0.35×1.6×0.9×2 = 1.008 kN；(3)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2NG3 = 0.005×1.6×24.3 = 0.194 kN；经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 3.561 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，因为取最在荷载的中排立杆计算，且同时施工两层活荷载标准值为：NQ = 2×0.9×1.6×2 = 5.76 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.561+ 0.85×1.4×5.76= 11.128 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.561+1.4×5.76=12.337kN；（1）、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0 --基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.27 kN/m2；（在GB50009-2001中已将风荷载标准值调整为50年一遇，但是在脚手架的技术规范中，考虑到脚手架的使用周期很短，仍按30年重现期取值）μz --风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；（在结构计算中，风荷载在顶部最在，是在外脚手架计算中，在进行立杆的稳定性验算时，立杆的轴压力在底部最大，综合计算值最大，μz按地面以上5米，C类地区取值）μs --风荷载体型系数：取值为1.357；（风荷载体型系数按技术规范4.2.3条计算μs＝1.3∮，其中∮按1.2An/Aw计算，∮值按两部分计算，第1部分为密目安全网的挡风系数，第2部分为外侧钢管的挡风系数，第1部分目前建设部规定的密目4、施工荷载按照纵向30m，高程方向20m，脚手架范围铺设4层竹脚手板，同时作业2层，每层布置4台钻机，连续5跨内布置1台钻机作业，最多布置8台钻机进行考虑，单台YZX70A钻机主机重0.85t，施工人员3人，重255kg，施工荷载计算：Q K=（850+255）/（1.4×7/2）=2.25KN/m25、施工脚手架设计尺寸施工脚手架采用钢管扣件综合爬坡脚手架体系，脚手架间排距结合坡面锚杆布置形式以及结构稳定性进行布置，采用双排钢管支架，上马道外侧立杆与下马道内侧立杆通长进行设置，其立杆横距Lb=1.4m,横杆间距L=1.4m,作业层0.45/0.5m,立杆纵距La=1.4m,横杆步距h=1.80m,最大搭设高度20m,6、每级马道及地面上设置锁脚锚杆，锁脚锚杆采用φ25螺纹钢筋，按照2跨进行设置，同时在马道上每两跨设置水平内拉连墙件，防止脚手架向外倾斜。