10KV 电杆受力计算 05JB3-15-200(90°)

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10KV环形混凝土电杆弯矩值解析

1南方电网公司一级物资集中采购2012年下半年配网框架（10KV）环形混凝土电杆(110kV兴关变电站10kV出线工程)(220kV渔安变10kV出线工程)技术协议需方：贵州电网公司贵阳供电局供方：安顺市辉腾电力物资有限公司中国南方电网有限责任公司2012年11月目录1 总则 (1)2 工作范围 (1)2.1. 范围和界限 (1)2.2. 服务范围 (2)3 应遵循的主要标准 (2)4 使用条件 (3)4.1. 正常使用条件 (4)4.2. 特殊使用条件 (4)5 技术要求 (5)5.1 基本参数 (5)5.2 结构和功能要求 (5)6 试验要求 (10)7 产品对环境的影响 (11)8常用型号及技术参数 (12)9技术文件 (14)10起吊、运输和贮存 (14)10.1 起吊 (14)10.2 标志 (14)10.3 贮存 (15)10.4 运输 (16)11 卖方需说明的其他问题 (16)附录A：预应力、部分预应力混凝土锥形杆开裂检验弯矩附录B：整根钢筋混凝土锥形杆开裂检验弯矩附录 C：组装钢筋混凝土锥形杆开裂检验弯矩附录D：大拔梢杆（高强杆）开裂检验弯矩1 总则1.1 本招标技术文件适用于中国南方电网公司电网建设工程项目采购的环型钢筋混凝土电杆，它提出了该设备本体及附属设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。

1.2 本设备招标技术文件提出的是最低限度的技术要求。

凡本招标技术文件中未规定，但在相关设备的行业标准、国家标准或IEC 标准中有规定的规范条文，卖方应按相应标准的条文进行设备设计、制造、试验和安装。

对国家有关安全、环保等强制性标准，必须满足其要求。

1.3 如果卖方没有以书面形式对本招标技术文件的条文提出异议，则意味着卖方提供的设备完全符合本招标技术文件的要求。

如有异议，不管是多么微小，都应在报价书中以“对招标技术文件的意见和同招标技术文件的差异”为标题的专门章节中加以详细描述。

10KV 电杆受力计算 05JB3-15-200(90°)

05JB1-15大风工况
最大档距L 风速V （m/s) 风压不均匀系数a 导线的体型系数μsc 导线外径d (m)
风向与导线的夹角 θ（度）
RADLANSθ
sin θ sin 2θ
导线风压高度变化系数μz１
地线风压高度变化系数μz2
OPGW风压高度变化系数μz3
电杆风压高度变化系数μz4
W0=V2/1600
15.6
1.5
1.5
10.75 14.43 10.75
90 45 0.785398 0.707107 20.4071 15.2028 15.2028 16.8 13.8 18.50775 18.50775 107.8863 45 0.785398 0.707107 45 0.785398 0.707107 4 56.64031 2.2 1270 98.11707 GJ-100
1 4.46607 133.163
13.8 9.649494
19.44 6.804
地线支持力Tm=0.2TD 断线冲击系数KC 一串玻璃绝缘子GC
导线长度L 导线米重k 导线自重GD=KL 导线自重GD/=GD/2+GC 地线挂线点到地面作用点的距离h1
上导线挂线点到地面作用点的距离h2
下导线挂线点到地面作用点的距离h3 G/F
(KN/m2)
导线受力WX1=a LdμscμzW0 sin 2θ
地线\OPGW的体型系数μsc
OPGW外径d(外径12.5mm) (m)
(kN)
地线外径d(地线外径7.5mm) (m)
地线受力WX3=a LdμscμzW0 sin 2θ OPGW受力WX4=a LdμscμzW0 sin 2θ 地面到杆顶的距离H 地线到地面的距离h1 导线到地面的距离h2 OPGW到地面的距离h4 电杆稍径B

10KV环形混凝土电杆弯矩值

南方电网公司一级物资集中采购2012年下半年配网框架（10KV）环形混凝土电杆(110kV兴关变电站10kV出线工程)(220kV渔安变10kV出线工程)技术协议需方：贵州电网公司贵阳供电局供方：安顺市辉腾电力物资有限公司中国南方电网有限责任公司2012年11月目录1 总则 (1)2 工作范围 (1)2.1. 范围和界限 (1)2.2. 服务范围 (2)3 应遵循的主要标准 (2)4 使用条件 (3)4.1. 正常使用条件 (4)4.2. 特殊使用条件 (4)5 技术要求 (5)5.1 基本参数 (5)5.2 结构和功能要求 (5)6 试验要求 (10)7 产品对环境的影响 (11)8常用型号及技术参数 (12)9技术文件 (14)10起吊、运输和贮存 (14)10.1 起吊 (14)10.2 标志 (14)10.3 贮存 (15)10.4 运输 (16)11 卖方需说明的其他问题 (16)附录A：预应力、部分预应力混凝土锥形杆开裂检验弯矩附录B：整根钢筋混凝土锥形杆开裂检验弯矩附录C：组装钢筋混凝土锥形杆开裂检验弯矩附录D：大拔梢杆（高强杆）开裂检验弯矩.1 总则1.1 本招标技术文件适用于中国南方电网公司电网建设工程项目采购的环型钢筋混凝土电杆，它提出了该设备本体及附属设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。

1.2 本设备招标技术文件提出的是最低限度的技术要求。

凡本招标技术文件中未规定，但在相关设备的行业标准、国家标准或IEC标准中有规定的规范条文，卖方应按相应标准的条文进行设备设计、制造、试验和安装。

对国家有关安全、环保等强制性标准，必须满足其要求。

1.3 如果卖方没有以书面形式对本招标技术文件的条文提出异议，则意味着卖方提供的设备完全符合本招标技术文件的要求。

如有异议，不管是多么微小，都应在报价书中以“对招标技术文件的意见和同招标技术文件的差异”为标题的专门章节中加以详细描述。

10kV高压开关柜整定计算书综保整定计算

10kV高压柜整定计算书机运事业部年月日审批记录10kV高压柜整定书已知：110KV变电所10KV母线三相短路电流为l S?=13.44Ka,母线短路容量S二,3 Uav I S? =1.732 X 10.5 X 13.44=244.4MW,电源电抗X s=Uav1 2/ S K=10.52/244.4= 0.45 Qo一、主井10kV高压柜整定计算书(400/5)根据目前主井主要用电设备用电负荷统计知总负荷为1818KV, 最大电机功率为1600KW高压柜到主井变电所采用的是YJV22 3 X 95m^电缆,400m。

1、线路电抗X = x°1l=0.08 X 0.4=0.032 Q2、总电阻刀R=R01l=0.221 X 0.4=0.0884 Q3、总阻抗刀X=X+X=0.45+0.0032=0.4532 Q4、线路末两相短路电流= ___________ 100002 、、0.0884 20.4532 2完美.格式.编辑= 10875.48Alg=Krel Kjz Kf KjX | max1.15 1.0 0.85 80(2)=Uns.mi n —222 X J5、线路最大长时工作电流: lr 二一P -------3 U cos ：1818 3 10 0.8= 131A6、过电流保护电流:1.5 1600 + 1818 -1600).3 10 0.8、3 10 0.8Id Krel KjzKjX |⑶1..15 1.080 X 3X 131=3.19A 取3.2A7、速断保护电流:根据现场经验，取3倍的线路最大长时工作电流进行整定Id= Kre Kj K" X3|r=5.7A &灵敏度校验：Km^s(.L/Kj X Id>1.5= 10875.48/ (80 X 5.7 ) =23.8>1.5满足条件。

式中K el——可靠系数，取K k=l .15K f ――返回系数，K f =0.85K z ――接线系数，其值视继电器的接线方式而定，此取 1.0 K——电流互感器的变比式中cos「一一设备组平均功率因数，此取0.8Imax—线路最大工作电流被保护线路末两相短路电流二、风井10kV高压柜整定计算书(400/5)根据风井改绞后供电负荷情况，总负荷为2016KV，最大电机功I⑺Un100007(0.0332 f +(0.462 f= 10799.14AKrel KjzKf Kj max率为1600KW高压柜到风井变电所采用的是YJV- 3 x 70mfri电缆,150m。

电杆的计算ppt课件

• 二、断导线情况下的弯矩计算
1.断上导线情况； 2.避雷线不平衡张力引起的弯矩；
• 三、电杆在安装导线时的强度验算
• 四、杆柱弯扭验算 • 五、电杆正常情况运行的裂缝宽度验算 • 六、电杆在组立时的强度验算
30
陈祥和老师p69-75
31

对于承受荷载较大的杆塔，为了满足强度和刚度的要求，输电线路中常采用双杆，即门型电杆。门型电杆分为无叉梁门型电杆和带叉梁门型直线电杆两种。无叉梁门型双杆主要用于35kV送电线路。有叉梁双杆可以承受较大的外荷载，还可以减少主杆的计算弯矩，增强电杆的整体强度，经常在110kV至 330kV送电线路中采用。
23
例
已知某110kV线路断线情况GB=1260N,GD=2913N，
' Gd 1430 N，断线张力TD＝9300N，地线最小支持力
△Tmin ＝4658N ，最大支持力△Tmax＝4710N，地线支架宽度aB＝250mm,地线支架高度hB=2500mm，计算断线情况上横担处的弯矩。解：断线情况荷载组合系数Ψ＝0.75
M D 0.55 PK 0 h4
P82-83

式中 ∑P—零力矩点以上所有水平荷载及杆身风荷载之和； K0—零力矩点的位置偏离系数，可取K0 =1.1~1.2。 h4—零力矩的高度，对等径电杆， h4＝h5/2。
p 2P
B
3PD 2 p(hb h1 h2 h3 )
（三）自立式单杆电杆挠度计算
基本假定：将电杆视为根部嵌固的悬梁臂；嵌固点近似地取为电杆三分之一
埋深处。
主要用于核算正常运行情况下电
杆的倾斜值、电杆变形对主杆产生的附加弯矩。

10kV_及以下配电线路电杆杆身部分说明

第二卷第一册１０ｋＶ及以下配电线路电杆杆身部分说明（FJXL07-02-01）一．10kV转角钢管杆：1.设计说明：杆型分类依据：(1)．导线配置分类：单回120mm2（包含及以下截面的绝缘导线、铝绞线和钢芯铝绞线）无低压、单回120mm2加150mm2（包含及以下截面的绝缘导线、铝绞线和钢芯铝绞线）低压；单回240mm2无低压、单回240mm2加150mm2低压；双回240mm2无低压、双回240mm2加150mm2低压的导线进行分类。

(2)．电杆配置分类：本典设采用钢管杆型式，杆高分10m和13m两种，10m杆高仅用于单回路（无同杆架设低压线），13m杆高可用于单回路和双回路（可同杆架设低压线）。

计算依据及方法：(1)．各气象区参数、导线参数、水平档距L h≤60m垂直档距Lv≤80m。

(2)．单回路按三角排列、双回路按双三角排列进行计算。

(3)．同杆架设的380/220V导线按水平排列，距高压横担1.5m。

(4)．钢管杆和基础采用法兰连接。

(5)．附加弯矩取15%。

未考虑横担构件、爬梯、绝缘子及金具产生的风荷载。

(6)．根据DL/T 5130-2001《架空送电线路钢管杆设计技术规定》，在荷载长期效应组合作用下，钢管杆杆顶的最大饶度不超过杆身的15‰。

杆型设置：(1)．杆型种类：本典设钢管杆采用８种，其参数见表2-3-1。

表2-1-110kV转角钢管杆杆型及主要参数表(2)．杆型代号说明：G表示钢管杆，“－”之前数字表示钢杆梢径，“－”之后数字表示钢杆总长。

(3)．电杆椎度：受力较小的梢径310mm及以下的椎度设置为1:50，受力较大的梢径350mm及以上的椎度设置为1:40。

2.使用说明：(1)．见总说明第六条“典型设计图查用方法”。

(2)．对于高低压同杆架设时，高低压导线截面不应大于典设分类表中高低压导线的组合截面。

(3)．终端型电杆可按线路转角60°情况从杆型分类表中选取。

浅谈10 kV钢筋混凝土电杆的受力计算

浅谈10kV钢筋混凝土电杆的受力计算胡千里（百色电力有限责任公司，广西百色533000）【摘要】随着计算机运用的不断普及，一些杆塔制作厂家都已经将铁塔的受力计算进行了编程，线路设计人员只需要提供导线的型号、数量以及气象条件、代表档距、水平和垂直档距等一些技术参数，杆塔制作厂家就能提供相匹配的杆塔类型供设计人员选择。

本文主要对杆塔受力进行了分析，并且对混凝土电杆的受力计算进行了详细探讨，以期为同行提供参考。

【关键词】电力；钢筋混凝土电杆；受力计算【中图分类号】TM75【文献标识码】A【文章编号】2095-2066（2020）07-0059-020引言电力线路设计易受杆塔受力计算问题的影响,特别是钢筋混凝土电杆的受力计算。

究其原因,电力线路设计者并未充分掌握电力系统自动化与材料力学方面的技术。

为此,研究人员应在实际工作中不断强化自身技术,以10kV钢筋混凝土电杆受力计算过程为例,通过解决混凝土电杆使用量较少来提高高电压等级电力线路建设的安全性。

更高电压等级的杆型结构比较复杂,铁塔的桁架结构受力计算也确实比较烦琐,但是许多固定杆型的计算都是从事杆塔设计的专家们多次复核过的,而且还有多年成功运行的经验。

而低电压等级的电力线路,比如说10kV线路杆塔制作厂家一般来说就很少能够提供这种类型的服务。

然而,一些山区里边的10kV线路400 m以上的跨越档比比皆是。

如杆塔形式确定使用为更高电压等级,即使安全能够保证,工程量与施工难度也会增加。

也有悖于国家目前大力提倡的节能环保、低碳经济的理念,但是如果使用一般的10kV钢筋混凝土电杆的话,线路设计人员掌握一点10kV钢筋混凝土电杆的受力计算要领就显得尤为重要了。

1杆塔受力分析一般来说,对杆塔进行受力分析要考虑线路的运行情况,断线情况以及安装情况的荷载。

66kV及以下架空电力线路设计规范﹙GB50061—2010﹚第8.1.9条规定:各类杆塔的运行工况应计算下列工况的荷载:①最大风速、无冰、未断线;②覆冰、相应风速、未断线;③最低气温、无冰、无风、未断线。

10kV聚氨酯材料电杆技术规范书

10kV聚氨酯材料电杆技术规范书1 范围本技术规范书适用于中山供电局10kV 聚氨酯玻璃纤维复合材料电杆的采购，是相关设备通用订货合同的技术条款。

2 应遵循的主要标准供方应遵循最新版本的国家标准（GB、电力行业标准（DL和国际单位制（SI）。

如果供方有自已的标准或规范，应提供标准代号及其有关内容，并须经需方同意后方可采用，但原则上采用更高要求的标准。

供方提供的产品应满足本技术条件书规定的技术参数和要求以及如下的专用标准：GB/T 1046-2005纤维增强塑料性能试验方法总则GB/T 1047-2005纤维增强塑料拉伸性能试验方法GB/T 1048-2005纤维增强塑料压缩性能试验方法GB/T 1049-2005纤维增强塑料弯曲性能试验方法GB/T 3354-1999定向纤维增强塑料拉伸性能试验方法GB 50061-201066kV 及以下架空电力线路设计规范DL/T 5154-2002架空送电线路杆塔结构设计技术规定DL/T 5220-200510kV 及以下架空配电线路设计技术规程Q/CSG 10703-2009 110kV 及以下配电网装备技术导则3 使用环境条件3.1 海拔高度w 2500 m3.2 最高环境温度+ 45 C3.3 最低环境温度—10C3.4 最大日温差30 C3.5 环境相对湿度（在25 C时）日平均值w 95%月平均值w 90%3.6 耐地震能力：地震烈度忸度。

3.7 最大设计风速：51m/s （离地面10m高处、10分钟平均最大值）3.8 最大年降雨量2400mm最大日降雨量375mm3.9 雷暴日：110 日/ 年3.10 污秽等级："级4 技术参数及要求4.1 12 米电杆技术参数要求标称稍径：190mm标称根径：350mm全长：12m承载力检验弯矩不小于：140.5kNm4.2 15 米电杆技术参数要求标称稍径：190mm标称根径：376mm全长：15m承载力检验弯矩不小于：193.22kNm4.3 设计及结构要求4.3.1 原材料4.3.1.1 聚氨酯弹性体：应采用具有良好抗压强度、抗撕裂强度、耐冲击、耐磨、耐候、耐水解的材料。

10kV小档距杆塔水平综合荷载表要点

第1章10kV小档距杆塔水平综合荷载表1.1概述按照南方电网公司配网线路标准设计工作安排，广西绿能电力勘察设计有限公司负责10 kV 架空线路标准设计小档距杆塔水平综合荷载表模块的设计工作。

1.2设计气象条件（1）基本风速根据南方电网五省区的气象条件，结合《66kV 及以下架空电力线路设计规范》中的典型气象区，考虑到经济性、安全性和通用性，最大设计风速采用离地10m 高30 年一遇10min 平均最大风速，分别取25m/s、30m/s 和35m/s。

（2）覆冰取值综合考虑南方电网五省区2008 年冰灾后工程设计冰厚的取值情况，设计的覆冰取值主要原则如下：最大设计风速为25m/s 时：无冰、10mm最大设计风速为30m/s 时：无冰；最大设计风速为35m/s 时：无冰。

1.3低压线10mm 冰区及以下杆塔考虑同杆架设1 回低压线，低压线导线按185 mm2和120 mm2两种截面考虑。

10kV 线导线截面为240mm2时所带低压线截面按185mm2考虑，10kV 线导线截面为120mm2时所带低压线截面按120 mm2考虑。

低压线与10kV 导线间垂直距离不小于1.2m。

1.4系数的取值（1）杆塔风振系数βz取1.0，风荷载体型系数μs取1.0（考虑全面积），风压高度变化系数μz取1.0（2）导线风荷载档距系数α：20m/s以下取1，20m/s以上取0.9；荷载体型系数μs：当导线外径当d<17mm，取1.2；当d≥17mm，取1.1；覆冰时取1.2。

1.5注意事项（1）荷载表中导线只考虑了覆冰，大风，断线三种工况，塔身只考虑了风荷载，综合水平荷载表值取三种工况的最大值。

（2）水平综合荷载包括导线风荷载、杆塔风荷载、导线张力，金具和横担风荷载忽略不计。

（3）最后计算出的杆塔底部弯距折算成呼高处的水平综合荷载，荷载值为标准值。

（4）设计过程中遇到导线使用条件与综合荷载表不一致时，需要进行杆塔呼称高处水平综合荷载的换算1.6荷载表表1.6-1 A气象区绝缘导线单回路水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-2 B 气象区绝缘导线单回路水平综合荷载（N ）（标准值）表1.6-3 C气象区绝缘导线单回路水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-4 D 气象区绝缘导线单回路水平综合荷载（N ）（标准值）表1.6-5 A气象区绝缘导线双回路水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-6 B 气象区绝缘导线双回路水平综合荷载（N ）（标准值）表1.6-7 C气象区绝缘导线双回路水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-8 D 气象区绝缘导线双回路水平综合荷载（N ）（标准值）表1.6-9 A气象区绝缘导线四回路水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-10 B 气象区绝缘导线四回路水平综合荷载（N ）（标准值）表1.6-11 C气象区绝缘导线四回路水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-12 D 气象区绝缘导线四回路水平综合荷载（N ）（标准值）表1.6-13 A气象区绝缘导线单回路（带低压）水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-14 B气象区绝缘导线单回路（带低压）水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-15 C气象区绝缘导线单回路（带低压）水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-16 D气象区绝缘导线单回路（带低压）水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-17 A气象区绝缘导线双回路（带低压）水平综合荷载（N）（标准值）表1.6-18 B气象区绝缘导线双回路（带低压）水平综合荷载（N）（标准值）。

10kV配电线路保护的整定计算

10kV配电线路保护的整定计算作者：苏永艳尚琳来源：《探索科学》2015年第12期一、具体问题描述10kV配电线路结构有如下特点：一是负荷单一，如专用线路仅共有一个客户或者多个客户，类似于输电线路；二是公用线路供电半径长短不一、负荷复杂并且往往呈放射状分布，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路上，有照明负荷、有功力负荷，甚至有重要客户；有的线路短到几百米，有的线路长到几十千米；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的配电变压器很小，容量仅有30kVA，有的配电变压器容量较大达到630 kVA或者更大。

为了提高供电线路的安全性和供电可靠性，往往要装设一部分柱上开关，柱上开关在装设时有的线路属于最末级保护，有的线路上装设的柱上开关较多，有的较少，有的专设在主干线路上，有的装设在主干分支上，有的装设在专变电源侧。

为确保柱上开关正确动作，要多柱上开关整定值进行调整，如何调整柱上开关的整定值，以到达故障发生后避免越级跳闸减少大面积停电，发挥柱上开关的作用至关重要。

二、解决思路及方法对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。

因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。

对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。

三、过程描述一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。

特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护（如：保护Ⅱ段、电压闭锁等）。

（1）电流速断保护：由于10kV线路一般为保护的最末级，或最末级用户变电所保护的上一级保护。

所以，在整定计算中，定值计算偏重灵敏性，对有用户变电所的线路，选择性靠重合闸来保证。

在以下两种计算结果中选较大值作为速断整定值。

①按躲过线路上配电变压器二次侧最大短路电流整定。

实际计算时，可按距保护安装处较近的线路最大变压器低压侧故障整定。

10KV线路定值计算

3整定计算方案我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。

特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。

下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。

(1)电流速断保护：由于10kV线路一般为保护的最末级，或最末级用户变电所保护的上一级保护。

所以，在整定计算中，定值计算偏重灵敏性，对有用户变电所的线路，选择性靠重合闸来保证。

在以下两种计算结果中选较大值作为速断整定值。

①按躲过线路上配电变压器二次侧最大短路电流整定。

实际计算时，可按距保护安装处较近的线路最大变压器低压侧故障整定。

Idzl=Kk×Id2max式中Idzl-速断一次值Kk-可靠系数，取1.5Id2max-线路上最大配变二次侧最大短路电流②当保护安装处变电所主变过流保护为一般过流保护时(复合电压闭锁过流、低压闭锁过流除外)，线路速断定值与主变过流定值相配合。

Ik=Kn×(Igl-Ie)式中Idzl-速断一次值Kn-主变电压比，对于35/10降压变压器为3.33Igl-变电所中各主变的最小过流值(一次值)Ie-为相应主变的额定电流一次值③特殊线路的处理：a．线路很短，最小方式时无保护区；或下一级为重要的用户变电所时，可将速断保护改为时限速断保护。

动作电流与下级保护速断配合(即取1.1倍的下级保护最大速断值)，动作时限较下级速断大一个时间级差(此种情况在城区较常见，在新建变电所或改造变电所时，建议保护配置用全面的微机保护，这样改变保护方式就很容易了)。

在无法采用其它保护的情况下，可靠重合闸来保证选择性。

b．当保护安装处主变过流保护为复压闭锁过流或低压闭锁过流时，不能与主变过流配合。

c．当线路较长且较规则，线路上用户较少，可采用躲过线路末端最大短路电流整定，可靠系数取1.3～1.5。

此种情况一般能同时保证选择性与灵敏性。

d．当速断定值较小或与负荷电流相差不大时，应校验速断定值躲过励磁涌流的能力，且必须躲过励磁涌流。

10千伏水泥杆计算

10kV单回路直线电杆荷载计算实例1.1.1工程概况本工程为单回路10kV架空配电线路工程，其中X号直线采用单回直线环型钢筋混凝土电杆（以下简称电杆），电杆高度15m，由上下两节组成，上面一节长9m，下面一节长为6m，主杆顶径为D0=190mm，底径为D H=390mm,埋深2.5m（杆型图见下图）；导线采用JKLYJ-10 1×185型架空绝缘线，安全系数K=5；假设根据该塔明细表知该基直线杆水平档距为70m，垂直档距80m。

通过计算判断应该采用什么等级的环型钢筋混凝土电杆（本计算中未考虑绝缘子的影响）。

1.2气象条件2.2.1导线垂直比载a）导线直重比载γ1（0,0）=qg/A×10-3 =769×9.80665÷193.43×10-3=38.99×10-3 Mpa/mb）导线覆冰比载γ2（10,0）=27.728b(b+d)/A×10-3 =27.728×10×(24.6+10) ÷193.43×10-3=49.60×10-3 Mpa/mc）导线垂直总比载γ3（10,0）=γ1（0,0）+γ2（10,0）=38.99×10-3 +49.60×10-3=88.59×10-3 Mpa/m式中：q--导线的单位长度质量，kg/km；g--重力加速度；A--导线截面，mm2；d--导线外径,mm；b--覆冰厚度,mm。

2.2导线水平比载a）导线无冰风压比载Ⅰ）大风风压比载γ4（0,25）=αμS d W0 /A =0.85×1.1×24.6×252÷(1600×193.43)= 46.45×10-3 Mpa/mⅡ）安装风压比载γ4（0,10）=αμS d W0 /A =1.0×1.1×24.6×102÷(1600×193.43)= 8.74×10-3 Mpa/mb）导线覆冰风压比载γ5（10,10）=αμS（b+d ）W0 /A =1.0×1.2×（10+24.6）×102÷(1600×193.43)= 13.42×10-3 Mpa/m式中：a -- 风荷载档距系数，应根据设计基本风速查下表；m S-- 导线或地线的体型系数：线径小于17mm或覆冰时(不论线径大小)应取m S=1.2；线径大于或等于17mm，m S取1.1；W0-- 基准风压标准值，kN/m2，应根据基准高度的风速V(m/s)计算。

10KV电杆承载力计算

10kV 电杆校验计算说明书一、工程概况本工程为10kV 3回架空电力线路工程，采用单杆直线电杆，电杆高度15m ，由上下两节组成，上面一节长9m ，下面一节长为6m ，埋深2m ，导线采用JKLGYJ-185/10型，档距为70m ，主杆顶径为0190D mm =，底径为390H D mm =,壁厚为50mm 。

杆柱混凝土为C30级，钢筋采用φ12的Ⅰ级光圆钢筋。

二、结构计算依据（1）《输电杆塔及基础设计》（陈祥和、刘在国）（2）《架空输电线路设计》（孟遂民、孔伟）（3）《66kV 及以下架空电力线路设计规范》（GB50061-2010）三、结构荷载取值1. 导线的计算参数JKLGYJ-185/10型导线的截面面积：210.93mm 2，单位质量 1016.37kg/km2. 导线无冰风压综合比载：3147.210a/m d MP γ-=⨯； 3. 导线垂直综合比载：3492.4710a/m d MP γ-=⨯；四、结构静力计算分析1、荷载分析（1）运行情况：直线杆塔第一种荷载组合情况为最大设计风速、无冰、未断线。

a 、导线重力：-3147.210210.9370696.9D D D G A L N γ==⨯⨯⨯=b 、导线风压：3492.4710210.93701365.3D D D P A L N γ-==⨯⨯⨯=(2) 断线情况：断一根导线的荷载组合情况为无冰、无风。

导线重力：未断导线相： s =0.7μ 断上导线相： '1348.452D D D A LG N γ==断线张力：JKLGYJ-185/10型导线计算拉断力为 45020P T N =, 故导线最大使用张力为 max 45020180082.5P T T N K === 导线最大使用张力百分比为35％，则 max 35%180080.356302.8D T T N =⋅=⨯=（3）安装情况Ⅰ：起吊上导线，荷载组合情况为有相应风，无冰。

10kV配电线路保护的整定计算_于世君

过流定值偏大，而导致保护灵敏度不够时，可考虑
所等。
（4）灵敏度校验。按最小运行方式下，线路保将过流定值降低，而将重合闸后加速退出（因
2 问题的提出
护范围不小于线路长度的 15%整定。允许速断保 10kV 线路多为末级保护，过流动作时限一般为
对于输电线路，由于其比较规范，一般无 T 接护保护线路全长。
无保护区；或下一级为重要的用户变电所时，可将取较大值；Sez-线路配变总容量；Ue-线路额定电闭锁、时限速断等功能，以适应线路及负荷变化对
速断保护改为时限速断保护。动作电流与下级保压，此处为 10kV。
保护方式的不同要求。
护速断配合（即取 1.1 倍的下级保护最大速断值），（3）特殊情况的处理：a．线路较短，配变总容量
关键词：10kV；配电线路保护；整定计算
1 110kV 配电线路的特点
议保护配置用全面的微机保护，这样改变保护方度不够时（如 15km 以上线路），可采用复压闭锁过
10kV 配电线路结构特点是一致性差，如有的式就很容易了）。在无法采用其它保护的情况下，流或低压闭锁过流保护，此时负序电压取 0.06Ue，
m，有的线路长到几十千米；有的线路由 35kV 变用户较少，可采用躲过线路末端最大短路电流整决办法是网络调整，使 10kV 线路长度满足规程要
电所出线，有的线路由 110kV 变电所出线；有的线定，可靠系数取 1.3～1.5。此种情况一般能同时保证求。c．当远后备灵敏度不够时（如配变为 5～10kVA，
（1）按躲过线路上配电变压器二次侧最大短 5，负荷电流较小或线路有启动电流较大的负荷等）。电弧熄灭时间一般小于 0.5s，但短路物体滞空
路电流整定。实际计算时，可按距保护安装处较近（如大电动机）时，取较大系数，反之取较小系数；时间往往较长。因此，对重合闸重合的连续性，重

10KV电缆的线路损耗及电阻计算公式

10KV电缆的线路损耗及电阻计算公式通过计算分析能够暴露出管理和技术上的问题，对降损工作提供理论和技术依据，能够使降损工作抓住重点，提高节能降损的效益，使线损管理更加科学。

所以在电网的建设改造过程以及正常管理中要经常进行线损理论计算。

线损理论计算是项繁琐复杂的工作，特别是配电线路和低压线路由于分支线多、负荷量大、数据多、情况复杂，这项工作难度更大。

线损理论计算的方法很多，各有特点，精度也不同。

这里介绍计算比较简单、精度比较高的方法。

理论线损计算的概念1．输电线路损耗当负荷电流通过线路时，在线路电阻上会产生功率损耗。

(1)单一线路有功功率损失计算公式为△P＝I2R式中△P--损失功率，W；I--负荷电流，A；R--导线电阻，Ω(2)三相电力线路线路有功损失为△P＝△PA十△PB十△PC＝3I2R(3)温度对导线电阻的影响：导线电阻R不是恒定的，在电源频率一定的情况下，其阻值随导线温度的变化而变化。

铜铝导线电阻温度系数为a＝0.004。

在有关的技术手册中给出的是20℃时的导线单位长度电阻值。

但实际运行的电力线路周围的环境温度是变化的；另外；负载电流通过导线电阻时发热又使导线温度升高，所以导线中的实际电阻值，随环境、温度和负荷电流的变化而变化。

为了减化计算，通常把导线电阴分为三个分量考虑：1）基本电阻20℃时的导线电阻值R20为R20=RL式中R--电线电阻率，Ω/km，;L--导线xx，km。

2）温度附加电阻Rt为Rt=a（tP－20）R20式中a--导线温度系数，铜、铝导线a=0．004；tP--平均环境温度，℃。

3）负载电流附加电阻Rl为Rl= R204）线路实际电阻为R=R20+Rt+Rl（4）线路电压降△U为△U=U1－U2=LZ2．配电变压器损耗(简称变损)功率△PB配电变压器分为铁损(空载损耗)和铜损(负载损耗)两部分。

铁损对某一型号变压器来说是固定的，与负载电流无关。

铜损与变压器负载率的平方成正比。

电杆尺寸数据及计算

电杆尺寸数据及计算“环形钢筋混凝土电杆”(俗称水泥电杆)在城镇、工矿、农村遍地皆是。

其尺寸在相关手册可查，但大多不完全。

架设线路或安装设施要用到大量的各类抱箍。

由于电杆是有锥度的(1/75)，抱箍过大，要往里塞铁片;抱箍过小，则不能贴合。

若上下移动抱箍，又影响了垂直尺寸。

(还有一种等径杆，没有锥度，用得也少，本文不讨论)。

ΦLX2=LX2/75+Φ梢=600/75+190=198mm RLX1=198/2=99mmΦLX3=LX3/75+Φ梢=1600/75+190≈211mm RLX1=211/2≈106mmΦLX4=LX4/75+Φ梢=2400/75+190=222mm RLX1=222/2=111mmΦLX5=LX5/75+Φ梢=7700/75+190≈293mm RLX1=293/2≈147mmΦLX6=LX6/75+Φ梢=15000/75+190=390mm Φ底=ΦLX6=390mm答：各处抱箍的半径依次为：96mm;99mm;106mm;111mm;147mm;电杆底径390mm。

(注：上述各抱箍如果决定制作，也可以5mm为档次，依次制作为：95、100、105、110、150;如决定购买，因商品化所限，只可以选相近的整数，比如依次为：100、100、110、110、150)三. 从地表往电杆上方任意高度处的直径：ΦLS=Φ底—(LS+L 埋)/75 (3)LS——从电杆地表处往上，所选高度(mm);L埋——电杆埋设深度(mm)(可参考表1)ΦLS——LS处的直径(mm);注：地表——指该电杆埋设后，在紧贴地面的“0高度”处。

Φ190-12杆：Φ底3=350mm;LS=3500 mm; L埋3=2000mm;Φ170-10杆：Φ底4=303mm;LS=3500 mm; L埋4=2000mm;(注：各杆的埋深有规定，见附表1,该深度适合一般土质)Φ170-10杆：ΦLS4=Φ底4—(LS+L埋4)/75 =303—(3500+2000)/75=230mm答：各杆抱箍的半径依次为：155mm;149mm;139mm;115mm。

10kV架空线路转角杆受导线拉力影响的研究

10kV架空线路转角杆受导线拉力影响的研究【摘要】10kV线路是我国高压输电网的重要部分，转角杆及耐力杆是高压架空线路的支撑构建。

由于拉力设计及施工的不足，导致线路架杆倒塌，引发电力事故。

笔者通过对汽架空线路转角杆受导线拉力设计要求的分析，不同情况下导线拉力和地线相互作用力的计算以及不规范要求设计施工问题及改进措施的讨论，供该行业参考。

【关键词】10kV;转角杆;导线1.引言对高压架空线路的受力分析及施工设计是现代高压输电安全的重要内容之一，科学规范的设计计算才能保证结构受力的安全。

目前在对10kV架空线路电杆的受力分析中，受导线拉力是其所受约束力的一部分，考虑不同情况下杆受力特点对稳定线杆有不可忽视的作用。

2.架空线路转角杆受力结构的规范设计要求10kV的配电架空线路转角杆一般采取多定点拉线，以平衡受力条件。

在实际的结构设计中，应地形或用电的要求，无论在在农村电网或城市电网10kV相应线路改造施工过程中，一般会使用到呈现三角形排列的小角度（30度以内的转角）导线的转角杆及耐力杆。

普通的多层受力杆，从其结构特点可看出它属于一种超静定力结构，理论计算上把该种多层拉线结构体系看成一种承在弹性支座上的多跨型连续支架梁。

对拉线杆的内力的计算分析是比较复杂的，普通计算模式是十分困难的。

在实际的施工设计中，按照一定的分配原则可以简化受力计算的难度，能有效分析拉线的作用力。

主要体现在如下的几个方面：（1）首先是转角杆在不同情况下的导线拉力作用，主要包含正常外部风作用力及导线断边的不平衡张力作用，其中风荷载以及分配给不同导线横担的塔身的作用力全部是由导线承担。

（2）其次，其次是转角杆受正常风作用的地线张力以及相应的线入土点定位计算，所受作用力全由地线外分角拉线承担。

3.不同情况转角杆受导线拉力作用影响分析3.1 正常风作用力情况如图1所示，假设架空杆的所有的横向荷载平均地分配给4根导线拉线，该类导线为典型八字型拉线，考虑到杆两侧的耐张段代表的档距相差不明显的情况下，可看作4根导线的均匀受力。

电杆拉线的设计计算与安装

图1拉线受力分析一般耐张杆拉线设计，为考虑一侧导线断线时，承受另一侧导线的张力，终端杆拉线的设计则为承受一侧全部导线的张力。

现以简单受力方式说明拉线受力的计算。

受力计算式：式中T—拉线承受力，NP—导线最大张力，Nθ—拉线对地面的夹角从图1中可得拉线受力计算式：式中h2-拉线着力点(拉线悬挂点)的高度，m例1某10kV线路的终端杆最大张力每相3400N，三相导线合力作用点高度为12m，拉线安装高度亦为1 2m，对地夹角取45°，求拉线受力，并选择拉线规格（安全系数取2.2）。

解：拉线受力选用GJ－25型钢绞线（破断力32000N）安全系数：结论：合格。

即当θ=45°时，T是P的1.4倍；当θ=60°时，T是P的两倍。

如果拉线与地面的夹角太大，不但使拉线承受的力要大大增加，而且还会减小转角拉线对跳线间隙的距离，影响线路安全运行。

如果拉线与地面的夹角太小，则拉线承受的力要大大减小，会造成杆塔倾斜，同时还会增加拉线的下压力，导致土壤下沉，杆塔倾斜。

所以电杆拉线与地面夹角一般以45°为宜，最大不要超过60°。

3拉线长度的计算根据经验公式：L=0.72(h＋a)=[(h＋a)×8×9]÷100式中L─电杆拉线的长度，mh─电杆拉线抱箍距地面垂直高度，ma─地锚与电杆水平距离，m得出计算口诀：拉线长度现场定，近似公式简易行；垂高平距两相加，乘八乘九除以百。

从计算口诀解识，由于电杆拉线的长度可由勾股定理精确地计算出来，即如图2所示的。

但平方和开方计算较麻烦，尤其是在地锚位置受地形所限有所变动时，拉线长度要有所变化。

野外施工现场计算就更困难。

从长期实践和理论推算，得出一个现场求拉线长度的经验公式：L=0.72（h＋a），再转化为L=[(h＋a）×8×9]÷100一般拉线与地面的夹角在30°～60°之间，其误差很小，且误差值在拉线上、下把绑扎长度中可均分承担。