格构柱塔吊计算书汇总
塔吊格构柱计算书2
塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ70(JL5613)；标准节长度b：2.8m；塔吊自重Gt：852.6kN；最大起重荷载Q：30kN；塔吊起升高度H：120m；塔身宽度B: 1.758m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：12.7m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.4m；格构柱分肢材料类型：L140x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.4m；格构柱钢板缀件参数:宽360mm，厚14mm；格构柱截面宽度b1：0.4m；3、基础参数桩中心距a：3.9m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：22m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：14mm；承台宽度Bc：5.5m；承台厚度h：1.4m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类城市郊区；风荷载高度变化系数：2.38；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：160mm；非工作状态：所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2；额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：80kN；塔吊倾覆力矩M：1930kN·m；工作状态：所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2，额定起重力矩Me：756kN·m；基础所受水平力P：50kN；塔吊倾覆力矩M：1720kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=2.5×5.50×5.50×1.40×10=1058.75kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=852.60+1058.75=1911.35kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1930.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.50；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+80.00=111.644kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=1911.35kN；M kmax=1930.00kN·m；V k=111.644kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
塔吊计算书
QTZ80塔吊格构基础设计计算书基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ80；塔吊自重Gt：490kN；最大起重荷载Q：60kN；塔吊起升高度H：40.50m；塔身宽度B: 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14；3、基础参数桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m；桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400；桩钢筋直径：25mm；承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm；非工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m；工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb挡风系数Φ=0.46；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=1204.15kN；M kmax=1712.00kN·m；V k=94.87kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
塔吊格构式基础计算书讲解
塔吊格构式基础计算书宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南3-4、3-5地块工程；工程建设地点：宁波市江北区投资创业中心门户区长兴路以南；属于框剪结构；地上25层；地下2层；建筑高度：99m；标准层层高：4m ；总建筑面积：47422.19平方米；总工期：936天。
本工程由欣捷投资控股集团有限公司投资建设，浙江省高专建筑设计研究院有限公司设计，浙江华展工程研究设计院有限公司地质勘察，宁波市天正工程咨询有限公司监理，欣捷建设有限公司组织施工；由周云晖担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ63；标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：450.8kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：101m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 2.5m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：7m；格构柱缀件类型：缀条；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L140x10；格构柱基础缀件节间长度a2：1.9m；格构柱钢板缀件参数:宽400mm，厚400mm；格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L70x6；3、基础参数桩中心距a：3m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：25m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：18mm；承台宽度Bc：5m；承台厚度h：1.3m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：20；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.38；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；工作状态：所处城市浙江宁波市，基本风压ω0：0.5 kN/m2，额定起重力矩Me：630kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h×1.2=25×5.00×5.00×1.30×1.2=975.00kN作用在基础上的垂直力：N=1.2×(Gt+Gc+Q)=1.2×(450.80+975.00+60.00)=1782.96kN2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M max=939.90kN·m3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.72水平力：V=1.2×(ω×B×H×Φ+P)=1.2×(0.50×2.50×101.00×0.72+30.00)=145.63kN4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：N=1782.96kNM max=939.90kN·mV=145.63kN图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
格构柱式塔吊基础施工方案及计算书
格构柱式塔吊基础施工方案及计算书在现代建筑工程领域中，格构柱式塔吊是一种常见的起重设备，广泛应用于高层建筑、桥梁和其他工程施工现场。
塔吊的安全稳定性和施工效率直接取决于其基础的设计和施工质量。
本文将详细介绍格构柱式塔吊基础的施工方案和计算书。
1. 施工方案1.1 基础设计要求•根据塔吊的型号和荷载要求确定基础的尺寸和承载力。
•采用钢筋混凝土基础，保证基础的稳定性和耐久性。
•考虑周边环境条件和地质情况，采取相应的加固措施。
1.2 施工流程1.地面准备：清理施工现场，确保基础施工区域平整干净。
2.基础桩位布置：根据设计要求在地面进行基础桩位的标定和布置。
3.打桩施工：使用振动锤或钻孔机进行桩基打桩，保证桩的垂直性和承载能力。
4.混凝土浇筑：在桩基上进行钢筋绑扎和混凝土浇筑，确保基础的强度和稳定性。
5.基础养护：进行基础的养护工作，保证混凝土的强度和耐久性。
1.3 安全措施•施工现场应设置明显的安全警示标识，保证施工人员和周边人员的安全。
•严格按照相关规范和标准进行施工，确保施工质量和安全。
2. 计算书2.1 基础尺寸计算•根据塔吊的荷载要求和地质条件，计算基础的尺寸和承载能力。
•考虑基础的受力情况和影响因素，确定合理的基础尺寸。
2.2 混凝土配筋计算•根据基础的荷载和尺寸，计算混凝土的配筋方案和数量。
•确保混凝土的强度和承载能力满足设计要求。
2.3 基础桩承载力计算•根据基础桩的型号和地质条件，计算桩的承载能力和稳定性。
•确保基础桩的承载能力符合设计要求，保证基础的安全性。
通过本文详细介绍格构柱式塔吊基础施工方案和计算书，可以为塔吊基础的设计和施工提供详实参考，保障施工的安全和质量。
商业区不同格构柱长度塔吊基础的计算书_secret
ST55/13塔吊基础的计算书1.土层参数2.塔吊基础计算说明本计算书计算内容为大基坑两种格构柱长度的塔吊，考虑按照格构柱的工程桩φ800，桩长24.0m；格构柱截面460×460，采用4L160×16× 16，格构柱长度21.00m，缀板尺寸440×300×12，格构柱支撑双拼140×10× 10角钢；承台5600× 5600×1350的最不利参数计算，如能满足，则格构柱长度21.00m也能满足。
3.塔吊承台计算3.1.参数信息塔吊型号:ST55/13,自重(包括压重)F1=539.22kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=1806.00kN.m,塔吊起重高度H=15.00m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C30,钢筋级别:Ⅰ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.60m桩直径或方桩边长d=0.80m,桩心距a=4.00m,承台厚度H c=1.35m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm3.2.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=539.22kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×539.22=647.06kN塔吊的倾覆力矩M=1.4×1806.00=2528.40kN.m3.3.矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ 94—2008）其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×539.22=647.06kN；G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D)=1270.08kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
格构柱计算
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=1.80m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.00m桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 34.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.00kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=627.12kN最大拔力：N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=-49.18kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
塔吊附墙验算计算书
塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型，计算高度为98m，起重臂长度为56m，起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。
塔身宽度为1.6m，平衡臂长度为12.9m。
工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m，包含风荷载。
非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m（反向），工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。
附着杆数为四杆附着，附墙杆截面类型为格构柱，附墙杆类型为Ⅰ类，塔身锚固环边长为1.8m。
二、风荷载及附着参数附着次数为2，附着点1到塔机的横向距离为5m，附着点2到塔机的横向距离为2.2m，附着点3到塔机的横向距离为2.2m，附着点4到塔机的横向距离为2.2m。
工作状态基本风压ω为0.2kN/m，塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m，点2到塔机的竖向距离为4.8m，点3到塔机的竖向距离为3.2m，点4到塔机的竖向距离为3.2m。
非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。
工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值，这里不再赘述。
285.472kN时，支座6处附墙杆内力计算如下：考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担，因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。
根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m，可得到T的值。
同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩，需要将水平内力Nw计算出来。
根据计算简图和塔机附着示意图、平面图，可以得到α和β的值，并用力法计算各杆件轴力。
最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。
塔吊基础计算（格构柱）
塔吊基础计算（格构柱）塔吊基础计算（格构柱）八、基础验算基础承受的垂直力：P=449KN 基础承受的水平力： H=71KN 基础承受的倾翻力矩： M=1668KN.m(一)、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算：单桩竖向力设计值按下式计算：Q ik=( P + G )/n ± M/a2式中：Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P—塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN；G—桩承台自重，G=(4.8×4.8×0.4+4.8×4.8×1.3)×25=979.2KN;P+G=449+979.2=1428.2KNn—桩根数，n=4；M—桩基础承受的倾翻力矩，M=1668+71×1.3=1760.3KN.m；a—桩中心距，a=3.2m。
Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2单桩最大压力： Q压=357.05+389.03=746.08KN单桩最大拔力： Q拔=357.05-389.03=-31.98KN2、桩承载力计算：(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算：R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中： R a—单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值；A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度；L i—第i层岩土层的厚度。
5号塔吊桩：对应的是8-8剖的Z52。
桩顶标高为-6.8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6-1粘土层2.19m。
a=1813.51>746.08KN 满足要求3、承台基础的验算（1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×(746.08-979.2/4)×(3.2/1.414)=2268.88KN〃m （2）承台截面受力主筋配筋面积As=1.4×2268.88×106/(0.9×1300×310)=8757.7mm2塔吊承台配筋采用22@180双层双向计27根，Ag＝10258.38mm2>As（3）承台截面抗剪切验算实际计算：βfcb0h0＋ 1.25fyAsv h0/（s ）=（0.05×16.7×4800×1250＋ 1.25×310×8757.7×1250/180）×103=28576.7KN ＞＞γ0V=1.0×746.08=746.08KN经过计算承台完全可以满足抗剪要求。
3 塔吊格构式基础计算书(修改后)-17页word资料
3#塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2019）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2019）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2019）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2019）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2019）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80(5710)；标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：577.4kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；塔吊起升高度H：60m；塔吊地脚螺栓数目n：16个；塔身宽度B: 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6.2m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L125x10；格构柱基础缀件节间长度a2：1.2m；格构柱钢板缀件参数:宽260mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L125x10；3、基础参数桩中心距a：1.6m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：46m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：22mm；钢平台宽度：2.3m；钢平台厚度：0.05m；钢平台的螺栓直径：36mm；钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：普通8.8级；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：D类密集建筑群，房屋较高；风荷载高度变化系数：0.93；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：2069.42kN·m；工作状态：所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：2069.42kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt=577.40=577.40kN；2、塔吊风荷载计算地处浙江杭州市，基本风压ω0=0.45 kN/m2；挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.79；体型系数μs=1.90；查表得：荷载高度变化系数μz=0.93；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.93×0.45=0.56kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.56×0.79×1.60×60.00×60.00×0.5=1267.92kN·m；总的最大弯矩值：M max=1.4×(M e+Mω+P×h)=1.4×(800.00+1267.92+30.00×0.05)=2069.42kN·m；4、塔吊水平力计算水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×60.00×0.79+30.00=64.17kN；5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=577.40kN；M kmax=2069.42kN·m；V k=64.17kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
格构柱式塔吊基础施工方案及计算书
第一章工程概况及现场情况第一节工程概况工程名称：浦东古北御庭工程工程地址：本工程东至万邦都市花园五期、西至沪南公路、南至龙汇路、北至龙阳路建设单位：上海浦东古北置业有限公司设计单位：中国联合工程公司（主体设计）同济大学建筑设计研究院（围护设计）监理单位：上海四海建设工程造价咨询监理有限公司施工单位：浙江宝业建设集团有限公司围护施工单位：上海市机械施工有限公司勘察单位：上海豪斯岩土工程技术有限公司检测单位：上海地矿工程勘察有限公司建筑面积：93293 ㎡（其中地上建筑面积约68865㎡，地下建筑面积：24428 ㎡）结构层次：框剪结构，地下1~2层，地上均为18层。
本工程由6栋高层住宅组成。
其中4#楼、5#楼坐落在中间2层地下车库中，为大底盘双塔结构。
1#、3#、5#、6#楼坐落在中央二层地下车库周边。
中央二层地下车库为桩筏基础，地下室底板厚为0.9米，其余均为桩-梁式筏形基础，底板厚0.4m。
本工程由1～2层地下室、6栋高层组成，具体情况如下：第二节现场情况本工程由于受世博会限制，工期较紧，同时根据地下室的深度情况，先后分二期进行施工，一期区域为地下二层的中央地下车库包括4#、5#楼上上部主体结构，二期区域为中央地下车库周围的仅有地下一层的1#、2#、3#、6#楼。
根据现场平面布置及塔吊的综合利用率，1#与3#楼共用一台塔吊，2#与4#楼共用一台塔吊，5#与6#楼共用一台塔吊。
4#、5#楼位于一期中央地下车库深坑内，深坑开挖深度为-7.8m（标高为-9.10m），2#、6#楼位于二期浅坑内，浅坑开挖深度为-4m，由于先施工一期深坑及4#、5#楼上部结构，2#、6#楼需在世博结束后开工，而塔吊随着4#、5#楼上部结构的施工同步上升，考虑到塔吊的附墙杆设置，因此需将2#与4#楼、5#与6#楼之间共用的两台塔吊安装在深坑内，塔吊基础采用钻孔灌注桩+格构柱+ 承台的型式。
1#、3#楼为同时开工，仅需考虑塔吊的覆盖面积，尽量减少死角，因此该塔吊安装于近3#楼一侧，基础采用钻孔灌注桩+格构柱+承台型式。
塔吊计算书讲解
QTZ80塔吊格构基础设计计算书基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ80；塔吊自重Gt：490kN；最大起重荷载Q：60kN；塔吊起升高度H：40.50m；塔身宽度B: 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：5.9m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.6m；格构柱分肢材料类型：L160x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.6m；格构柱钢板缀件参数:宽420mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.50m；格构柱基础缀件材料类型：L160x14；3、基础参数桩中心距a：2.8m；桩直径d：0.9m；桩入土深度l：18.5m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB400；桩钢筋直径：25mm；承台宽度Bc：4.6m；承台厚度h：1.35m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:100mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类田野乡村；风荷载高度变化系数：2.09；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：140mm；非工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.70 kN/m2；额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：74kN；塔吊倾覆力矩M：1712kN·m；工作状态：所处城市：福建莆田市，基本风压ω0：0.7 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：18.9kN；塔吊倾覆力矩M：1718kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=25×4.60×4.60×1.35=714.15kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=490.00+714.15=1204.15kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1712.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2)c/Bb挡风系数Φ=0.46；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.70×1.60×40.50×0.46+74.00=94.87kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=1204.15kN；M kmax=1712.00kN·m；V k=94.87kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
QTZ160塔吊格构柱基础计算书
4.截面验算（1）井架截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.48×0.48m；主肢型钢采用4L180X18；一个主肢的截面力学参数为:zo=5.13 cm，Ixo = Iyo = 1881.12 cm4，Ao=61.95 cm2，i1 = 2988.24 cm；缀条型钢采用L180X18；格构式型钢井架截面示意图井架的y-y轴截面总惯性矩：井架的x-x轴截面总惯性矩：井架的y1-y1轴和x1-x1轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix= 4×(1881.12+ 61.95×（48/2- 5.13）2)= 95760.36 cm4；Iy= 4×(1881.12+ 61.95×（48/2- 5.13）2)= 95760.36 cm4；Iy'=Ix'=1/2×（95760.36 +95760.36）= 95760.36 cm4；计算中取格构柱的惯性矩为其中的最小值95760.36 cm4。
2.格构柱的长细比计算：井架的长细比计算公式：其中 H –格构柱的总高度，取16m；I –格构柱的截面最小惯性矩，取95760.36cm4；A0–格构柱的截面面积，取61.95cm4。
经过计算得到λ=57.449。
换算长细比计算公式：其中 A –格构柱横截面的毛截面面积，取4×61.95 cm2；A1—格构柱横截面所截垂直于x-x轴或y-y轴的毛截面面积，取2×61.95cm2；经过计算得到λ0= 58。
查表得φ=0.818 。
3. 格构柱的整体稳定性计算：井架在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N -- 轴心压力的计算值(kN)；A –格构柱横截面的毛截面面积，取247.8 cm2；φ-- 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取φ =0.818；βmx -- 等效弯矩系数, 取1.0；M -- 计算范围段最大偏心弯矩值(kN·m)；W1 -- 弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩,W1 = I/(a/2) = 95760.36 /(48/2) = 3990.02cm3；N'EX ---欧拉临界力，N'EX =π2EA/(1.1×λ2) ；N'EX= π2×2.06 ×105×247.8×102/(1.1×57.4492) = 13877277.993 N；σ=2279×103/(0.818×247.8×102)＋(1.0×0×106)/[3990.02×103×(1－0.818×2270×103/13877277.993)] =112.43N/mm2；截面计算强度σ=112.43N/mm2≤允许强度215N/mm2,满足要求!。
塔吊格构柱验算书
l r 610 =36.6 16.67
λx=λy= =
-1-
λ 1= 1 =
l i1
65 =23.47 2.77
2 λ0X= λ2 + λ1 x
= 36.6 2 + 23.47 2 =43.47=λ0y 查（b 类） ϕ 表，得： ϕ =0.882 二、截面验算 1．整体稳定验算： σ=
2082 40 + × 8.7 ） ÷ 4=480.5kN。 2 .2 2 . 5 2
计算式参照同济大学出版社出版的《钢结构设计原理》第 147— —155 页。 一、基本特性 角钢 A=4×32.512=130.05cm2,单肢最小回转半径 i1=2.77cm。 整个截面惯性矩： IX=Iy=4(603.68+32.512×16.12) =36124cm4 ix=iy=
σ 2 + 1.5τ 2 = ( f
7648090 2 47504 2 ) + 1.5 × ( ) 85050 1890
1 6
= 8086 + 948 =95.05N/mm2<1.22×160=195.2 N/mm2
∴ 塔吊格构柱符合要求。
-3-
三、缀板验算: 作用在柱上的计算剪力： V=
f y 13005 × 215 235 A× f = =32895N × × 85 235 85 235
作用在一侧缀板上的剪力： T=
V × a 32895 65 + 28 = × =47504N c=
V × a 32895 65 + 28 = × =764809N·cm 2 2 2
塔吊格构柱验算书
塔吊格构柱计算书2汇总
塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ70(JL5613)；标准节长度b：2.8m；塔吊自重Gt：852.6kN；最大起重荷载Q：30kN；塔吊起升高度H：120m；塔身宽度B: 1.758m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：12.7m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.4m；格构柱分肢材料类型：L140x14；格构柱基础缀件节间长度a2：0.4m；格构柱钢板缀件参数:宽360mm，厚14mm；格构柱截面宽度b1：0.4m；3、基础参数桩中心距a：3.9m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：22m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：14mm；承台宽度Bc：5.5m；承台厚度h：1.4m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB400；承台钢筋直径：25；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：200mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类城市郊区；风荷载高度变化系数：2.38；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：160mm；非工作状态：所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2；额定起重力矩Me：0kN·m；基础所受水平力P：80kN；塔吊倾覆力矩M：1930kN·m；工作状态：所处城市：天津市滨海新区，基本风压ω0：0.3 kN/m2，额定起重力矩Me：756kN·m；基础所受水平力P：50kN；塔吊倾覆力矩M：1720kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：G c=25×Bc×Bc×h=2.5×5.50×5.50×1.40×10=1058.75kN；作用在基础上的垂直力：F k=Gt+Gc=852.60+1058.75=1911.35kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=1930.00kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.50；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.3×1.758×120.00×0.50+80.00=111.644kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=1911.35kN；M kmax=1930.00kN·m；V k=111.644kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
塔吊基础计算书
QTZ80塔吊基础计算书QTZ80塔吊型号性能参数表QTZ80塔吊基础计算一. 参数信息塔吊型号: QTZ80塔吊自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=1039.00kN.m塔吊计算高度: H=98m 塔身宽度: B=1.60m 非工作状态下塔身弯矩:M1=-1668kN.m桩混凝土等级: C30承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 3.50m承台厚度: Hc=1.250m承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=800.000m 桩间距: a=2.500m桩钢筋级别: HRB400桩入土深度: 16.00m桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔吊自重标准值 Fk1=449kN2) 基础以及覆土自重标准值 Gk=3.5×3.5×1.25×25=382.8125kN3) 起重荷载标准值 Fqk=60kN2. 塔吊的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+0.9×(1039+2294.71)=1332.34kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-1668+4097.15=2429.15kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(449+382.81)/4=207.95kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+382.8125)/4+(2429.15+83.62×1.25)/3.54=924.69kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+382.8125-0)/4-(2429.15+83.62×1.25)/3.54=-508.78kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(449+382.81+60)/4=222.95kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(449+382.8125+60)/4+(1332.34+46.83×1.25)/3.54=616.41kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(449+382.8125+60-0)/4-(1332.34+46.83×1.25)/3.54=-170.51kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(1332.34+46.83×1.25)/3.54=702.96kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(1332.34+46.83×1.25)/3.54=-359.38kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×449/4+1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=1119.13kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L =1.35×449/4-1.35×(2429.15+83.62× 1.25)/3.54=-816.06kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2 条其中 Mx,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni——不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
格构式塔吊方案
舟山白泉现金广场工程格构柱式塔吊基础专项施工方案编制：职务（称）：审核：职务（称）：批准：职务（称）：浙江千岛建设有限公司2016年8月目录第一章工程概况 (1)一、工程简介 (1)二、塔吊基础设计概况 (1)三、塔吊基础地质情况 (4)四、选用塔吊的主要性能 (4)五、施工现场布置情况 (5)六、施工要求 (6)七、技术保证措施 (6)第二章编制依据 (7)第三章施工计划 (8)一、施工进度计划 (8)二、材料、机械设备计划 (8)三、塔吊使用周期计划 (8)第四章施工工艺技术 (9)一、施工准备 (9)二、施工工艺流程 (9)三、钻孔灌注桩施工 (10)四、格构柱施工 (12)五、钢平台施工 (13)六、焊接施工 (14)七、螺栓连接 (15)八、检查与验收 (16)第五章施工安全保证措施 (18)一、组织保障措施 (18)二、技术措施 (19)三、汽车吊吊装安全措施 (21)四、应急预案 (22)五、钢平台上下爬梯及塔吊围护设置 (26)六、监测监控 (26)第六章劳动力计划 (28)一、本工程施工管理人员配备 (28)二、专职安全生产管理人员 (28)三、劳动力配备计划 (28)第七章格构式塔吊计算书 (29)附图1：施工总平面图附图2：塔吊地下室底板定位图附图3：塔吊格构柱详图附图4：钢平台节点图第一章工程概况一、工程简介工程名称：舟山白泉瑞金广场工程工程地点：舟山白泉建设单位：舟山市瑞金医院管理有限公司设计单位：浙江公和建筑工程设计有限公司勘察单位：浙江宏宇工程勘察设计有限公司监理单位：诸暨市工程建设监理有限公司施工单位：浙江千岛建设有限公司本工程设计标高±0.000相当于黄海高程4.200m。
场地平均标高约为黄海高程3.00m，相对标高-1.200m。
（下文标高均为相对标高）1#楼建筑层数为地上18层，地下1层（局部夹层）。
建筑高度为52.950米。
建筑面积13941㎡。
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＝ 2Sc + Sa ＝ 2*800+2400 ＝ 4000mm
＝ 2Sc +
承台底部底面积 Ab ＝ a * b ＝ 4*4 ＝ 16m
承台体积 Vc ＝ Ab * H ＝ 16*1.35 ＝21.6m
承台自重标准值 Gk" ＝
钢筋强度设计值 fy ＝ 360N/mm，纵筋合力点至截面近边的距离 as ＝ 110mm
纵筋的最小配筋率
＝ 0.15%
荷载效应的综合分项系数
＝ 1.35； 永久荷载的分项系数 γG ＝ 1.35
基础混凝土的容重
＝ 25kN/m； 基础顶面以上土的重度 γs ＝ 18kN/m，
水下C30
C35 保护层厚度 50mm
4m 承台厚度 1.35m
HRB400 灌注桩直径 0.8m
HRB400 灌注桩箍筋级别 HPB300
2.4m 桩长 30m
460mmx460mm 单肢型号 4个L140x12
400mmx300mmx12mm@700 剪刀撑、水平支撑型号 L140x12
＝ 0.15% As,min ＝ 8100mm 26Φ20@150 （As ＝ 8164）
、承台受冲切承载力计算：
、柱对承台的冲切计算：
扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：
＝ 660150N
柱对承台的冲切，可按下列公式计算：
≤ 2 * [
＝ 0.84/(0.298+0.2) ＝ 1.685
方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
＝ 1350 - 0.5bc - 0.5d ＝ 1350-1600/2-460/2 ＝ 330mm
＝ aoy / ho ＝ 330/(1350-110) ＝ 0.298
方向上冲切系数
＝ 0.84 / (λoy + 0.2) （基础规范 8.5.17-4）
柱下边缘 MxctD ＝ (N1 + N2) * (Sb - bc) / 2
＝ (172.8+885.6)*(2.4-0.8)/2 ＝ 846.7kN2m
＝ Max{MxctU, MxctD} ＝ 846.7kN2m
②号筋 Asy ＝ 2090mm
＝ 0.008 ρ ＝ 0.05%
、单桩桩顶竖向力计算：
在轴心竖向力作用下
＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）
＝ (511+540)/4 ＝ 263kN ≤ Ra ＝ 1250kN
在偏心竖向力作用下
＝ (Fk + Gk) / n ± Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 ± Myk * Xi / ∑Xi ^ 2
QTZ80A（5512）塔机。基础
4根直径800mm、长30m的钻孔灌注桩。桩中心距为2.4m，灌注桩上为460mmx460mm
钢格构柱顶4000x4000x1350mm混凝土承台。每根钻孔灌注桩内配8根直径
的HRB400级钢筋作为主筋，箍筋为加密区υ8@100、非加密区υ8@200。格构柱
Q235B，焊条均采用E43系列。
顶面上覆土厚度 ds ＝ 0m
承台上的竖向附加荷载标准值 Fk' ＝ 0.0kN
设计时执行的规范：
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2012） 以下简称 基础规范
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010） 以下简称 混凝土规范
《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97） 以下简称 承台规程
＝ 0.15% As,min ＝ 8100mm 26Φ20@150 （As ＝ 8164）
、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）
柱左边缘 MyctL ＝ (N1 + N3) * (Sa - hc) / 2
＝ (172.8-540)*(2.4-1.6)/2 ＝ -146.9kN2m
（基础规范 8.5.17-1）
方向上自柱边到最近桩边的水平距离：
＝ 1350 - 0.5hc - 0.5d ＝ 1350-1600/2-460/2 ＝ 320mm
＝ aox / ho ＝ 320/(1350-110) ＝ 0.298
方向上冲切系数
＝ 0.84 / (λox + 0.2) （基础规范 8.5.17-3）
c * Vc ＝ 25*21.6 ＝ 540kN
承台上的土重标准值 Gk' ＝
s * (Ab - bc * hc) * ds ＝ 18*(25-2*2)*0 ＝ 0.0kN
承台自重及其上土自重标准值 Gk ＝ Gk" + Gk' ＝ 540+0 ＝540kN
四、承台验算：
、承台受弯计算：
＝ 0.84/(0.298+0.2) ＝ 1.685
＝ 2*[1.685*(1600+370)+1.685*(1600+370)]*0.954*1.575*1240
＝ 24742936N ≥ Fl ＝ 660150N，满足要求。
、角桩对承台的冲切计算：
扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
二、控制内力：
相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值（kN）；
相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的竖向力值（kN）；
＝ Nk + Fk'
、Vyk -- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值（kN）；
、Myk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值（kN2m）；
＝ 263kN ≤ 1.2Ra ＝ 1500kN
每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值 Qgk：
＝ Gk / n ＝ 540/4 ＝ 135kN
扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：
＝
- Qgk)
＝ 1.35*(263-135) ＝ 172.8kN
＝
、 Mx ＝ γz * Mxk、 My ＝ γz * Myk
＝ 511； Mxk'＝ 0； Myk'＝ 1793； Vxk ＝ 72； Vyk ＝ 0
＝ 511； Mxk ＝ 1268； Myk ＝ 1268
＝ 639； Mx ＝ 1585； My ＝ 1585
三、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011
《起重机械用钢丝绳检验和报废使用规范》GB5972-2006
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
工程相关土建设计图纸。
＝ 263-(1268*2.4/2)/(2.4^2)- (1268*2.4/2)/(2.4^2)
＝ -265kN ≤ 1.2Ra ＝ 1500kN
＝ (Fk + Gk) / n - Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 + Myk * Xi / ∑Xi ^ 2
＝ 263-(1268*2.4/2)/(2.4^2)+ (1268*2.4/2)/(2.4^2)
＝ a1x / ho ＝ 320/(1350-110) ＝ 0.298
方向上角桩冲切系数
＝ 0.56 / (λ1x + 0.2) （基础规范 8.5.17-6）
＝ 0.56/(0.298+0.2) ＝ 1.124
方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
＝ 1350 - 0.5bc - 0.5d ＝ 1350-1600/2-460/2 ＝ 320mm
＝ Nmax ＝ 1179072N
承台受角桩冲切的承载力按下列公式计算：
≤ [
1x * (c2 + a1y / 2) + β1y * (c1 + a1x / 2)] * βhp * ft * ho
（基础规范 8.5.17-5）
方向上自桩内边缘到最近柱边的水平距离：
＝ 1350 - 0.5hc - 0.5d ＝ 1350-1600/2-460/2 ＝ 320mm
承台相对于外荷载坐标轴的旋转角度
＝ 45°
柱截面高度 hc ＝ 1600mm （X 方向），柱截面宽度 bc ＝ 1600mm （Y 方向）
单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 1250kN
桩中心最小间距为2.4m，3d （d -- 圆桩直径或方桩边长）
混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm， ft ＝ 1.575N/mm
（基础规范 8.5.3-2）
＝ (Fk + Gk) / n + Mxk * Yi / ∑Yi ^ 2 - Myk * Xi / ∑Xi ^ 2
＝ 263+(1268*2.4/2)/(2.4^2)- (1268*2.4/2)/(2.4^2)
＝ 263kN ≤ 1.2Ra ＝ 1500kN
:
四桩
bb
2Sc
YSc12Sc1Schcbc34SaHMyF+Ghc2Vx1a
承台类型： 四桩承台，方桩边长 d ＝ 460mm
桩列间距 Sa ＝ 4000mm，桩行间距 Sb ＝ 4000mm，承台边缘至桩中心距离 Sc ＝ 800mm
承台根部高度 H ＝ 1350mm，承台端部高度 h ＝ 1350mm
柱右边缘 MyctR ＝ (N2 + N4) * (Sa - hc) / 2