螺纹应力横截面积计算器
中文参考手册-PLAXIS 2D--岩土三维建模分析
参考手册目录1简介 (7)2 一般说明 (7)2.2 文件处理 (9)2.3 帮助工具 (9)2.4 输入方法 (10)3 输入前处理 (10)3.1 输入程序 (10)3.5 荷载和边界条件 (28)4 材料属性和材料数据组 (33)4.1 模拟土体及界面行为 (35)4.1.1 一般标签页 (35)4.1.2 参数标签页 (39)4.1.3 渗流参数标签页 (50)4.1.4 界面标签页 (56)4.1.5 初始标签页 (61)4.2 不排水行为模拟 (63)4.2.1 不排水（A） (64)4.2.2 不排水（B） (64)4.2.3 不排水（C） (64)4.3 土工试验模拟 (64)4.3.1 三轴试验 (67)4.3.2 固结仪试验 (68)4.3.3 CRS (68)4.3.4 DDS (69)4.3.6 结果 (70)4.4 板的材料数据组 (70)4.4.1 材料数据组 (71)4.4.2 属性 (71)4.5.1 材料数据组 (74)4.5.2 属性 (74)4.6 锚杆的材料数据组 (75)4.6.1 材料数据组 (76)4.6.2 属性 (76)4.7 几何构件的材料数据组赋值 (76)5 计算 (77)5.1 计算程序界面 (77)5.2 计算菜单 (78)5.3 计算模式 (79)5.3.1 经典模式 (80)5.3.2 高级模式 (80)5.3.3 渗流模式 (81)5.4 定义计算阶段 (81)5.4.1 计算标签页 (81)5.4.2 插入或删除计算阶段 (82)5.4.3 计算阶段的标识和顺序 (82)5.5 分析类型 (83)5.5.1 初始应力生成 (83)5.5.2 塑性计算 (85)5.5.3塑性（排水）计算 (85)5.5.4 固结（EPP）分析 (85)5.5.5 固结（TPP）分析 (86)5.5.6 安全性（PHI/C折减） (86)5.5.7 动力分析 (87)5.5.8 自由振动 (87)5.5.9 地下水渗流（稳态） (88)5.5.10 地下水渗流（瞬态） (88)5.5.11 塑性零增长步 (88)5.6 加载步骤 (90)5.6.1 自适应步长法 (90)5.6.2 加载终极水平法 (90)5.6.3 加载步数法 (91)5.6.4 自适应步长（固结） (92)5.7 计算控制参数 (92)5.7.1 迭代过程控制参数 (93)5.7.2 孔压限定 (97)5.7.3 荷载输入 (97)5.7.4 控制参数 (100)5.8 分步施工‐几何定义 (102)5.8.1 改变几何模型 (102)5.8.2 激活或冻结类组或结构对象 (103)5.8.3 激活或改变荷载 (103)5.8.4 应用指定位移 (104)5.8.5 材料数据组重新赋值 (105)5.8.6 在块类组上施加体积应变 (105)5.8.7 施加锚杆预应力 (106)5.8.8 施加隧道衬砌收缩 (106)5.8.9 ΣMstage < 1 的分步施工 (107)5.8.10 未完成的分步施工计算 (108)5.9 分步施工‐水力条件 (109)5.9.1 水的单位重度 (109)5.9.2 潜水位 (109)5.9.3 封闭边界 (113)5.9.4 降水 (113)5.9.5 类组水位分布 (114)5.9.6 渗流和固结边界条件 (115)5.9.7 特殊对象 (115)5.10 荷载乘子 (115)5.10.1 标准荷载乘子 (116)5.10.2 其它乘子和计算参数 (118)5.10.3 动力乘子 (119)5.11敏感性分析&参数变化 (120)5.11.1敏感性分析 (121)5.11.2参数变化 (121)5.11.3定义参数变化 (121)5.11.5 敏感度—查看结果 (123)5.11.6 参数变化 — 计算边界值 (125)5.11.7 查看上下限 (125)5.11.8 查看变化结果 (125)5.11.9 删除结果 (126)5.12 执行计算 (126)5.12.1 预览施工阶段 (126)5.12.2 选定曲线点 (126)5.12.3 执行计算过程 (126)5.12.4 放弃计算 (127)5.12.5 计算过程中输出 (127)5.12.6 选择拟输出计算阶段 (130)5.12.7 重置分步施工设置 (130)5.12.8 计算过程中调整输入数据 (131)5.12.9 自动误差检验 (131)6 输出程序‐概览 (133)6.1 输出程序的界面 (134)6.2 菜单栏中的菜单 (135)6.3 输出程序中的工具 (138)6.4绘图区 (144)6.5 输出的视图 (147)6.6报告生成 (148)6.7生成动画 (151)7 输出程序中的可用结果 (152)8曲线 (161)1简介PLAXIS 2D是一个专门用于各种岩土工程问题中变形和稳定性分析的二维有限元计算程序。
螺栓拧紧力矩 各截面积计算小软件(Excel版)
12.9
64 98 135 190 260 330 490 660 900 1,150 1,500 1,850 2,300 2,800 3,600 4,500 5,550 6,700
39,500 54,500 66,000 85,000 106,000 122,000 161,000 196,000 244,000 287,000 345,000 395,000 462,000 520,000 624,000 719,000 841,000 951,000
105 155 215 305 415 530 780 1,050 1,450 1,850 2,400 2,950 3,700 4,450 5,750 7,150 8,900 10,700
52,500 72,500 91,000 117,000 146,000 168,000 222,000 269,000 326,000 382,000 460,000 526,000 616,000 693,000 832,000 959,000 1,121,000 1,268,000
200 310 430 610 820 1,050 1,550 2,100 2,700 3,450 4,500 5,550 6,950 8,400 10,800 13,400 16,700 21,100
90,500 125,000 152,000 195,000 244,000 281,000 369,000 449,000 550,000 645,000 775,000 888,000 1,050,000 1,150,000 1,403,000 1,618,000 1,892,000 2,140,000
螺纹联接件常用材料及机械性能 sb MPa 钢号 10 Q235-A 35 45 40Cr 335~400 375~460 530 600 980
2-3截面特性值计算器使用说明
截面特性值计算器的使用说明SPC是“截面特性值计算器—Sectional Property Calculator”的缩写。
¾以往的程序只能以Line或Plane一种形式来模拟截面形状，在SPC中用户可以根据需要任意选定Plane形式的截面或Line形式的截面来模拟截面形状。
· Plane形式的截面画完轮廓之后，在Generate里选择Plane Type，程序会按照轮廓所指定的 Plane范围自动生成截面。
计算截面特性值时，程序会通过网格自动生成功能在截面的Plane范围内生成网格之后，利用该网格计算各特性值。
计算抗扭刚度时，首先利用有限元方法计算 Prandtl 的应力函数，通过对应力函数进行积分计算抗扭刚度。
· Line形式的截面对于薄壁截面，可先指定线的厚度画出截面形状之后，在Generate里选择Line Type生成截面。
显示Line Type的线必须有厚度，因为程序是利用此厚度计算截面特性的。
Line截面的抗扭刚度是根据剪力流(Shear Flow)计算的。
图1-(1)生成Plane截面的过程 图1-(2)生成Line截面的过程※ 注意事项· MIDAS/Civil和Gen数据库中提供的规则截面的抗扭刚度计算方法参见附录一。
· 对于MIDAS/Civil和Gen数据库中提供的规则截面，利用 MIDAS/Civil、Gen的截面特性计算功能计算截面特性值比SPC更好一些。
· MIDAS/Civil和Gen数据库中提供的PSC截面，当用户输入的截面属于薄壁型截面时，应使用本截面特性值中的Line方式重新计算抗扭刚度，然后在截面特性值增减系数中对抗扭刚度进行调整。
· 对于Plane形式的截面，程序是通过有限元法来近似计算抗扭刚度的。
在抗扭问题里使用的近似求解法有Ritz法(或者Galerkin法)、Trefftz法，所有的近似求解都与实际结果多少有点误差，其特征如下：JRitz ≤ JExact≤ JTrefftz像SPC一样利用有限元法近似地计MIDAS/Civil 技术资料算抗扭刚度时，通常使用Ritz法, 故其计算结果有可能比实际的抗扭刚度小。
材料力学计算器
0 0 0
0 计算结果 0 0 挠度 转角 0 0
计算结果 挠度 轴向应力 0 0
均
凹 0
0
扭转计算
剪力 F(N) 扭矩Mx 扭转切应力τ 扭矩与坐标轴的面积 单位力作用下的剪力 单位力作用下的扭矩 集中载荷F作用 杆长 x (m) 0 0 0 0 剪力Fq（N）
均
凹 0
单位力下形心处扭矩 挠度 转角
0 结果 0 0
0 0 0
轴力变形计算
轴向拉力 杆上作用单位的分力 杆长 截面面积 挠度 轴向应力
以下计算方法为图层法，需要自行画剪力图&弯矩图，最
弯曲计算
剪力 F(N) 弯矩Mz 应力σ z1 应力σ z2 应力σ y 弯矩与坐标轴面积 单位力下的剪力 单位力作用下的弯矩 单位力下形心处弯矩 单位力偶形心处弯矩 挠度z 挠度y 转角z 转角y 集中载荷F作用 杆长 x (m) 2.5 0 0 0 0 图层法求挠度&转角 0 0 0 1 结果 0 0 0 0 0 0 0 0 剪力Fq（N）
凹 0
均布载荷q作用 杆长 x（m） 0 0 0 0 凸 0 0
计算结果 弯矩Mz σ z1 σ z2 σy 0 0 0 0
0 1
0 计算结果
0 0 0 0
0 0 0 0
挠度z 挠度y 转角z 转角） 0 0 凹 0 0 凸 0
计算结果 扭矩Mx 切应力τ 0 0
只填写蓝色部分，其他区域自动计算，黄色区域为重点结果，部
弯曲变形 面积 截面参数 A 0 屈服极限应力 σs 材料参数 材料 备注 弹性模量 E 切变模量 G 0 σ -1 Iz 0 惯性矩 Iy 0 弯曲极限应力 σb Wz1 0 安全系数 抗弯截面系数 Wz=Iz/e Wz2 0
DNV-OS-D101(2013-10)-中文版
各种断面系数计算软件
单个 Iy
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
组合图形末端位置坐标
单个零件末端位置坐标
Xmax
Xmin
Ymax
0
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0
单个零件末端位置坐标
0
重心位置 Y(mm) 重心位置 Y(mm)
输出
总面积 ∑A （ｍｍ２ ） 截面静矩 Sx （ｍｍ３ ） 截面静矩 Sy （ｍｍ３ ）
图心 X0 （ｍｍ）
图心 Y0 （ｍｍ）
截面惯性矩 Ｉx （ｍｍ4 ） 截面惯性矩 Ｉy （ｍｍ4 ）
断面系数 Zx1 （ｍｍ３ ） 断面系数 Zx2 （ｍｍ３ ） 断面系数 Zy1 （ｍｍ３ ） 断面系数 Zy2 （ｍｍ３ ） 纵向弯曲应力 σx (kg/mm2) 水平弯曲应力 σy (kg/mm2)
Y*A 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Y*A 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
中间输出
长方形
X*A
单个 Ix
0 #DIV/0! 0 #DIV/0! 0 #DIV/0! 0 #DIV/0! 0 #DIV/0! 0 #DIV/0! 0 #DIV/0! 0 #DIV/0! 0 #DIV/0! 0 #DIV/0!
Xmax
Xmin
Ymax
0
0
恒智天成安全计算软件吊装工具计算书
恒智天成安全计算软件吊装工具计算书恒智天成安全计算软件，本计算书依据《建筑施工计算手册》,《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）,《建筑材料规范大全》,《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
吊钩螺杆部分截面验算一、吊钩螺杆部分截面验算吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:σt = F/A1≤ [σt]式中: σt──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；A1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积:A1 = πd12/4其中 d1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径，取d1=20mm；[σt]──钢材容许受拉应力。
经计算得：螺杆扣除螺纹后的净截面面积 A1=3.14×202/4=314.159mm2；螺杆部分的拉应力σt=8000/314.159=25.465N/mm2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力25.465N/mm2，不大于容许受拉应力50N/mm2，所以满足要求！二、吊钩水平截面验算水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力σc,可按下式计算:σc = F/A2+ Mx/(γxWx) ≤ [σc]式中: F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000N；A2──验算2-2截面的截面积，A2≈h(b1+b2)/2其中: h──截面高度，取 h=38mm；b1,b2──分别为截面长边和短边的宽度，取 b1=30mm，b2=25mm；Mx──在2-2截面所产生的弯矩, Mx = F(D/2+e1)其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径，取 D=35mm；e1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,e1 = h(b1+2b2)/[3(b1+b2)]γx ──截面塑性发展系数,取λx=1.00；Wx──截面对x-x轴的抵抗矩,Wx = Ix/e1其中: Ix──水平梯形截面的惯性矩,[σc ]──钢材容许受压应力,取 [σc]=70.00N/mm2；2-2截面的截面积 A2=38×(30+25)/2=1045.000mm2；解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离 e1=18.424mm；在2-2截面所产生的弯矩Mx=8000×(35/2+18.424)=287393.939N·mm；解得:水平梯形截面的惯性矩 Ix=125401.919mm4；截面对x-x轴的抵抗矩 Wx=125401.919/18.424=6806.354mm3；经过计算得σc=8000/1045.000+287393.939/6806.354=49.880N/mm2。
迈达斯-截面特性值计算器
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)rotaluclaC ytreporP lanoitceS( CPS/SADIM
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6
。面截的算计行进未和面截的算计面截行进已别区的然了目一以可色颜此过通 。色颜的线的成构所后算计面截成完定指 noitceS detaluclaC 。色颜的分部度厚的线的度厚有定指 :htdiW 。色颜的廓轮外线是的定指线的度厚有于对。色颜的线定指 :lamroN evruC 。色颜的线曲闭封定指 pooL desolC 。色颜景背的口窗作操定指 :dnuorgkcaB 。色颜的体个择选被定指 :ytitnE detceleS weiV � � �
yalpsiD
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螺栓拧紧力矩 各截面积计算小软件 Excel版
M36
60
M39
32
65
M42
70
M45
36
75
M48Βιβλιοθήκη 80M524185
M56
90
M60
46
95
M64
S-内六角
注：
或外六方 两平行边
距离
Fv-螺栓预
紧力
Ma-螺栓扭
矩
7,400 10,800 14,800 20,400 24,800 31,900 39,900 45,900 80,500 73,500 91,500 107,000 129,000 148,000 173,000 195,000 234,000 270,000 315,000 357,000
螺纹联接件常用材料及机械性能
钢号
sb MPa
10
335~400
Q235-A
375~460
35
530
45
600
40Cr
980
螺纹联接件对应强度等级的机械性能
等级
sb MPa
3.6
300
4.8
400
5.6
500
8.8
800
10.9
1040
说明
该底色为输入数据 该底色为输出数据
内六角 螺栓
S(mm) 1.5 2 2.25
0.95
2,250
1.5
3,000
2
1.4
2,900
2.3
3,900
3
2.8
4,800
4.5
6,400
5.9
4.8
6,750
7.7
9,000
10
12
螺纹承受压力极限计算公式
螺纹承受压力极限计算公式螺纹连接是一种常见的机械连接方式，它广泛应用于工程领域的各种设备和结构中。
在使用螺纹连接时，我们需要考虑螺纹的承载能力，以确保连接的安全可靠。
螺纹承受压力极限计算公式是一种用于计算螺纹连接承载能力的方法，它可以帮助工程师们合理设计螺纹连接，以满足工程需求。
螺纹承受压力极限计算公式通常包括以下几个要素，螺纹的尺寸、材料的强度、载荷的大小等。
在实际工程中，我们可以根据螺纹的尺寸和载荷的大小，通过计算公式来确定螺纹连接的承载能力，从而保证连接的安全可靠。
螺纹承受压力极限计算公式的一般形式如下：P = σs As。
其中，P表示螺纹连接的承载能力，单位为N；σs表示螺纹材料的抗拉强度，单位为N/mm^2；As表示螺纹的有效截面积，单位为mm^2。
在实际应用中，螺纹的有效截面积As可以根据螺纹的尺寸和形状来计算。
对于常见的螺纹连接，我们可以根据标准螺纹的尺寸和形状，通过相关公式来计算螺纹的有效截面积。
而螺纹材料的抗拉强度σs通常可以通过材料的力学性能参数来确定。
除了上述一般形式的计算公式外，针对不同类型的螺纹连接，还存在一些特定的计算公式。
例如，对于内螺纹连接，我们可以根据内螺纹的尺寸和载荷的大小，使用特定的计算公式来确定其承载能力。
而对于螺柱连接、螺钉连接等不同类型的螺纹连接，也存在相应的承载能力计算公式。
在使用螺纹承受压力极限计算公式时，我们需要注意以下几点：首先，需要准确获取螺纹的尺寸和形状参数，以确保计算的准确性。
通常情况下，我们可以通过螺纹规格书或相关标准来获取螺纹的尺寸和形状参数。
其次，需要准确获取螺纹材料的抗拉强度参数，以确保计算的准确性。
通常情况下，我们可以通过材料的力学性能参数来获取螺纹材料的抗拉强度参数。
最后，需要根据实际工程需求来确定载荷的大小，以确保螺纹连接的安全可靠。
在确定载荷的大小时，我们需要考虑到工程中的各种静载荷、动载荷、冲击载荷等因素。
总之，螺纹承受压力极限计算公式是一种用于计算螺纹连接承载能力的方法，它可以帮助工程师们合理设计螺纹连接，以确保连接的安全可靠。
螺牙受力计算
螺牙受力计算1. M1225.1⨯:τ＝μπb D F ⨯0 ——螺纹牙根面上的最大剪应力 (其中：0F ——拧紧力；D——螺纹大径；b——螺纹牙根宽度；μ——工作圈数)1465.0;1261800)p pbmmDNF ＝；；＝（牙距μ==25.112⨯τ＝pP 1465.1261800⨯⨯⨯π＝65.016861800⨯⨯π＝06.34361800＝180.1)(Mpa——螺纹牙根面上的最大剪应力25.112⨯σ=μπ206Db lF=μπ2226Db DD F-——螺纹牙根处的最大弯曲拉应力(其中：N F6180=, ,14188.1112((2牙距）中径）大径＝，＝，＝p mm D mm D μ ,20D D l -＝弯管 ) 25.112⨯σ=p P 14)65.0(122188.11126180062⋅⨯⨯-⋅⨯π=1465.012812.06180032⨯⋅⨯⨯⨯⨯P π=7378.2988.150544=540.1)(Mpa 根据第四强度理论：ca σ＝225.112225.1123⨯⨯⨯+τσ＝)(7.62303.9730801.2917081.18031.54022Mpa =+=⨯+2. 5.112⨯M :τ＝μπb D F ⨯0 ——螺纹牙根面上的最大剪应力 (其中：0F = 61800N ——拧紧力；D=12mm ——螺纹大径；b=0.65P （牙距）——螺纹牙根宽度； 5.11414(=牙距）＝p μ——工作圈数)5.112⨯τ ＝p P 1465.01261800⨯⨯⨯π＝)(65.16861800Mpa ⨯⨯π＝06.34361800＝180.1)(Mpa5.112⨯σ=μπ26DblF=μπ2226DbDD F-——螺纹牙根处的弯曲拉应力(其中：0F =61800N,）＝，＝，＝牙距）中径）大径5.11414026.1112((2=pmm DmmDμ5.112⨯σ=pP14)65.(122026.11126180062⋅⨯⨯-⋅⨯π=1465.012974.06180032⨯⋅⨯⨯⨯⨯P π=4854.3346.180579=539.9)(Mpa 根据第四强度理论：ca σ＝25.11225.1123⨯⨯⨯+σσ ＝)(5.6239730801.2914921.18039.53922Mpa =+=⨯+3. 5.114⨯M :τ＝μπb D F ⨯0 ——螺纹牙根面上的最大剪应力 (其中：0F = 61800N ——拧紧力；D=14mm ——螺纹大径；b=0.65P （牙距）——螺纹牙根宽度； 牙距）＝(14p μ——工作圈数) 5.114⨯τ ＝pP 1465.01461800⨯⨯⨯π＝)(65.019661800Mpa ⨯⨯π ＝154.4 )(Mpa 5.114⨯σ=μπ206Db l F =μπ22026Db D D F - ——螺纹牙根处的弯曲拉应力 (其中：0F =61800N, ）＝，＝，＝牙距）中径）大径5.11414026.1314((2=p mm D mm D μ 5.114⨯σ=p P 14)65.0(142026.131********⋅⨯⨯-⋅⨯π=2329.3906.180579=462.80)(Mpa 根据第四强度理论：ca σ＝25.11425.1143⨯⨯⨯+τσ＝)(5.53408.7151884.2141834.15438.46222Mpa =+=⨯+。
螺纹剪应力 弯应力
螺纹剪应力弯应力
螺纹剪应力和弯应力是材料力学中的两个重要概念，它们在材料的强度和稳定性方面起着至关重要的作用。
本文将从螺纹剪应力和弯应力的定义、计算方法、影响因素等方面进行探讨。
螺纹剪应力是指在螺纹连接中，由于受到剪切力的作用，导致螺纹剪断的应力。
螺纹剪应力的计算公式为τ=2F/(πdL)，其中F为剪切力，d为螺纹直径，L为螺纹长度。
螺纹剪应力的大小与螺纹的直径、长度、材料强度等因素有关。
弯应力是指在杆件受到弯曲力作用时，杆件内部产生的应力。
弯应力的计算公式为σ=M*y/I，其中M为弯矩，y为截面离中心轴的距离，I为截面惯性矩。
弯应力的大小与杆件的截面形状、尺寸、材料强度等因素有关。
螺纹剪应力和弯应力在材料的强度和稳定性方面起着至关重要的作用。
在螺纹连接中，螺纹剪应力的大小决定了连接的强度和稳定性。
如果螺纹剪应力过大，就会导致螺纹剪断，从而使连接失效。
在杆件的弯曲过程中，弯应力的大小决定了杆件的强度和稳定性。
如果弯应力过大，就会导致杆件的变形和破坏。
除了上述因素外，螺纹剪应力和弯应力的大小还与材料的弹性模量、材料的屈服强度、载荷的大小和方向等因素有关。
因此，在设计和使用材料时，需要综合考虑这些因素，以确保材料的强度和稳定性。
螺纹剪应力和弯应力是材料力学中的两个重要概念，它们在材料的强度和稳定性方面起着至关重要的作用。
在实际应用中，需要综合考虑各种因素，以确保材料的强度和稳定性。