钢筋混凝土计算书
钢筋混凝土课程设计计算书
钢筋混凝土T形梁设计一、设计资料（1）计算跨径20m2，均布活载6KN/m(改为8KN/m）；结构重要性系数γ0=1.1（3）材料规格钢筋及架力筋：采用HRB400钢筋抗拉强度标准值f sk=400MPa抗拉强度设计值f sd=330MPa弹性模量E s=2.0*105MPa相对界限受压区高度ξb=0.53箍筋：采用HRB335钢筋抗拉强度标准值f sk=335MPa抗拉强度设计值f sd=280MPa混凝土：主梁采用C35混凝土抗压强度标准值f ck=23.4MPa抗压强度设计值f cd=16.1MPa抗拉强度标准值f tk=2.20MPa抗拉强度设计值f td=1.52MPa弹性模量E c=3.15*104MPa(4)结构尺寸T 型主梁：计算跨度L p=20.00m面积S=180*800+980+1000*610=2.538*105mm 2=0.2538m 2 q G =25*S=25*0.2538=6.345KN/m 二、内力计算设计内力标准值见表如下恒载 均布荷载备注跨中弯矩 M d,l/2 317.25KN •m 400KN •m 车辆荷载引起的弯矩已计入冲击系数，1+µ=1.191/4处弯矩 M d,1/4 237.94KN •m 300KN •m 支点剪力 V d,0 63.45KN 80KN 跨中剪力 V d,L/2 0弯矩组合设计值：跨中截面 M d,l/2=1.2*317.25+1.4*400=941KN •m L/4截面 M d,1/4=1.2*237.94+1.4*300=706KN •m 剪力组合设计值：支点截面 V d,0=1.2*63.45+1.4*80=188.14KN 跨中截面 V d,L/2=0三、跨中正截面抗弯设计 1.T 形计算横截面的确定 h f ′=0.5*(100+80)=90mm由《桥规》（JTG D62）规定，得： b f ′≤L/3=20/3=6.67mb f ′≤b+12*h f ′=180+12*90=1260mm=1.26m 故，b f ′=1260mm 2.确定单筋梁还是双筋梁根据跨中截面正截面承载能力极限状态计算要求，确定纵向钢筋数量。
钢筋混凝土简支T梁设计计算书
钢筋混凝土简支T梁设计计算书（一）正截面强度设计与验算A：⒈确定T梁翼缘的有效宽度b/f①计算跨径的1/3 b/f=l0/3=16600/3=5530 mm②b/f=b+6 h/f=200+6×120=920 mm故取b/f =920 mm⒉判断T形截面的类型M=1.2M GK+1.4M QK =1.2×1/8×24×16.62+1.4×1/8×26×16.62=2245.8 kN·mh0=1400-100=1300 mmα1f c b/f h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×920×120×（1300-120/2）=1314201600 N·mm=1314.2 kN·m＜M 这表明属于第二类T形截面。
⒊计算A s①求A s1A s1=α1f c（b/f-b）h/f/f y=1.0×9.6×（920-200）×120/300=2765 mm2②求A s2M u1=α1f c（b/f-b）h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×（920-200）×120×（1300-120/2）=1028.5 kN·mM u2=M- M u1=2245.8-1028.5=1217.3 kN·mαs= M u2/（α1f c bh02）=1217.3×106/（1.0×9.6×200×13002）=0.375相应地，ξ=0.5，γs=0.75，则A s2=1217.3×106/（300×0.75×1300）=4162 mm2③求A sA s= A s1+ A s2=2765+4162=6927 mm2截面尺寸不足，重新设计截面尺寸。
钢筋混凝土课程设计计算书
22钢筋混凝土课程设计计算书以4轴线框架计算一、框架计算简图及柱、梁、板尺寸估算1、计算简图中杆件以计算轴线表示，柱取截面形心线，梁也取截面形心线；框架层高，除底层外的其它各层，都取建筑层高即 4.2m ，底层计算高度 h=0.50+1.0+4.50= 6.0m ，梁板混凝土取 C 30, f c =15N/m^框架横梁截面：梁高 h=(1/8 〜1/12)L=900 〜600mm (L=7200mm),取 h=700mm b=(1/2 〜1⑶h=350 〜200mm ,取 b=250mm 截面为矩形。
次梁高 h=(1/12 〜1/20)L=330 〜180mm(L=3900mm),取 h=300 mm b=200mm 在 L=7200 布置两条次梁。
楼板厚取100mm ,(屋面板厚取120mm 。
2、验算柱截面尺寸 b*h=400*500荷载估算：荷载标准值按10〜13KN/m 估算，取13.0KN/m 2计。
中柱负荷面积为：(7.20+7.20 ) /2.0*3.90 = 28.08m 2。
则中柱柱底承受荷载标准值为：28.08*13.0*5=1825.2KN 。
中柱按轴心受压进行验算，此时可假定，受压纵筋总的配筋率批 p=1 %纵向受压系数=1 (混凝土取C 30)于是有：N=1.20*1825.2=2190.24 KIN轴压比取0.902Ac= N /0.90f c =162240mm2 2取 Ac=b*h=400*500=200000mm >162240mm 符合要求。
、荷载计算2 20.5KN/m ;楼面活荷载标准值 4.0KN/m 。
(一)、屋面荷载：1、 10mm 厚混凝土盖板架空层2、 二毡三油沥青防水层3、 20mm 厚水泥砂浆找平层4、 120mm 厚钢筋混凝土屋面板5、 顶棚20mm 厚混合砂浆抹灰及刷白活荷载：不上人屋面 屋面梁自重:柱距 S=3.90m ，跨度 L=7.20m ，屋面活荷载标准值:0.40KN/m 0.35KN/m0.40KN/m 0.12*25=3.0KN/m0.34KN/m合计0.5KN/m24.49KN/m0.25*0.58*25+0.015*2*0.58*17=3.92KN/m（二）、标准层楼面荷载楼面恒载：框架梁自重:0.25*0.60*25+0.015*2*0.60*17=4.06KN/m楼面梁的线荷载（三）、风荷载：（基本风压） 因屋面活荷载较小，故不考虑活载的最不利位置，按满载计算，则框架的线荷载为Q=g+q=25.72+2.54=28.26 kN/m 。
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米
普通钢筋混凝土上部结构计算书 13米算例1.1 基本资料1.1.1 主要技术指标标准跨径：13m 计算跨径：12.60m桥面总宽:8.5 m，横向布置为0.25 m（护栏）+1m(人行道)+6 m（行车道）+1m(人行道)+0.25 m（护栏）。
设计荷载：公路II级。
1.1.2 材料规格;非预应力钢筋采用HRB335,R235; 空心板块混凝土采用C30; 桥面铺装采用C30防水混凝土。
2.2 截面几何尺寸图图2.2横截面尺寸图(尺寸单位：cm)第 1 页图2.3中板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)图2.4边板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)2.3 毛截面几何特性计算中梁：毛截面面积A=3839 m毛截面重心位置: y=28.10cm(距离空心板上缘距离) 铰缝面积: A铰=6622基准材料: 中交新混凝土:C40混凝土 2.4 换算截面空心板截面的抗扭刚度可简化为图的单箱截面来近似计算。
第 2 页图2.5换算截面示意图(尺寸单位：cm)4b2h2IT??3.308?1010(mm4)2h2b?t1t23 内力计算及组合3.1永久作用效应计算3.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）g1g1?A???3839?10?4?24?9.21(KN/m)3.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）g2桥面铺装采用等厚度的15cm的C30混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:0.15_8.5_24=30.6 (kN/m)人行道及栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按12(kN/m)：为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:g2?12?2?30.6?9.1 (kN/m) 63.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）g3因为铰缝自重可以近似看成C30混凝土来算,因此其自重为:g3?(662)?10?4?24?1.59(KN/m)第 3 页由此得空心板每延米总重力g为：g1?g1?9.21 (kN/m) （第一阶段结构自重）g??g1?g2?1.59?9.1?10.69(kN/m)（第二阶段结构自重）g??g?g1?g??9.21?10.69?19.90(kN/m)由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表3-1。
钢筋混凝土箱涵计算书(含裂缝计算)精选全文
（一）孔径及净空净跨径L 0 = 6.00m 净高h 0 = 3.00m（二）设计安全等一级结构重要性系数r 0 =1.1（三）汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级（四）填土情况涵顶填土高度H = 1.5m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =260kPa（五）建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径22mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 钢筋弹性模量E s =200000MPa涵身混凝土强度等级C30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)、截面尺寸拟顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.15m 侧墙厚度t =0.5m C 2 =0.15m 横梁计算跨径L P = L 0+t= 6.5m L = L 0+2t=7m 侧墙计算高度h P = h 0+δ= 3.5m h = h 0+2δ =4m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度B =7.2m图 L-01（一）恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =41.00kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(457.72kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan228.32kN/m 2钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算三 、 荷 载 计 算（二）活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布> 1.3/2 m > 1.8/2 m故车轮压力扩散线相重 a =(0.6/2+Ht3.100m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.966 m > 1.4/2 m故 b =(0.2/2+Ht 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°8.74kN/m 2（一）构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.54（二）节点弯矩和1、a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC =-1/(K+1)·pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2=0侧墙内法向力N a3 = N a4=pL P /2恒载p = p 恒 =41.00kN/m 2M aA = M aB= M aC =-93.83kN ·m N a3 = N a4=133.25kN 车辆荷载p = q 车 =32.26kN/m 2M aA = M aB= M aC =-73.82kN ·m 图 L-02N a3 = N a4=104.84kN2、b种荷载作用下 (图M bA = M bB = M bC =-K/(K+1)·ph P 2/12N b1= Nb2=ph P/2N b3 = N b4=0恒载p = e P1 =7.72kN/m 2M bA = M bB= M bC =-2.76kN ·m N b1 = N b2=13.52kN3、c种荷载作用下 (图图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[M cB = M cC =-K(2K+7)/[N c1 =ph P/6+(McA-M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -N c3 = N c4=0恒载p = e P2-e P1 =20.60kN/m 2M cA = M cD =-4.00kN ·m M cB= M cC=-3.36kN ·m N c1 =11.83kN N c2 =24.21kN图 L-044、d种荷载作用下 (图1.17 m0.6/2+Htan30°=四 、 内 力 计 算M dA =-[K(K+3)/[M dB =-[K(K+3)/[M dC =-[K(K+3)/[M dD =-[K(K+3)/[N d1 =(M dD-M dC )/h P N d2 =ph P -(M dD -M dC )/h P N d3 = N d4=-(M dB -M dC )/L P车辆荷载p = e 车 =8.74kN/m 2M dA =-16.68kN ·m M dB =10.09kN ·m M dC =-13.21kN ·m M dD =13.56kN ·m 图 L-05N d1 =7.65kN N d2 =22.95kN N d3 = N d4=-3.59kN5、节点弯矩、轴力计算（1）按《公路桥涵设计（2）按《公路桥涵设计（3）按《公件内力计1、顶板 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =94.36kN N x = N 1 =46.19kN M x=M B +N 3x-271.64kN·m V x = Px-N 3=5.02kN2、底板 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车-=83.72kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车=105.01kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =84.94kN M x =M A +N 3x-ω1·x 2/2-=270.75kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-12.28kN3、左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=23.05kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车51.88kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =301.65kNM x =M B +N 1x-ω1·x 2/2-=-172.20kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=6.76kN 4、右侧墙(图L-09)ω1 =1.4e P1 =10.81kN/m 2ω2=1.4e P2 =39.65kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =301.65kN图 L-08图 L-09图 L-06图 L-07M x =M C +N 1x-ω1·x 2/2-=-186.09kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-14.66kN5、构件内力汇总表（1）承载能（一）承载能力极1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =6.50mh =0.50ma =0.05m h 0 =0.45mb =1.00mM d =271.64 kN ·m ，N d =46.19 kN ， V d=5.02 kNe 0 = M d /N d=5.881i =h/121/2=0.144m五 、 截 面 设 计（3）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下长期组合如下表：（2）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下短期组合如下表：长细比l 0/i =45.03> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 035.483> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2=1.15- 1.020> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.009由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a 6.135mr 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)311.73 =13800x(0.45-x/2)解得x =0.053 m≤ξb h 0 =0.56×0.45 =0.252 m 故为大偏心受压构件。
钢筋混凝土过梁计算书
钢筋混凝土过梁计算书二、示意图:四、计算信息1. 几何参数过梁高度h = 300 mm过梁宽度b = 240 mm过梁净跨Ln = 2500 mm过梁梁端的支承长度a = 300 mm过梁上墙体高度hw = 1000 mm墙体厚度bw = 240 mm2. 材料信息砌体类型: 烧结普通砖砌体强度等级: MU10砂浆强度: M5砌体材料抗压强度设计值调整系数γa =纵筋种类: HPB300 fy = N/mm2 Es = N/mm2箍筋种类: HPB300 fyv = N/mm2箍筋间距: s = 200 mm3. 计算信息结构重要性系数: γo =纵筋合力点至近边距离: as = 35 mm4. 荷载信息恒载分项系数: γG=砌体材料容重: γW= kN/m3过梁容重: γL= kN/m3梁板传来荷载设计值: qb = kN/m五、计算过梁荷载设计值1. 墙体荷载gkW = γW*bw*Ln/3 = **3 = kN/m2. 过梁自重gkL = γL*b*h = ** = kN/m3. 过梁上荷载设计值p = γO [γG(gkW+gkL)+qb] = [++] = kN/m六、过梁截面配筋1. 计算过梁的计算跨度Lo = min(Ln+a, = min+,* = m2. 计算过梁跨中最大弯矩Mmax= 1/8*p*Lo2= 1/8** = kN·m3. 计算截面有效高度ho=h-as=300-35=265mm4. 计算相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=(1+270/*105*)=5. 确定计算系数αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=**106/**240*265*265)=6. 计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*=≤ξb=满足要求。
7. 计算纵向受拉筋面积As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=**240*265*270=223mm2实配钢筋:2?12,As = 226 mm28. 验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=226/(240*300)=％ρ=％≥ρmin=％, 满足最小配筋率要求。
钢筋混凝土扩展基础设计计算书
钢筋混凝土扩展基础设计计算书一、基础结构布置选择本办公大楼基础拟采用柱下独立基础。
根据工程场地《岩土工程勘察报告》，本工程场地在地基受力层范围内，上部存在一层厚度为3m 的粉质粘土良好土层，下部存在一层厚度为2.5m 孔隙比大、压缩性高、强度低的淤泥质粘土软土层。
对于一般中小型建筑物，宜采用钢筋混凝土基础。
对比柱下条形基础，它有刚度大、调整不均匀沉降能力强的优点，但照价较高。
因此，在一般情况下，柱下应优先考虑设置扩展基础。
二、持力层的选择及基础埋深的确定根据之上工程场地《岩土工程勘察报告》的分析，本工程宜选择粉质粘土层为持力层，基础尽量浅埋，即采用“宽基浅埋”方案，以便加大基底至软弱土层的距离。
初选定基础埋深d 为1.5m 。
三、确定基础底面尺寸基础埋深d=1.5m ＞0.5m ，先进行地基承载力深度修正，查表2-5有6.1=d η ()9.185.15.06.1915.18=⨯+⨯=m γkN/m 3()5.0-+=d f f m d ak a γη=200+1.6×18.9×（1.5-0.5）=230.24kpa由于在基础埋深范围内没有地下水，0=w h29.75.12024.2303.1460=⨯-=-≥d f F A G a k γm 2 取d l 2=0.2=b m , 0.42==b l m软弱下卧层地基承载力验算 由1.354.20.821==s s E E ，25.10.25.2==b z ＞0.50 ，查表2-7得︒=1.23θ ，426.0tan =θ，54.2120.40.25.10.40.2203.1460=⨯⨯⨯⨯+=+=bl G F P k k k kpa 下卧层顶面处的附加应力：()()()θθσσtan 2tan 2z b z l P lb cd k z ++-= ()()()427.05.220.2427.05.220.45.19.1854.2120.40.2⨯⨯+⨯⨯+⨯-⨯⨯= 1.58=kpa下卧层顶面处的自重应力：3.7736.1915.18=⨯+⨯=cz σkpa下卧层承载力特征值3.1943.77==+=z d cz m σγkN/m 3 ()1.1885.043.196.180=-⨯⨯+=az f kpa验算：4.1353.771.58=+=+cz z σσkp a ＜1.188=az f kpa （可以）经验算，基础底面尺寸及埋深均满足要求。
(完整版)钢筋混凝土过梁计算书
结构构件计算书3钢筋混凝土过梁计算书项目名称 ______________ 日设计者 ________________ 校—、构件编号：GL-1二、示意图：In三、设计依据《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)《砌体结构设计规范》 (GB 50003-2001)四、计算信息1. 几何参数过梁高度h = 300 mm过梁宽度b = 240 mm过梁净跨 Ln = 2500 mm过梁梁端的支承长度 a = 300 mm过梁上墙体高度 hw = 1000 mm墙体厚度 bw = 240 mm2. 材料信息砌体类型：烧结普通砖 砌体强度等级：MU10 砂浆强度：M5砌体材料抗压强度设计值调整系数 丫 a = 1.00纵筋种类:HPB300 fy = 270.00 N/mm 箍筋种类:HPB300 fyv = 270.00 N/mm 箍筋间距：s = 200 mm3. 计算信息结构重要性系数：丫 o = 1.0纵筋合力点至近边距离：as = 35 mm4. 荷载信息恒载分项系数：丫 G = 1.35砌体材料容重：丫 W = 18.00 kN/m 过梁容重：丫 L = 25.00 kN/m 3梁板传来荷载设计值：qb = 10.00 kN/m bEs = 210000.00 N/mm2五、计算过梁荷载设计值1. 墙体荷载gk w = 丫W*bw*Ln/3 = 18.00*0.24*2.50/3 = 3.60 kN/m2. 过梁自重gk L = Y L*b*h = 25.00*0.24*0.30 = 1.80 kN/m3. 过梁上荷载设计值p = 丫O[丫G(gk w+gk L)+qb] = 1.00[1.35(3.60+1.80)+10.00] = 17.29 kN/m六、过梁截面配筋1. 计算过梁的计算跨度Lo = min(Ln+a,1.05L n) = min (2.50+0.30,1.05*2.50) = 2.625 m2. 计算过梁跨中最大弯矩2 2MU = 1/8*p*Lo = 1/8*17.29*2.625 = 14.89 kN •m3. 计算截面有效高度ho=h-as=300-35=265mm4. 计算相对界限受压区高度E b=3 1/(1+fy/(Es* & cu))=0.80/(1+270/(2.1*10 5*0.0033))=0.5765. 确定计算系数6a s=Y o*M/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.0*14.892*10 心.0*7.2*240*265*265)=0.1236. 计算相对受压区高度E =1-sqrt(1- 2a s)=1 -sqrt(1- 2*0.123)=0.131 b=0.576 满足要求。
钢筋混凝土挑梁计算书
钢筋混凝土挑梁计算书在建筑结构中，钢筋混凝土挑梁是一种常见且重要的构件，它承担着将上部荷载传递到支撑结构的重要任务。
为了确保挑梁的安全性和稳定性，我们需要进行详细而准确的计算。
以下将对钢筋混凝土挑梁的计算过程进行详细阐述。
一、设计资料首先，我们需要明确挑梁所承受的荷载情况以及相关的设计参数。
1、挑梁的跨度：假设为 L 米。
2、恒载标准值：包括挑梁自重以及可能存在的其他恒载，假设为g₁ kN/m。
3、活载标准值：例如人员活动、临时堆放的物品等产生的荷载，假设为 q₁ kN/m。
4、混凝土强度等级：比如 C30。
5、钢筋级别：选用 HRB400 级钢筋。
二、荷载计算1、恒载设计值 g ＝ 12×g₁ kN/m2、活载设计值 q ＝ 14×q₁ kN/m三、挑梁的内力计算1、最大弯矩设计值在挑梁的外端，最大弯矩 Mmax ＝ g×L²/2 ＋ q×L²/22、剪力计算挑梁根部的剪力 Vmax ＝ g×L ＋ q×L四、挑梁的截面尺寸选择1、挑梁的截面高度 h 一般取 L/6 L/8 ，同时不应小于 300mm 。
2、截面宽度 b 通常取 200mm 300mm 。
五、正截面受弯承载力计算1、计算受压区高度 x根据公式α₁f₁cbx ＝ fyAs ，其中α₁为系数，f₁c 为混凝土轴心抗压强度设计值，b 为截面宽度，fy 为钢筋抗拉强度设计值，As 为受拉钢筋的截面面积。
2、计算相对受压区高度ξ ＝ x/h₀，h₀为截面有效高度。
3、若ξ ≤ ξb （ξb 为相对界限受压区高度），则满足要求，可计算出受拉钢筋的面积 As ＝ Mmax ／（fy × h₀（1 05ξ) ）。
4、根据计算出的 As ，选择合适的钢筋直径和根数。
六、斜截面受剪承载力计算1、验算截面尺寸当 hw ／b ≤ 4 时，V ≤ 025βcf₁cbh₀，其中 hw 为截面的腹板高度，βc 为混凝土强度影响系数。
钢筋混凝土结构设计计算书
钢筋混凝土结构设计计算书1.设计资料:XX 建筑多层多功能厅楼盖设计, 建筑轴线及柱网平面见图。
建筑轴线及平面布置见图。
楼面可变荷载标准值4.0KN/ , 分项系数1.4, 楼面层用88J-楼44做法, 厚130mm 荷载标准值2.3 KN/ , 梁板下用20mm 厚石灰砂浆抹灰。
楼板、梁用混凝土均采用C25级, 钢筋直径 时采用HPB235, 直径 12mm 时, 选用HRB335钢筋。
2.楼板计算:结构布置: 采用双向板主次梁布置, 如下图。
拟用板厚100mm, 次梁截面250 500, 主梁截面600 1200。
2.1荷载计算:88J-1楼44 2.30 KN/2m 100厚钢筋混凝土楼板 2.5 KN/2m石灰砂浆抹面 0。
2 KN/2m恒载标准值 k g =5.0 KN/2m 活载标准值 k q =4.0 KN/2m 荷载设计值 P=1.2 ⨯5.0+1.4 ⨯4.0=11.6 KN/2m 每米板宽 P=11.6 KN/2m2.1.1.板块区格配筋设计1) 1B 板计算x l =3000-250=2750 mm y l =6000-600=5400mmn=x l /y l =1.96 取α=0.26 β=2.2为四边连续板 , 四周有梁, 折减系数取0.8, 钢筋采用分离式布置222/12.22.227.0227.0232.293.12)4193.1(2196.131275.26.118.02232)41(213128.0m KN n n n Pl m xx =⨯⨯+⨯+⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯=+++--⨯=αβαββ 取γ=0.95800=x h mm y h 0=70mm f =210KN/2mmin ρ=0.45y t f f /=0.45⨯1.27/210=0.272%>0.2% 2min min ,12721001000272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=∴ρ截面位置 M 设计值（KN/2m ）h （mm ） γ0h f M A y s =(2mm ) 实配钢筋(2mm )短跨跨中 2. 1280 132.83<272 ,长跨跨中945.0==x y am m 7067.67<2721006-φ283=s A2) 2B 板计算277521001501253000=+--=x l mm 54006006000=-=y l mmn=x l /y l =5400/2775=1.95 取α=0.26 β=2.0办三边连续, 一边简支, 取折减系数为1.0短跨连续支座为 共同支座, 配筋与 中相同。
钢筋混凝土挡土墙计算书
18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm 1000550mm3500mm 5050mm3.17983010.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kN484.05358kN 26.891866kN 151.14693kN 8.3970516kN 1.3871284≥1.3满足要求1977.816mmz=H/3=1933.33333.2762208≥1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算E an =E a sin(α0)=（2）抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算（1）抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=（3）挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算：综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差：h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度：b=趾板宽度b 1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H 1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数：回填土容重：γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数：Ka=1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m 500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm 2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构件：A te =0.5bh=275000ρte =0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o As )=202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算0.45取ψ＝0.450.150<0.2mm4.899092580.60kpa101.94kpa173.23kN•m 207.87kN•m 406524mm 相对受压区高度ξ=0.093<2as'/h 0=0.1911223mm 2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝11000mm 16mm 对矩形截面的受弯构件：A te =0.5bh=202778ρte =0.0099取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o As )=190N/mm2矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力：p 2=踵板根部土反力：p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算（1）踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝趾板根部土反力：p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度：c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算（1）趾板配筋计算趾板端部土反力：p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值：f c =钢筋抗拉强度：fy=钢筋弹性模量：Es=外侧保护层厚度：c=外侧筋合力点位置:a s =恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算0.41取ψ＝0.410.151<0.2mm立臂倾角α8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m 141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构件：A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =0.020943951σsq =M q /(0.87h o As )=172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算0.74取ψ＝0.740.184<0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算（1）立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求。
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书一、基本设计资料1．跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（墩中心距）。
（2）计算跨径：12.5m。
（3）主梁全长：12.96m。
（4）桥面宽度（桥面净空）：净-7+2×1.0m2．技术标准设计荷载：公路—1级，桥面铺装按照5kn/㎡计算，人群荷载为3kN/㎡。
环境标准：I类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/3m计，混凝土重度按25kN/3m计。
（2）刚材： HRB400钢筋。
4．构造形式及截面尺寸如下图所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.1m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。
桥梁横断面图 1：100桥梁主要纵断面图 1:1005.设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）,简称“桥规” （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2018），简称“公 预规”6.参考资料（1）结构设计原理：叶见曙 ，人民交通出版社 （2）桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社 （3）公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社 （4）桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国主编。
人民交通出版社； （5）《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计》闫志刚主编，机械工业出版社。
二、 主梁的计算1、 主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）承重机构的宽跨比为：B/L=9/12.5=0.72（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和ITX 1）求主梁截面的重心位置 (图2)翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13cm 则13110(18018)131101822(16018)1113018x a -⨯⨯+⨯⨯=-⨯+⨯=24.19cm2）抗弯惯性矩Ix 为：32324241131110[(18018)13(18018)13(24.19)1811018110(24.19)]1221223557834.01355.7810X I cm m -=⨯-⨯+-⨯⨯-+⨯⨯+⨯⨯-==⨯对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：ITX=∑3ii i tb c式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 bi 、ti 为相应各矩形的宽度与厚度。
《钢筋混凝土设计》课程设计计算书
《钢筋混凝土设计》课程设计计算书钢筋混凝土设计课程设计计算书1. 引言本文档旨在提供一份完整的钢筋混凝土设计课程设计计算书。
我们将使用中国规范和标准进行计算和设计。
2. 材料和荷载参数2.1 材料参数我们将使用以下材料参数进行计算：- 普通钢筋：HRB400- 混凝土强度等级：C30- 混凝土收缩系数：2.0 x 10^-5- 混凝土抗压强度减值系数：0.8- 钢筋与混凝土界面黏结系数：1.02.2 荷载参数以下是荷载参数：- 活载：5 kN/m^2- 死载：2.5 kN/m^2- 地震作用下的设计水平加速度：0.05g- 使用系数：1.2- 组合系数：1.53. 假设和计算方法以下是我们在计算中所使用的假设和计算方法：- 只考虑单向弯曲- 钢筋的弹性模量：2.0 x 10^5 MPa- 设计寿命：50 年- 混凝土的弹性模量：3.0 x 10^4 MPa- 直接使用挠度法进行计算4. 设计计算4.1 框架结构计算在选择适当的截面和拓扑形状后，我们进行了如下计算：- 应变分布- 应力分布- 主要钢筋配筋计算- 最小配筋率检查- 配筋合理性检查4.2 框架结构局部承载力计算我们对框架结构的强度进行了计算。
这些计算包括：- 剪力墙局部承载力计算- 塔楼局部承载力计算4.3 框架结构位移限值计算我们使用了限位位移法来计算结构的位移限值。
5. 结论通过以上计算，我们给出了钢筋混凝土结构的设计方案和计算书。
我们的设计符合规范和标准。
在将来的使用中，我们应该根据实际情况进行定期检查和维护。
以上是本文档的全部内容，谢谢阅读。
混凝土配用钢筋计算书
钢筋混凝土实用计算书一、设计要求:结构安全等级:二级混凝土强度等级:C25钢筋等级:HRB335弯矩M＝321.713000（kN-m）矩形截面宽度b＝250（mm）矩形截面高度h＝650（mm）保护层a＝35.0（mm）二、计算参数:根据设计要求查规范得:①重要性系数γ0＝1.0②混凝土C25的参数为:系数α1＝1.000系数β1＝0.800混凝土轴心抗压强度设计值fc＝11.9（N/mm2）混凝土轴心抗拉强度设计值ft＝1.27（N/mm2）正截面混凝土极限压应变εcu＝0.00330③钢筋HRB335的参数为:普通钢筋抗拉强度设计值fy＝300（N/mm2）普通钢筋弹性模量Es＝2.0（×100000N/mm2）三、计算过程:①截面有效高度h0＝h－a＝615.0（mm）②相对受压区高度计算:相对界限受压区高度ξb＝β1／（1＋fy／Es／εcu）＝0.550截面抵抗矩系数αs＝γ0×M／（α1×fc×b×h0×h0）＝0.286相对受压区高度ξ＝1－√￣（1－2αs）＝0.345因为ξ≤ξb，满足要求。
⑤配筋率计算:最小配筋率ρmin＝0.45×ft／fy＝0.19（%）规范要求最小配筋率ρmin＝0.20（%）配筋率ρ＝As／（b×h0）＝0.57（%）四、计算结果:配筋率ρ≥最小配筋率ρmin，满足要求。
受拉钢筋面积As＝α1×fc×b×h0×ξ／fy＝888.00（mm2）----------------------选用钢筋计算----------------------已知钢筋面积As＝888.00（mm2）选用钢筋根数＝3（根），直径φ＝22.0（mm），面积＝1140.39（mm2），单根钢筋理论重量＝2.98（kg/m）----------------------选用钢筋计算----------------------已知钢筋面积As＝888.00（mm2）选用钢筋根数＝2（根），直径φ＝25.0（mm），面积＝981.74（mm2），单根钢筋理论重量＝3.85（kg/m）。
钢筋混凝土过梁计算书
钢筋混凝土过梁计算书一、工程概况本工程为_____建筑，位于_____地区，结构形式为_____。
过梁设置于门窗洞口上方，承受上部墙体传来的荷载。
二、设计依据1、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）2、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）3、本工程相关建筑、结构图纸三、荷载计算1、恒载过梁上的恒载主要包括过梁自重及上部墙体自重。
过梁自重根据其截面尺寸和混凝土容重计算，混凝土容重取 25kN/m³。
上部墙体自重根据墙体材料和厚度计算，假设墙体为_____材料，厚度为_____mm，容重取_____kN/m³。
2、活载根据建筑使用功能，取活荷载标准值为_____kN/m²。
3、荷载组合考虑恒载和活载的组合，按照承载能力极限状态设计时，基本组合的效应设计值按下式计算：S ＝γG S Gk ＋γQ S Qk其中，γG 为恒载分项系数，取 12；γQ 为活载分项系数，取 14；S Gk 为恒载效应标准值；S Qk 为活载效应标准值。
四、过梁截面尺寸及材料1、截面尺寸过梁截面高度 h 一般取洞口宽度的 1/8 至 1/12，且不应小于 120mm。
过梁宽度 b 一般与墙体厚度相同。
假设洞口宽度为_____mm，取过梁高度 h ＝＿____mm，宽度 b ＝＿____mm。
2、材料混凝土强度等级选用_____，钢筋采用_____级钢筋。
五、内力计算1、简支梁计算模型对于跨度较小的过梁，可按简支梁进行计算。
2、弯矩计算在均布荷载作用下，简支梁的跨中弯矩 M ＝ ql²/8 ，其中 q 为荷载设计值，l 为过梁的计算跨度。
3、剪力计算简支梁的支座剪力 V ＝ ql/2 。
六、正截面受弯承载力计算1、受压区高度 x根据混凝土结构设计规范，按下式计算受压区高度 x：α1 f c bx ＝ f y A s其中，α1 为系数，对于 C_____混凝土，取 10；f c 为混凝土轴心抗压强度设计值；b 为过梁宽度；f y 为钢筋抗拉强度设计值；A s 为受拉钢筋面积。
钢筋混凝土挡土墙计算书
18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm1000550mm3500mm 5050mm0.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kNkN kN kN kN ≥1.3满足要求1977.8156mmz=H/3=1933.3333E an =E a sin(α0)=（2）抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算（1）抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=（2）主动土压力计算E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=（3）挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算：综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差：h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度：b=趾板宽度b1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数：回填土容重：γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数：Ka=≥ 1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=275000ρte 0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o A s 202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应0.45取ψ＝0.450.150<0.2mm80.60kpa 101.94kpa173.23kN•m207.87kN•m#VALUE!524mm 相对受压区高度ξ=#VALUE!#VALUE!2as'/h 0=0.191#VALUE!mm2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 16mm矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度：h 0=#VALUE!②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力：p 2=踵板根部土反力：p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算（1）踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝趾板根部土反力：p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度：c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算（1）趾板配筋计算趾板端部土反力：p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值：f c =钢筋抗拉强度：fy=钢筋弹性模量：Es=外侧保护层厚度：c=外侧筋合力点位置:a s =基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别：四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=#VALUE!ρte #VALUE!取ρte =#VALUE!σsq =M q /(0.87h o A s #VALUE!N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mm立臂倾角α=8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =σsq M q /(0.87h o A s 172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算（1）立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!。
6层钢筋混凝土框架结构计算书(毕业设计)
6层钢筋混凝土框架结构计算书(毕业设计)注：表中恒载和活载的组合,梁端弯矩取调幅后的数值,剪力取调幅前的较大值。
图中M左、M右为调幅前弯矩值，M左′、M右′为调幅后弯矩值。
剪力值应取V左和V左′具体数值见表2-16(2)柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面组合结果见表2-22、表2-23、表中系数?是考虑计算截面以上各层活载不总是同时满布而对楼面均布活载的一个折减系数，称为活载按楼层的折减系数，取值见表2-21、表2-21活荷载按楼层的折减系数?墙,柱,基础计算截面以上的层数计算截面以上各楼层活荷载的折减系数11.00(0.90)2～34～55～6＞200.850.700.650.55表2-22C柱内力组合表层位内次置力6柱M荷载类别恒载①42.09活载②19.62地震荷载③116.8228竖向荷载与地震力组合1.2①+1.4②1.2(①+0.5②)±1.3③77.98-89.59214.15XX学院本科毕业设计（论文）顶N596.25109.84柱116.53869.28-77.99913.5177.981120.20-77.981164.4377.980371.13-78.121415.3677.671622.05-74.621666.2983.491873.04-93.9221917.2754.272136.96-27.552194.71629.9261.97661.15-115.33763.2183.03807.45-115.56903.61115.43947.84-129.841031.96132.291076.19-134.571154.32126.221198.55-161.951287.32359.271345.07932.89-186.54990.13239.891264.61-207.591290.84240.121553.25-240.251597.48253.921871.91-251.471916.14267.912196.66-276.262240.89248.642536.95-403.262594.71M-42.09-19.63?95.58126.53136.62185.92底N633.11109.84柱5M42.0919.62顶N765.37144.11柱M-42.09-19.62?111.78185.92136.8249.86底N802.23144.11柱4M42.0919.62顶N 柱934.5178.38M-42.19-19.64?136.8249.86147.6323.06底N971.36178.38柱3M41.9319.54顶N1103.62212.65柱M-40.27-18.78?147.6323.06154.8400.9底N1140.48212.65柱2M45.0521.02顶N1272.77246.94柱M-50.7-23.63?154.8400.9157.92480.63底N1309.63246.94柱1M29.2913.66顶N1452.93281.03柱M-14.86-6.94?293.28480.63底N1501.06281.03表2-22D柱内力组合表层位内次置力柱荷载类别恒载①活载②地震荷载③149.4126.9竖向荷载与地震力组合1.2①+1.4②1.2(①+0.5②)±1.3③-66.621045.2666.65-247.57761.21247.58140.571091.15-140.86M-36.16-16.5969736.16148.8416.616顶N柱M?119.4292.1.9截面设计(1)承载力抗力调整系数?RE考虑地震作用时,结构构件的截面采用下面的表达式：S≤R/?RE式中?RE，承载力抗力调整系数，取值见表2-23；S，地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；R，结构构件的承载力。
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钢筋混凝土楼盖课程设计单向板肋形楼盖设计计算书土建与水利学院2014级土木1班姜逢宇201408202167目录1.截面设计（1）确定跨度（2）确定板厚（3）确定截面高度2.板的设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）计算弯矩设计值（4）计算正截面受弯承载力（5）选配钢筋3.次梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）内力计算（4）承载力计算（5）锚固长度计算4.主梁设计（1）确定荷载（2）计算简图（3）内力值及包络图（4）承载力计算（5）主梁附加吊筋计算（6）主梁腰筋计算（7）抵抗弯矩图及锚固长度计算设计参数：1.截面设计(1)确定跨度①主梁跨度确定：l1=5.7m②次梁跨度确定：l2=5.7m主梁每跨内布置3根次梁，板的跨度为1.9m。
(2)确定板厚h=110mm(3)确定截面高度次梁截面高度高度应满足：h=l/18~l/12=317~415mm，考虑活载影响，取h=500mm。
取截面宽度b=300mm。
图1-梁格布置2.板的设计(1)确定荷载①恒载：20mm水泥砂浆：0.02*20=0.4KN/㎡110mm钢筋混凝土板：0.11*25=2.75KN/㎡15mm石灰砂浆：0.015*17=0.255KN/㎡恒载标准值合计Gk=0.4+2.75+0.255=3.405KN/㎡②活载：活载标准值合计Qk=12.2KN/㎡荷载设计值计算：①可变荷载控制情况：Q=1.2Gk+1.3Qk=1.2*3.405+1.3*12.2=19.946KN/㎡②永久荷载控制情况：Q=1.35Gk+1.3*0.85Qk=1.35*3.405+1.3*0.85*12.2=18.078KN/㎡选择可变荷载控制情况，近似取Q=19.9KN/㎡。
(2)计算简图次梁截面200mm*500mm，板在墙上支承长度a=120mm，取b=1m宽板带作为计算单元，按内力重分布进行设计，板的计算跨度为：①边跨：l01=ln1+min(a/2+h/2)=(1900-100-120)+55=1735mm②中间跨：l02=ln2-b=1900-200=1700mm1m宽板的线荷载为Q=19.9*1=19.9KN/m因跨度差小于10%，按等跨连续板计算。
图2-板的尺寸图3板计算简图（均布荷载大小为19.9KN/m ）(3)计算弯矩设计值 弯矩计算系数αmM1=20l Q /11=2735.19.19*/11=5.44KN ·m M2=-20l Q /11=-2735.19.19*/11=-5.44KN ·mM3=20l Q /16=27.19.19*/16=3.59KN ·mM4=-20l Q /14=-27.19.19*/14=-4.11KN ·m(4)计算正截面受弯承载力查表得，一类环境混凝土保护层厚度15mm ，h0=110-15=95mmC40混凝土，α1=1.0，fc=19.12mm /N ；HPB300钢筋，fy=2702mm /N 取b=1m 宽板宽计算单元，配筋情况如下：2m in m in ,ytm in mm 5.3131101000002.0bh 0.2%}f f 0.45max{0.2%,=**====ρρS A(5)选配钢筋①受力钢筋的选配根据计算所得的钢筋截面积查表选用钢筋。
一般情况下，负弯矩钢筋直径不小于8mm ，选用钢筋时，直径不宜多于两种。
该处采用分离式配筋，跨中下部钢筋全部伸入支座，伸至支座内的钢筋锚固长度40mmd 5=≥。
0.21%%/f 45f 0.2max y t min ==），（ρ2min smin 236mm11010000.21%bh =⨯⨯==ρA受力钢筋：8@150φ,实配钢筋面积2335mm ②构造钢筋的选配 i 压梁筋的选配● 位置：与主梁垂直的上部构造钢筋 ● 间距：不大于200mm ● 直径：不宜小于8mm● 面积：单位宽度内的钢筋截面面积不宜小于受力方向跨中板底钢筋面积三分之一。
单位宽度内的受力方向跨中板底钢筋面积为2335mm ，2.6711135331mm =⨯ ● 尺寸：伸入板内长度从梁边算起每边不宜小于板计算跨度0l 的四分之一。
425mm 700141l 410=⨯= ● 选配：φ8@200，单位宽度内2251mm A s =，每边伸入板内长度从梁边算起mm 550，满足要求。
ii 压墙筋的选配● 位置：与墙边垂直的上部承受负弯矩钢筋 ● 间距：不大于200mm● 直径：不宜小于8mm● 面积：沿板的受力方向配置的上部钢筋，其截面积不宜小于该方向跨中受力钢筋截面积的三分之一。
单位宽度内的受力方向跨中板底钢筋面积2335mm ， 2111.6733531mm =⨯● 尺寸：伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的七分之一。
mm 75.334173571l 710=⨯= ● 选配：φ 8@200，单位宽度内2251mm A s =，每边伸入板内长度从墙边算起mm 350，满足要求。
iii 楼盖角部钢筋网的选配● 位置：楼盖角部双向构造负筋。
● 间距：不大于200mm ● 直径：不宜小于8mm● 尺寸：伸入板内的长度，从墙边算起不宜小于板短边跨度的四分之一。
两向等长形成钢筋网。
433.75mm 173541l 410=⨯= ● 选配：φ8@200，每边伸入板内长度从墙边算起mm 550，满足要求。
iv 分布钢筋的选配● 位置：在受力钢筋内侧、与受力钢筋形成钢筋网。
● 间距：不大于250mm ● 直径：不宜小于6mm● 面积：单位宽度上分布钢筋的截面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面积的15％，且不宜小于该方向板截面积的0.15%。
单位宽度受力钢筋的截面积为2335mm ，225.05335%15mm =⨯ 单位长度板截面积25mm 10*1.11000*110==A ，25mm 165101.1%15.0%15.0=⨯⨯=A● 选配：φ8@250，2201mm A s =，满足要求。
图2-板的尺寸3.次梁设计(1)确定荷载①恒载设计值i 板传来的恒载：3.405*1.2*1.9=7.76KN/m ii 次梁自重：0.2*(0.5-0.11)*25*1.2=2.34KN/miii 次梁石灰砂浆：0.015*(0.5-.0.11)*2*17*1.2=0.24KN/m 合计 G=10.34KN/m ②活载设计值Q=1.3*12.2*1.9=30.13KN/m ③荷载总设计值Q=10.34+30.13=40.47KN/m ，取Q=40.5KN/m(2)计算简图主梁截面尺寸为300mm*600mm边跨跨度：l01=(5700-120-300/2)+240/2=5550mm<1.025ln1 中间跨跨度：l02=ln2=5700-300=5400mm 跨度相差10%以内，按等跨连续梁计算。
(3)内力计算①弯矩设计值弯矩计算系数αmM1=20l Q /11=255.55.40*/11=113.4KN ·mM2=-20l Q /11=-255.55.40*/11=-113.4KN ·mM3=20l Q /16=24.55.40*/16=73.81KN ·mM4=-20l Q /14=-24.55.40*/14=-84.36KN ·m②剪力设计值V1=0.45n1l Q =0.45*40.5*5.43=98.96KN Vex1=0.6n1l Q =0.6*40.5*5.43=131.95KN V2=0.55n2l Q =0.55*40.5*5.4=120.29KN Vex2=0.55n2l Q =0.55*40.5*5.4=120.29KN(4)承载力计算①正截面受弯承载力i 混凝土等级C40，α1=1.0，fc=19.1N/2mm ，ft=1.71N/2mm ；纵筋HRB400，fy=360N/2mm ；箍筋HPB300，fyv=270N/2mm ；ii 一类环境，取a=40mm ，则h0=h -a=460mm ，hf/h0=110/480>0.1，此时'f b =l/3=5700/3=1900mm ，又n 'f s b b +==200+1700=1900mm ，取'f b =1900mm 。
iii 假设截面纵筋按单排布置)2(h b f '0'f'f c 1f h h -α=1.0*19.1*1900*110*(460-110/2)=1616.7KN/m>m ax M =113.4KN/m属于第一类T 型截面。
次梁正截面配筋计算表如下：0.21%}f f 0.45 m ax {0.2%,t m in ==ρ②斜截面承载力计算'f 0w h -h h ==460-110=350mm ，bh w=350/200=1.75<4.0。
混凝土C40，取c β=1.00c c bh f 25.0β=0.25*1.0*19.1*200*460=439.3KN>m ax V =131.95KN ，截面满足要求。
0t bh f 7.0=0.7*1.71*200*460=110.12KN<m ax V =131.95KN ，需要配置箍筋，采用φ6双肢箍筋。
由0svy v0t cs h sf bh f 7.0A V +=，得： 460*200*71.1*7.0-131950460*6.56*270bh f 7.0-h f s 0t 1ex 0sv yv ==V A =322mm ，取箍筋间距s=200mm ，此时200*2006.56bs sv sv ==A ρ=0.14%，考虑调幅截面受承载力增加20%： %14.0s2006.562.1sv ==ρ，得s=168.5mm 。
采用φ6@150配筋，且沿梁长不变。
此时配箍下限值：3-y v t 10*9.127071.13.0f f 3.0== 实际配箍3-ssv 10*83.2bs==A ρ>-310*9.1，满足要求。
(5)锚固长度计算①基本锚固长度：mml mm d f f l a ty a 5004721671.136014.0==⨯⨯==取α②纵筋在梁端简支座内的锚固：mml KN bh f V as t 1621812024.1107.00=⨯==≥③支座处上部钢筋截断2根，截断长度计算：mm1446d 205l mm 1440d 205l 1800mm354003l 1810mm 354303l n1n2n2n1=+=+====4.主梁设计主梁按弹性理论设计，不考虑塑性内力重分布。
（1）确定荷载①横载设计值i次梁传递恒载设计值：10.34*5.7=58.94KNii主梁自重恒载设计值：1.2*(0.6-0.11)*0.3*1.9*25+2*(0.6-0.11)*1.2*0.015*1.9*17=8.95KN 恒载合计：G=58.94+8.95=67.89KN②活载设计值Q=30.13*5.7=171.74KN（2）计算简图主梁端部支承在外纵墙上，支承长度为370mm，中间支承在400mm*400mm的混凝土柱上。