模板支模架脚手架计算

目录
一、模板计算
（一）现浇板底模
1、强度计算
a、荷载：线荷载q=(q1+q2)k1
集中荷载p=p1×k2
q1——砼重，25KN/m3
q2————模板自重。

组合钢模板为0.4KN/m2
P 1——施工人员和设备荷载，2.5KN K 1——不变荷载分项系数
K 2——可变荷载分项系数
（注：荷载分项系数k 1=1.2,k 2=1.4。

按GB50204-92规范第2.2.2条规定，荷载设计值可以乘以0.85的折减系数。

分项系数与折减系数相抵后，可近似取k 1=k 2=1,即取荷载标准值进行计算。

余同）
b
c 、
强度计算式
M max =1/8ql 2+1/4pl(单位：N-mm)
σmax =M max /W
≤f
W ——模板截面抵抗矩。

从《组合钢模板技术规范》GBJ214-89查取，由于钢模板系错缝拼接，部分模板在跨度方向不连续，故取0.7m 组合，一般情况下为W=1.3×104mm 3当采用竹、木模板时，按式W=1/6bh 2计算，b=1000mm ，h 为模板厚度。

f ——模板材料抗弯强度，钢模板取f y =215N/mm 2；竹、木模板按厂家提供数据，无数据时可参考《木结构设计规范》中的木材抗弯强度指标。

2、刚度计算
a 、荷载：只取不变荷载q 。

b 、计算简图：
c 、刚度计算式
W max =ql 4/192E E ≤[W]=1.5mm
L
L ——找平杆间距
q
L
L
E ——模板材料弹性模量，当为钢模板时，E=2.06×105N/mm 2竹、木模板仍按厂家提供数据，无数据时参考《木结构设计规范》。

余同。

I ——模板截面惯性矩。

当为组合钢模板时，取I=b ×105mm 4;竹、木模板按I=1/12bh 3式计算。

[W]——挠度允许值，1.5mm 。

（二）梁底模
1、强度计算 a 、荷载：q=q 1+q 2+q 3
q 1——砼重，同前
q 2——模板重，同前。

q 3——振捣荷载，为2KN/m 2×梁底宽。

b 、计算简图
c 、强度计算式： M max =1/8ql 2
W ——模板截面抵抗矩，根据梁底宽度和组合方式按《组合钢模板技术
规范》GBJ214-92查取，余同。

当用竹、木模板时，W=1/6bh 2,b 为梁底模宽度，h 为模板厚度。

f —模板材料抗弯强度，同前。

2、刚度计算
a 、荷载：只取不变荷载q 1+q 2
b 、计算简图：
L L
q 1+q 2
c 、刚度计算式：
W max =ql 4/192EI ≤[W]=1.5mm E ——弹性模量，取值同前。

I ——梁底模截面惯性矩。

当为组合钢模时，按GBJ214-92查取；竹、木模板I=1/12bh 3。

二、支模架计算
（一）梁底模支承横担
1、强度计算
a 、荷载：计算单元见下图： 荷载P 为阴影
范围内的
板重和振捣
荷载，其
中，振捣荷载为b ×L 12.0KN/m 2,b 为梁宽，L 1为横担间距。

当用直角扣件连接时，支座既非简支，也嵌固，近似取M max =1/5PL.
非
c 、强度计算式： M max =1/5PL
L L q
σmax=M max/W≤215N/mm2
W——横担截面抵抗矩，Ф48×3.5钢管的截面抵抗矩为5079mm3。

2、刚度计算
a、荷载：P1为上页图中阴影范围内的砼重、模板重。

b、计算简图：
c、刚度计算式：取近似值。

W max=P1L3/60EI≤[W]=L/250
E——弹性模量，钢材为2.06×105N/mm2。

I——横担截面惯性矩，当采用Ф48×3.5钢管时，I=1.2×105mm4。

（二）板底模钢楞
1、强度计算
a、荷载：取现浇板底模强度计算简图中支座反力的两倍。

b、计算简图：
（N/mm）
c、强度计算式：
M max=0.125ql2
σmax= Mmax/w≤fy=215N/mm2
W——钢楞截面抵抗矩，Ф48×3.5钢管为5079mm3
2、刚度计算
a、荷载：只取恒荷载q1.
b、计算简图：
L
L
L
L L
L
q 1
c 、刚度计算式：
W max =q 1L 4/192EI ≤L/250 E 、I ——同梁横担 （三）大横杆计算 1、强度计算：
a 、荷载：为钢楞传来的集中荷载P 。

b 、计算简图：
当模板为竹胶合板或木板时，且L=1.0m 左右时， Mmax=0.333PL
当模板为组合钢模板时，
Mmax=3/16p x ′
L c 、强度计算式 σmax=M max /W ≤215N/mm 2 W ——5079mm 4 2、刚度计算：
a 、荷载：为钢模传来的集中荷载P 1（不考虑可变荷载）。

b 、计算简图： 图1： 图
L
L
刚度计算式：
按图1：Wmax=p 1L 3/68EI ≤L/250
按图2：Wmax=P1′L 3/110EI ≤L/250 E 、I 意义同前。

（四）支撑系统总挠度
模板最大挠度与钢楞最大挠度和大横杆最大挠度之和不得大于5mm 。

（五）横杆与连接扣件的抗滑移验算N ≤[N]
N ——通过横担或大横杆传来的荷载。

[N]——扣件允许抗滑荷载。

扣件极限抗滑荷载一般为10KN ，安全系数取2，[N]为5KN 。

（六）立杆计算
a 、荷载：单根立杆承受的全部竖向荷载为N （恒荷载，可变荷载均应考虑），应乘以1.5的增大系数（因有弯矩作用）。

b 、计算简图： ` C 部稳定计算式：
长细比：
i —48×3.5钢管
i=15.8mm 。

根据长细比入查《钢结构设计规范》得纵向弯曲系数中，将Φ代入下式：
N/ΦA≤215N/mm2
A——立杆横截面面积，Φ48×3.5钢管A=4.89×102mm2。

三、脚手架计算
（一）小横杆、大横杆计算：同支模架。

（二）多立杆式外脚手架
1、荷载
a、架上活载——2.7KN/m2
b、脚手板自重——0.3KN/m2
c、钢管自重——38.4N/m,应乘以1.3的长度增加系数，取50N/m。

d、扣件重——10N/个。

以上荷载按单根立杆受荷面积分层计算，然后累加起来。

操作层每层荷载为W1，层数n，非操作层每层荷载为W2，层数n2，总荷载N=W1×n1+W2×n2
2、立杆稳定计算式：
N≤[N]
[N]——立杆允许荷载值。

[N]=A n/K{f y+(n+1)σ/2-√[f y+(n+1) σ/2]2-f yσ}
An——立杆净截面面积，Φ48×3.5钢管为4.893×102mm2。

K——考虑管子平直度、锈蚀程度的影响系数，取K=2。

fy——立杆设计强度，钢材取fy=215N/mm2
n——n=0.3(1/100i)2
i=立杆截面回转半径，Φ48×3.5钢管i=15.8mm. σ——欧拉临界应力，σ=п2E/λ(N/mm 2) E ——弹性模量。

λ——底层立杆长细比，λ=0.77L/i. L ——大横杆步距。

（三）悬挑脚手架
1、荷载：同多立杆脚手架。

BC 杆
N BC =N/sin sin α=h/√
h 2+l 2拉杆为AB 杆 N AB =N/tg α 4、压杆强度计算 λ=L o /i
L o ——计算长度，保守起见，取L o =√h 2+l 2 i ——BC 杆回转半径。

根据长细比λ按《钢结构设计规范》查得纵向弯曲系数中，代入下式计算：
KN/ΦA≤f y=215N/mm2
K——考虑钢管平直度、锈蚀程度等的影响系数，取K=2。

A——压杆截面面积。

5、连接扣件抗滑移验算。

各主要连接扣件均应进行抗滑移验算，验算式：
N≤[N]=5KN
不符上式要求时，应加装扣件。

（四）悬挑上料平台计算
1、荷载：
活载：——2.7KN/m2
脚手板自重——0.3KN/m2
q=2.4×(2.7+0.3)
2.4——超载和动载系数。

2、计算简图：
P=q
L1×L/4
L1
3、
压杆N BC=2P/sinα
拉弯杆件AB杆：
N AP=2P/tgα
q
M AB=1/2PL
4、杆件强度计算
a、压杆计算同悬挑脚手架。

b、AB杆：
σmax=K(N AB/A+M AB/W)≤f=215N/mm2
K——安全系数，取1.5。

A——钢管截面面积
W——AB杆截面抵抗矩，Φ48×3.5钢管W=5079mm3。

5、扣件抗滑移验算：同悬挑脚手架。