移动式操作平台施工方案

目录

一、编制依据ﻩ错误!未定义书签。

二、工程概况ﻩ错误!未定义书签。

三、荷载设定............................................... 错误!未定义书签。

四、选用材料配件ﻩ错误!未定义书签。

五、搭设示意图及计算书..................................... 错误!未定义书签。

六、搭设要求ﻩ错误!未定义书签。

七、搭拆及使用安全技术措施................................. 错误!未定义书签。

1、移动操作平台搭设安全技术措施.......................... 错误!未定义书签。

2、移动操作平台拆除安全技术措施.......................... 错误!未定义书签。

3、使用及安全保证措施ﻩ错误!未定义书签。

八、高空坠落应急预案....................................... 错误!未定义书签。

1、编制目得.............................................. 错误!未定义书签。

2、适用范围ﻩ错误!未定义书签。

3、应急救援组织机构ﻩ错误!未定义书签。

4、应急反应组织机构各部门得职能及职责.................... 错误!未定义书签。５、应急响应ﻩ错误!未定义书签。

６、应急抢救措施......................................... 错误!未定义书签。７、防坠落措施ﻩ错误!未定义书签。

8、应急资源.............................................. 错误!未定义书签。

一、编制依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2０11

２、《建筑施工高处作业安全技术规范》JＧJ8０—20１６

3、《建筑结构荷载规范》ＧB５0009—2012

4、《建筑施工安全检查标准》JGJ５9—20１1

5、《钢结构设计规范》GＢ500１7－2003

二、工程概况

成都裕同印刷包装生产线二期项目，位于成都崇州市崇安路682号，本工程为工业厂区,建筑占地面积65４0、55ｍ2，建筑面积33932、69 ｍ2,结构设计为框架结构；厂房地上５层,建筑总高度为23、８m，一层层高为5、5m，二层层高为5m，三层～四层层高为4、５m，五层层高为4ｍ，室内局部装修工程选用移动式操作平台进行施工。

三、荷载设定

１.操作平台上拟定操作人员为2人～４人;

2.均布荷载按Ｑ=2、0KN／㎡进行考虑;

四、选用材料配件

1.操作平台钢管选用规格为Ф４8×2、8得焊接钢管,钢管钢材牌号采用力学性能适中得Q2３5A,质量性能指标应符合国家标准《碳素结构钢》GB70０中Q23５Ａ得规定；

２、水平拉接杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑,采用φ4８×2、8ｍｍ钢管，扣件采用可锻铸铁扣件，并应符合国家标准《钢管脚手架扣件》GB1583１-2006得相关规定要求。

3。脚手板采用木脚手板;

4．移动轮采用钢胶轮。

五、搭设示意图及计算书

移动式操作平台立面图

移动式操作平台侧面图

１、参数信息

钢管类型（mｍ): Φ4８×２、8；

操作平台高度：400０mm;平台上口宽度： 280０mm；平台上口长度：３00０mm；

扫地杆高度: 400mm; 每侧水平杆层数： 4; 次梁根数： 9;

扣件连接方式: 双扣件；扣件抗滑系数：0、8；

脚手板自重: ０、２２kN/ｍ2；施工均布活荷载： 1、5ｋN/m２;

次梁受集中活荷载： 1 ｋN;

２、次梁钢管计算

次梁采用Φ48 ×２、8钢管，间距３75mm。

（1)荷载效应计算:

＝0、２2×０、３75=０、083 kN/m;

模板自重标准值G

1k

钢管自重标准值G

=3、１2×10×10—3=0、０31kN/m;

2ｋ

＝ 0、0８3＋0、031=0、11４ kN／ｍ;

永久荷载标准值G

k

=１、5×0、3７5=0、563 kN／m;

施工均布活荷载标准值Q

１ｋ

计算次梁时用集中活荷载进行验算P=1 kN;

1)永久荷载与均布活荷载效应组合

q＝1、2×０、11４+1、4×0、５６3=0、92５ｋN／m；

M1=０、12５ql2 =0、125×0、933×２、８２ =0、９１4 ｋN·m；

2)永久荷载与集中活荷载效应组合

q=１、２×０、114 =０、1３7kN／m;

P＝1、4×1 =1、400kN；

Ｍ2=0、125ｑl2 +０、２5Pl=0、1２5×0、137×2、82 +０、２5×1、４00×2、8＝1、02８ kN·m；

(2）次梁强度验算

σ＝Ｍ/W＝0、９×1、０2８×１０6/5、08×103＝１8２、１26N/mm２

上式中0、９得说明：根据建筑施工模板安全技术规范(JGJ１６2—2008）》考虑对荷载效应值×0、9得结构重要性系数。

实际弯曲应力计算值σ=182、１２6N/mm2小于抗弯强度设计值［f］＝２１5N／ｍm２，满足要求！

3、主梁钢管计算

主梁采用Φ4８× 2、8钢管,被３根立柱支撑。

（1)荷载效应计算：

次梁作用在主梁上荷载为：0、９25×２、8/２=１、29５kN；

次梁在主梁上间距为0、375m,化为均布荷载：q1=1、2９５/0、375=3、45３kN/ｍ；

主梁钢管自重荷载=1、２×3、1２１×10×10-３=０、0３７ｋN/ｍ；

M=0、1２５ｑｌ2=0、１2５×（3、453+0、037)×1、500２＝0、982 kN·m；

(2）主梁强度验算

σ=M/W＝０、９×0、982×106/５、08×１03＝１73、97６N／mm2

上式中0、9得说明:根据建筑施工模板安全技术规范（JGＪ１６２—20０8)》考虑对荷载效应值×0、9得结构重要性系数。

实际弯曲应力计算值σ ＝１7３、976Ｎ／mm2小于抗弯强度设计值［f］=215Ｎ／mm2,满足要求！

4、立柱钢管计算

立柱采用Φ4８× 2、8钢管，共有3根,中间一根立柱受力最大,所以,验算中间立柱。

主梁中间支点最大支座反力：

Ｎ1=1、25ｑl =1、2５×(３、453+0、037）×1、50０ =6、544 ｋN;

立柱支撑系统自重：N2＝０、533 kN；

立杆得稳定性计算公式

σ＝ N／(φA)≤[ｆ］

其中σ－－钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

Ｎ -- 立杆得轴心压力设计值,Ｎ= 0、9×（N1+N2)=6、3６９ kN；

上式中0、9得说明:根据建筑施工模板安全技术规范(ＪGＪ162－2００８）》考虑对荷载效应值×0、9得结构重要性系数。

/i查《模板规范

φ——轴心受压立杆得稳定系数，由长细比 l

o

JGJ162—２00８》附录D得到φ= 0、547；