模板支撑体系表

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高大模板支撑体系安全检查验收表

内且竖向错开≥500 mm，距离主节点≤步剧的1/3
纵、横向水平杆设置
剪刀撑
垂直纵、横向
水平
其他（与主体结构联系）
施工项目部检查结论
结论：□检查合格，同意浇筑□检查不合格，不能进行浇筑
项目技术负责人：项目经理：
验收日期：年月日
施工单位带班领导
检查意见（本人签字）
结论：□检查合格，同意浇筑□检查不合格，不能进行浇筑
± 90 mm（H=30 m）
扣件螺栓力矩
40～65 N · m
顶托螺杆伸出钢管顶部≤200 mm，插入立杆内的长度≥150 mm
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑Байду номын сангаас的长度
立杆基础电母、底座、支托，垫板厚度≥50 mm
立杆底距地面200 mm高处，沿纵横水
平方向按纵下横上的程序设置扫地杆
立杆应采用对接连接、相邻连接位置不得在同步
高大模板支撑体系安全检查验收表
项目名称
搭设部位
是否为高大模板
搭设班组
班组长
钢管、扣件、顶托
进场验收是否合格
责任人
检查内容
允许偏差
是否符合方案要求
检查验收结论
安全工程师
立杆间距
± 30 mm
立杆步距
± 20 mm
立杆垂直度
± 7 mm（H=2 m）
± 30 mm（H=10 m）
± 60 mm（H=20 m）
企业安全部门：企业技术部门：带班领导：
验收日期：年月日
监理单位验收结论
结论：□检查合格，同意浇筑□检查不合格，不能进行浇筑
专业监理工程师：总监理工程师：
验收日期：年月日

轮扣式钢管模板支撑体系验收表

立杆下部需按规定设置纵横向扫地杆构造应符合现行行业标准建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范jgj166的有关规定立杆横杆的间距必须按安全施工技术方案计算书要求搭设可调丝杆的伸出长度不得超过300mm立杆最上端的自由端长度不得大于600mm3剪刀撑模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑
轮扣式钢管模板支撑体系验收表
编号
工程名称
施工单位
分包单位
验收部位
高度
m
安装日期
序号
验收
项目
验收内容与要求
验收结果
1
安全施工方案
模板支撑体系工程应有专项安全施工技术方案（或设计），审批手续完备、有效
高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2,或集中线荷载大于15kN/m的支撑体系，其专项方案应经过专家论证，并根据专家意见进行修改
搭设单位
使用单位
项目技术负责人：
项目生产负责人：
项目安全主管：
监理单位意见：
监理工程师：年月日
支撑体系的材质应符合有关要求
施工前应有技术交底，交底应有针对性。
2Hale Waihona Puke 构造要求立杆基础必须坚实，满足立柱承载力要求。立杆下部需按规定设置纵横向扫地杆
构造应符合现行行业标准《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166的有关规定
立杆、横杆的间距必须按安全施工技术方案（计算书）要求搭设
可调丝杆的伸出长度不得超过300mm
立杆最上端的自由端长度不得大于600mm
3
剪刀撑
模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于4.5m；当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m

模板支撑体系监测记录表

偏移（mm）
变形(是、否)
J5
沉降（mm）
偏移（mm）
变形(是、否)
J6
沉降（mm）
偏移（mm）
变形(是、否)
J7
沉降（mm）
偏移（mm）
变形(是、否)
J8
沉降（mm）
偏移（mm）
变形(是、否)
J9
沉降（mm）
偏移（mm）
变形(是、否)
搭设负责人
质检员
监测人
技术负责人
项目负责人
监理工程师
感谢您的支持与配合，我们会努力把内容做得更好！
模板支撑体系监测记录表
工程名称
施工单位
监测项目
监测仪器
单位
mm
监测时间
搭设高度（米）
第一次
第二次
第三次
第四次
第五次
监测点
本次
累计
本次
累计
本次
累计
本次
累计
本次
累计
J1
沉降（mm）
偏移（mm）
变形(是、否)
J2
沉降（mm）
偏移（mm）
变形(是、否)
J3
沉降（mm）
偏移（mm）
变形(是、否)
J4
沉降（mm）

铝合金模板支撑体系验收表

当采用规定外的支撑形式时，尚应符合现行行业标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162的规定
验收结论：
年月日
验
收
人
签
名
项目技术负责人
总包单位
分包单位
监理单位意见：
监理工程师（签字）：年月日
注：本表由施工单位填报，监理单位、施工单位各存一份。
铝合金模板支撑体系验收表二局第三建筑工程有限公司
分包单位
支撑体系的类别
铝合金模板支撑（独立钢支撑）体系
高度
验收部位
日期
序号
检查
项目
检查内容与要求
验收结果
一
安
全
施
工
方
案
模板支撑体系工程应有专项安全施工技术方案（或设计),审批手续完备、有效；
层高超过3.3m的可调钢支撑模板工程或超过一定规模的模板工程安全专项施工方案，应组织专家进行专项技术论证；
支撑体系的材质应符合有关要求；
施工前应有技术交底，交底应有针对性；
二
构
造
要
求
可调钢支撑等支架基础应坚实、平整，承载力符合设计要求，并能承受支架上全部荷载；
可调钢支撑等支架底部应按设计要求设置底座或预埋螺栓，规格应符合设计要求；
可调钢支撑等支架立杆的规格尺寸、连接方式、间距和垂直度应符合设计要求；
销钉、对拉螺栓、拉片、定位撑条、承接模板与斜撑的预埋螺栓等连接件的个数、间距应符合设计要求；螺栓螺帽应扭紧；

模板支撑体系表

表4-2 框架梁支撑体系表
部位计算书附图梁截面b×h 支撑高度次楞纵向（mm）（m）（mm） 500×1200 500×800 300×1200 300×500 1000×1200 700×1400 400×1800 600×1800 500×1400 300×1400 500×800 300×1200 400×1200 600×1800 20.5 20.9 20.5 21.2 20.5 20.3 13.55 13.55 8.8 8.8 9.4 9 9 8.4 梁侧模主楞竖向（mm） M14对拉螺栓 3道 2道 3道 1道 3道 3道 4道 4道 3道 3道 2道 3道 3道 4道支撑形式扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑扣件式钢管支撑次楞纵向（mm）梁底支撑主楞横向（mm）立杆纵向间距(mm) 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 立杆横向间距(mm) 二排间距 500 二排间距 500 二排间距 300 单排居中四排间距 350 二排间距 700 二排间距 400 三排间距 300 二排间距 500 二排间距 300 二排间距 500 二排间距 300 二排间距 400 三排间距 300 立杆步距 (mm) 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200 1200
大商业百货中庭 19~22/E~G轴
大商业3#影厅 9~11/G~K轴

模板支撑体系基础验收表

缝
验收标准：模板安装平整度
误差不超过 5mm，拼接缝严密，无明显
缝隙
验收工具：直尺、塞尺等
验收步骤：先观察模板表面平整度，再用工具进行测量，
并记录数据
填写验收表格并签署意见
验收人员应按照模板支撑体系基础验收表的各项要求，认真填写验收表格，确保填写内容准确无误。
填写完毕后，验收人员需在验收表格上签署意见，对模板支撑体系基础的验收结果进行确认。
模板安装平整度要求：模板安装应保证表面平整，无凹凸不平现象，确保混凝土浇筑后的外观质量。
模板拼接要求：模板拼接处应紧密，无缝隙，防止混凝土浇筑时
漏浆。
尺寸要求：模板安装时应严格按照设计图纸要求的尺寸进行安装，确保结构尺寸的准确性和施工安
全。
验收要求：模板安装完成后，应进行验收，检查模板平整度、拼接情况和尺寸是否符合要求，确保混凝土浇筑前
质量控制记录的保存和归档
验收程序
现场检查支撑体系的搭设情况
检查支撑体系的材料是否符合设计要求和规范标准。检查支撑体系的搭设是否符合施工方案和安全技术措施的要求。检查支撑体系的连接部位是否牢固、稳定，确保整体结构的稳定性。
检查支撑体系的基础是否平整、坚实，防止因基础不牢固导致整体结构发生倾斜或坍塌。
预防安全事故的发生
保证施工质量和安全
验收目的：确保模板支撑体系符合设计要求，提高施工质量和安全性能
验收内容：检查模板支撑体系的材料、结构、尺寸、安装等是否符合规范和设计要求
验收标准：参照相关规范和设计要求，对模板支撑体系的各项指标进行评估和检测
验收人员：由专业技术人员或具有相关经验的工程师组成验收小组，进行现场验收并出具验收报告

模板支撑体系计算书

W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。

”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下：W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求！2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求！五、小梁验算q1 = 丫。

>1.'。

+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此，q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm；悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max，RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max，R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下：2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载：l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3，R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条：支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求！十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜：okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：P h=1，f t=0.992N/mm2，”=1，h0=h-20=380mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.078N/mm2，氏=1，P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求！。

模板工程及支撑体系检查表

A-17
A:第三十五条
Λ
口符合口不符合口不涉及
施工单位监测及巡视记录检查
现场监理管理
监理单位应当结合危大工程专项施工方案编制监理实施细则，并对危大工程施工实施专项巡视检查。并抽查人员登记、带班、现场监督巡视情况，形成监理专报。
A-18
B-20八：第三十七条
A/B
口符合口不符合口不涉及
监理细则、巡视记录、带班等材料检查
A-22
C
口符合口不符合口不涉及
抢险恢复与后评估
危大工程应急抢险结束后，建设单位应当组织勘察、设计、施工、监理等单位制定工程恢复方案，并对应急抢险工作进行后评估.
A-23
C
口符合口不符合口不涉及
沟通处理建议：□口头报告监督组□报告监督组签发书面整改单口报告监督组签发书面停工单
注：本表一式三份，建交中心、第三方检查人员、项目部留存。
施工项目负责人（签字）：
序
号
检查要素
检查内容
实施依据
要素重要度
是否存在问题
问题描述
检查方式
关键岗位
人员到岗
项目专职安全生产管理人员应当每天在施工现场开展安全检查，现场监督危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案实施。对检查中发现的安全事故隐患，应当立即处理；不能处理的，应当及时报告项目负责人和企业安全生产管理机构。项目负责人应当及时处理。检查及处理情况应当记入项目安全管理档案。
0-4.2.1
B/C
口符合口不符合口不涉及
现场检查
系统稳定性
对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。
0-4.2.2
B/C
口符合口不符合口不涉及

承插型盘扣式钢管模板支撑体系验收表

承插型盘扣式钢管模板支撑体系验收表该验收表主要是为了评估承插型盘扣式钢管模板支撑体系是否符合相关标准要求，并能够满足使用要求的验收记录。

以下是相关检测要求及验收标准。

一、表面缺陷检查1.盘扣式钢管模板的外表面应满足GB/T9536-1997中所规定的要求，外表面应平整无破损，齿形清晰，安装面没有毛刺和凹陷等缺陷。

2.盘扣式钢管模板的内表面应满足GB/T12465-1997中所规定的要求，内表面应平整无破损，齿形清晰，不得有较大的突起和槽缝。

二、轴向挤压强度检测1.钢管模板应按照GB/T13793-2008标准进行生产，其轴向挤压强度应不小于235MPa。

2.挤压试验时，在钢管模板长度的1/4处加装钢板压头，以10mm/min的速度施加载荷，载荷到达最大值时应记录并统计破坏样品的数量和情况。

三、钢管成型尺寸检测1.测量管框中的钢管内径、外径、壁厚和螺纹长度，应满足GB/T3091-2008，钢管应符合以下标准：内径偏差±0.3mm，外径偏差±1%或±0.5mm，壁厚偏差±10%或±0.2mm，螺纹长度不小于50mm。

2.验收时，应按照实际钢管模板尺寸与标准尺寸进行比对，比对结果应在验收表上记录。

四、盘扣式连接强度检测1.在施工现场进行抗弯和抗剪强度检测，支撑力矩应大于等于各方向上所需力矩。

2.进行四种模板连接方式的强度检验，连接强度应符合设计要求，并记录连接方式和实际连接强度。

五、钢板硬度测试1.对钢管模板的硬度进行测试，测试应满足GB/T1299-2014，钢管的硬度应符合设计要求。

2.对模板硬度进行测定，用硬度计分别测定靠近护板和在距离其中心10mm处的两个位置，测定三次并取平均值。

六、质量判定依据1.如果钢管模板存在由于质量问题导致的裂缝、变形、脱焊等情况，该钢管脱落或者承重能力下降，将被判定为不合格。

2.如果模板内的孔洞包括分辨率、方位、大小，违反了相关标准，将被判断为不合格。

模板工程及支撑体系重大危险源辨识分级评价表参考模板范本

5）其他为一般危险源。
参与辨识单位及人员用于归档和备查。施工单位填写后，随同重大危险源识别与评价汇总表报项目法人。项目法人组织辨识后，填写此表，并送施工单位、监理机构各一份。
重大危险源辨识、分级评价表
工程名称：日期：
单位名称
项目负责人
联系电×
危险源名称
类型
模板工程及支撑体系类
危险物品种类和数量
——
危险源所在地点及危险性分析、可能造成的后果
备注：1）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模工程；
2）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上；
3）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载700Kg以上。
危险源定级
备注：1）可能造成特别重大安全事故的危险源为一级重大危险源；
2）可能造成重大安全事故的危险源为二级重大危险源；
3）可能造成较大安全事故的危险源为三级重大危险源；
4）可能造成一般安全事故的危险源为四级重大危险源；

模板体系各主要部件性能参数一览表

模板体系各主要部件性能参数一览表
序号名称相关性能参数木工字梁原材料等级为一级。木材采用北欧进口云杉，连接胶采用进口酚醛脂胶。表面涂防腐涂料，且具有防火防水功能。物理性能木材抗弯强度 f=13 N/mm2 木工字梁截面系数： A=9520 mm2 W=46.1×104mm3 I=46.1×106mm4 木材弹性模量： E=8.5×103N/mm2 钢管抗弯强度 f=215 N/mm2 抗剪强度=125 N/mm2 圆管截面系数： A=489 mm2 W=2.04× 103mm3 钢管截面 I=12.61× 104mm4 钢管弹性模量： E=2.1× 105N/mm2 单榀拼装后承载 17T。钢管抗弯强度 f=215 N/mm2 抗剪强度=125 N/mm2 圆管截面系数： A=804 mm2 圆钢截面 W=1.61× 103mm3 I=5.14× 104mm4 钢管弹性模量： E=2.1× 105N/mm2 单个支撑头及调节底座承载 17T。钢管抗弯强度 f=215 N/mm2 抗剪强度=125 N/mm2 圆管截面系数： A=621 mm2 圆管截面 W=6.59× 103mm3 I=7.98× 105mm4 钢管弹性模量： E=2.1× 105N/mm2 单个钢支撑承载 2T。钢管抗弯强度 f=215 N/mm2 抗剪强度=125 N/mm2 圆管截面系数： A=678mm2 圆管截面 W=9.16× 103mm3 I=4.4× 105mm4 钢管弹性模量： E=2.1× 105N/mm2 单个钢支撑承载 2T。
独立钢支撑内管材料均为 Q235，加工焊缝等级为三独立钢支撑级。各构件加工完毕，表面内管清除铁锈、油污、灰尘等。再对管壁进行热浸锌处理，厚度不小于 70μ m。 4 独立钢支撑外管材料均为 Q235，加工焊缝等级为三独立钢支撑级。各构件加工完毕，表面外管清除铁锈、油污、灰尘等。再对管壁进行热浸锌处理，厚度不小于 70μ m。

模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满足要求！。

模板支撑体系安全检查验收表版

模板支撑体系安全检查验收表
1
说明：①、现场支撑系统的验收，项目部和监理单位有关人员应认真进行检查验收。

在检查中，扣件螺栓力矩检查必须采用力矩扳手。

顶部扣件应全数检查，其余扣件检查数量不得少于10%。

现场验收必须严格按照下列程序组织验收：班组自检→项目部技术负责人组织检查验收→施工项目部、监理部联合验收。

②、承重支模架的管理，搭设承重支模架使用的钢管、扣件进入施工现场前必须进行质量验收，对钢管、扣件的外观质量进行检查。

③、承重支模架验收后，施工单位做好维护管理工作，杜绝擅自破坏承重支模架的承重体系，以确保支模架的安全性。

④、根据建质【2009】87号文件，水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统为高大模板工程，需组织专家组进行论证审查，完善后另附专家论证报告。

落地式外脚手架安全验收表
基本要求：1、脚手架搭设前，必须做好技术准备措施，程序到位。

2、脚手架搭设必须符合规范。

3、安全防护必须随进度及时设置。

4、项目部要做好日常安全检查。

3。

模板支撑体系

模板支撑体系模板工程是砼结构外观质量好坏的重要保证，在地下结构施工中也是投入较大的一部分，模板支撑系统的选择正确与否直接影响施工进度及工程质量，模板方案的选择和考虑的出发点是工程的质量及进度，在此基础上进行综合性经济成本分析，为达到满足工程需要，减少周转材料投入，降低工程成本的目的，从六个方面阐述并附模板支撑体系计算书。

（1）剪力墙模板1）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体400～600厚的模板竖楞采用50⨯100木枋，纵向间距为300mm，横楞采用φ48⨯3.5钢管，横向间距为500mm。

模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。

为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ14mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套φ16硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距500mm，水横向间距450mm。

详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）筒体剪力墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，墙体200～300厚的模板竖楞采用50⨯100木枋，纵向间距为400mm，横楞采用φ48⨯3.5钢管，横向间距为550mm。

模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。

为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,对拉螺杆外套φ14硬质塑料管,对拉螺杆的纵向间距550mm，横向间距500mm。

详见塔楼筒体剪力墙模板支模示意图（一）中圆括号内的数值2）塔楼区内筒体剪力墙模板配备一套，从地下室开始使用，然后周转到主体结构筒体剪力墙。

3）模板支设前，所有剪力墙的钢筋绑扎完成并验收通过，安装工程在墙体内的预埋管线埋设完毕，且验收通过。

4）裙楼区内墙剪力墙模板内墙模板采用双面镀膜防水胶合板配制，模板竖楞采用50⨯100木枋，横向间距为400mm ，横楞采用φ48⨯3.5钢管，纵向间距为500mm 。

模板支撑采用普通钢管脚手架，并采用普通钢管做斜撑。

为了保证模板的侧向刚度，内外模板之间加设φ12mm ＠500对拉双帽螺杆，为使对拉螺杆重复使用,除人防部分不能用塑料管直接用对拉螺杆外，其它对拉螺杆外套φ14硬质塑料管,对拉螺杆的双向间距500mm 。

铝模支撑体系验收表

技术部
工程部
质量部
安监部
安全总监
质量总监
管：Φ60*3.0顶管：Φ48*3.0
旧钢管：不得有弯曲、严重锈蚀现象，钢管外表面锈蚀深度≤0.5mm，超过规不定不得使用。
连接构件
销钉、销片全部紧锁；
销钉+销片之间间距均不大于300。
竖向系统稳定
长度小于2米的墙体，两个端头有斜撑；
超过两米的墙体，斜撑间距不超过1.5米；
斜撑底座牢固可靠，斜撑紧固到位。
铝合金模板支撑架验收表
工程名称：验收日期：年月日
施工单位
模板支撑高度
验收部位
支撑材料
验收项目
验收要求
验收结果
专项施工方案及交底
编制专项施工方案、支撑系统设计计算书，搭设简图，支撑结点详图，专项安全技术措施、并经上级技术部门审批，搭设前有安全技术交底
单支撑材质
新钢管：表面平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管外径、壁厚、端面的偏差：单位（mm）
水平支撑系统稳定
立杆全部拧紧（手摇无晃动）；
竖向目测竖直，无明显偏心；
底部平整，无杂物。
水平加固系统
背楞、对拉螺杆严格按设计方案执行。
起步K板
外墙起步板与老墙连接紧固。
作业环境
作业面孔洞口及临边有防护措施，操作人员应有可靠的立足点，高支撑架水平面应满铺水平安全网。
验收结论
验收人员签字
搭设或安装
单位负责人

危大工程验收记录表(模板工程及支撑体系)

3
安全技术交底情况
模板支架搭设、拆除前，应向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。
4
原材料及检测情况
模板支架材料进场必须按规定进行验收及检测；严禁使用有严重锈蚀、变形、出现裂纹及其它不符合标准的情况。
5
基础情况
模板支架搭设场地必须平整坚实。
6
架体搭设情况
必须按专项施工方案设置纵横向水平杆、扫地杆和剪刀撑、立杆间距等情况；立杆顶部自由端高度、顶托螺杆伸出长度严禁超出专项施工方案要求；立杆、立柱搭接方式及接头位置、扣件螺栓拧紧度等要符合要求。
7
混凝土计划浇捣顺序情况
混凝土计划浇捣顺序要符合方案的要求，如先浇柱再浇梁板、梁板对称浇捣等情况。
8
应急预案
是否按方案要求成立应急组织机构，配备应急物资、材料、机具等。
验收结论：
建设单位意见
验收人
施工单位意见
验收人
监理单位意见
验收人
验收日期：年月日
危大工程验收记录表（模板工程及支撑体系）
工程名称
搭设高度或跨度或荷载பைடு நூலகம்况
施工单位
验收部位
是否超过一定规模：是口否口
序号
验收项目
验收内容及要求
验收结论
1
施工方案
专项施工方案编制、审核、审批手续是否齐全；超过一定规模危险性较大的模板工程的专家论证及回复情况。
2
作业人员持证上岗情况
搭设、拆除人员必须取得建筑施工特种作业人员操作资格证书；特种作业人员数量是否已满足工程实际需要。