关于加劲肋设置的讨论
梁的加劲肋设置内容概括
梁腹板加劲肋设置内容概括：
一、加劲肋的选择
根据腹板高厚比范围确定采用何种加劲肋，
1、
，腹板本身能保证，设构造加劲肋；
2、
，按规定间距设置横向加劲肋；
3、
且翼缘扭转受约束或者
但翼缘扭转未受约束时，设置横向+纵向加劲肋；
4、任何情况下，均应保证
二、加劲肋位置要求
1、横向加劲肋：应尽量成对布置在腹板两侧
尺寸：
间距：
2、纵向加劲肋：布置在腹板受压区
尺寸：
时，满足
位置：距受压边距离
3、短加劲肋：
尺寸：
间距：
三、支座处支承加劲肋计算内容
1、肋板稳定性：按支反力
作用下，计算长度为
，有效面积为肋板横截面及两侧各
范围的腹板组成的十字形截面，轴心受压构件计算。
2、刨平顶紧时，肋板顶面承压强度：
（此种处理方法多用）
焊缝连接时，验算焊缝应力。
3、肋板与腹板连接焊缝验算
四、设置加劲肋厚腹板区格安全验算
1、仅配置横向加劲肋的腹板：
2、求弯矩单独作用下的临界应力
：
1)求通用高厚比
：
梁受压翼缘扭转受约束时：
梁受压翼缘扭转不受约束时：
2）求
当
时，
当
时，
当
时，
2、求剪力单独作用下的临界应力：
1)求通用高厚比
：
当
时：
当
时：
2）求
当
时，
当
时，
当
时，
3、求局部压应力单独作用下的临界应力：
1)求通用高厚比
：
当时：
当时：
2）求
当时，
当时，
当时，。
加强肋的作用和设计原则
加强肋的作用和设计原则加强肋是塑胶件设计中必不可少的一个特征，用于提高零件强度。
作为流道辅助塑胶熔料的流动，以及在产品中为其他零件提供导向、定位和支撑等功能。
加强肋的设计参数包括加强肋的厚度、高度、脱模斜度、根部圆角以及加强肋与加强肋之间的间距等(图1.1) .1.加强肋的厚度不应该超过塑胶件壁厚的50% 60%加强肋的厚度太大，容易造成零件表面缩水和带来外观质量问题。
加强肋的厚度太小，零件注射困难，而且对零件的强度增加作用有限。
为了防止零件表面缩水(特别是外观要求较高的零件)，常用塑胶材料加强肋厚度和壁厚比值不应该超过1-2所示的数值。
对产品内部零件或外观要求不高的零件，为了提高强度，加强肋的厚度可以大于表中数值甚至接近零件的厚度。
通过调整浇口的位置让加强肋靠近浇口和调整注射工艺参数能够降低表面缩水程度。
对于薄壁塑胶件(零件厚度小于1. 5mm)，加强肋的厚度可以表中比值，甚至等于零件壁厚。
加强肋厚度越小，表面缩水程度越小。
2.加强肋的高度不能超过塑胶件壁厚的3倍为了提高零件的强度，加强肋的高度越大越好。
但加强肋的高度太大，零件注射困难，很难充满，特别是当加强肋增加脱模斜度后，加强肋的顶部尺寸变得很小时。
加强肋的高度一般不超过塑胶件壁厚的3倍，即H≤3t。
3.加强肋根部圆角为塑胶壁厚的0.25 ~0. 5倍加强肋的根部需要增加圆角避免应力集中以及增加塑胶熔料流动性，圆角的大小一般为零件壁厚的0.25 0.5倍，即=0. 25 ^0. 5t、4.加强肋的脱模斜度-般为0.5°、~1. 5°为了保证加强肋能从模具中顺利脱出，加强肋需要一定的脱模斜度，一般为0.5°~1.5°。
斜度太小，加强肋脱模困难，容易变形或刮伤:斜度太大，加强肋的顶部尺寸太小，注射困难，强度低。
5.加强肋与加强肋之间的间距至少为塑胶件壁厚的2倍加强肋与加强肋之间的间距至少为塑胶件壁厚的2倍，以保证加强肋的充分冷却，即S≥2T6.加强肋设计需要遵守均与壁厚原则加强肋设计需要遵守均与壁厚原则。
梁的加劲肋设置内容概括
梁腹板加劲肋设置内容概括：一、加劲肋的选择根据腹板高厚比范围确定采用何种加劲肋， 1、y w f t h 235800≤，腹板本身能保证，设构造加劲肋； 2、yw f t h 235800＞，按规定间距设置横向加劲肋； 3、y w f t h 2351700＞且翼缘扭转受约束或者yw f t h 2351500＞但翼缘扭转未受约束时，设置横向+纵向加劲肋； 4、任何情况下，均应保证yw f t h 2352500≤ 二、加劲肋位置要求1、横向加劲肋：应尽量成对布置在腹板两侧 尺寸：mm h b s 40300+≥15s s bt ≥ 间距：{}002,5.0h h a ∈2、纵向加劲肋：布置在腹板受压区 尺寸：85.00≤h a 时，满足305.1w y t h I ≥ 位置：距受压边距离0151~41h h ⎪⎭⎫ ⎝⎛≈ 3、短加劲肋：尺寸：()s s b b 0.1~7.01≈ 1511s s b t ≥ 间距： 1175.0h a ≥三、支座处支承加劲肋计算内容1、肋板稳定性：按支反力R 作用下，计算长度为0h ，有效面积为肋板横截面及两侧各ywf t 23515范围的腹板组成的十字形截面，轴心受压构件计算。
2、刨平顶紧时，肋板顶面承压强度：ce cece f A R≤=σ（此种处理方法多用） 焊缝连接时，验算焊缝应力。
3、肋板与腹板连接焊缝验算 四、设置加劲肋厚腹板区格安全验算 1、仅配置横向加劲肋的腹板：0.1,22≤+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛cr c c cr cr σσττσσ 2、求弯矩单独作用下的临界应力cr σ： 1)求通用高厚比b λ：梁受压翼缘扭转受约束时：2351772y wc b f t h =λ梁受压翼缘扭转不受约束时：2351532y w c b f t h =λ2）求cr σ当85.0≤b λ时，f cr =σ当25.185.0≤b λ＜时，()[]f b cr 85.075.01--=λσ 当25.1＞b λ时，21.1bcr fλσ=2、求剪力单独作用下的临界应力cr τ： 1)求通用高厚比s λ： 当0.10≤h a时：()23534.5441200y w s f a h t h +=λ当0.10＞h a时：()235434.541200y w s f a h t h +=λ2）求cr τ当8.0≤s λ时，v cr f =τ当2.18.0≤s λ＜时，()[]v s cr f 8.059.01--=λτ 当2.1＞s λ时，21.1svcr f λτ=3、求局部压应力单独作用下的临界应力cr c ,σ： 1)求通用高厚比c λ： 当5.15.00≤≤h a时：()23583.14.139.1028300y w c f h a t h -+=λ当0.25.10≤h a＜时：23559.182800y w c f h a t h -=λ2）求cr c ,σ当9.0≤c λ时，cr c ,σf =当2.19.0≤s λ＜时，cr c ,σ()[]f c 9.079.01--=λ 当2.1＞s λ时，cr c ,σ21.1cfλ=。
考虑加劲肋构造的简支钢梁整体稳定性
考虑加劲肋构造的简支钢梁整体稳定性摘要：受弯构件的整体失稳是弯扭失稳，因此保证受弯构件的整体稳定显得特别重要。
在板件局部稳定不满足情况下，采用加劲肋支承能保证结构的局部稳定，但在计算整体稳定时没有考虑加劲肋的作用，或者说，在整体稳定系数公式中，没法考虑加劲肋的作用。
加劲肋与钢梁组成的组合截面，很难用公式来反映，因此本文通过建立有限元模型，用数值计算方法来考虑加劲肋在整体稳定计算中的作用。
关键词：受弯构件；整体稳定；加劲肋Abstract: the flexural overall instability is bending and twisting instability, thus ensure the flexural overall stability is very important. In the local stability of the panel does not meet the conditions, the stiffening rib support can ensure structural local stability, but in overall stability calculation when the role of no account of the stiffening rib, or, in the overall stability coefficient formula, can’t consider the role of stiffening rib. Stiffening rib and steel beam combination of section, it is difficult to use the equation to reflect, so this paper, a finite element model by use of numerical method to consider in the overall stability calculation of stiffening rib in the role.Keywords: flexural members; The overall stability; Stiffening rib引言只有弯矩作用或受弯与剪力共同作用的构件称为受弯构件。
钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求
钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求是指在钢结构设计中，为了保证梁柱连接的强度和稳定性，对加劲肋的外伸长度有一定的要求。
加劲肋是一种特殊的支撑结构，用于提高构件的刚度和抗扭能力。
在梁柱连接处设置加劲肋可以有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。
1. 加劲肋的作用加劲肋的主要作用是提高构件的刚度和抗扭能力。
在梁柱连接处设置加劲肋可以有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。
此外，加劲肋还可以减小构件的局部应力集中，提高构件的疲劳性能。
2. 加劲肋的外伸长度要求加劲肋的外伸长度要求是指在钢结构设计中，为了保证梁柱连接的强度和稳定性，对加劲肋的外伸长度有一定的要求。
具体的外伸长度要求需要根据实际工程情况和设计规范来确定。
一般来说，加劲肋的外伸长度应满足以下要求：（1）加劲肋的外伸长度应大于或等于梁柱连接处的翼缘宽度。
这样可以确保加劲肋能够有效地传递弯矩和剪力，提高结构的承载能力。
（2）加劲肋的外伸长度应小于或等于梁柱连接处的翼缘宽度与腹板厚度之和。
这样可以确保加劲肋不会过长，避免影响构件的整体稳定性。
（3）加劲肋的外伸长度应根据实际工程情况和设计规范进行合理选择。
在保证结构安全的前提下，可以适当减小加劲肋的外伸长度，以减轻结构的重量和成本。
3. 加劲肋的设计原则在进行钢结构梁柱连接加劲肋设计时，应遵循以下原则：（1）根据实际工程情况和设计规范确定加劲肋的数量、形状和尺寸。
（2）加劲肋的位置应尽量靠近梁柱连接处，以提高结构的承载能力和刚度。
（3）加劲肋的形状应尽量简单，以便于加工和安装。
（4）加劲肋的材料应具有足够的强度和韧性，以满足结构的安全要求。
总之，钢结构梁柱连接加劲肋外伸长度要求是为了确保结构的安全性和稳定性。
在实际工程设计中，应根据具体工程情况和设计规范来确定加劲肋的外伸长度和其他相关参数，以保证结构的安全和可靠。
同时，还应遵循一定的设计原则，以提高结构的承载能力和刚度，降低结构的重量和成本。
钢结构加劲肋小结
钢结构加劲肋小结陈绍蕃《钢结构稳定设计指南》第三版7.4.1介绍了钢结构的加劲肋设计：加劲肋是保障板件不失稳的一项重要手段。
加劲肋的具体作用是在板件屈曲时保持挺直，从而对板件提供一条支撑边。
加劲肋必须设置在适当的位置，并具有足够的刚度和截面积，才能起到应有的作用。
均匀受压的板设置纵向加劲肋，位置设置在板宽度的中央，或者把板宽度分成三个或者更多的等分。
受弯的板在受压区设置纵向加劲肋，并偏向应力较大的一边。
受剪构件，可以设置纵向或者横向加劲肋。
加劲肋的设置类型（纵向、横向以及短加劲肋）和设置位置，是与板的屈曲破坏模式息息相关的：对于均匀受压板，屈曲失稳形态为沿着纵向形成一个或者若干个半波，如下图所示这样的失稳形态，设置纵向加劲肋当然效果做好，纵向加劲肋穿过失稳半波，加劲效果最好，而假横向加劲肋，则几乎没有效果。
受弯的板件（不均匀压力作用）板件一端受压一端受拉，失稳波形为在受压区附近的鼓曲变形，下图所示所以需要将纵向加劲肋加在受压区并靠向压应力较大的一边。
受剪板件的屈曲失稳波形为斜向45°左右的鼓曲变形，这样的变形，纵向或者横向加劲肋都会提高屈曲临界应力。
综上，加劲的设置位置，都是在受压区，是为了提高受压板件的屈曲临界应力，抑制屈曲变形。
《钢结构设计规范》GB50017-2003，4.3.6中，对于加劲肋的外伸宽度和厚度都做了具体的规定：在具体的钢结构设计过程中，我们经常会画如下图所示的节点：这样的节点，需要如何套用《钢结构设计规范》GB50017-2003，4.3.6条的板厚要求？15-15剖面的14mm厚的板子，与翼缘焊接区域长度为179mm,自由悬挑部分长度为110mm,如果按照 4.3.6条厚度的要求，板要做成（179+110）/15=20mm厚，还是做成179/15=12mm厚？15-15剖面的14mm厚的板子，支撑条件为一边全部简支，一边完全自由，另外两边有一部分简支一部分自由的板件，受力方式可以转化为在翼缘受集中压力和弯矩的剪弯构件，所以厚度的限制，应该取与翼缘焊接部分的长度179mm,板厚最少要做到12mm是比较合理的！。
梁的加劲肋设计范文
梁的加劲肋设计范文加强肋的设计需要考虑梁的几何形状、材料特性以及加载条件等因素。
下面将介绍几种常用的加强肋设计方法。
1.等截面增加肋等截面增加肋是最常见的加强肋设计方法之一、该方法是在梁的底部或顶部等距离划分出一定数量的矩形肋。
这些肋的宽度、高度和间距可以根据需要进行选取。
通常情况下，肋的高度应设置为梁截面高度的1/6到1/4，并且肋的宽度应小于梁截面宽度的1/3、在等截面增加肋中，肋与梁的连接可以采用焊接、螺栓连接或预埋连接等方式。
2.不等截面增加肋不等截面增加肋是在梁的截面不同位置设置不同高度或宽度的肋。
根据梁的受力分布情况和几何形状，可以在梁的一侧或两侧增加不同高度的肋。
这种设计方法可以更好地适应梁受力的变化，并提高梁的刚度和强度。
3.倍宽肋设计倍宽肋设计是在梁的一侧设置一条宽度较大的加强肋。
该设计方法适用于需要提高梁的抗弯刚度的情况。
倍宽肋可以在梁的正上方、正下方或一侧。
在等截面倍宽肋设计中，肋的高度应设置为梁截面高度的1/6到1/4，并且肋的宽度应小于梁截面宽度的1/34.斜肋设计斜肋设计是在梁的截面上设置斜向的加强肋，可以提高梁的承载能力和抗挠性。
斜肋的角度可以根据梁受力的分布情况进行选择。
通常情况下，斜肋的角度应在15到30度之间。
在斜肋设计中，肋与梁的连接可以采用焊接、螺栓连接或预埋连接等方式。
加强肋的设计需要注意以下几点：1.加强肋与梁的连接应牢固可靠，能够承受相应的荷载。
2.加强肋的尺寸和数量应根据梁的受力和加载条件进行选择，确保其能够提供足够的强度和刚度。
3.加强肋应具有足够的韧性和耐久性，以保证梁的使用寿命。
4.加强肋的布置应符合结构设计的要求，避免对梁的正常使用造成影响。
在实际工程中，加强肋的设计是梁设计的重要环节之一、通过合理设计和优化加强肋的形状和位置，可以提高梁的结构性能，增强其承载能力和抗挠性，从而有效地满足工程项目的需求。
同时，加强肋的设计也需要考虑材料的选择和施工的可行性，以确保设计与实际施工之间的一致性。
工字钢加劲肋设置间距
工字钢加劲肋设置间距
工字钢加劲肋的间距设置应根据具体的使用要求和设计需求来确定。
一般来说，工字钢加劲肋的间距一般在200-800mm之间，具体取值要根据实际情况来确定：
1. 墙体或屋面加劲肋：在墙体或屋面加劲肋的设计中，一般根据结构分析和抗弯承载能力要求，确定加劲肋的数量和间距。
一般来说，间距较小可以增加结构的刚度和强度，但也会增加施工难度和材料的用量。
间距较大可以降低成本和施工难度，但会降低结构刚度和强度。
2. 地面或平台加劲肋：在地面或平台的加劲肋设计中，间距一般要考虑承载能力、排水和防滑等因素。
间距的设置要根据工字钢的尺寸和承载要求来确定，一般较大尺寸的工字钢可以设置较大的间距，而较小尺寸的工字钢需要设置较小的间距以提高承载能力和稳定性。
需要注意的是，加劲肋的间距设置也会受到材料强度、施工工艺和经济性等方面的影响，需综合考虑各种因素来确定最佳的间距。
最好在设计阶段进行详细的结构分析和计算，以保证加劲肋的间距能够满足结构和使用要求。
结构设计原则之加强筋
加强肋
理想的设计
为了克服壁厚大可能引起的问题，使用是一种可减少壁厚并能增加刚性的有效方法。
一般来说，部件的刚性可用以下方法增强
增加壁厚；
▪增大弹性模量（如加大增强纤维的含量）；
▪设计中考虑。
▪
如果设计用的材料不能满足所需刚性，则应选择具有更大弹性模量的材料。
简单的方法是增加塑料中增强纤维的含量。
但是，在特定壁厚下，这种方法仅能使刚性呈线性增长。
更有效的方法是使用经过优化设计的。
由于惯性力矩增大，部件的刚性便会增大。
在优化的尺寸时，不但要考虑工程设计应当考虑的问题，还应考虑与生产和外观有关的技术问题。
优化的尺寸
大的惯性力矩可很容易地通过设置又厚又高的来实现。
但是对热塑性工程塑料，这种方法常会产生制品表面凹痕、内部空洞和翘曲等问题。
而且，如果的高度过高，在负荷下结构将有可能膨胀。
出于这种考虑，必须在合理比例内保持的尺寸（见图1）。
图1 为确保带的制品容易顶出，必须设计一个适当的脱模锥度（见图2）。
图2。
钢结构加劲肋小结
钢结构加劲肋小结陈绍蕃《钢结构稳定设计指南》第三版7.4.1介绍了钢结构的加劲肋设计：加劲肋是保障板件不失稳的一项重要手段。
加劲肋的具体作用是在板件屈曲时保持挺直，从而对板件提供一条支撑边。
加劲肋必须设置在适当的位置，并具有足够的刚度和截面积，才能起到应有的作用。
均匀受压的板设置纵向加劲肋，位置设置在板宽度的中央，或者把板宽度分成三个或者更多的等分。
受弯的板在受压区设置纵向加劲肋，并偏向应力较大的一边。
受剪构件，可以设置纵向或者横向加劲肋。
加劲肋的设置类型（纵向、横向以及短加劲肋）和设置位置，是与板的屈曲破坏模式息息相关的：对于均匀受压板，屈曲失稳形态为沿着纵向形成一个或者若干个半波，如下图所示这样的失稳形态，设置纵向加劲肋当然效果做好，纵向加劲肋穿过失稳半波，加劲效果最好，而假横向加劲肋，则几乎没有效果。
受弯的板件（不均匀压力作用）板件一端受压一端受拉，失稳波形为在受压区附近的鼓曲变形，下图所示所以需要将纵向加劲肋加在受压区并靠向压应力较大的一边。
受剪板件的屈曲失稳波形为斜向45°左右的鼓曲变形，这样的变形，纵向或者横向加劲肋都会提高屈曲临界应力。
综上，加劲的设置位置，都是在受压区，是为了提高受压板件的屈曲临界应力，抑制屈曲变形。
《钢结构设计规范》GB50017-2003，4.3.6中，对于加劲肋的外伸宽度和厚度都做了具体的规定：在具体的钢结构设计过程中，我们经常会画如下图所示的节点：这样的节点，需要如何套用《钢结构设计规范》GB50017-2003，4.3.6条的板厚要求？15-15剖面的14mm厚的板子，与翼缘焊接区域长度为179mm,自由悬挑部分长度为110mm,如果按照 4.3.6条厚度的要求，板要做成（179+110）/15=20mm厚，还是做成179/15=12mm厚？15-15剖面的14mm厚的板子，支撑条件为一边全部简支，一边完全自由，另外两边有一部分简支一部分自由的板件，受力方式可以转化为在翼缘受集中压力和弯矩的剪弯构件，所以厚度的限制，应该取与翼缘焊接部分的长度179mm,板厚最少要做到12mm是比较合理的！。
加劲肋的设置原则
加劲肋的设置原则
加劲肋是一种人造肋骨，由于其优良的物理性质和生物相容性，
被广泛应用于医学领域。
在加劲肋的设置过程中，需要遵循以下原则：
1.严格遵循手术操作规范，确保患者的安全和手术成功率。
2.根据患者的病情、年龄、性别等因素，选择恰当的加劲肋产品。
3.加劲肋的精确测量和定制制作，确保其与患者骨骼完美贴合。
4.在手术中要注意加劲肋与周边组织的保护，避免损伤。
5.在术后的追踪观察中，发现任何异样情况及时进行处理。
通过遵循以上加劲肋设置原则，可以提高手术成功率和患者生活
质量，是一项优秀的医疗技术。
h型钢横向加劲肋间距
H型钢横向加劲肋间距1. 引言H型钢是一种常用的结构材料，广泛应用于建筑、桥梁和机械制造等领域。
为了增加H型钢的强度和刚度，常常需要在其横向上添加加劲肋。
加劲肋的间距是决定H型钢性能的重要参数之一。
本文将详细介绍H型钢横向加劲肋间距的相关知识，并探讨其对H型钢性能的影响。
2. H型钢横向加劲肋的作用H型钢横向加劲肋是通过在H型钢的横向上添加一系列平行于H型钢轮廓的肋条来增加其强度和刚度。
加劲肋可以有效地提高H型钢的承载能力和抗弯刚度，使其能够承受更大的荷载和抵抗变形。
此外，加劲肋还可以提高H型钢的稳定性和抗侧扭能力，使其在受到侧向荷载时不易产生屈曲和失稳。
3. H型钢横向加劲肋间距的选择H型钢横向加劲肋间距的选择与H型钢的尺寸、荷载和使用环境等因素有关。
一般来说，加劲肋的间距应适当，既要满足强度和刚度的要求，又要考虑加劲肋的制造和安装工艺。
以下是一些常用的选择原则：3.1 强度和刚度要求加劲肋的间距应根据H型钢的设计荷载和要求的强度、刚度来确定。
一般情况下，加劲肋的间距越小，H型钢的强度和刚度就越高。
但是，过小的间距可能会导致加劲肋之间的空间受限，影响制造和安装的方便性。
3.2 制造和安装工艺加劲肋的制造和安装工艺也是选择间距的重要考虑因素。
加劲肋的间距过小，会增加加劲肋的数量和制造成本；间距过大，可能会使加劲肋的制造和安装难度增加。
因此，需要在满足强度和刚度要求的前提下，考虑制造和安装的经济性和可行性。
3.3 使用环境H型钢的使用环境也会对加劲肋间距的选择产生影响。
例如，如果H型钢处于高温环境中，加劲肋的间距应适当增大，以减小热应力对加劲肋的影响。
同样地，如果H型钢处于腐蚀环境中，加劲肋的间距也需要适当增大，以便进行防腐处理和维护。
4. H型钢横向加劲肋间距的影响因素H型钢横向加劲肋间距的选择受到多种因素的影响，主要包括以下几个方面：4.1 H型钢的尺寸和截面形状H型钢的尺寸和截面形状直接影响加劲肋的间距选择。
关于加劲肋设置的讨论
互动空间w w 协办关于加劲肋设置的讨论1 问题的提出何杰梁、柱腹板加劲肋在什么情况下需设置?《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102∶2002)(简称“门规”)中的规定比较含糊,只指明在有集中力作用的位置应设置,但是如果腹板高厚比超过《钢结构设计规范》(G B50017-2003) (简称“钢规”)限值时,应按“钢规”设置吗?若按“钢规”,势必增加用钢量。
只要满足“门规”规定,就可以不用设置腹板加劲肋吗?zc1985梁腹板高厚比不满足“钢规”时,可设置横向加劲肋,而不必加厚腹板,当不满足《建筑抗震设计规范》(G B50011-2001)(简称“抗震规范”)要求时,可否按“钢规”使用横向加劲肋,而不加厚腹板。
2 “门规”与“钢规”的区别w anyeqing2003“门规”与“钢规”的要求是有差别的。
“钢规”中梁高厚比超过80235Πfy时就要设横向加劲肋,而“门规”则仅要求高厚比不超过250235Πfy。
见过许多门式刚架结构都没有设横向加劲肋。
如果设的话,用钢量将会增加很多。
DX M200100Π2004210210按“门规”61111条,腹板高厚比较大时可不设加劲肋,这一点与“钢规”是不同的。
设计时应首先判断结构形式是否符合“门规”的规定。
如属于门式刚架则只需满足“门规”61111条即可,不必按“钢规”设计。
AQ轻钢设计不设置加劲肋是考虑利用腹板屈曲后强度,注意变截面时满足楔率的有关要求。
“钢规”只要通过第41411条验算即可,第413条的规定是不考虑腹板屈曲后强度的。
xxy“门规”第61111条第二款最后一段话和第61112条第三款有涉及,但没明确未考虑腹板屈曲后抗剪强度时设置加劲肋。
关于这点,可参考陈绍蕃教授的《钢结构稳定设计指南》中第八章第四节。
依个人理解,除柱边的梁加腋端之外,梁跨中部分弯矩较大,剪力较小,可按无拉力场设计,无需设置加劲肋。
笔者曾根据承受M和V的梁段推导出保证腹板局部稳定而不设置横向加劲肋的最大高厚比:在平均剪应力Π屈服强度为011时,为170;在平均剪应力Π屈服强度为014时,为110。
加劲肋设置原则
加劲肋设置原则加劲肋作为船舶结构中重要的构件之一，其作用是增加船体的强度和刚度，提高船舶的稳定性和耐波性能。
因此，在船舶加劲肋的设计和施工中，必须遵循一些原则，以保证船体结构的安全可靠。
本文将从几个方面讲述船舶加劲肋设计和施工中需要遵循的原则。
1、加劲肋的布置应符合力学公式，保证船体强度和刚度，在考虑船舶各部分受力情况的基础上进行布置。
2、加劲肋的布置应该遵循船体对称原则，保证船体结构的均衡。
在船体两侧布置加劲肋时，应保证各个相邻的加劲肋的距离和倾角相等，这样可以保证船体结构的均衡。
3、加劲肋的布置应该尽可能地使加劲肋与甲板、舱底、舱壁等连接点形成十字交叉，这样可以提高船体在横向和纵向的强度和刚度。
1、加劲肋的尺寸应该根据船体的型式、尺寸、荷载、航行条件等因素进行合理的计算和设计。
2、加劲肋的尺寸不宜过小，应该满足一定的强度和刚度要求，保证船体在航行中的可靠性和安全性。
3、加劲肋之间的间距和间隔应该合理，间距过小会降低加劲肋的强度和刚度，增加重量和材料消耗；间距过大会影响船体的强度和刚度，降低船体的稳定性和航行安全性。
三、加劲肋制作和安装原则1、需要采用高强度、耐腐蚀的材料来制作加劲肋，例如钢材、铝合金、复合材料等。
2、在制作加劲肋时应该采用专业的制造设备和工艺，例如采用数控机床、焊机等设备进行制造，保证加劲肋的尺寸和质量。
3、在加劲肋的安装过程中，需要注意以下几点：（1）加劲肋的安装位置和间距应该按照设计要求进行布置。
（2）加劲肋和船体骨架的连接点应该采用焊接、螺栓连接等可靠的连接方式。
（3）加劲肋的安装应该保证与船体表面的接触面积均匀，避免出现局部应力集中的情况。
（4）安装完加劲肋后，需要进行适当的打磨和防锈处理，保证加劲肋的表面平滑和防锈。
四、加劲肋质量检测原则1、在加劲肋制作和安装完成后，需要进行质量检测。
检测内容包括加劲肋的尺寸、质量、连接方式等。
2、加劲肋的质量检测应该遵循国家标准和船级社要求，采用合适的检测仪器和设备进行检测，保证检测结果准确、可靠。
h型钢横向加劲肋间距
H型钢横向加劲肋间距1. 介绍H型钢是一种常用的结构钢材，具有较高的强度和刚度，广泛应用于建筑、桥梁、机械设备等领域。
在一些特殊情况下，为了增加H型钢的承载能力和稳定性，需要在其横向上添加加劲肋。
本文将详细介绍H型钢横向加劲肋间距的相关知识，包括定义、影响因素、设计原则以及实际应用中的注意事项。
2. 定义横向加劲肋是指垂直于H型钢纵向轴线方向，在其腹板上设置的一系列矩形或三角形截面形状的构件。
它们通过焊接或螺栓连接到H型钢腹板上，起到增加H型钢截面抗弯刚度和剪切承载力的作用。
3. 影响因素3.1 H型钢尺寸H型钢的尺寸对横向加劲肋间距有一定影响。
一般来说，当H型钢截面尺寸较大时，加劲肋的间距可以适当增大；相反，当H型钢截面尺寸较小时，加劲肋的间距应适当减小。
3.2 荷载条件荷载条件是影响横向加劲肋间距的重要因素之一。
在受到较大荷载作用时，需要采用较小的加劲肋间距，以增加结构的承载能力和稳定性。
3.3 加劲肋材料和截面形状加劲肋的材料和截面形状也对间距有一定影响。
一般来说，采用高强度、刚度良好的材料，并选择合适的截面形状可以减小加劲肋的数量和间距。
4. 设计原则在设计H型钢横向加劲肋间距时，需要遵循以下原则：4.1 剪切承载力原则横向加劲肋应布置在腹板上容易受到剪切力作用的区域，以提高结构整体的剪切承载力。
4.2 弯曲刚度原则横向加劲肋应布置在腹板上容易受到弯曲力作用的区域，以提高结构整体的弯曲刚度。
4.3 经济高效原则横向加劲肋的布置应尽量经济高效，避免过度布置导致材料和成本浪费。
5. 注意事项在实际应用中，设计师需要注意以下事项：5.1 纵横比限制为了保证结构的稳定性，纵横比应符合相应的规范要求。
加劲肋的间距应根据纵横比进行调整，避免超出规范限制。
5.2 焊接质量加劲肋与H型钢腹板之间的连接通常采用焊接方式。
焊接质量直接影响结构的强度和稳定性，因此需要确保焊缝牢固、无裂纹等质量问题。
5.3 施工工艺在实际施工中，需要注意加劲肋与H型钢腹板之间的位置精确度和间距一致性。
幕墙铝板加劲肋的设计布置
幕墙铝板加劲肋的设计布置【摘要】铝板加劲肋的设计，是铝板幕墙设计中不可缺少的一部分。
本文通过铝板加劲肋的设计布置、安装方式等方面分析，提出铝板加劲肋的设计计算理论依据，从而是加劲肋的设计合理化、规范化。
并且根据加劲肋截面的不同，其特性不同的分析，优化加劲肋的设计，降低材料的成本。
【关键词】铝板幕墙加劲肋设计计算在金属铝板幕墙中，受建筑物构造及建筑幕墙整体分格的限制，幕墙用铝板单元板块难以满足幕墙外部荷载作用的要求，因此幕墙在设计时，在铝板板块的背衬面设置加劲肋，已增加铝板板块抵抗变形的能力。
其实，加劲肋的设计要求是严格的，其布置间距直接影响铝板幕墙板块的设计计算，其截面尺寸形状直接影响到铝板板块抵抗外部荷载的能力。
1. 铝板加劲肋目前存在的问题1.1从幕墙来看，幕墙铝板加劲肋在实际中存在一定的问题。
首先，从铝板加劲肋的布置间距来看，铝板厂家很多都是根据“常规”的习惯进行布置加强筋。
这样，铝板加工厂家既不知道工程基本情况，比如工程铝板安装高度、环境、具体安装部位等，也不知道外部荷载的设计取值，铝板生产厂家很难做到加劲肋布置的合理性。
1.2加劲肋的断面形状，不同的铝板加工厂家而不同。
有的采用铝板折边，有的采用铝型材，还有的采用镀锌钢带（铝带）滚压一定的端面形状。
不同的工厂，其生产工艺不同，加劲肋的断面形状不同。
幕墙设计时也不能完整地给出加劲肋的设计，目前只能是铝板生产厂家技术人员根据自己的工厂情况进行二次设计。
而实际材料入场控制，监理没有铝板加工图纸，幕墙设计师不会现场监督，只能是幕墙检查员（技术员）惯例接收，实际上就是来什么料，接收什么料，工程上没有严格控制。
而铝板加工厂若仅考虑材料节约，降低制作安装加劲肋的成本，加劲肋的布局、端面尺寸形状就会出现不合理现象，也会使加劲肋达不到设计要求。
2加劲肋结构安装要求加劲肋的主要作用是分担一部分幕墙铝板板块的外部荷载。
铝板板块中部的荷载通过加劲肋传递给幕墙龙骨上，减少铝板板块的内部应力，促使铝板板块不会因为外部荷载超过极限而变形、破坏，见图1。
钢箱梁开口加劲肋设计探讨_图文.
邓娟红,等:钢箱梁开口加劲肋设计探讨钢箱梁开口加劲肋设计探讨邓娟红宋一凡陈至辰(长安大学陕西省公路桥梁与隧道重点实验室西安710064摘要结合钢箱梁设计工程实践,利用有限元程序ANSYS7.0对钢箱梁顶板、底板开口加劲肋进行了全面的计算分析,模型采用Shell63单元离散,通过计算给出了开口加劲肋的间距、高度对钢箱直粱桥和钢箱弯梁桥受力性能的影响规律,从而达到加劲肋优化设计的目的,为同类桥梁设计提供参考。
关键词开口加劲肋钢箱梁直箱梁弯箱梁DESIGN RESEARCH oN oPEN STIFFENER FoR STEEL BoX GIRDERDeng JuanhOng SOng Yifan Chen Zhichen(Chang 7an University,Major Laboratory for Highway Bridge and Tunne“n Shaanxi Xi’an 710064ABSlRACT(n the basis of steel box girder design engineering practice,it is conducted a fuU calculation and a analysis of the stiffeners for steel box girder r∞f and fl∞r using ANSYS 7.0.It is found that there is apparent reguladty between the height and space of the stiffeners and the stressed peI’formance of the straight steel box girder and th e curved box girder bridge.Thus it offers an e“ectivemethod for the optimum design of stiffener.KEY WoRDS open stiffener steel box girder straight box girder curved box girder 近年来随着高等级公路的修建和城市高架桥、立交桥建设的需要,钢箱梁桥结构在我国已被广泛采用。
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互动空间w w 协办关于加劲肋设置的讨论1 问题的提出何杰梁、柱腹板加劲肋在什么情况下需设置?《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102∶2002)(简称“门规”)中的规定比较含糊,只指明在有集中力作用的位置应设置,但是如果腹板高厚比超过《钢结构设计规范》(G B50017-2003) (简称“钢规”)限值时,应按“钢规”设置吗?若按“钢规”,势必增加用钢量。
只要满足“门规”规定,就可以不用设置腹板加劲肋吗?zc1985梁腹板高厚比不满足“钢规”时,可设置横向加劲肋,而不必加厚腹板,当不满足《建筑抗震设计规范》(G B50011-2001)(简称“抗震规范”)要求时,可否按“钢规”使用横向加劲肋,而不加厚腹板。
2 “门规”与“钢规”的区别w anyeqing2003“门规”与“钢规”的要求是有差别的。
“钢规”中梁高厚比超过80235Πfy时就要设横向加劲肋,而“门规”则仅要求高厚比不超过250235Πfy。
见过许多门式刚架结构都没有设横向加劲肋。
如果设的话,用钢量将会增加很多。
DX M200100Π2004210210按“门规”61111条,腹板高厚比较大时可不设加劲肋,这一点与“钢规”是不同的。
设计时应首先判断结构形式是否符合“门规”的规定。
如属于门式刚架则只需满足“门规”61111条即可,不必按“钢规”设计。
AQ轻钢设计不设置加劲肋是考虑利用腹板屈曲后强度,注意变截面时满足楔率的有关要求。
“钢规”只要通过第41411条验算即可,第413条的规定是不考虑腹板屈曲后强度的。
xxy“门规”第61111条第二款最后一段话和第61112条第三款有涉及,但没明确未考虑腹板屈曲后抗剪强度时设置加劲肋。
关于这点,可参考陈绍蕃教授的《钢结构稳定设计指南》中第八章第四节。
依个人理解,除柱边的梁加腋端之外,梁跨中部分弯矩较大,剪力较小,可按无拉力场设计,无需设置加劲肋。
笔者曾根据承受M和V的梁段推导出保证腹板局部稳定而不设置横向加劲肋的最大高厚比:在平均剪应力Π屈服强度为011时,为170;在平均剪应力Π屈服强度为014时,为110。
redw ei1979考虑腹板局部稳定,对于无吊车或具有轻中级吊车的门式刚架可以按照“门规”考虑利用腹板屈曲后强度不设横向加劲肋,但对于不能利用腹板屈曲后强度的有重级工作制吊车的刚架则必须设横向加劲肋。
还有所有的吊车梁都必须设置横向加劲来保证腹板局部稳定,因为它们直接承受动力荷载。
其实按照“钢规”的要求H型或工字型截面梁是要设置横向加劲肋,而“门规”的规定只是一个特例。
所以所有不能利用腹板屈曲后强度的H型或工字型截面梁都必须设置加劲肋。
集中荷载作用处和梁端部设置支承加劲肋是考虑局部压应力大而采取的构造措施,与腹板局部稳定没有关系。
DY G ANG JIEG OU承受静力荷载和间接动力荷载的组合梁宜考虑腹板的屈曲后强度,按“钢规”41411条款的规定计算其抗弯和抗剪承载力;而直接承受动力荷载的吊车梁及类似构件或其他不考虑屈曲后强度的组合梁,则按本规范41312条的规定配置加劲肋。
门式刚架屋面梁是考虑利用钢材屈曲后的强度的,它要符合“门规”61111的规定,但这一条宽厚比的限值250 235Πf y是考虑加工制作水平的因素。
sumingzhou“门规”要求板件宽厚比h0Πt w≤250235Πf y,是考虑到加工(焊接变形)和安装(吊装)要求。
除集中荷载处和刚架转折处须设置横向加劲肋外(局部压应力较大),其他部位在超过“钢规”宽厚比要求时可以不设,计算时需考虑局部屈曲,利用屈曲后强度。
但在宽厚比很大时,由于长板剪切屈曲应力较低,设置加劲肋可能会更省材料。
okok“门规”涵盖的工程,自己有明确规定的,不必执行“钢规”规定,也不必在梁柱全长范围内设置加劲肋。
规范间的关系:专门规范(如“门规”、《高层民用建筑钢结构技术规程》(J G J99-98)、地方规范(如上海规范、广东规范等),在其适用范围内,与“钢规”有不同时,以专门规范、地方规范为难。
专门规范、地方规范无规定的,以“钢规”范为准。
3 腹板高厚比不满足“抗震规范”可否通过设置加劲肋满足dyguoguo1978要知道怎样设置加劲肋首先应该知道加劲肋的作用:1)在集中荷载较大处设置加劲肋,可将集中荷载逐步均匀地传递到腹板上。
2)横向加劲肋的主要作用是抵抗因剪切应力引起的腹411 Industrial C onstruction V ol137,N o15,2007工业建筑 2007年第37卷第5期板局部失稳;横向加劲肋不应设置在腹板屈曲的两波峰或波谷之间。
3)纵向加劲肋的主要作用是抵抗因弯曲正应力导致的腹板局部失稳。
4)短加劲肋可提高纵向、横向加劲肋的作用,当有较大移动集中荷载时具有减小因局部轮压导致的腹板局部失稳的作用。
lison受弯构件(如梁)可以通过加设横向加劲肋来满足高厚比的要求,但如果是压弯构件(如柱)需加设纵向加劲肋。
《建筑结构抗震规范》(G B50011-2001)并没有可以通过设置加劲肋控制。
pingp2000首先明确两个概念:1)板件的宽厚比、宽厚比要求都是为了满足板件的稳定而提出的;2)“钢规”上的宽厚比、高厚比要求是根据均匀受压、非均匀受压、受剪、局部受压或综合受力板件的临界应力公式而得出的。
而“抗震规范”上的这些要求是考虑板件除要满足临界应力,还要满足强柱弱梁的要求提出的。
对于轴心受压构件,当腹板的高厚比不满足规范要求时,可以通过加纵向加劲肋来加强,以满足腹板局部稳定的要求。
这是通过均匀受压板件的临界应力的公式得出的加强方法(查看临界应力公式,可知临界应力的大小主要与t/ b这两个参数有关,其中,t为板厚,b为垂直压力方向的板宽。
在板厚t一定的情况下,加纵向加劲肋可使b值变小,临界应力也就变大了),这一条在“钢规”的51416条也有所说明。
而对于受弯构件,当腹板的高厚比不满足规范要求时,可通过设置横向、纵向、短加劲肋来提高腹板的局部稳定,具体的说明和计算方法在“钢规”的受弯构件的局部稳定一章有很详细的说明(也可以考虑腹板屈服后强度)。
通过非均匀受压板件的临界应力公式可看出,在梁腹板的受压区设置纵向加劲肋对提高梁腹板的局部稳定最为有效。
但“钢规”指出:无论是否设置了加劲肋,梁腹板的高厚比均不得超过250235Πf y。
对于压弯构件,腹板的受力比较复杂,既承受弯矩引起的非均匀压力、轴心压力引起的均匀压力,又受剪。
当腹板的高厚比不满足“钢规”要求时,“钢规”允许考虑腹板屈服后强度,采用有效截面计算构件强度与整体稳定。
但“钢规”并没有说明对压弯构件可通过设置加劲肋来提高腹板的局部稳定。
从板件的临界应力公式来看,是可以通过设置纵向加劲肋提高腹板局部稳定的,可能是因为设置纵向加劲肋后公式中的K p值不好确定,所以“钢规”并没有采取这种方法。
值得注意的是,腹板的临界应力公式都是考虑了冀缘对腹板的约束而得出的,所以要求翼缘不能失稳。
对于抗震设防区,以上所说的同样适用。
但是对于框架或者框架支撑结构,为了满足板件稳定和强柱弱梁的要求以及经济性、施工方面的考虑,不应该出现高厚比和宽厚比不满足的情况。
zc1985梁腹板高厚比不满足,按“钢规”可用横加劲纵加劲,柱腹板高厚比不满足,可用纵加劲或考虑有效截面。
但“抗震规范”没有说,这就造成了“钢规”只用于单层和次梁,框架梁柱用“抗震规范”。
高厚比限制很严,虽Q345钢单价高于Q235钢,但强度较高,使用Q345较经济。
但在抗震规范中,高厚比限制更严,往往其他都满足,就高厚比不满足,加厚腹板就失去经济性,有时腹板比翼板还厚。
例如,500mm的柱高,按“钢规”8mm或10mm的腹板板就够,若按“抗震规范”6、7度要求时,就会大大失去经济性。
如果可用“钢规”,就可大大降低用钢量。
w allm an“钢规”给出了梁、柱等构件翼缘宽厚比和腹板高厚比的限值,都是针对一般情况提出的,没有考虑抗震设计的要求。
所以对于6度抗震设防的建筑和不考虑抗震要求的建筑,是可以使用“钢规”中的规定进行设计。
但如果是对于7度及以上抗震设防的建筑钢结构,其设计应该遵循“抗震规范”和“高规”的有关规定。
对于7度及以上抗震设防的钢结构建筑,通常使用强柱弱梁的原则,即梁先于柱出现塑性铰,而且还要求塑性铰有一定的转动能力,所以此时对梁的塑性区段板件的局部稳定要求比较严格,通常不允许发生局部失稳,并且也要严格控制弹塑性局部屈曲的发生。
对于框架柱而言,一般不会出现塑性铰,但考虑到材料的变异性和尺寸偏差、及大震下的塑性内力重分布,柱子有时也可能出现塑性铰。
因此也需要按考虑塑性发展来对板件宽厚比加以限制,不过即使柱子产生了塑性铰,也不会有过大的转动,因此对柱子局部稳定的限制不如梁的严格。
至于说为了满足梁柱产生塑性铰、发生塑性转动,并同时保证不会发生局部失稳,是否可以使用横向或纵向加劲肋,所有的规范中都没这种确规定,国外规范中也没有这种规定,所以从设计角度看是不允许的。
从理论分析的角度来看,设置了加劲肋相当于提高了板件的周边约束条件,将会提高其局部稳定承载能力,这在弹性阶段没有任何问题,所以“钢规”给出了加劲肋设计的有关规定。
但如果地震中出现了塑性铰,即截面的腹板和翼缘都已经进入了塑性阶段,此时加劲肋和板件连接处都是塑性铰线,可以自由转动,加劲肋所能提供的约束能力将无法使用,板件一定会发生弹塑性局部屈曲,造成板件局部变形过大,往复大应变会诱发断裂提前发生,从而无法形成有效的塑性铰机制。
这是绝对不允许的。
因此对于要求7度及其以上抗震设防的钢结构建筑,其构件是不允许使用加劲肋来提高板件局部稳定性的。
4 结 语JRPPX门式刚架计算中,地震力一般不起控制,故应按照“门规”有关规定进行计算及构造处理。
且门式刚架必须满足“门规”61111条楔率的规定。
普钢可利用屈曲后的强度(“钢规”第41411条),但必须满足“抗震规范”第81311条,此规定比“钢规”要求更严格,设计时很多截面都是构造控制。
(下转第81页)511互动空间锚筋的约束力越大,从而在同一荷载作用下锚筋的滑移就越小,即粘结刚度越大。
21312 不同基体之间曲线比较分析1)相同点针对发生粘结破坏的情况,不论是何种基体, F-s曲线必经历微滑移段、滑移段及劈裂段三个阶段。
对于薄保护层未配箍试件,在纵向劈裂裂缝贯通后,混凝土很快就劈裂成几块,试件发生脆性破坏,F-s曲线结束;对于配有箍筋或者保护层较厚(其劈裂段相对比薄保护层配箍试件较不明显)的试件,其F-s曲线还要经历下降段和残余段两个阶段(如图5)。
2)不同点a1从图5中可以看到:①基体A的极限荷载明显高于基体B和基体C;②同一荷载下,锚筋的滑移值以基体A最小,基体C最大。
原因在于基体A为高强混凝土,随着混凝土强度等级的提高,抵抗由锚筋肋对混凝土挤压的能力也大大提高,因此在同一条件下,高强混凝土较难开裂(发生混凝土劈裂破坏时对应荷载较高),并且混凝土的咬合齿也较难剪断(发生锚筋拔出破坏时对应荷载较高)。