高压旋喷桩加固断面图
MJS、RJP和普通高压旋喷桩的优缺点和工程适用范围研究
MJS、 RJP和普通高压旋喷桩的优缺点和工程适用范围研究摘要：本文结合本人在上海长宁区临空慢行系统天山西路节点工程MJS、RJP 和高压旋喷桩工艺选型时的比较数据，结合本工程的实践经验，简要介绍分析高压旋喷桩、RJP、MJS工法的优缺点和工程适用范围，为后续同类工程设计和施工提供参考依据。
关键词：高压旋喷桩、RJP、MJS、构筑物保护、复杂施工环境0 引言长宁区临空地区慢行系统是长宁区特色慢行系统网络的重要组成部分，系统位于长宁区西部，紧邻虹桥机场，串联虹桥临空经济园区与七大特色主题公园。
慢行系统规划以“城市内的绿野仙踪，机场边的天空之城”为愿景，主要包括“4+1”建设系统，即：绿带休闲慢行道、滨江休闲慢行道、城市休闲慢行道和天空之城慢行道四大部分，以及以休闲驿站、标识系统等功能为主的一个慢行配套服务系统。
本次天山西路节点工程位于外环西河与天山西路交叉口，拟在此新建一条地下慢行通道，同步实施配套变电所与水泵房，本工程是整个外环林带生态绿道二期工程的重要节点。
地道工程在轨道交通2号线盾构结构外边线一倍底埋深范围内，坑底加固深度为坑底下5m，其中最下部分2米采用MJS施工工法,其余RJP旋喷桩工法。
RJP/MJS工法桩水泥掺量≥45%，水灰比为0.7～1.0，28天龄期无侧限抗压强度≥1.2Mpa。
本工程中部地道敞开段（K2+358~K2+393）基坑施工区域位于天山西路跨线桥下，该段跨线桥为上坡段，净空较低，且敞开段基坑（挖深约5.5m）边线与跨线桥承台最小净距仅为3.2m，故施工难度大，高架保护要求高。
为了减少基坑围护与开挖时对临近跨线桥带来的不利影响，确保桥梁本身以及过往车辆通行安全，需采取针对性的施工保护措施。
1 工艺选型高压旋喷桩系利用高压泵将水泥浆液通过钻杆端头的特制喷头，以高速水平喷入土体，借助液体的冲击力切削土层，同时钻杆一面以一定的速度旋转，一面低速徐徐提升(10cm～25cm/min)，使土体与水泥浆充分搅拌混合凝固，形成具有一定强度（0.5～8.0MPa）的圆柱固结体（即旋喷桩），从而使地基得到加固。
三重管高压旋喷桩施工方案详解
第一章编制说明1.1编制依据（1）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）；（2）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；（3）《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97）；（4）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）；（5）呼和浩特市轨道交通2号线一期工程天府花园站施工图纸；（6）踏勘施工现场了解的情况和收集的相关资料；（7）类似的施工经验；（8）我单位现有技术水平、施工管理水平和机械设备配套能力。
1.2编制原则（1）确保技术方案针对性强、操作性强，施工方案经济、合理。
坚持技术先进性、科学合理性、经济适用性与实事求是相结合。
根据工程地质、水文地质、周边环境及工期要求等条件选择最具实用性的施工工艺参数和机具设备。
（2）技术可靠性原则根据本标段工程特点，依据呼和浩特市及其周边地区类似工程施工经验，选择可靠性高、可操作性强的施工技术方案进行施工。
（3）经济合理性原则针对工程的实际情况，本着可靠、经济、合理的原则比选施工方案，施工过程实施动态管理，从而使旋喷桩加固施工达到既经济又优质的目的。
（4）环保原则施工前充分调查了解工程周边环境情况，紧密结合环境保护进行施工。
施工中认真作好文明施工，减少空气、噪音污染，保证施工场地整齐有序。
1.3适用范围本施工方案适用于主体围护结构、附属围护结构桩间止水旋喷桩施工。
第二章工程概况2.1 设计概况天府花园站位于气象局西巷与赛马场北路交口处，沿气象局西巷呈西北~东南走向布置。
车站东北侧为呼和浩特市体育场，西侧为新爆米花音乐广场，南侧为城市维也纳、二层小商铺，西南侧为成吉思汗小学。
车站覆土根据地势不同略有起伏，站中心里程处约为3.0m。
天府花园站设计中心里程为AK17+074.00，车站主体长200.6m，宽19.7m （不含围护结构）。
车站附属建筑包括 4个出入口、2组风亭组。
主体结构为地下两层单柱双跨钢筋混凝土框架结构。
高压旋喷桩施工方案(南线各竖井端头加固)
深圳电网北环110KV架空线改造入地电缆隧道工程土建I标南线盾构区间竖井端头加固方案编制:审核：审批：中铁隧道集团有限公司深圳北环电缆隧道土建I标项目经理部二○一三年十二月二十日目录第一章编制说明 (2)1。
1 编制依据 (2)1。
2 适用范围 (2)1.3 编制原则 (2)第二章工程概况 (2)2.1 工程位置及设计概况 (3)2.2 工程地质与水文地质条件 (3)2.3 主要工程数量 (3)第三章施工总体安排 (3)3.1 总体施工方法 (4)3。
2 施工工期安排 (4)3。
3 资源配置 (4)第四章施工方法 (5)4。
1 施工工艺流程 (5)4。
2施工工艺参数 (5)4。
3旋喷桩施工方法 (6)第五章质量标准及检查措施 (7)5.1 旋喷桩施工技术标准 (7)5。
2 施工检查内容 (7)5。
3 成桩质量检查 (8)第六章质量、安全、环境保证措施 (9)6。
1 质量保证措施 (9)6。
2 安全保证措施 (10)6.3环境保证措施 (12)第七章防汛、消防、保卫保证措施 (13)7。
1 消防措施 (13)第八章旋喷桩施工预案 (13)8。
1固结体强度不均匀、缩颈 (13)8.2压力上不去 (14)8.3压力骤然上升 (14)8.4钻孔沉管困难偏斜、冒浆 (14)第一章编制说明1。
1 编制依据⑴深圳市电网北环110KV架空线改造入地电缆隧道工程土建I标南线施工图纸；⑵现行有关法规、标准、技术规范、定额以及环境保护、水土保持方面的政策和法规；⑶《建筑地基基础工程施工质量验收规范》⑷管线资料；⑸我单位现有的技术水平、施工管理水平和机械设备配套能力；⑹我单位进场后地质补勘资料；⑺类似工程的施工实践经验。
1.2 适用范围本施工方案适用深圳电网北环110KV架空线改造入地电缆隧道工程土建I标南线盾构区间SJ2竖井、SJ3竖井、SJ4竖井、SJ6-1竖井、SJ8竖井端头加固。
1.3 编制原则⑴确保技术方案针对性强、操作性强；施工方案经济、合理。
高压旋喷桩结合钢管桩及锚杆深基坑支护施工图
精品高压旋喷桩施工方案(附面布置图)旋喷加固施工方案
中国人寿数据中心基坑围护高压旋喷桩施工组织设计上海市第一建筑有限公司二００九年八月目录第一节工程概况第二节工程地质概况第三节加固产生概况、施工原理及工作量第四节施工总体部署第五节施工工艺第六节施工技术保证措施第七节施工质量标准和质量管理制度第八节施工总进度计划第九节工程质量保证措施第十节安全生产与文明施工第十一节工程验收及竣工资料提供第一节、工程概况本工程位于上海市银行卡产业区二期13-2、13-3、13-4、13-5号地块，经三路以东，虹盛北路以西，锦锈东路以南，纬三路以北，占地面积约53039平方米，建筑面积为128298平方米（含地下车库部分），其中，生产楼38353平方米，管理办公楼15625平方米，专家值宿楼13982平方米，设备用房2068平方米，裙房10309平方米，地下建筑面积47961平方米。
现场部分区域有暗浜、明浜。
桩基已施工完毕。
北侧（地下一层）周边普遍开挖深度为7.37m，中部东侧（地下一层）周边普遍开挖深度为4.77m，中部西侧（地下一层）周边普遍开挖深度为5.67m，南侧（地下二层）周边普遍开挖深度为8.57m。
±0.00米为绝对标高5.770米。
第二节、工程地质概况拟建场地位于上海市张江高科技园区银行卡产业园，地貌形态为滨海平原地貌类型。
本场区填土主要为杂填土, 主要由碎混凝土块、砖头、石子等建筑垃圾组成。
自地表至85.0m深度范围内所揭露的土层，由粘性土、粉性土和砂土组成，具有成层分布的特点。
根据勘察单位提供的勘察报告，本基地的土层可分8层，其中第①、⑤层又根据土性变化分为若干亚层，缺失上海市标准层第⑥层。
各土层的土性特征详见《地层特性表》。
地层特性表第三节、加固产生概况、施工原理及工作量1、场地内基本情况：目前本工程已全面进入土方开挖阶段，截止2009年8月14日，本工程南北两侧土钉围护结构部位土方已基本开挖至坑底，东西两侧地下室一层区域也已进入正常挖土流程，且由周边向中间逐渐收底。
高压旋喷桩方案(修复的)
目录一．工程概况 (1)二．地质资料 (2)三．现状施工地形概述 (2)四，高压旋喷桩设计 (2)五．主要工程量 (4)六．高压旋喷桩施工方案: (4)七、旋喷桩质量保证措施 (13)八、基坑监测的重点与措施 (14)九、基坑安全事故应急预案 (22)十、安全保证措施 (24)十一、文明施工措施 (25)一．工程概况拟建项目由深圳市盛迪嘉置地有限公司投资兴建，场地位于光明新区公明街道田寮路北侧，东、西两侧临规划路，北侧为聚汇工业园。
拟建高层住宅与相关配套设施，设二层地下室。
场地初步进行整平，本基坑各段安全等级为二级。
二．地质资料本工程位于深圳市光明新区田寮路与一号路交汇处东北角，规划用地面积约4622.85m2，本项目建筑物设计±0为1956年黄海高程28.45m，根据《盛迪嘉光明新宝轩岩土工程详细勘察报告》钻孔有 18 个钻孔，钻孔编号为ZK01～ZK18钻孔，其中控制性勘探孔10个，一般性勘探孔8个，钻孔地质情况与现场开挖揭露地质基本符合。
三．现状施工地形概述本工程场地原始地貌单元属剥蚀残丘，后经人工改造，原始地形已改变，勘察时场地平坦，测得各钻孔孔口标高变化于26.75～27.65m，根据区域地质资料与本工程场地勘察表明，场地地层主要为第四系土层和加里东期混合花岗岩，本次勘察未发现明显的断裂构造，场地构造稳定性总体较好，但受区域构造影响，揭露的中风化混合花岗岩节理裂隙较发育，《盛迪嘉光明新宝轩岩土工程详细勘察报告》资料基本相符。
四，高压旋喷桩设计基坑围护结构采用水泥高压旋喷桩的设计计算，水泥高压旋喷入土深度的计算包括抗滑动、抗倾覆、入土深度的确定与基坑变形验算等。
1.计算式：1. 主动土压力计算：①.主动土压力系数K a ＝t an 2(45-Ф0/2)= t an 2(45-5/2)=0.84式中：Ф0―桩墙底土层内磨擦角(50) ②. 主动土压力等于零处,据地表深度 Z 0=Kacγ2=84.0*5.165*2=0.72.③. 主动土压力E a =21(H- Z 0)(γ×H× K a -2C Ka ) =21(6-0.72)(16.5×0.84-2×5×84.0=195.33KN/m ④、主动土力臂h a =31(H- Z 0)=1.76m⑵、被动土压力计算：1、 被动土压力系数:Kp= t an 2(45+Ф0/2)= t an 2(45+5/2)=1.192、 被动土压力: E P =21γ×H 2× K P +2C Kp ×H =21×16.5×6×6×1.19+2×5×19.1×6=386.2 KN/m 3、 坑底处被动土压力:e p1=2C Kp =10.9 4、 桩墙底处被动土压力: e p2=γ* h*Kp +2c Kp=16.5×6×1.19+2×5×19.1=128.72 KN/m5、 被动土力臂: h p =Pp p E h e e 2122121)(61h *ep -+ =2.3866*6*)9.1072.128(616*6*10.921-+=2.33 ⑶、高压旋喷桩自重:W=V 0*B*H=19.5×0.85×6=99.45 KN/m ⑷、抗倾覆验算: ha *h *E p p Ea W +=1.76*33.19545.992.33*368.2+=2.78⑸、抗滑动验算:EaW +p E =33.19599.45368.2+=2.39⑹、计算结果。
高压旋喷桩在海堤达标加固设计中的应用[1]
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高压旋喷桩在海堤达标加固设计中的应用林志文(东莞市水利勘测设计院有限公司 广东东莞 523109)【摘 要】 本文针对既有海堤存在的稳定性问题,提出在海堤达标加固设计中采用高压旋喷桩复合地基,同时解决大堤抗滑稳定性及护岸变形问题,并分析了施工过程中可能出现的问题及解决办法。
【关键词】 高压旋喷桩 抗滑稳定性 复合地基 喷射压力 置换率【中图分类号】 T V52 【文献标识码】 A 【文章编号】 1672-2469(2006)06-0045-051 前言当前,随着我省,特别是珠三角经济的快速发展,沿海海堤防护区内的社会经济发展水平较高,防护对象的等别和防潮标准均有大幅度提高。
为确保防护区的安全,按《广东省海堤工程设计导则》DB44/T182-2004要求,现有海堤防潮标准需由原来10年~30年一遇提高到50~100年一遇进行达标加固。
一般来说,海堤达标加固应包括堤身加高培厚及堤基处理两部分内容。
显然,堤基处理 特别是软土堤基处理是海堤达标加固的重点,也是难点,它不但影响到工程造价,也影响到工程的安全性。
高压旋喷桩由于其适用范围广、施工方便、造价合理、加固体强度较高,特别是对既有建筑物地基加固时,该方法能发挥其特殊作用,将其应用于海堤达标加固时往往可起到事半功倍的功效。
下面以东莞市沙田镇立沙联围海堤达标加固工程为例,说明高压旋喷桩在该工程中的应用情况。
2 工程概况东莞市立沙联围位于珠江河口段狮子洋水道左岸,海堤始建于60年代,历史上经多次加高培厚,现有海堤堤顶高程约3 50m(珠基,下同),防浪墙顶高程约4 20m,堤面宽度约6m,其防潮标准基本可达到30年一遇。
由于建设年代资金、材料、技术等条件的限制,当时海堤基础基本上都采用抛石基床、堤身填土的施工方法,历次加高培厚也没有进行必要的基础处理,导致海堤建成后,逐年沉降,并产生局部破坏情况。
据管理部门反映,在台风季节,站在大堤上,可明显感觉到堤身摇晃、震颤现象,这说明现有海堤除了堤高堤宽能满足挡潮要求外,堤身、堤基强度无法满足抵御风浪需要。
高压旋喷桩施工工艺-附图
0.20.25m/min喷嘴直径23mm浆液流量80100L/min视桩径流量可加大。
2二重管。法浆液压力2040MPa压缩空气压力0.70.8MPa。
4 空压机司机 1 操作空压机及维修保养单重管法不需要
5 电工 1 负责钻机、电源、电路、工地照明及电气故障排除
6 钳工 1 全面维修保养机具设备
7 普工 2 倒运水泥操作泥浆搅拌罐及倒灰和过滤
8 普工 2 协助钻机工作卸接钻杆、冲洗等
9 技术人员 1 掌握施工技术、质量填写工程日志和记录
单管法单层喷射管仅喷射水泥浆。
二重管法又称浆液气体喷射法是用二重注浆管同时将高压水泥浆和空气两种介质喷射流
横向喷射出冲击破坏土体。在高压浆液和它外圈环绕气流的共同作用下破坏土体的能量显著
增大最后在土中形成较大的固结体。
三重管法是一种浆液、水、气喷射法使用分别输送水、气、浆液三种介质的三重注浆管
5提升喷浆管、搅拌。喷浆管下沉到达设计深度后停止钻进旋转不停高压泥浆泵
压力增到施工设计值2040MPa坐底喷浆30s后边喷浆边旋转同时严格按照设计和
试桩确定的提升速度提升钻杆。若为二重管法或三重管法施工在达到设计深度后接通高压水
管、空压管开动高压清水泵、泥浆泵、空压机和钻机进行旋转并用仪表控制压力、流量和风
3三重管。法浆液压力0.20.8MPa浆液比重1.601.80压缩空气压力0.50.8MPa
高压水压力3050MPa。 6推荐使用的主要机具设备 主要机具设备见表2。 表2 主要机具设备表
高压旋喷桩在新建铁路隧道基底加固中的应用
2019年5月第41卷第3期小地下水Ground waterMay.,2019Vol.41NO.3高压旋喷桩在新建铁路隧道基底加固中的应用王双存(中国铁路西安局集团有限公司工程质量监督站，陕西西安710054)［摘要］近些年随着基建规模的不断扩大，尤其铁路工程基建保持高位发展，隧道作为铁路工程的重要组成，由于我国地域辽阔、地质条件复杂多变，使新建铁路隧道基底存在软弱不良地质(淤泥层、粘土层、湿陷性黄土等)，造成隧底沉降或者上拱超限，开通运营后导致隧道基底道床下沉、开裂、翻浆冒泥、漏水、上拱等基床病害，进而导致线路几何狀态难以保持，制约列车提速，危及行车安全，严重时甚至会造成列车在隧道内脱轨倾覆。
本文以靳建阳安二线新长枪岭铁路隧道为例，在施工建设阶段采用高压旋喷桩对隧道基底不良地质段进行加固，使得隧底地基承载力有显著提高，取得良好的效果。
具有同类工程参考意义和为其他隧道基底加固提供参考和借鉴。
［关键词］高压旋喷桩；隧道基底；高压注浆；固结［中图分类号］S277［文献标识码］B［文章编号］1004-1184(2019)03-0115-03高压旋喷桩就是采用钻具将注浆管送至设计标高位置，然后利用高压将水泥浆从注浆管的喷嘴向四周的土体进行喷射冲击，使得土颗粒从土体中剥离出来，比重小的土颗粒随着浆液返到地面，剩余的土颗粒在重力、离心力和冲击力的综合作用下与水泥浆充分混合，形成一个稳定的固结状的桩体，使得水泥浆和土层组成复合地基，地基变形得到一定控制，地基承载力也有显著地提升，固结止水效果明显，从而实现地基处理加固的目标。
1工程概况1.1地理位置阳安二线新长枪岭铁路隧道位于陕西安康市高新区，隧道起始里程为DzK351+505~DzK353+650(DzK351+ 621.9~DzK351+600长链21.9m),全长2166.9m,为单线隧道，其中V级围岩1111.9m,VI级围岩1055m。
洞身有542.82m位于R=800m的曲线上，有344.9m位于R-1000m的曲线上，其余段落均位于直线上，洞内线路纵坡为6.5%°的单面上坡。
高压旋喷桩在人工填石层下深层淤泥地基加固试桩效果
高压旋喷桩在人工填石层下深层淤泥地基加固试桩效果◎ 戴燕青 余锦辉 惠州港航工程管理有限公司摘 要：惠州港某设备库基地项目护岸前沿存在深层淤泥，为保证岸坡稳定，设计采用高压旋喷桩加固地基。
为验证合理的高压旋喷桩施工参数和施工流程，为后续大面积施工提供可靠的技术参数，按照规范及设计要求进行高压旋喷桩试桩。
文中就该项目试桩后，对试桩施工参数、施工工艺、试桩效果等进行分析总结，为类似项目提供宝贵的施工经验。
关键词：高压旋喷桩；深层淤泥；地基加固；试桩施工1.工程概况1.1项目简介惠州港某设备库基地项目，配套建设2个500吨应急工作船泊位（兼顾停靠1艘5000吨级散杂货船）。
现状海岸为斜坡式抛石堤护岸，在现有护岸顺岸建设高桩码头，护岸堤身为人工填石形成的堤心结构，护岸前沿存在深层淤泥软弱层，为保证岸坡稳定，设计采用高压旋喷桩加固地基。
典型断面图见图1。
高压旋喷桩适用于处理淤泥、淤泥质土等，以高压旋转的喷嘴将水泥浆喷入土层与土体混合，形成连续搭接的水泥加固体。
设计旋喷桩桩径为1.2m，相邻桩搭接宽度0.3m，有效置换率约45%。
护岸高压旋喷桩地基处理范围沿码头前沿线方向长度约为112m，其中地基处理A区（码头3、4结构段前沿）长度70.2m，宽度5.7m；地基处理B 区（码头5、6结构段）长度41.4m，宽度16.5m，地基处理平面图见图2。
旋喷桩选用42.5级普通硅酸盐水泥，水灰比取0.9，桩体28天龄期无侧限抗压强度应不小于1.5M Pa。
最高为-11m或-16.6m，桩底高程-18.5m～-21.6m。
有陆域、水域，其中水域部分需搭平台施工。
1.2地质条件根据本项目施工图阶段勘探深度内共揭露第四系人工堆积层（Q m l）、第四系海相沉积层（Qm）、第四系残积层（Qel）及侏罗系基岩（J），按其特征及其物理图1 典型断面图力学性质划分为10个工程地质层，见图1中典型断面的柱状图。
其中：人工填石（层序号1-1）主要由碎石及角砾混中粗砂、黏性土等堆填而成，土质不均匀，密度变化大，大部分堆填时间约3年，部分区域堆填时间约8年，少数钻孔位置堆填时间约15年。
采动区CFG桩加固铁路地基工程实例分析
Ｒｅ ｅ ｒ ｈ ｃ ｎ ｌ ｓｏ ｓ Ｔ ｋ ｎ ｐ ｃ ａ ａ ｌ ｙ ｔａ ｋ ｉ ｈ ｏ ｌ ｎ ｓａ ｘ ｍｐ ｅ ｎ ｔ ｅ ｂ ｓｓｏ ｔｂ ｌ ｙ ａ ａｙ ｉ ， ｓ ａ ｃ ｏ ｃｕ ｉ ｎ ： ａ ｉｇ ａ ｓ ｅ ｉｌｒ ｉ ｗａ ｃ ｎ ｔ ｅ ｃ ａ ｅ ａ ｎ ｅ ａ ｌ ，ｏ ｈ ａ ｉ ｆｓａ ｉ ｔ ｎ ｌｓｓ ｒ ｍｉ ｉ
采动 区 Ｃ Ｇ 桩 加 固铁 路 地 基 工程 实例 分 析 Ｆ
李 亭 温 发 明料
（ 国矿 业 大学 ， 江苏 徐 州 ２０ ８ 中 １ １０ ） ２
摘要 ： 究 目的 ： 研 铁路穿越不 良地基 时 ， 要采取一些特殊 的工程措施 加 以解决 ， 以满 足铁路运 行要求 。本 文针 对采动区铁路地基加 固问题 ， 对采用高压旋喷桩和水泥粉煤灰碎石 桩（ Ｆ Ｃ Ｇ桩 ） 加固方案 进行对 比 ， 分析 Ｃ Ｇ Ｆ 桩加 固采动 区铁路路基 的优 越性 ， 为类似地基加 固提供借 鉴。
衡 量 Ｊ ：
ｒ
预计 最 大下沉 量 为 ５ 而铁路 专 用线路 基下 地下 水 位 ｍ； 较 高 ， 保证 其安 全 运 营 ， 须维 持 原 设 计 标 高 ， 要 必 因此 要 对路 基进 行加 高 ； Ｄ ４＋００一Ｄ ５＋０５之 间 为 但 Ｋ ９ Ｋ ７
软 土地段 ， 承载力 较低 ， 稳 定性 分 析 ， 须 对 其进 行 经 必 加 固处 理 ， 理后 要求路 基 能 满足 ５ 处 ｍ下 沉 加 高 ， 基 地 承 载力 特征值 达 １ ０ Ｐ ５ ｋ ａ以上 。
ｓ ｆｔ ｅ ｈｅ ｒ ｉ ｙ ｐ ｓｅ ｈ ｏ ｈ ｔ ｅ ａ ｅ ｔ ｎ ａ ｏ ａ ｌ ｅ ｌｇ ｃ ｌｃ ｎｄ ｔ ｎ．Ｔ ｓｐ ｐ ｒ ｄ ｓ ｕ ｓ ｓ ｔ ｅ ｐ ｏ ｌ ｍ ａ ｅｙ ｗｈ ｎ ｔ ａ ｌ ａ ｓ ｓ ｔ ｒｕｇ ｈ ｒ ａ ｗｉ ｕ ｆ ｖ ｒ ｂ ｅ ｇ ｏ ｏ ｉａ ｏ ｉｉ ｗａ ｈ ｏ ｈｉ ａ ｅ ｉｃ ｓ ｅ ｈ ｒ ｂ ｅ
(完整版)单重管高压旋喷桩
技术交底记录（11）高压旋喷桩止水帷幕破口的应急措施①先采用50的PVC管进行疏导；②PVC管周边采用C20速凝砂浆进行封堵；③封堵的速凝砂浆进行强度达到75%后，用软木塞堵住PVC疏导管。
（12）高压旋喷桩施工时的安全控制措施①桩机作业区内应无高压线路，作业区内应有明显标志和围栏。
②机组人员作登高检查和维修时，必须系安全带；工具和其他物件应放在工具包内，高空作业人员不得向下随意抛物。
③作业场地距电源变压器或供电主干线距离应在200m以内，启动时电压升降不得超过额定电压的10%。
④电动机和控制箱应有良好的接地装置。
⑤桩机应放置平稳、坚实，并应用自动微调或线锤调整钻杆，使之保持垂直。
⑥启动前应检查并确认桩机各部件连接牢固，传送带的松紧度适当，减速箱内油位符合规定。
⑦启动前应将操纵杆放在空挡位置，启动后，应做空运转试验，检查仪表、温度、音响、制动等各项工作，正常后方可作业。
⑧开机时，应先送浆后开钻；停机时，应先停浆后停钻。
泥浆泵应有专人看管，对泥浆质量和浆面高度应随时测量和调整，保证浓度合适。
停钻时，出现漏浆应及时补充。
并应随时清理沉淀池中杂物，保持泥浆纯净。
⑨桩机施工时应随时观察桩机运转情况，当发生异常情况时，应立即停机检查，排除故障后方可继续施工。
⑩注浆前，应检查高压设备和管理系统，密封圈必须完好，各管道和喷嘴内不得有杂物。
⑪桩机作业时应控制空压机、高压水泵、送浆泵的压力和提管喷浆速度。
⑫近地面喷射时，应控制压力和流量，防止伤人。
⑬作业后清洗机具时，喷头严禁对人。
⑭桩机移位和拆卸，应按照机械说明书规定进行，在转移和拆卸过程中，应防止碰撞机架。
⑮遇有雷雨、大雾和六级以上大风等恶劣气候时，应停止一切作业。
高压旋喷桩局部断面封底减渗加固基
安徽建筑中图分类号：TU758.11文献标识码：A文章编号：1007-7359（2023）1-0039-03DOI:10.16330/ki.1007-7359.2023.1.0160引言目前，高压旋喷注浆加固技术已相对成熟，其在地基加固方面取得了良好的应用效果。
杨燕中等[1]以广州某典型岩溶地基场地高层建筑项目为依托工程，采用高压旋喷桩加固方案，通过实际检验结果论证了地基处理方案的合理性。
曾金聪[2]结合某医院综合楼深基坑支护结构工程实例，说明了三重管高压旋喷作为止水帷幕效果良好。
唐君、闫双跃等[3]结合某土钉墙支护基坑加固工程，参考水泥搅拌桩内插H 型钢的SMW 工法的特点，在高压旋喷桩中进行H 型钢内插，一方面有效阻止泥炭质土的流失问题；另一方面保证基坑支护结构的承载力和变形控制要求，结果表明高压旋喷注浆加固技术在基坑加固工程中发挥着重要的作用。
胡晓虎、川田充等[4]通过分析RJP 高压旋喷工法的特点，并结合日本京都高速公路1号线鸭东线连接通道工程应用实例，在基坑开挖后无渗水或漏水现象发生，其桩身强度及抗渗能力均满足工程要求，说明高压旋喷桩加固技术具有高效的隔水和加固效果。
本文通过分析福州滨海快线闽都站富水含泥砂层中高压旋喷桩施工实例，对高压旋喷桩水平封底止水帷幕在富水含泥砂层深基坑中的应用进行研究，总结浆液水灰比、喷口压力、旋喷提升速度等关键施工参数以及关键技术，为类似地层的高压旋喷桩施工提供经验及参考。
1工程概况1.1工程背景福州滨海快线（F1线）闽都站地铁车站工程位于福州市鼓楼区福马路与六一北路交叉口南侧，沿六一北路南北向敷设，地处城市繁华地段，交通压力大且周边建（构）筑物较多，主要为居民区、商业办公楼等。
车站为地下二层岛式站台车站，双层两跨箱形框架结构（局部三跨），车站总净长346.7m ，标准段总净宽22.4m ，覆土平均厚约3.0m ，埋深约17.6m~19.4m 。
1.2地质水文情况车站基坑范围内土层主要为<1-2>杂填土、<2-4-1>淤泥、<2-5>（含泥）中砂，基底以下土层主要为<3-2>（含泥）中砂、<4-3>含泥砂砾、<4-1-1>粉质粘土、<4-8>（含泥）卵石、<7-1>砂土状强风化花岗岩，基底位于含泥中砂地层。
高压旋喷注浆法加固已建桥梁地基
高压旋喷注浆法加固已建桥梁地基焦建明 刘 杰 胡先进 姚 林1 工程概况太旧高速公路K63+299处小桥桥宽11.74m×2,中间留有沉降缝,由四个高7.83m、上部宽1.2m、下部宽4.12m的U型桥台支承空心板梁,桥基础为素混凝土、厚2.0m、襟边宽1.0m,基础下有1.5m厚的砂砾石垫层。
该桥建成后,基础及桥身下沉,根据对桥上12个点观测,1995年10月17日～11月17日累计沉降量最大部位253mm,最小部位157mm,两半个桥台沿沉降缝错开56mm。
1995年12月初指挥部聘请有关专家和设计、施工人员对小桥下沉进行了分析研究,确认下沉原因是由于基础下部有软弱下卧层,地基承载力不能满足上部荷载要求,且基础范围内地基土层厚差异较大而形成不均匀沉降(见表)。
因此,设计、施工单位提出三种加固方案: 用人工挖孔素混凝土灌注桩进行地基托换; 静压注浆法;高压旋喷注浆法。
经优选,决定采用旋喷桩对小桥地基进行加固处理。
该设计方案在桥台四周共布旋喷桩(1～27)×4根(见图),桩径70cm,有效桩长15.0m,累计桩长1620延米,每桥台1～9号桩桩身强度不小于7.0M Pa,10～27号桩桩身强度不小于6.0M Pa。
地基加固过程中需防路基浸水以减少桥梁附加沉降。
K63+299桥基础以下地基土参数表土层名称土层厚度(m)状 态含水量W(%)压缩模量(M Pa)承载力(k Pa)Ⅰ粉土 1.5～6.6软塑～流塑22.90.4290Ⅱ粉质粘土 2.3～3.5硬塑～可塑25.40.202202 施工概况由于桥已建成,桥台背后周围路基已铺好,本着保护桥基础、控制桥梁和两边路基沉降,保证加固效果的原则,地基加固分六个工序:(1)施工参数设计:根据设计要求并考虑桥周边实际地形、高寒季节(日平均气温-10℃左右)施工的具体问题及设备机具情况,对成孔工艺及参数、配浆工艺及参数、喷注工艺及参数、返浆回灌、沉降观测等进行了设计和验证。
高层建筑高压旋喷桩地基加固方案及施工组织设计
目录1 工程概况 (2)2 设计依据 (2)3 场地地质条件 (2)3.1 工程地质条件 (2)3.2 水文地质条件 (2)4 高压旋喷注浆加固方案设计 (2)4.1 高压旋喷加固原理 (5)4.2 高压旋喷设计 (5)5 高压旋喷施工组织设计 (8)5.1施工程序 (8)5.2施工技术要求 (8)5.3机具设备计划 (9)5.4施工人员组成 (9)5.5施工工期计划 (13)6 关键过程质量控制 (14)7 质量与安全保障措施 (14)7.1质量保证措施 (14)7.2安全保证体系、制度及保证措施 (14)8 施工过程中施工方案的优化调整 (15)9 地基加固效果检测 (15)10 竣工成果资料 (16)附件：1、高压旋喷桩平面布置图图号：012、6#楼高压旋喷桩平面布置图图号：02剑南地块6#楼高压旋喷桩地基加固设计及施工组织设计1 工程概况拟建工程位于成都市高新区剑南大道以西与府城大道以南交汇处，总建筑面积约200831.43m2。
拟建物由7栋高层建筑（11F～27F）、若干老干活动用房、商业及纯地下室组成，均设2层地下室。
场地±0.00为496.90m。
6#基底标高为485.65～486.05m，基础持力层要求为中密卵石以上，采用剪力墙结构、筏板基础。
该工程由信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司设计。
拟建建筑6#楼采用中密卵石层作为持力层，因局部存在软弱夹层（松散卵石和细砂），设计单位要求对其进行高压旋喷桩复合地基加固处理，处理后的地基承载力特征值要求：6#楼f ak≥550kPa。
本工程±0.00=496.900m，筏板底标高6#楼为485.65～486.05m。
目前6#楼基坑已开挖至设计基底标高。
2 设计依据（1）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；（2）《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012，J220-2012)；（3）《高压旋喷注浆技术规程》(YSJ210-92)；（4）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；（5）《剑南地块岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，2014.10）和《剑南地块岩土工程施工勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司，2015.06）,以下称“地质资料”；（6）“剑南地块6#楼基础详图”（信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司）（7）《四川省建筑地基基础质量检测若干规定》（2004年修订本）。