15 扣件式脚手架计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
15m落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.4150。
地基承载力标准值90kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.225+1.4×2.250=3.468kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.468×1.0502/8=0.478kN.mσ=0.478×106/5260.0=90.852N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.040+0.225+2.250=2.515kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.515×1050.04/(384×2.06×105×127100.0)=1.520mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
扣件式脚手架计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003、计算参数简图:(图1) 平面图(图2) 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1,按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带 为计算单元。
2 23 W m =bh 2/6=1000 X 22/6=24000mm 33 34 I=bh 3/12=1000 123/12=144000mm 4由可变荷载控制的组合：q i =1.2[G ik +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k + KQ DK )b=1.2 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4)(2+1.35 区5) 1=14.527kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4 x 0.7(Q k + KQ DK )b=1.35 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4 0.7 X (2+1.35 0.5) 1=14.751kN/m取最不利组合得：q=max[q 1,q 2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m1、强度验算(图5) 面板弯矩图M max =0・166kN m(T Y x M max /W=1 X 0.166 106/24000=6.915N/mm 2 <[f]=31N/mm4. 75（图4） 面板计算简图满足要求2、挠度验算q k=(G ik+(G3k+G2k)来)为=(0.2+(24+1.1) 350/1000) >=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图(图7) 挠度图v=.572mm w [ v ]300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书摘要：扣件式钢管脚手架是一种常用的建筑施工辅助设备，使用性能优越，承载能力强，搭建方便快捷。
本文旨在通过对扣件式钢管脚手架的计算，确保其安全可靠地应用于实际工程中。
本文将重点讨论扣件式钢管脚手架的使用条件、计算方法，以及设计中需要考虑的因素等内容。
第1章引言1.1 背景随着建筑行业的快速发展，脚手架作为一种重要的施工辅助设备，扮演着重要的角色。
扣件式钢管脚手架由于其搭建灵活性高、抗震性强等优点，成为目前广泛使用的脚手架系统之一。
1.2 目的本文的目的是通过扣件式钢管脚手架的计算，确保其在实际使用中的安全性和稳定性。
第2章扣件式钢管脚手架的使用条件2.1 施工环境钢管脚手架的搭建需要考虑施工环境的因素，包括地面平整度、承重能力等。
同时，施工现场还应避免障碍物的影响，以保证扣件式钢管脚手架的稳定性。
2.2 承载能力扣件式钢管脚手架的承载能力是保证其安全性的关键。
根据实际需求，需要计算和评估扣件式钢管脚手架的承载能力，确保其在不同工况下的稳定性和可靠性。
2.3 使用限制在使用扣件式钢管脚手架时，要遵守相应的使用限制要求，包括搭建方向、最大高度、最大跨度等。
这些限制条件是为了保证扣件式钢管脚手架的整体稳定和安全性。
第3章计算方法3.1 荷载分析在设计扣件式钢管脚手架时，首先需要进行荷载分析。
根据实际情况，包括人员载荷、材料载荷等，计算出施工期间扣件式钢管脚手架受到的总荷载。
在计算过程中，要合理考虑每个节点的荷载分配情况，确保扣件的承载能力不超过其极限值。
3.2 结构计算在计算扣件式钢管脚手架的结构时，要考虑杆件的强度和稳定性。
通过对杆件截面尺寸、材质等进行计算，确保其满足承载能力和稳定性的要求。
同时要根据实际情况，结合边界条件和约束条件进行计算和优化。
3.3 连接计算扣件是扣件式钢管脚手架的关键连接件，其强度和刚度直接影响整个系统的稳定性。
在连接计算中，要充分考虑扣件材料的强度、刚度，以及扣件与杆件之间的配合情况，确保连接的可靠性和稳定性。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
扣件式钢管脚手架设计计算书
扣件式钢管脚手架设计计算书本工程建筑装修结构用扣件式双排脚手架，ΣQK=5.0KN/m2，建筑物层高二层3.3m，三、四、五、六层为2.9m，脚手架搭设高度16.1M，W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为B类，脚手架背靠建筑物为砖混，木脚手板，Q235、Φ48×3.5mm钢管，密目网全封闭，网重0.002KN/m2，网目2400目/100cm2，每目透风面积为1.5mm2。
一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算1、脚手架荷载计算（1）、线荷载计算结构荷载标准值3×1.5=4.5KN.M木脚手架0.35×1.5=0.525KN.M剪刀撑L=1.52+1.52=2.12MS=1.5×1.2=1.8M2(1.5×2+1.5×2+1.2+2.12×2)×38.4×1.3+10×41. 8=340N/m2高度按五层荷载计算，3.3×2.9×4+1.2=16.1M340×16.1×1.2=6.57KN钢管脚手架自重300×16.1=4.83KN荷载轴向计算求q：q=4.5+0.525+6.57+4.83=15.425KN.M（2）、抗弯强度计算按集中荷载计算M=Kmgl=0.188×15.425×1.4=4.06KN.MM4.06×106N.mmQ=—=———————=65.8mPa<f=215Mpa（[12槽钢）W61.7×1000（3）、按挠度计算5qL45×15.425×14W=——=———————=2.02mm384E1384×2.1×100000×388.5×1000[120<3mm满足要求根据以上计算，故先取槽钢[12满足要求螺栓选取M20=38200N>15.425×1.4=21595N钢丝绳选取6×19×11（绳直径）=61.3KN>21595N故满足要求。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。
以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。
一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。
二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。
脚手板自重标准值为_____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。
2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz ＝＿____。
风荷载体型系数μs ＝＿____。
三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。
均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。
集中活载：P2 ＝＿____kN。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
最新整理扣件式脚手架计算书x
脚手板铺设方式
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.14
挡脚板铺设方式
1步1设
每米立杆承受结构自重标准值
gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
4跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
XXXXXX市
安全网设置
全封闭
基本风压30(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数缶
1.254
风压咼度变化系数 吃(连墙件、单立杆
稳定性)
1.06,0.796
2
风荷载标准值《k(kN/m)(连墙件、单
立杆稳定性)
0.399,0.299
扣件式脚手架计算书
计算依据:
1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-
4、《钢结构设计规范》GB50017-
、脚手架参数
脚手架设计类型
结构脚手架，装修
脚手架
脚手板设计荷载(kN/m2)
3,2
同时施工作业层数
1，1
卸荷设置
无
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
①48X3
脚手架架体高度H(m)
7.35
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
167
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
扣件式脚手架计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1 、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130 －20112 、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163 、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20084 、《建筑施工临时支撑结构技术规》JGJ300-20135 、《冷弯薄壁型钢结构技术规》GB50018-20025 、《混凝土结构设计规》GB50010-20106 、《建筑结构荷载规》GB50009-20127 、《钢结构设计规》GB50017-2003、计算参数简图:（图1）平面图（图2 ）纵向剖面图1（图3 ）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh 2/6=1000 x i22/6=24000mm 3I=bh 3/12=1000 X123/12=144000mm 4由可变荷载控制的组合：q i=1.2[G ik+(G 2k+G 3k)h]b+1.4(Q k+ KQ DK)b=1.2 ><0.2+(24+1.1) X350/1000) X1+1.4 ^2+1.35 >0.5) xl=14.527kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G 1k+(G 2k+G 3k)h]b+1.4 X0.7(Q k+ KQ DK)b=1.35 X°.2+(24+1.1) X350/1000) X1+1.4 X0.7 >2+1.35 X0.5) X=14.751kN/m取最不利组合得:q=max[q i,q2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/mI（图4）面板计算简图1、强度验算（图5 ）面板弯矩图M max=0.166kN m(=Y0 XM max/W=1 >0.166 x106/24000=6.915N/mm 2< [f]=31N/mm 2满足要求2、挠度验算q k=(G 1k+(G 3k+G 2k) Xi) X D=(0.2+(24+1.1)X350/1000) X=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图v=0.572mm < [ V=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算1、工程概况：脚手板自重：0.35KN/m ²施工荷载 ：2.7KN/m ²脚手架高度H=12m ，排距为1.0m 柱距为1.5m ，步距1.2m2、由于墩身左右两侧各设置2根纵向落地支撑杆，一端与第二道横杆用扣件固定，则立杆中心受压计算长度lo=3.6m 。
长细比8.22758.1/360/===i lo λ查表得折减系数146.0=ϕ其单肢承载能力为[]KN f A N 35.152********.0=⨯⨯=⋅⋅=ϕ实际单肢轴向力()KNb H h H a b h H H ab nq m q N 516.113.1222)222(222224.38222)2700350(4.1)2(220121=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++⨯+=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⋅⋅++⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++⋅+=ωωωγ 所以立杆强度合格。
3、小横杆计算小横杆按简支梁计算。
小横杆均布荷载由脚手板自重及施工荷载叠加乘以分项系数得来，则： 2/27.405.34.1)35.07.2(m KN Q q =⨯=+=γ按照荷载宽度1.2m 计算，则：q =1.2Q=1.2m*4.27KN/m ²=5.12KN/m 求得m KN ql M ⋅=⨯==64.08112.58max 22 []226/215/98.12550781064.0max mm N mm N W M =<=⨯==σσ 小横杆挠度验算[]mm W EI ql W 7.660.21019.12101.2384101012.55384545934=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==，满足。
[]KNN N 35.15=<4、大横杆验算大横杆按两跨连续梁计算，荷载作用形式为集中荷载。
间距1.5m 。
如图所示荷载作用：m KN ql M ⋅=⨯⨯==96.05.156.225.041max[]226/215/97.188********.0max mm N mm N W M =<=⨯==σσ 满足条件。
扣件式钢管脚手架计算规则范本（2篇）
扣件式钢管脚手架计算规则范本扣件式钢管脚手架是一种常用的搭建施工工具，常用于建筑工程、市政工程等领域。
为了确保搭建的安全耐用，我们需要遵循一定的计算规则。
下面将介绍扣件式钢管脚手架的计算规则，并给出一个范本。
一、脚手架材料的选用1. 钢管选择：采用直径为48.3mm，壁厚为3.2mm的Q235标准钢管。
2. 扣件选择：采用标准的扣件尺寸，确保扣件与钢管的配合良好。
3. 板材选择：采用高强度平板材料，确保脚手架的稳定性。
二、脚手架的承载能力计算1. 钢管的承载能力计算：(1) 根据钢管的直径和壁厚，可以查表得到钢管的截面积。
(2) 根据钢管的截面积和材料的强度，可以计算钢管的承载能力。
2. 扣件的承载能力计算：(1) 根据扣件的尺寸和材料的强度，可以计算扣件的承载能力。
(2) 扣件的承载能力应不小于相邻两根钢管的承载能力之和。
3. 板材的承载能力计算：(1) 根据板材的尺寸和材料的强度，可以计算板材的承载能力。
(2) 板材的承载能力应满足现场实际的承载要求。
三、脚手架的稳定性计算1. 脚手架的整体稳定性计算：(1) 根据脚手架的总高度和跨度，可以计算脚手架的整体稳定性。
(2) 脚手架的整体稳定性应满足相关的国家标准或行业规范的要求。
2. 脚手架的局部稳定性计算：(1) 根据脚手架的构造和布置，可以计算脚手架的局部稳定性。
(2) 脚手架的局部稳定性应满足相关的国家标准或行业规范的要求。
四、脚手架的搭建计算1. 脚手架的支撑计算：(1) 根据脚手架的高度和跨度，可以计算支撑杆件的数量和布置。
(2) 支撑杆件应安装在扣件中心的支点上，确保脚手架的稳定性。
2. 脚手架的横向支撑计算：(1) 根据脚手架的高度和跨度，可以计算横向支撑杆件的数量和布置。
(2) 横向支撑杆件应安装在扣件的节点上，确保脚手架的稳定性。
3. 脚手架的斜向支撑计算：(1) 根据脚手架的高度和跨度，可以计算斜向支撑杆件的数量和布置。
(2) 斜向支撑杆件应正确设置在扣件的节点上，防止脚手架的倾斜。
扣件式钢管满堂脚手架计算书
扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。
脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。
高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。
立杆步距h ：1.5m 。
立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。
本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2； 地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值qk1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距 Mmax =0.10q1la2+0.117q2la2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
扣件式钢管脚手架计算书(新)
目录1 工程概况 (1)2 支架结构与材料 (1)2.1支架结构 (1)2.2材料特性 (2)3 荷载标准计算 (2)4 大横杆计算 (3)4.1大横杆荷载计算 (3)4.2强度计算 (3)4.3挠度计算 (4)5 小横杆的计算 (4)5.1小横杆荷载计算 (4)5.2 强度计算 (4)5.3挠度计算 (5)6 扣件的抗滑承载力计算: (5)7 立杆计算： (6)7.1荷载计算: (6)7.2立杆的稳定性计算: (6)7.3最大搭设高度的计算 (7)8 连接件的计算 (8)9 立杆的地基承载力计算 (9)济南黄河公铁两用桥扣件式钢管脚手架计算书1 工程概况济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。
济南黄河公铁两用桥由北向南横穿天桥区吉家庄、济阳县谢家村、跨越黄河北大堤、主河槽及黄河南大堤，穿过历城区付家庄。
公铁两用桥合建段铁路孔跨布置为：(6-32m)预应力混凝土简支梁+122m简支钢桁梁+(7-52m)预应力混凝土简支梁+(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁+(9-32m)预应力混凝土简支梁（该桥为四线桥，货线孔跨布置与客线孔跨布置对应。
石济客专602~607号、610~612号、629~630桥墩和邯济胶济联络线607号、610~611号、607~635号桥墩为单建铁路桥墩，相应的G611、G612左、G627左、G627右、G628、G629、G630号桥墩为单建公路桥墩，单建桥墩墩型均为圆端形实体桥墩。
主桥617～620号桥墩采用三柱式单层框架墩；引桥608~609号桥墩采用两柱式单层框架墩；其他公铁合建段桥墩均采用双层框架墩。
2 支架结构与材料2.1支架结构脚手架采用扣件式钢管支架，采用两排架形式。
脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，脚手架内侧立杆距墩身模板70cm，立杆排距1.0m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距1.8m，每跨内设一道横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
15 扣件式脚手架计算书-7页word资料
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20192、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20193、《建筑结构荷载规范》GB50009-20194、《钢结构设计规范》GB50017-2019一、脚手架参数立面图侧面图三、纵向水平杆验算承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.75/(1+1))+1.4×3×0.75 /(1+1)=1.66kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.75/(1+1))+3×0.75/(1+1)=1.196kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.66×1.52=0.373kN·mσ=M max/W=0.373×106/4490=83.183N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.196×15004/(100×206000×107800)=1.846mmνmax＝1.846mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.5=2.739kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.196×1.5=1.973kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.739kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.973kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.516×106/4490=115.006N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.787mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.385kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.739/2=1.369kN≤R c=1×8=8kN横向水平杆：R max=1.385kN≤R c=1×8=8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×1/2×0.033/1.8)×(37.1-16)=3.015kN 单内立杆：N G1k=3.015kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×1/2×0.033/1.8)×16=2.819kN 双内立杆：N GS1k=2.819kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((37.1-16)/1.8+1)×1.5×0.75×0.1×1/1/2=0.716kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.716kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=16/1.8×1.5×0.75×0.1×1/1/2=0.5kN 1/1表示脚手板1步1设双内立杆：N GS2k1=0.5kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/3=((37.1-16)/1.8+1)×1.5×0.17×1/3=1.081kN 1/3表示挡脚板3步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/3=16/1.8×1.5×0.17×1/3=0.756kN 1/3表示挡脚板3步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(37.1-16)=0.316kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×16=0.24kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.716+1.081+0.316=2.114kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.716kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.5+0.756+0.24=1.496kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.5kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.75×(1×3)/2=1.688kN内立杆：N Q1k=1.688kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.015+2.114)+ 0.9×1.4×1.688=8.28kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.015+0.716)+ 0.9×1.4×1.688=6.603kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.819+1.496)+ 0.9×1.4×1.688=7.303kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.819+0.5)+0.9×1.4×1.688=6.109kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.015+2.114)+1.4×1.688)=8.516kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.819+1.496)+8.516=13.694kNσ=N/(φA)=8516.312/(0.188×424)=106.839N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×13693.538/(0.188×424)=103.073N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.015+2.114)+0.9×1.4×1.688)=8.28kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.819+1.496)+8.28=13.457kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.438×1.5×1.82/10=0.268kN·m σ=N/(φA)+M w/W=8280.062/(0.188×424)+268213.68/4490=163.611N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.338×1.5×1.82/10=0.207kN·mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(13457.288/(0.188×424)+206977.68/4490)=128.953N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(8.934+3)×103/(0.896×424)=31.413N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.934+3=11.934 kN <1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)=((3.015+2.114)+1.688)=6.816kN双立杆的轴心压力标准值N S=(N GS1k+N GS2k)+N=(2.819+1.496)+6.816=11.13kN 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.13/(1×0.25)＝44.52kPa≤f g＝140kPa 满足要求！。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____米，结构形式为_____。
为满足施工需求，拟在建筑物周边搭设扣件式脚手架。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、本工程施工图纸及相关文件三、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____米。
2、立杆横距：＿____米。
3、立杆纵距：＿____米。
4、步距：＿____米。
5、内立杆距建筑物距离：＿____米。
四、荷载计算1、恒载标准值（1）每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m。
（2）脚手板自重标准值：＿____kN/m²。
（3）栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m。
（4）安全网自重标准值：＿____kN/m²。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²。
（2）风荷载标准值基本风压：＿____kN/m²。
风压高度变化系数：＿____。
风荷载体型系数：＿____。
五、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：＿____kN/m。
均布活载：＿____kN/m。
2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m。
弯曲应力：＿____N/mm²＜f=205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm＜v=＿____mm，满足要求。
六、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：＿____kN。
集中活载：＿____kN。
2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m。
弯曲应力：＿____N/mm²＜f=205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm＜v=＿____mm，满足要求。
七、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值：＿____kN。
单扣件抗滑承载力设计值：＿____kN，满足要求。
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15扣件式脚手架计算书15 扣件式脚手架计算书扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3同时施工作业层数 1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 37.1 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 37.5立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.75 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 16双立杆受力不均匀系数K S0.6脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.10.01脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17 0.129挡脚板铺设方式3步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3风荷载体型系数μs 1.128 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.446，1.294，1风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.489，0.438，0.338立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.75/(1+1))+1.4×3×0.75/(1+1)=1.66kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.75/(1+1))+3×0.75/(1+1)=1.196k N/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.66×1.52=0.373kN·mσ=Mmax/W=0.373×106/4490=83.183N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.196×15004/(100×206000×107800)=1.846 mm νmax＝1.846mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.5=2.739kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.196×1.5=1.973kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.739kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.973kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.516×106/4490=115.006N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.787mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.385kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 1纵向水平杆：R max=2.739/2=1.369kN≤R c=1×8=8kN横向水平杆：R max=1.385kN≤R c=1×8=8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 37.1 双立杆计算高度H1160.129脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×1/2×0.033/1.8)×(37.1-16)=3.015kN 单内立杆：N G1k=3.015kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×1/2×0.033/1.8)×16=2. 819kN 双内立杆：N GS1k=2.819kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((37.1-16)/1.8+1)×1.5×0.75×0.1×1/1/2=0.716k N1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.716kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=16/1.8×1.5×0.75×0.1×1/1/2=0.5kN1/1表示脚手板1步1设双内立杆：N GS2k1=0.5kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/3=((37.1-16)/1.8+1)×1.5×0.17×1/3=1.081kN 1/3表示挡脚板3步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/3=16/1.8×1.5×0.17×1/3=0.756kN 1/3表示挡脚板3步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(37.1-16)=0.316kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×16=0.24kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.716+1.081+0.316=2.114kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.716kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.5+0.756+0.24=1.496kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.5kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.75×(1×3)/2=1.688kN内立杆：N Q1k=1.688kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.015+2.114)+ 0.9×1.4×1.688=8.28kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.015+0.716)+ 0.9×1.4×1.688=6.603kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.819+1.496)+ 0.9×1.4×1.688=7.303kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.819+0.5)+ 0.9×1.4×1.688=6.109kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H 37.1 双立杆计算高度H116双立杆受力不均匀系数K S0.6 立杆计算长度系数μ 1.5立杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆截面面积A(mm2) 424 连墙件布置方式两步三跨立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.015+2.114)+1.4×1.688)=8.516kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.819+1.496)+8.516=13.694kNσ=N/(φA)=8516.312/(0.188×424)=106.839N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×13693.538/(0.188×424)=103.073N/mm2≤[f]=205N /mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.015+2.114)+0.9×1.4×1.688)=8.28kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.819+1.496)+8.28=13.457kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.438×1.5×1.82/10=0.268kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=8280.062/(0.188×424)+268213.68/4490=163.611N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.338×1.5×1.82/10=0.207kN·mσ=K S(N S/(φA)+Mw/W)=0.6×(13457.288/(0.188×424)+206977.68/4490)=128.953 N/mm2≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接3 连墙件计算长度l0(mm) 600连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积A c(mm2) 424 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数 1lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(8.934+3)×103/(0.896×424)=31.413N/mm2≤0.8 5 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.934+3=11.934 kN <1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型岩石地基承载力特征值f g(kPa) 140地基承载力调整系数m f 1 垫板底面积A(m2) 0.25N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)=((3.015+2.114)+1.688)=6.816kN双立杆的轴心压力标准值N S=(N GS1k+N GS2k)+N=(2.819+1.496)+6.816=11.13kN 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.13/(1×0.25)＝44.52kPa≤f g＝140kPa 满足要求！。
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15 扣件式脚手架计算书扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2) 3同时施工作业层数 1 卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 37.1 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 37.5立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.75 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 16双立杆受力不均匀系数K S0.6脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.10.01脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.170.129挡脚板铺设方式3步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3风荷载体型系数μs 1.128 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.446，1.294，1风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.489，0.438，0.338立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.75/(1+1))+1.4×3×0.7 5/(1+1)=1.66kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.75/(1+1))+3×0.75/(1+1)=1.196k N/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.66×1.52=0.373kN·mσ=M max/W=0.373×106/4490=83.183N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.196×15004/(100×206000×107800)=1.846mm νmax＝1.846mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.5=2.739kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.196×1.5=1.973kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.739kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.973kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.516×106/4490=115.006N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.787mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.385kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 1纵向水平杆：R max=2.739/2=1.369kN≤R c=1×8=8kN横向水平杆：R max=1.385kN≤R c=1×8=8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 37.1 双立杆计算高度H1160.129脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×1/2×0.033/1.8)×(37.1-16)=3.015kN 单内立杆：N G1k=3.015kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×1/2×0.033/1.8)×16=2.819kN 双内立杆：N GS1k=2.819kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((37.1-16)/1.8+1)×1.5×0.75×0.1×1/1/2=0.716k N1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.716kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=16/1.8×1.5×0.75×0.1×1/1/2=0.5kN1/1表示脚手板1步1设双内立杆：N GS2k1=0.5kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/3=((37.1-16)/1.8+1)×1.5×0.17×1/3=1.081kN 1/3表示挡脚板3步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/3=16/1.8×1.5×0.17×1/3=0.756kN 1/3表示挡脚板3步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(37.1-16)=0.316kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×16=0.24kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.716+1.081+0.316=2.114kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.716kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.5+0.756+0.24=1.496kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.5kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.75×(1×3)/2=1.688kN内立杆：N Q1k=1.688kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.015+2.114)+ 0.9×1.4×1.688=8.28kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.015+0.716)+ 0.9×1.4×1.688=6.603kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.819+1.496)+ 0.9×1.4×1.688=7.303kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.819+0.5)+ 0.9×1.4×1.688=6.109kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H 37.1 双立杆计算高度H116双立杆受力不均匀系数K S0.6 立杆计算长度系数μ 1.5立杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆截面面积A(mm2) 424连墙件布置方式两步三跨立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.015+2.114)+1.4×1.688)=8.516kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.819+1.496)+8.516=13.694kNσ=N/(φA)=8516.312/(0.188×424)=106.839N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×13693.538/(0.188×424)=103.073N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.015+2.114)+0.9×1.4×1.688)=8.28kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(2.819+1.496)+8.28=13.457kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.438×1.5×1.82/10=0.268kN·mσ=N/(φA)+M w/W=8280.062/(0.188×424)+268213.68/4490=163.611N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.338×1.5×1.82/10=0.207kN·mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(13457.288/(0.188×424)+206977.68/4490)=128.953N/mm2≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接3 连墙件计算长度l0(mm) 600连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积A c(mm2) 424 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数 1lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(8.934+3)×103/(0.896×424)=31.413N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.934+3=11.934 kN <1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型岩石地基承载力特征值f g(kPa) 140地基承载力调整系数m f 1 垫板底面积A(m2) 0.25N=((N G1k+N G2k)+N Q1k)=((3.015+2.114)+1.688)=6.816kN双立杆的轴心压力标准值N S=(N GS1k+N GS2k)+N=(2.819+1.496)+6.816=11.13kN 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.13/(1×0.25)＝44.52kPa≤f g＝140kPa满足要求！。