基础工程八桩 550 KN桩基础设计
桩基础施工设计专项方案
一、工程概况本项目位于XX市XX区，占地面积约XX平方米，总建筑面积约XX平方米。
建筑结构为框架结构，地基基础采用桩基础。
本方案针对桩基础施工设计进行专项阐述。
二、设计依据1. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）2. 《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）3. 《建筑桩基工程验收规范》（GB50202-2002）4. 地质勘察报告5. 施工组织设计三、桩基础设计1. 桩型选择：根据地质勘察报告，本项目采用钻孔灌注桩作为桩基础形式。
2. 桩径：根据荷载计算，桩径取为Φ600mm。
3. 桩长：根据地质勘察报告，桩长取为20m。
4. 桩基布置：桩基布置采用梅花形布置，桩间距为2.5m。
5. 桩基承台：承台采用钢筋混凝土结构，尺寸为6m×6m×1.5m。
四、施工方案1. 施工顺序：先进行桩基施工，再进行承台施工。
2. 桩基施工：（1）场地平整：首先对施工场地进行平整，确保场地平整度达到设计要求。
（2）桩基定位：根据桩基布置图，进行桩基定位，确保桩位准确。
（3）钻孔：采用旋挖钻机进行钻孔，钻孔深度为20m。
（4）清孔：钻孔完成后，进行清孔，确保孔内无杂物。
（5）钢筋笼制作与安装：制作钢筋笼，并进行安装。
（6）混凝土灌注：采用导管法进行混凝土灌注，确保混凝土质量。
3. 承台施工：（1）承台模板：制作承台模板，并进行安装。
（2）钢筋绑扎：对承台钢筋进行绑扎，确保钢筋位置准确。
（3）混凝土浇筑：采用混凝土泵车进行混凝土浇筑，确保混凝土质量。
五、质量控制1. 桩基施工过程中，严格控制桩径、桩长、桩基承台尺寸等参数。
2. 钻孔过程中，严格控制孔位、孔径、孔深等参数。
3. 混凝土浇筑过程中，严格控制混凝土强度、坍落度等参数。
4. 承台施工过程中，严格控制承台尺寸、钢筋位置等参数。
六、安全措施1. 施工现场设置安全警示标志，确保施工人员安全。
2. 施工过程中，严格执行安全操作规程，确保施工安全。
桩基础设计规范
桩基础设计规范桩基础设计规范是指在土方、水文地质和设计条件等方面确定的桩基础的设计要求和规范，旨在确保桩基础工程的安全、可靠和经济。
一、桩基础设计的基本要求1. 土方条件要求：要详细调查桩基础区域的土质和地质情况，包括土的类型、含水量、密实度、强度等参数，为桩基础的设计提供准确的基础数据。
2. 荷载条件要求：要根据建筑物或结构物的重量、荷载类型和荷载组合等因素确定桩基础的承载力要求，确保桩基础能够承受设计荷载，并满足工程的使用要求和安全性能。
3. 桩的类型和布置要求：要根据土质条件、荷载要求和建筑物的结构形式等因素确定适宜的桩型和桩的布置方式，使桩基础能够合理分布荷载，提高承载力和稳定性。
4. 施工工艺要求：桩基础的施工工艺要合理、可操作，确保桩的竖直度和偏差控制满足设计要求，减少施工过程中的变形和损坏。
二、桩基础的设计方法1. 桩基础的受力计算：根据所选用的桩的类型和布置方式，结合荷载条件和土质条件，采用静力法或动力法计算桩基础的承载力和变形。
2. 桩的配筋和截面设计：根据桩的受力状况和承载能力要求，合理确定桩的截面形状和尺寸，并进行钢筋的布置和配筋计算，保证桩的抗弯和承载能力。
3. 桩的长度和间距计算：根据土质条件、荷载要求和桩的类型等因素，计算桩的合理长度和间距，以保证桩基础的承载能力和稳定性。
4. 桩的施工方法和施工控制要求：根据桩基础的设计要求，制定桩的施工方法和施工控制措施，确保桩的竖直度和偏差满足设计要求，并通过现场质量控制实施监督。
三、桩基础的验收和监督1. 桩基础的验收标准：根据设计要求和规范要求，对桩基础施工质量进行验收和评估，确保桩基础满足设计要求、施工规范和安全要求。
2. 桩基础的监督和检测：在桩基础施工过程中，进行桩的竖直度和偏差的检测和监测，及时发现和处理施工质量问题，确保桩基础施工质量和安全。
3. 桩基础的使用和维护：桩基础施工完成后，要加强对桩基础的使用和维护，确保桩基础的稳定性和耐久性，延长桩基础的使用寿命。
基础工程-桩基础设计
嵌岩桩
Quk Qsk Qrk Qpk up siqsikli upr frchr p frcAp
si－－覆盖层第i层土的侧阻力发挥系数；
frc－－岩石饱和单轴抗压强度标准值； hr－－桩身嵌岩深度；
r，p 嵌岩段侧阻力和端 精品阻课力 件 修正系数。
30～40mm－终止加载
精品课件
结果分析
灌注桩（配筋 率<0.65%） 承载力设计值
混凝土预制桩、钢 桩、灌注桩（配筋 率>0.65%）承载力 设计值
精品课件
临界荷载 Hcr
极限荷载 Hu
Bx
转角
z
H0 2EI
A
M0 EI
B
弯矩
Mz
H0
AM
M 0BM
剪力
Vz H 0 AQ M 0 BQ
A，B系数查表4.9，注此表结果接近于柔性桩的结果
精品课件
精品课件
桩顶水平位移
受桩的刚性(ah)和桩端约束影响 表8.14
桩身最大弯矩及其位置
弯矩最大面剪力为零；
M0
H0
CD
精品课件
按标准贯入法确定
标准贯入试验 SPT-Standard penetration test
现场用63.5kg的穿心锤，以76cm的 落距自由落下，将标准贯入器先打入 土中15cm，再打入30cm，后30cm 的锤击数为试验结果 N。（原位试验）
1——穿心锤：2——锤垫；3——触探杆；4——贯入器； 5——出水孔精；品6课—件—取土器；7——贯入器靴
特征值： R a u pq s i a l i q p a A p u p q s i k / 2 l i q p a / 2 A p
桩基础设计步骤范文
桩基础设计步骤范文桩基础是一种将悬挂结构的荷载通过桩体传导到土层深处的一种基础形式。
桩基础设计是土木工程中的重要环节，其设计步骤包括场地勘察、桩基础类型确定、桩基础荷载计算、桩长和直径确定、桩基础布置和间距确定、桩身计算和承载力计算。
桩基础设计的第一步是进行场地勘察。
这包括对工程所在地的地质情况、地下水位、土层剖面和土层性质等进行详细调查和分析。
通过对地质勘察数据的评价和分析，可以得出土层的稳定性及承载力等参数，作为桩基础设计的依据。
第二步是确定桩基础类型。
常见的桩基础类型包括钢管桩、混凝土桩、钢筋混凝土桩和木桩等。
根据地质条件、荷载要求和经济性等因素，选择合适的桩基础类型。
第三步是进行桩基础荷载计算。
根据建筑物的荷载特征和要求，计算出桩基础的荷载。
荷载计算分为垂直荷载和水平荷载两部分。
垂直荷载主要包括建筑物自重、活荷载、雪荷载等，水平荷载主要包括风荷载、地震荷载等。
第四步是确定桩长和直径。
根据桩基础的荷载和土层的承载力，计算出桩的设计承载力。
根据桩的设计承载力和土层的承载力特征参数，通过桩长公式和桩直径公式，确定桩的合适长度和直径。
第五步是确定桩基础的布置和间距。
根据建筑物的布置和荷载分布情况，综合考虑桩的位置、间距和荷载，确定桩基础的布置和间距。
通过合理布置和确定间距，可以将荷载均匀分散到各个桩上，提高整体的承载能力。
第六步是进行桩身计算。
桩身计算主要是计算桩在受荷状态下的内力和变形。
计算桩的内力包括压力、剪力和弯矩等。
根据荷载的大小和作用方式，采用适当的计算方法和理论，计算出桩的内力和变形。
最后一步是进行承载力计算。
根据桩的计算承载力和设计荷载，进行承载力计算。
承载力计算主要包括考虑桩身和桩端的承载力，通过验证桩的承载力是否满足设计要求，确定桩基础的安全性。
桩基础设计的步骤包括场地勘察、桩基础类型确定、桩基础荷载计算、桩长和直径确定、桩基础布置和间距确定、桩身计算和承载力计算。
每个步骤都需要进行详细的分析和计算，以确保桩基础的稳定性和安全性。
桩基工程设计方案
桩基工程设计方案一、工程概况本工程为XXX项目，位于XXX地区，主要包括一栋高度为XXX米的主体建筑和相应的配套设施。
工程占地面积XXX平方米，总建筑面积XXX平方米。
主要结构体系为框架-核心筒结构，基础采用桩基承台基础。
二、设计依据1. 相关法律法规、规范标准：- 《建筑基础设计规范》（GB 50007-2011）- 《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）- 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB 50202-2002）- 《建筑工程抗震设计规范》（GB 50011-2010）2. 工程地质勘察报告3. 设计委托书、合同及相关技术要求4. 施工现场条件、施工条件及施工技术水平三、工程地质条件根据勘察报告，工程场地的地质构造稳定，地层分布均匀，地质条件良好。
场地内地层主要为第四系全新统人工填土层、冲积层和冲湖积层，下伏基岩为中生界侏罗系泥岩。
场地的地震基本烈度为XX度，设计地震分组为第三组。
四、桩基设计原则1. 确保工程安全可靠，满足建筑物的使用功能和寿命要求。
2. 经济合理，降低工程成本。
3. 结合现场地质条件、施工技术和施工条件，选择合适的桩型和施工方法。
4. 考虑相邻建筑物、地下管线和地下设施的影响。
5. 满足抗震设防要求。
五、桩基设计内容1. 桩型选择：根据地质条件、上部结构荷载和施工条件，选择合适的桩型，如预制桩、灌注桩等。
2. 桩基承台设计：根据桩的承载力和上部结构荷载，设计合理的桩基承台，确保承台的稳定性和承载能力。
3. 桩基施工方法：根据桩型和地质条件，选择合适的施工方法，如静压法、打击法等。
4. 桩基质量控制：制定合理的桩基质量控制措施，确保桩基质量满足设计要求。
5. 抗震设防措施：根据地震烈度和上部结构要求，设计合理的抗震设防措施，如桩基弹性连接、减震支座等。
六、桩基施工组织设计1. 施工顺序：根据桩基设计要求和施工条件，制定合理的施工顺序，确保施工顺利进行。
2. 施工机械设备选择：根据桩型和施工条件，选择合适的施工机械设备，确保施工效率和质量。
八桩桩基承台计算
八桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 八桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-81. 几何参数矩形柱宽bc=500mm 矩形柱高hc=500mm圆桩直径d=400mm承台根部高度H=1000mm承台端部高度h=1000mmx方向桩中心距A=700mmy方向桩中心距B=1212mm承台边缘至边桩中心距 C=400mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C25 ft_p=1.27N/mm2, fc_p=11.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=110mm4. 作用在承台顶部荷载标准值Fgk=3800.000kN Fqk=0.000kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=3800.000+(0.000)=3800.000kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2=0.000kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2+(0.000)+0.000*(0.000-0.000)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*(3800.000)+1.40*(0.000)=4560.000kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.20*(0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.20*(0.000+3800.000*(0.000-0.000)/2)+1.40*(0.000+0.000*(0.000-0.000)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*3800.000=5130.000kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|4560.000|,|5130.000|)=5130.000kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+4*A+C=0.400+4*0.700+0.400=3.600m2. 承台总宽 By=C+2*B+C=0.400+2*1.212+0.400=3.224m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.000-0.110=0.890mho1=h-as=1.000-0.110=0.890mh2=H-h=1.000-1.000=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.400=0.320m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-2*A=-1.400m, y1=-B=-1.212m)2号桩 (x2=0, y2=-B=-1.212m)3号桩 (x3=2*A=1.400m, y3=-B=-1.212m)4号桩 (x4=2*A=1.400m, y4=B=1.212m)5号桩 (x5=0, y5=B=1.212m)6号桩 (x6=-2*A=-1.400m, y6=B=1.212m)7号桩 (x7=-A=-0.700m, y7=0)8号桩 (x8=A=0.700m, y8=0)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑xi=(x12)*4+(x72)*2=8.820m∑yi=(y12)*6=8.814mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H*y1/∑y i2N1=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*(-1.400)/8.820+0.000*1.000*(-1.400)/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN2=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*0.000/8.820+0.000*1.000*0.000/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN3=5130.000/8-0.000*(-1.212)/8.814+0.000*1.400/8.820+0.000*1.000*1.400/8.820-0.000*1.000*(-1.212)/8.814=641.250kNN4=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*1.400/8.820+0.000*1.000*1.400/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN5=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*0.000/8.820+0.000*1.000*0.000/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN6=5130.000/8-0.000*1.212/8.814+0.000*(-1.400)/8.820+0.000*1.000*(-1.400)/8.820-0.000*1.000*1.212/8.814=641.250kNN7=5130.000/8-0.000*0.000/8.814+0.000*(-0.700)/8.820+0.000*1.000*(-0.700)/8.820-0.000*1.000*0.000/8.814=641.250kNN8=5130.000/8-0.000*0.000/8.814+0.000*0.700/8.820+0.000*1.000*0.700/8.820-0.000*1.000*0.000/8.814=641.250kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=N7+N8=1282.500kN 当 (A+bp/2.0)<H 时2. 因为 (A+bp/2)=0.700+0.320/2=0.860<H=1.000αox=2*A-bc/2-bp/2=0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m因为αox>ho, 所以αox=ho=0.890mαoy=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802m3. λox=αox/ho=0.890/0.890=1.000λoy=αoy/ho=0.802/0.890=0.9014. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(1.000+0.2)=0.700βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.901+0.2)=0.7635. 因 H=1.000m 所以βhp=0.983γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(5130.000-1282.500)=3847.50kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[0.700*(500+802)+0.763*(500+890)]*0.983*1.43*890=4935.30kN≥γo*Fl=3847.50kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N3, N4, N6)=641.250kN2. a1x=2*A-bc/2-bp/2=2*0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m因为 a1x>ho1 所以 a1x=ho1=0.890ma1y=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802m3. λ1x=a1x/ho1=0.890/0.890=1.000λ1y=a1y/ho1=0.802/0.890=0.9014. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(1.000+0.2)=0.467β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.901+0.2)=0.509 C1=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560mC2=C+1/2*bp=0.400+0.320/2=0.560m5. 因 h=1.000m 所以βhp=0.983γo*Nl=1.0*641.250=641.250kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.467*(560+802/2)+0.509*(560+890/2)]*0.983*1.43*890 =1200.904kN≥γo*Nl=641.250kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+4*A+C=0.400+4*0.700+0.400=3.600mbx2=bc=0.500mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.890*(1-0.500/3.600)]*3.600=3.600mby1=By=C+2*B+C=0.400+2*1.212+0.400=3.224mby2=hc=0.500mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.890*(1-0.500/3.224)]*3.224=3.224m2.计算剪切系数因0.800≤ho=0.890m≤2.000m,βhs=(0.800/0.890)1/4=0.974ax1=2*A-bc/2-bp/2=2*0.700-0.500/2-0.320/2=0.990m λx1=ax1/ho=0.990/0.890=1.112βx1=1.75/(λx1+1.0)=1.75/(1.112+1.0)=0.828ax2=A-bc/2-bp/2=0.700-0.500/2-0.320/2=0.290mλx2=ax2/ho=0.290/0.890=0.326βx2=1.75/(λx2+1.0)=1.75/(0.326+1.0)=1.320 ay=B-hc/2-bp/2=1.212-0.500/2-0.320/2=0.802mλy=ay/ho=0.802/0.890=0.901βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.901+1.0)=0.9213. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N16=N1+N6=641.250+641.250=1282.500kNN34=N3+N4=641.250+641.250=1282.500kN所以 Vx1=max(|N16|, |N34|)=1282.500kN因为 N167=N1+N6+N7=641.250+641.250+641.250=1923.750kN N348=N3+N4+N8=641.250+641.250+641.250=1923.750kN 所以 Vx2=max(|N167|, |N348|)=1923.750kN因为 N123=N1+N2+N3=641.250+641.250+641.250=1923.750kN N456=N4+N5+N6=641.250+641.250+641.250=1923.750kN 所以 Vy=max(N123, N456)=1923.750kN3. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①验算x1截面承载力γo*Vx1=1.0*1282.500=1282.500kNβhs*βx1*ft_b*byo*ho=0.974*0.828*1.43*3224*890=3309.911kN≥γo*Vx1=1282.500kN 承台斜截面X1受剪满足规范要求验算x2截面承载力γo*Vx2=1.0*1923.750=1923.750kNβhs*βx2*ft_b*byo*ho=0.974*1.320*1.43*3224*890=5273.417kN≥γo*Vx2=1923.750kN 承台斜截面X2受剪满足规范要求验算y截面承载力γo*Vy=1.0*1923.750=1923.750kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.974*0.921*1.43*3600*890=4106.589kN≥γo*Vy=1923.750kN 承台斜截面Y受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因为 Mdx16=(N1+N6)*(2*A-1/2*bc)=(641.250+641.250)*(2*0.700-1/2*0.500)=1474.88kN*mMdx34=(N3+N4)*(2*A-1/2*bc)=(641.250+641.250)*(2*0.700-1/2*0.500)=1474.88kN*mMdx7=N7*(A-1/2*bc)=641.250*(0.700-1/2*0.500)=288.56kN*mMdx8=N8*(A-1/2*bc)=641.250*(0.700-1/2*0.500)=288.56kN*m所以 Mx=max(|Mdx16+Mdx7|, |Mdx8+Mdx34|)=max(|1763.44|,|1763.44|)=1763.44kN*m因为 Mdy123=(N1+N2+N3)*(B-1/2*hc)=(641.250+641.250+641.250)*(1.212-1/2*0.500)=1850.65kN*mMdy456=(N4+N5+N6)*(B-1/2*hc)=(641.250+641.250+641.250)*(1.212-1/2*0.500)=1850.65kN*m所以 My=max(|Mdy123|, |Mdy456|)=max(|1850.65|,|1850.65|)=1850.65kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1763.44*106/(0.9*890*360)=6115.4mm2Asx1=Asx/By=6115.4/3=1897mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1850.65*106/(0.9*890.000*360)=6417.8mm2Asy1=Asy/Bx=6417.8/4=1783mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1000*1000=1500mm2因As1min≤Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 1897mm2/m选择钢筋22@200, 实配面积为1901mm2/m。
基础设计规范方案(桩基础部分).doc
基础设计规范方案（桩基础部分）1建筑地基基础设计规范GB50007-2001 ——8.5桩基础（一）8・5桩基础8,5.1本节包括混凝土预制桩和混凝土灌注桩低桩承台基础。
按桩的性状和竖向受力悄况可分为摩擦型桩和端承型桩。
摩擦型桩的桩顶竖向荷载主要山桩侧阻力承受；端承型桩的桩顶竖向荷载主要由桩端阻力承受。
8・5・2桩和桩基的构造，应符合下列要求:1摩擦型桩的中心距不宜小于桩身直径的3倍；扩底灌注桩的中心距不宜小于扩底直径的1.5倍，当扩底直径大于2m时，桩端净距不宜小于1m。
在确定桩距时尚应考虑施工工艺中挤土等效应对邻近桩的影响。
2扩底灌注桩的扩底直径，不应大于桩身直径的3倍。
3桩底进入持力层的深度，根据地质条件、荷载及施工工艺确定，宜为桩身直径的倍。
在确定桩底进入持力层深度时，尚应考虑特殊土、岩洛以及震陷液化等影响。
嵌岩灌注桩周边嵌入完整和较完整的未风化、微风化、中风化硬质岩体的最小深度，不宜小于0・5m。
4布置桩位时宜使桩基承载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合。
5预制桩的混凝土强度等级不应低于C30；灌注桩不应低于C20：预应力桩不应低于C40o6桩的主筋应经计算确。
定打入式预制桩的最小配筋率不宜小于0.8%；静圧预制桩的最小配筋率不宜小于0.6%；灌注桩最小配筋率不宜小于0・2%~0・65% （小直径桩取大值）。
7配筋K度:1）受水平荷载和弯矩较大的桩，配筋长度应通过计算确定。
2）桩基承台下存在淤泥、淤泥质土或液化土层时，配筋长度应穿过淤泥淤、泥质土层或液化土层。
3）坡地岸边的桩、8度及8度以上地震区的桩、抗拔桩、嵌岩端承桩应通长配筋。
4）桩径大于600mm的钻孔灌注桩，构造钢筋的长度不宜小于桩长的2/3 O8桩顶嵌入承台内的长度不宜小于50mm。
主筋伸入承台内的锚固长度不宜小于钢筋直径（I级钢）的30倍和钢筋直径（II级钢和Ill级钢）的35倍。
对于大直径灌注桩，当采用一柱一桩时，可设置承台或将桩和柱直接连接。
桩基工程施工方案设计
一、工程概况本工程位于我国某城市，建筑物为多层住宅，占地面积约10,000平方米。
基础形式为桩基础，采用预制桩施工。
桩型为预应力混凝土管桩，桩径为400mm，桩长为15m。
本工程桩基础施工分为三个阶段：桩位测量、桩基施工、桩基检测。
二、施工方案设计1. 桩位测量（1）测量定位：根据设计图纸，采用全站仪进行桩位测量，确保桩位偏差小于5cm。
（2）桩位标记：在桩位中心点地面上打入一支6.5长30-40cm的钢筋，并用红油漆标示。
2. 桩基施工（1）桩基材料：采用预应力混凝土管桩，桩身混凝土强度为C80。
（2）桩基施工顺序：按照设计图纸确定的桩位，从一侧开始依次施工。
（3）桩基施工方法：① 预制管桩运输：采用平板车将预制管桩运至施工现场，堆放整齐。
② 桩机就位：根据桩位标记，将桩机对准桩位，确保垂直稳定。
③ 起吊预制管桩：拴好吊桩用的钢丝绳及索具，采用一点法（位置距桩头0.29L 处）起吊预制管桩，使桩尖垂直对准桩位中心，缓缓放下插入土中。
④ 稳桩：桩尖插入桩位后，先用桩锤自重将桩插入地下30-50cm，再使桩垂直稳定。
⑤ 锤击沉桩：采用锤击法进行沉桩，确保桩尖达到设计深度。
⑥ 桩基连接：桩顶采用钢筋连接，确保桩基整体稳定性。
3. 桩基检测（1）检测方法：采用低应变反射波法进行桩基检测。
（2）检测要求：检测桩数不少于总桩数的10%，检测深度不少于桩长的2/3。
（3）检测标准：按照《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2014）执行。
三、施工进度安排1. 桩位测量：1天2. 桩基施工：15天3. 桩基检测：3天总计：19天四、施工安全措施1. 施工人员必须佩戴安全帽、安全带等个人防护用品。
2. 施工现场设置安全警示标志，确保施工安全。
3. 施工机械操作人员必须经过专业培训，取得操作资格证书。
4. 施工过程中，严格执行操作规程，确保施工质量。
5. 施工现场加强防火、防爆、防中毒等安全管理。
五、环境保护措施1. 施工现场设置围挡，防止扬尘污染。
桩基础工程施工设计方案
桩基础工程施工设计方案桩基础工程施工设计方案是为了确保工程施工质量和工期安全，合理利用和配置施工资源，减少施工风险和成本，在施工过程中完成工程设计目标的详细计划。
以下是一个桩基础工程施工设计方案的示例，包括施工组织设计、施工方法、施工材料和设备、质量安全控制措施等。
一、施工组织设计1.项目概况：包括施工地点、周边环境、工程规模、工期等重要信息。
2.施工组织架构：确定施工队伍构成，明确各个职责和任务。
3.施工进度计划：根据工程规模和工期，拟定详细的施工进度计划，设定工作目标和时间节点。
4.施工资源配置：根据实际情况，合理配置施工人员、设备、材料等资源，确保施工进度和质量。
二、施工方法1.桩基础施工方法选择：根据工程需求和地质条件，选择合适的桩基础施工方法，如钻孔灌注桩、挤土桩、钢筋混凝土桩等。
2.施工工艺流程：详细描述每个施工工艺的步骤和要求，包括桩基础的制作、安装、测量等。
3.施工技术要点：根据具体施工方法，列出施工中需要注意的技术要点，如灌注桩浆的浆液配比、挤土桩的土壤压实度要求等。
三、施工材料和设备1.材料选择：根据工程要求和规范，选择合适的桩基础施工材料，如钢筋、混凝土、桩身保护材料等。
2.设备清单：列出所需的施工设备清单，并确保设备达到工作要求和安全标准。
3.材料和设备管理：制定材料和设备的采购、使用、储存和检验等管理措施，确保材料和设备的质量和安全。
四、质量安全控制1.质量控制措施：根据施工工艺要求，制定质量控制措施，包括材料检验、工艺检验、强度检验等。
2.安全控制措施：列出施工过程中的安全风险和控制措施，包括安全文明施工、安全检查、安全防护等。
3.质量、安全目标与评估：设定质量和安全目标，并制定评估标准和方法，对施工过程和结果进行评估和监控。
五、环境保护措施1.环境影响评价：针对施工过程可能对周边环境造成的影响，进行环境影响评价，并提出相应的保护措施。
2.施工废弃物处理：对施工过程中产生的废弃物进行分类、收集和处理，确保环境卫生和资源利用。
基础工程8号桩设计
某单层厂房柱下基础设计计算说明书第1章 概述1.1设计任务（1）设计题目：XX 单层厂房柱下基础设计；（2）工程名称：XX 机械厂装配车间； （3）场地位置：该机械厂厂区内；（4）上部结构类型：钢筋混凝土排架结构；（5）上部结构尺寸：结构设计跨度为24m ，柱距为6m ； （6）本人承担的课程设计任务：8号角柱Z2（柱在基础顶面处的截面形状为矩形，尺寸为1000×400mm ）下的基础设计。
1.2设计资料1.2.1地基勘察资料（1）场地描述：场地地面平坦，场地地下水属于潜水； （2）土层描述：据钻探揭露，各地层的情况如下：第①层：人工填土。
分布于场地表面，以灰黑色粉土为主，伴有碎砖，炉渣等杂物的填土层。
厚约0.5~1.2m ，结构疏松，土质不均，平均天然重度为17.1kN/m 3。
第②层：粉质粘土。
呈棕红色。
各孔均有，厚度9.5~10.1m 。
可塑~硬塑，土质较均匀。
第③层：粘土。
呈黄黑色，各孔均可见到，没有钻透，据调查厚度在10m 以上。
土质均匀，可塑~硬塑。
（3）土层剖面图：ⅡⅢ9.0m22.0m 1#18.0m 5#ⅠⅢ16.5m2#27.0m 钻孔编号4#33.0mⅡ11.5m6#Ⅰ11.5mⅠ地质剖面编号车间位置钻孔深度11.5m 3#15.0mⅠ11.5m4#图例钻孔位置后侧前侧24m图1-1地质钻孔平面布置图①③②16.510.6438.001.02#454.5011.510.4442.900.5454.403#11.510.7443.300.64#454.80图1-2 I-I 地质剖面（m ）22.0432.30③1#1.2①②454.30②18.0436.6010.8③5#0.9454.60①10.711.5443.300.6454.806#11.0图1-3 II —II 地质剖面（m ）3#钻孔编号图 例432.3022.0①1.21#454.3016.5438.0010.62#②①1.0454.50③③②土层编号②432.30绝对标高11.0图1-4 III —III 剖面和图例（m ）（4）土性指标：第①层杂填土不宜用作建筑物地基。
基础打桩工程施工组织设计方案
基础打桩工程施工组织设计方案一、工程概述本基础打桩工程位于具体地点，项目占地面积为具体面积，总建筑面积为具体面积。
该工程的基础形式为桩基础，拟采用具体桩型进行施工。
二、施工准备（一）技术准备1、熟悉施工图纸和地质勘察报告，了解场地的地质情况和桩的设计要求。
2、编制施工组织设计和施工方案，明确施工工艺、施工流程和质量控制要点。
3、进行技术交底，将施工技术要求和质量标准传达给施工人员。
（二）现场准备1、平整施工场地，清除地上和地下的障碍物。
2、测量放线，确定桩位的位置，并设置好控制点和水准点。
3、搭建施工临时设施，如办公区、生活区、材料堆场等。
（三）材料准备1、根据桩的类型和数量，准备好足够的桩材、钢筋、混凝土等材料。
2、对材料进行检验和试验，确保其质量符合设计和规范要求。
（四）机械设备准备1、配备足够的打桩设备，如桩机、起重机、电焊机等。
2、对机械设备进行调试和维护，确保其性能良好，能够正常运行。
三、施工工艺流程（一）灌注桩施工工艺流程1、测量放线根据设计图纸和控制点，使用全站仪或经纬仪进行桩位的测量放线，确定桩位的中心位置，并在桩位四周设置护桩。
2、埋设护筒护筒采用钢板制作，其内径应比桩径大 200 400mm。
护筒的埋设深度应根据地质情况确定，一般为 15 20m，护筒顶部应高出地面 03m 左右。
护筒埋设完成后，应检查其中心位置和垂直度，确保符合要求。
3、钻机就位将钻机移动到桩位处，调整钻机的水平度和垂直度，使钻杆中心与桩位中心重合。
4、钻进成孔根据地质情况和桩的设计要求，选择合适的钻进参数，如钻进速度、钻压、泥浆比重等。
在钻进过程中，应及时清理孔内的渣土和泥浆，保持孔内清洁。
5、清孔当钻孔达到设计深度后，应进行清孔。
清孔的方法有抽浆法、换浆法和掏渣法等，清孔后的泥浆比重应控制在 110 120 之间，孔底沉渣厚度应符合设计和规范要求。
6、钢筋笼制作与安装钢筋笼应在现场制作，其制作应符合设计和规范要求。
基础设计规范方案(桩基础部分).doc
基础设计规范方案(桩基础部分)1建筑地基基础设计规范GB50007-2001——8.5桩基础（一）8.5 桩基础8.5.1 本节包括混凝土预制桩和混凝土灌注桩低桩承台基础。
按桩的性状和竖向受力情况可分为摩擦型桩和端承型桩。
摩擦型桩的桩顶竖向荷载主要由桩侧阻力承受；端承型桩的桩顶竖向荷载主要由桩端阻力承受。
8.5.2桩和桩基的构造，应符合下列要求：1摩擦型桩的中心距不宜小于桩身直径的3倍；扩底灌注桩的中心距不宜小于扩底直径的1.5倍，当扩底直径大于2m时，桩端净距不宜小于1m。
在确定桩距时尚应考虑施工工艺中挤土等效应对邻近桩的影响。
2扩底灌注桩的扩底直径，不应大于桩身直径的3倍。
3桩底进入持力层的深度，根据地质条件、荷载及施工工艺确定，宜为桩身直径的1~3倍。
在确定桩底进入持力层深度时，尚应考虑特殊土、岩溶以及震陷液化等影响。
嵌岩灌注桩周边嵌入完整和较完整的未风化、微风化、中风化硬质岩体的最小深度，不宜小于0.5m。
4布置桩位时宜使桩基承载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合。
5预制桩的混凝土强度等级不应低于C30；灌注桩不应低于C20；预应力桩不应低于C40。
6桩的主筋应经计算确。
定打入式预制桩的最小配筋率不宜小于0.8%；静压预制桩的最小配筋率不宜小于0.6%；灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取大值）。
7配筋长度：1）受水平荷载和弯矩较大的桩，配筋长度应通过计算确定。
2）桩基承台下存在淤泥、淤泥质土或液化土层时，配筋长度应穿过淤泥淤、泥质土层或液化土层。
3）坡地岸边的桩、8度及8度以上地震区的桩、抗拔桩、嵌岩端承桩应通长配筋。
4）桩径大于600mm的钻孔灌注桩，构造钢筋的长度不宜小于桩长的2/3。
8桩顶嵌入承台内的长度不宜小于50mm。
主筋伸入承台内的锚固长度不宜小于钢筋直径（Ⅰ级钢）的30倍和钢筋直径（Ⅱ级钢和Ⅲ级钢）的35倍。
对于大直径灌注桩，当采用一柱一桩时，可设置承台或将桩和柱直接连接。
简述桩基础的设计步骤
简述桩基础的设计步骤桩基础是建筑工程中的一种重要地基形式，其设计步骤可以分为以下几个方面。
第一步：确定设计荷载在进行桩基础设计之前，首先需要明确所承受的荷载情况。
这包括垂直荷载、水平荷载和倾覆力矩等。
根据工程需要，确定设计荷载的大小和作用方向。
第二步：选择桩型和桩长根据设计荷载和地质情况，选择合适的桩型和桩长。
桩型一般有灌注桩、钻孔灌注桩、钢筋混凝土桩等多种形式，选择时需要考虑承载力、变形性能和施工难度等因素。
第三步：确定桩间距和桩径根据设计荷载和地质条件，确定桩间距和桩径。
桩间距的确定需要考虑桩的相互作用效应，一般情况下桩间距的比值在2.5到5之间。
桩径的确定要考虑桩的承载力和变形性能，一般情况下桩径与桩长之比在1/10到1/20之间。
第四步：计算桩的承载力根据桩的几何参数和地质条件，计算桩的承载力。
桩的承载力可以通过静力计算或动力试验获得。
在静力计算中，常用的方法有静力触探法、静力加载试验法和静力荷载试验法等。
在动力试验中，常用的方法有动力触探法、动力加载试验法和动力荷载试验法等。
第五步：进行桩身设计根据桩的承载力和变形性能要求，进行桩身设计。
桩身设计包括桩的纵向受力计算和横向受力计算。
纵向受力计算主要考虑桩的承载力和变形性能，横向受力计算主要考虑桩的抗倾覆能力和抗滑移能力。
第六步：进行桩头设计根据桩的承载力和变形性能要求，进行桩头设计。
桩头设计包括桩头的尺寸和形式确定。
桩头的尺寸一般根据桩身的直径和承载力要求确定，形式一般有扩底、扩顶、加盖等多种形式。
第七步：进行施工方案设计根据桩基础的设计要求，制定合理的施工方案。
施工方案包括桩基础的施工方法、施工工艺和施工顺序等。
第八步：进行监测和验收在桩基础施工完成后，需要进行监测和验收。
监测可以通过安装监测设备对桩基础进行实时监测，以验证设计的有效性。
验收包括桩基础的外观检查、质量检测和承载力试验等。
桩基础的设计步骤包括确定设计荷载、选择桩型和桩长、确定桩间距和桩径、计算桩的承载力、进行桩身设计、进行桩头设计、进行施工方案设计以及进行监测和验收。
桩基础施工组织设计方案
桩基础施工组织设计方案目录一、前言 (2)1.1 编制依据 (2)1.2 工程概况 (3)二、施工目标与要求 (4)2.1 施工目标 (5)2.2 施工要求 (6)三、施工准备 (7)3.1 技术准备 (8)3.2 物资准备 (9)3.3 人员准备 (10)3.4 施工现场布置 (12)四、桩基施工方法 (13)4.1 桩型选择 (14)4.2 施工工艺流程 (15)4.3 施工要点 (16)五、桩基施工设备选择 (17)5.1 钻机选择 (18)5.2 锤击设备选择 (19)5.3 其他辅助设备选择 (20)六、桩基施工进度计划 (21)6.1 施工阶段划分 (23)6.2 各阶段工期安排 (24)七、桩基施工质量控制 (25)7.1 质量控制标准 (26)7.2 质量控制措施 (27)八、安全生产与文明施工 (29)8.1 安全生产措施 (29)8.2 文明施工管理 (30)九、环境保护与节能减排 (31)9.1 环境保护措施 (32)9.2 节能减排方案 (33)十、应急预案与风险管理 (35)10.1 应急预案制定 (36)10.2 风险管理措施 (38)一、前言桩基础作为建筑工程中的核心结构组成部分，对保障整个工程的稳定性与安全至关重要。
本次桩基础施工组织设计方案的制定，旨在确保项目顺利进行，明确施工流程，提高施工效率，确保施工质量。
本方案依据工程实际需求、地质勘察报告、相关法律法规及行业标准，结合我公司多年施工经验与技术实力编制而成。
通过本方案的实施，旨在保障工程安全、质量、进度及成本控制等方面达到最优效果。
我们将详细介绍本次桩基础施工的具体内容。
1.1 编制依据国家相关法律法规：依据《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》等相关法律条文，确保施工活动的合法性和规范性。
行业标准与规范：参照《建筑地基基础设计规范》（GB50072、《建筑桩基技术规范》（JGJ942等行业标准，以及地方相关实施细则，确保施工质量和安全。
桩基础设计步骤
桩基础设计步骤一、需求分析在进行桩基础设计之前，首先需要进行需求分析。
根据建筑物的类型、用途、地理条件等因素，确定所需的桩基础类型、数量和布置方式。
二、地质勘察地质勘察是桩基础设计的重要依据，通过对地层的分析，确定地基的承载力、稳定性以及可能存在的地质灾害风险等信息。
地质勘察包括地质剖面观测、取样分析和实验室测试等。
三、荷载计算荷载计算是桩基础设计的核心内容之一。
根据建筑物的重量、使用功能和设计标准，计算出所需的水平力、垂直力以及地震力等。
同时考虑地基的土层性质和地震活动等因素，确定设计荷载。
四、桩型选择根据荷载计算的结果和地质勘察的数据，选择合适的桩型。
常见的桩型包括钢筋混凝土桩、预应力混凝土桩和钢管桩等。
根据桩的承载力和变位性能要求，确定桩的直径和长度。
五、桩基础布置根据建筑物的平面布置和荷载分布，确定桩基础的布置方式。
一般采用等距布置或按荷载大小布置。
同时考虑桩与桩之间的间距、边距和桩头高度等因素，确保桩基础的整体稳定性。
六、桩基础计算根据桩的类型和布置方式，进行桩基础的计算。
计算包括桩的承载力计算、变位计算和抗倾覆计算等。
通过计算，确定桩的截面尺寸、配筋和桩身长度等参数。
七、桩基础施工桩基础设计完成后，需要进行施工方案的制定和施工过程的监督。
施工方案包括桩基础的施工顺序、施工方法和施工工艺等。
在施工过程中，要注意桩的垂直度、水平度和混凝土浇筑质量等。
八、质量控制桩基础施工完成后，需要进行质量检验和验收。
质量控制包括桩的质量检测、桩身的钢筋保护和桩头的防腐处理等。
同时，还要进行桩基础的荷载试验和变形观测，确保桩基础的安全可靠。
九、监测与维护桩基础的监测与维护是保证建筑物安全运行的重要措施。
通过定期监测桩基础的变形、沉降和承载力等指标，及时发现并处理潜在的问题。
同时，定期进行桩基础的维护和养护，延长桩基础的使用寿命。
总结：桩基础设计是建筑工程中重要的一环，它直接关系到建筑物的承载能力和稳定性。
桩基础设计
桩身构造要求
配筋要求：
最小配筋率：
打入式预制桩：0.8%；静压式预制桩：0.6%；灌注桩0.2％ ～ 0.65%（小直径桩取高值）
配筋长度：
受水平荷载和弯矩较大的桩，配筋长度应通过计算确定 摩擦型灌注桩配筋长度不应小于桩长的2/3
4.6桩基础的设计
4.6.1基本要求
1地基计算：
i 1
y
e
C0
s’——采用Boussinesq解，按实体深基础分层总和法计算出的桩 基沉降量 C0、C1、C2——根据群桩距径比sa/d、长径比l/d及基础长宽比 Lc/Bc确定的参数 nb——矩形布桩时的短边布桩数 y——按压缩模量当量值确定，并考虑施工工艺的影响
4.4承台的设计计算
S
群桩 效应
群桩承载力小于各单桩承载力之和 α 群桩沉降量大于各单桩沉降量
侧阻与端阻的群桩效应
影响因素：
桩距、桩数及桩的排列
桩距增大时，h提高， z减小 桩距相同时，桩数越多，h越低， z增大 桩距增大至一定值后，h增加不显著 侧阻力：粘性土，减弱；松散粉土、砂土，因沉降硬化而增强 端阻力：不论粘性非粘性土，均因桩端土互逆的侧向变形而增强 对非单一粘性土， h大于1，对单一粘性土，3~4d， h略小于1 无论何种情况，群桩沉降总大于单桩沉降， z总大于1
2按浅基础沉降计算方法计算沉降s=ys’ 3引入桩基等效沉降系数ye
考虑附加应力及桩群几何参数的影响
沉降计算公式（矩形承台中心点处）
s y y e s ' y y e 4 p 0
建筑桩基础工程设计方案
建筑桩基础工程设计方案一、工程概况1.1 工程简介本工程为XXX项目，位于XXX地区，主要包括一栋高度为XXX米的主楼、两栋高度为XXX米的副楼以及配套设施。
建筑总面积为XXX平方米，占地面积为XXX平方米。
1.2 地质条件根据地质勘察报告，场地地貌单元属XXX，场地内地层主要为第四系全新统人工填土层、第四系全新统冲积层、白垩系下统泥质粉砂岩。
场地的地质构造单元属XXX，场地内无活动断裂通过，地震动峰值加速度为XXX，地震基本烈度为XXX。
二、设计依据2.1 规范依据《建筑基础工程设计规范》（GB 50007-2011）《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）《地基与基础设计规范》（GB 50007-2011）《钢筋混凝土设计规范》（GB 50010-2010）2.2 勘察报告《XXX项目地质勘察报告》三、设计原则3.1 安全性原则确保建筑桩基础工程的安全性，满足承载力、稳定性、沉降控制等要求。
3.2 经济性原则在满足安全性的前提下，优化设计方案，控制工程成本。
3.3 施工可行性原则考虑施工条件、施工技术、施工设备等因素，确保设计的施工可行性。
四、桩基工程设计4.1 桩型选择根据地质条件、建筑荷载、工程特点等因素，选择合适的桩型。
本工程拟采用Φ600mm钢筋混凝土灌注桩。
4.2 桩基设计参数桩长：根据地质勘察报告及承载力要求，桩长拟定为XXX米；桩顶标高：根据建筑物的设计标高，桩顶标高拟定为XXX米；桩径：Φ600mm；桩间距：根据计算结果，桩间距拟定为XXX米；桩端持力层：根据地质勘察报告，桩端持力层为白垩系下统泥质粉砂岩。
4.3 桩基承载力计算根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）进行桩基承载力计算，计算结果满足设计要求。
4.4 桩基稳定性计算根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）进行桩基稳定性计算，计算结果满足设计要求。
4.5 沉降计算根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）进行桩基沉降计算，计算结果满足设计要求。
桩基础的设计
二、桩径、桩长的拟定
(一)桩径拟定
当桩的类型选定后，桩的横截面(桩径)可根据 各类桩的特点与常用尺寸(见本章第二节)，并考虑 上述因素选择确定。
(二)桩长拟定
桩长确定的关键在于选择桩底持力层，因为 桩底持力层对于桩的承载力和沉降有着重要影响， 设计时可先根据地质条件选择适宜的桩底持力层初 步确定桩长，并应考虑施工的可能性(如打桩设备 能力或钻进的最大深度等)。
为使各桩受力均匀，充分发挥每根桩的承载 能力，设计布置时应尽可能使桩群横截面的重心 与荷载合力作用点重合或接近，通常桥墩桩基础 中基桩采取对称布置，而桥台多排桩桩基础视受 力情况在纵桥向采用非对称布置，当作用于桩基 的弯矩较大时，宜尽量将桩布置在离承台形心较 远处，采用外密内疏的布置方式，以增大基桩对 承台形心或合力作用点的惯性矩，提高桩基的抗 弯能力。
此外，基桩布置还应考虑使承台受力较为有 利，例如桩柱式墩台应尽量使墩柱轴线与基桩轴 线重合，盖梁式承台的桩柱布置应使盖梁发生的 正负弯矩接近或相等，以减小承台所承受的弯曲 应力。
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四、桩基础设计方案检验
(一)单根基桩的检验 (二)群桩基础承载力和沉降量的检验 (三)承台强度检验
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8
(二)柱桩桩基和摩擦 桩桩基的考虑
上式中：h— 桩嵌入岩层的最小深度(m)
d —嵌岩桩嵌岩部分的设计直径(m)
M法H见—本在章岩第层五顶节面; 处的桩身弯矩(kN·m)，计算方
β — 岩石垂直极限抗压强度换算为水平极限抗 压强度的折减系数β=0.5~1.0，岩层侧面节理 发达的取小值，节理不发达的取大值;
打入桩的中心距不应小于桩径(或边长)的 从3.0倍，在软土地区尚宜适当增加。
八桩桩基承台计算
八桩桩基承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-94)③二、示意图三、计算信息承台类型: 八桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-81. 几何参数矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm方桩边长ls=250mm承台根部高度H=850mm承台端部高度h=850mmx方向桩中心距A=700mmy方向桩中心距B=700mm承台边缘至边桩中心距 C=350mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C30 ft_b=1.43N/mm2, fc_b=14.3N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB335 fy=300N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=3680.000kNMx=-17.000kN*mMy=-52.000kN*mVx=10.000kNVy=15.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+4*A+C=0.350+4*0.700+0.350=3.500m2. 承台总宽 By=C+2*B+C=0.350+2*0.700+0.350=2.100m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=0.850-0.040=0.810mho1=h-as=0.850-0.040=0.810mh2=H-h=0.850-0.850=0.000m4. 方桩换算截面宽度 bp=ls=0.250m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-2*A=-1.400m, y1=-B=-0.700m)2号桩 (x2=0, y2=-B=-0.700m)3号桩 (x3=2*A=1.400m, y3=-B=-0.700m)4号桩 (x4=2*A=1.400m, y4=B=0.700m)5号桩 (x5=0, y5=B=0.700m)6号桩 (x6=-2*A=-1.400m, y6=B=0.700m)7号桩 (x7=-A=-0.700m, y7=0)8号桩 (x8=A=0.700m, y8=0)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑xi=(x12)*4+(x72)*2=8.820m∑yi=(y12)*6=2.940mN i =F/n-Mx*yi/∑yi2+My*xi/∑xi2+Vx*H*xi/∑xi2-Vy*H*y1/∑yi2N1=3680.000/8-(-17.000)*(-0.700)/2.940+(-52.000)*(-1.400)/8.820 +10.000*0.850*(-1.400)/8.820-15.000*0.850*(-0.700)/2.940=459.821kNN2=3680.000/8-(-17.000)*(-0.700)/2.940+(-52.000)*0.000/8.820+10.000*0.850*0.000/8.820-15.000*0.850*(-0.700)/2.940=452.917kNN3=3680.000/8-(-17.000)*(-0.700)/2.940+(-52.000)*1.400/8.820+10.000*0.850*1.400/8.820-15.000*0.850*(-0.700)/2.940=446.012kNN4=3680.000/8-(-17.000)*0.700/2.940+(-52.000)*1.400/8.820+10.000*0.850*1.400/8.820-15.000*0.850*0.700/2.940=460.179kNN5=3680.000/8-(-17.000)*0.700/2.940+(-52.000)*0.000/8.820+10.000*0.850*0.000/8.820-15.000*0.850*0.700/2.940=467.083kNN6=3680.000/8-(-17.000)*0.700/2.940+(-52.000)*(-1.400)/8.820+10.000*0.850*(-1.400)/8.820-15.000*0.850*0.700/2.940=473.988kNN7=3680.000/8-(-17.000)*0.000/2.940+(-52.000)*(-0.700)/8.820+10.000*0.850*(-0.700)/8.820-15.000*0.850*0.000/2.940=463.452kNN8=3680.000/8-(-17.000)*0.000/2.940+(-52.000)*0.700/8.820+10.000*0.850*0.700/8.820-15.000*0.850*0.000/2.940=456.548kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.17-1】①1. ∑Ni=N7+N8=920.000kN 当 (A+bp/2.0)<H 时2. 因为 (A+bp/2)=0.700+0.250/2=0.825<H=0.850αox=2*A-bc/2-bp/2=0.700-0.600/2-0.250/2=0.975m因为αox>ho, 所以αox=ho=0.810mαoy=B-hc/2-bp/2=0.700-0.600/2-0.250/2=0.275m3. λox=αox/ho=0.810/0.810=1.000λoy=αoy/ho=0.275/0.810=0.3404. βox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(1.000+0.2)=0.700βoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.340+0.2)=1.5575. 因 H=0.850m 所以βhp=0.996γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(3680.000-920.000)=2760.00kN2*[βox*(hc+αoy)+βoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[0.700*(600+275)+1.557*(600+810)]*0.996*1.43*810=6477.54kN≥γo*Fl=2760.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.17-5】①1. Nl=max(N1, N3, N4, N6)=473.988kN2. a1x=2*A-bc/2-bp/2=2*0.700-0.600/2-0.250/2=0.975m因为 a1x>ho1 所以 a1x=ho1=0.810ma1y=B-hc/2-bp/2=0.700-0.600/2-0.250/2=0.275m3. λ1x=a1x/ho1=0.810/0.810=1.000λ1y=a1y/ho1=0.275/0.810=0.3404. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(1.000+0.2)=0.467β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.340+0.2)=1.038C1=C+1/2*bp=0.350+0.250/2=0.475mC2=C+1/2*bp=0.350+0.250/2=0.475m5. 因 h=0.850m 所以βhp=0.996γo*Nl=1.0*473.988=473.988kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1=[0.467*(475+275/2)+1.038*(475+810/2)]*0.996*1.43*810 =1383.316kN≥γo*Nl=473.988kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.18-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+4*A+C=0.350+4*0.700+0.350=3.500mbx2=bc=0.600mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/0.810*(1-0.600/3.500)]*3.500 =3.500mby1=By=C+2*B+C=0.350+2*0.700+0.350=2.100mby2=hc=0.600mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/0.810*(1-0.600/2.100)]*2.100 =2.100m2.计算剪切系数因0.800≤ho=0.810m≤2.000m,βhs=(0.800/0.810)1/4=0.997ax1=2*A-bc/2-bp/2=2*0.700-0.600/2-0.250/2=0.975m λx1=ax1/ho=0.975/0.810=1.204βx1=1.75/(λx1+1.0)=1.75/(1.204+1.0)=0.794ax2=A-bc/2-bp/2=0.700-0.600/2-0.250/2=0.275m λx2=ax2/ho=0.275/0.810=0.340βx2=1.75/(λx2+1.0)=1.75/(0.340+1.0)=1.306ay=B-hc/2-bp/2=0.700-0.600/2-0.250/2=0.275m λy=ay/ho=0.275/0.810=0.340βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.340+1.0)=1.3063. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①因为 N16=N1+N6=459.821+473.988=933.810kNN34=N3+N4=446.012+460.179=906.190kN所以 Vx1=max(|N16|, |N34|)=933.810kN因为 N167=N1+N6+N7=459.821+473.988+463.452=1397.262kN N348=N3+N4+N8=446.012+460.179+456.548=1362.738kN 所以 Vx2=max(|N167|, |N348|)=1397.262kN因为 N123=N1+N2+N3=459.821+452.917+446.012=1358.750kN N456=N4+N5+N6=460.179+467.083+473.988=1401.250kN 所以 Vy=max(N123, N456)=1401.250kN3. 计算承台底部最大剪力【8.5.18-1】①验算x1截面承载力γo*Vx1=1.0*933.810=933.810kNβhs*βx1*ft_b*byo*ho=0.997*0.794*1.43*2100*810=1925.646kN≥γo*Vx1=933.810kN 承台斜截面X1受剪满足规范要求验算x2截面承载力γo*Vx2=1.0*1397.262=1397.262kNβhs*βx2*ft_b*byo*ho=0.997*1.306*1.43*2100*810=3167.998kN≥γo*Vx2=1397.262kN 承台斜截面X2受剪满足规范要求验算y截面承载力γo*Vy=1.0*1401.250=1401.250kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.997*1.306*1.43*3500*810=5279.997kN≥γo*Vy=1401.250kN承台斜截面Y受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.16-1】【8.5.16-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.16-1】【8.5.16-2】①因为 Mdx16=(N1+N6)*(2*A-1/2*bc)=(459.821+473.988)*(2*0.700-1/2*0.600)=1027.19kN*mMdx34=(N3+N4)*(2*A-1/2*bc)=(446.012+460.179)*(2*0.700-1/2*0.600)=996.81kN*mMdx7=N7*(A-1/2*bc)=463.452*(0.700-1/2*0.600)=185.38kN*mMdx8=N8*(A-1/2*bc)=456.548*(0.700-1/2*0.600)=182.62kN*m所以 Mx=max(|Mdx16+Mdx7|, |Mdx8+Mdx34|)=max(|1212.57|,|1179.43|)=1212.57kN*m因为 Mdy123=(N1+N2+N3)*(B-1/2*hc)=(459.821+452.917+446.012)*(0.700-1/2*0.600)=543.50kN*mMdy456=(N4+N5+N6)*(B-1/2*hc)=(460.179+467.083+473.988)*(0.700-1/2*0.600)=560.50kN*m所以 My=max(|Mdy123|, |Mdy456|)=max(|543.50|,|560.50|)=560.50kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1212.57*106/(0.9*810*300)=5544.5mm2Asx1=Asx/By=5544.5/2=2640mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*560.50*106/(0.9*810.000*300)=2562.9mm2Asy1=Asy/Bx=2562.9/4=732mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*850*1000=1275mm2因As1min≤Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 2640mm2/m选择钢筋D22@140, 实配面积为2715mm2/m。
基础工程桩基础设计
开口钢管桩、H型钢桩和开口的预应力混凝土管桩，打入时对桩周土 体稍有排挤作用，土的强度和变形性质变化不大。由原状土测得的土 的物理力学性质指标一般可用于估算小量挤土桩的承载力和沉降。
3.非挤土桩
先钻孔后再打入的预制桩和钻(冲或挖)孔桩在成桩过程中都将孔中土 体清除去，故设桩时对土没有排挤作用，桩周土反而可能向桩孔内移 动。因此，非挤土桩的桩侧摩阻力常有所减小。
在工业与民用建筑物中，几乎都使用低承台桩基，而且大量采 用的是竖直桩，甚少采用斜桩
桥梁和港口工程中常用高承台桩基，且较多采用斜桩，以承受 水平荷载
低承台桩
高承台桩
桩基础是一种深基础形式，深基础形式至少应具备三个特点: ①从施工上看，深基础应采取特定的施工机械或手段，把基础 置于深部的较好地层中。 ②深基础的入土深度与基础宽度之比较大，因此，在决定深基 础的承载力时，基础侧面的摩阻力不但不能忽略，有时甚至起 主要作用 ③浅基础的破坏形式可能有不同的破坏模式，但深基础却往往 只发生剪切（冲切）破坏。
但是施工质量不易控制，拔管过快容易造成桩身缩颈， 而且由于是挤土桩，先期浇注好的桩易受到挤土效应而产 生倾斜断裂甚至错位。
挖孔灌注桩
可采用人工或机械挖掘成孔，逐 段边开挖边支护，达所需深度后再进 行扩孔、安装钢筋笼、浇灌混凝土。
人工挖孔灌注桩是在设计桩位用人 工挖掘方法成孔，然后安放钢筋笼， 灌注混凝土成桩。为了保证施工顺利 进行，往往设置混凝土护壁。所以在 多数情况下，人工挖孔桩由护壁和桩 芯两部分构成。
成连续滑动面，出现整体剪切破坏，桩急剧下沉而持力层以上土体不 能阻止其下沉，P-S曲线上呈现明显破坏荷载
桩型：通常的端承桩及灌注桩易出现此类破坏
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辽宁工业大学基础工程课程设计（论文）题目：八桩 550 KN桩基础设计院（系）：土木建筑工程学院专业班级：建筑工程121班学号： 120501028学生姓名：王晶指导教师：张玉梅教师职称：副教授起止时间：2015.12.21-2015.12.31辽宁工学院课程设计说明书（论文）课程设计（论文）任务及评语院（系）：土木建筑工程学院教研室：结构教研室目录一、确定桩的长度和承台埋深 (1)1设计依据： (1)2桩的长度验算 (1)3验算 (1)二、单桩配筋设计和计算 (2)三、确定桩的平面布置 (2)四、承台结构计算（冲切、受剪、受弯） (3)1桩顶荷载： (3)2基础净反力设计值： (3)3承台柱冲切验算： (4)4.承台角桩冲切验算： (5)5承台受剪验算： (5)6承台受弯验算及承台配筋： (8)7承台局部受压验算： (8)六、绘制桩及承台施工图 (11)参考资料 (12)一、确定桩的长度和承台埋深1设计依据：（1）依据规范：混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 建筑桩基技术规范（JGJ94-2008） 建筑地基基础设计规范（GB50007-2011） （2）材料信息：柱混凝土强度等级：30C桩、承台混凝土强度等级：03C 2/43.1mm N f t = 钢筋强度等级：335HRB 2/300mm N f y = 钢筋强度等级：300HPB 2/270mm N f y =2桩的长度验算桩承台标高：000.2-粉土层：113175.014.32175.014.30212⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∑i sia p p pa a l q A q R μ kN kN 05540.4<= 亚粘土层：i sia p p pa a l q A q R ∑+=μ)619313(175.014.32175.014.30622⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=kN kN 055193.15<= 粘土层：i sia p p pa a l q A q R ∑+=μKN x 550)22619113(175.014.32175.014.33502=+⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=解得：m x 5.14=设桩埋入持力层m 51，桩长m 243验算kN Q kN k 5505.564)1522619313(517.014.32517.014.33502=>=⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ （满足规范要求）二、单桩配筋设计和计算桩身采用C30混凝土，2/15mm N f c =kN R kN f A a c c p 5504.1442100.115175.0175.014.33=>=⨯⨯⨯⨯⨯=ϕ%5.01752≥⨯πs A 2481mm A s = 采用108φ 2628mm A s =1-1剖面图1：202-2剖面图1：20三、确定桩的平面布置几何参数：承台边缘至桩中心距 mm C 400=桩列间距 mm A 550= 桩行间距 mm B 1000= 承台根部高度 H=700mm 承台端部高度h=400mm纵筋合力点到底边的距离 mm a s 70= 平均埋深mm h m 150= 矩形柱宽 mm B c 600= 矩形柱高 mm B c 600= 圆桩直径 mm D s 350= 换算后桩截面 mm D s 280=四、承台结构计算（冲切、受剪、受弯）1桩顶荷载：荷载设计值（作用于承台顶部）： 竖向荷载：kN F 4947=绕X 轴弯矩：m kN M x ⋅=00.0 绕Y 轴弯矩：m kN M y ⋅=00.0X 向剪力：m kN V x ⋅=00.0 Y 向剪力：m kN V y ⋅=00.0 轴心力作用下，单桩受力为：500820.38.220=⨯⨯⨯+=+=k k k k F n G F Q kN F k 3664= kN F F k 4.4946366435.135.1=⨯== kN n F N 4.61884947===2基础净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）∑∑⋅±⋅±=22jiox i i ox i x x M y y M n F NkN n FN 4.618849471===kN n F N 4.618849472===kN n F N 4.618849473===kN n F N 4.618849474===kN n F N 4.618849475===kN n F N 4.618849476===kN n F N 4.618849477===kN n F N 4.618849478===3承台柱冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007——2011） p t hp o c ox oy c ox l h f a h a b F ⋅⋅⋅+++⋅≤βββ)]()([2X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：m a ox 075.0= Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：m a oy 525.0= 承台有效高度：m a H h s 83.007.09.00=-=-=作用于冲切破坏锥体上的冲切里设计值：kN N F F i l 45913364947=-=-=∑ X 方向冲垮比：09.083.0075.00===h a ox ox λ Y 方向冲垮比：63.083.0525.00===h a oy oy λX 方向冲切系数：90.2)2.009.0(84.0)2.0(84.0=+=+=ox ox λβ Y 方向冲切系数：01.1)2.063.0(84.0)2.0(84.0=+=+=oy oy λβ 99.0)800900(80020009.011=-⨯---=hp β0)]()([2h f a B a H t hp ox c oy oy c ox ⋅⋅⋅+++⋅βββkN F kN l 45913.472883.0143099.0)]075.06.0(01.1)525.06.0(9.2[2=<=⨯⨯⨯+⨯++⨯⨯=4.承台角桩冲切验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007——2011） 0111121)]2()2([h f a c a c N t hp x y y x l ⋅+⋅++⋅≤βββ 角桩竖向冲反力设计值：kN N 4.8611=从角桩内边缘至承台边缘的距离：m L C c s 755.0235.04.021=+=+= m L C c s 755.0235.04.022=+=+=m..-.-.-..-b -b A-a pc x 6100501403055020502221=⨯=⨯= m h B a pc y 51.005.014.03.00.105.02b 21=---=---=X 方向角桩冲垮比：735.083.61.0011===h a x x λ Y 方向角桩冲垮比：461.083.051.0011===h a y y λX 方向角桩冲切系数：0.60)2.0735.0(56.0)2.0(56.011=+=+=x x λβ Y 方向角桩冲切系数：69.0)2.0614.0(56.0)2.0(56.011=+=+=y y λβ0111121)]2()2([h f a c a c t hp x y y x ⋅⋅+++βββkN N kN 18.46133983.0043199.0)]261.0755.0(69.0)20.51575.0(60.0[1=>=⨯⨯⨯+⨯++⨯= （满足要求）5承台受剪验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007——2010）00h b f F t hs l ββ≤ m C C B y y 8.220.1b 1=+⨯+== m h c y 7.01.0b 2=+=mb b b h h b x x x X 48.2)1(5.0111202=⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯-= m b b b h h b y y y y 3.2)1(5.01112020=⋅⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-⨯-=（1）X —1截面的抗剪验算：X-1方向上自柱边到计算一排桩边的水平距离：m..-.-.-..-b -b A-a pc x 6100501403055020502221=⨯=⨯= 计算截面处承台宽度：m C C B x x 324b 1=+⨯+== 承台计算截面的计算宽度：m b b e 3.20y == 承台底部最大剪力:KN N N N 8.12364.6184.6186161=+=+=- KN N N N 8.12364.6184.6184343=+=+=- 所以斜截面最大剪力设计值：KN X 8.1236V 1=计算截面的剪跨比：29.066.061.0011===h a x x λ（介于0.3——1.0之间） 剪切系数：0.91)0.192.0(75.1)0.1(75.111=+=+=x x λβ受剪的承载力截面高度影响系数hs β的计算：99.0830*******141=⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=h hs β kN V kN h b f l t hs 8.12363.245983.03.2143091.099.000=>=⨯⨯⨯⨯=ββ承台斜截面X-1受剪满足规范要求（2）X —2截面的抗剪验算：X-2方向上自柱边到计算一排桩边的水平距离：m h A a p c x 06.005.014.03.055.005.02b 22=---=---=计算截面处承台宽度：m b c x 7.01.0b 2=+=mb b b h hb y y y y 3.2)1(5.01112020=⋅⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-⨯-= 承台底部最大剪力因为KN N N N N 2.18554.6184.6184.618761761=++=++=--KN N N N N 2.18554.6184.6184.618843843=++=++=-- 所以斜截面最大剪力设计值：KN X 2.1855V 2=计算截面的剪跨比：09.066.006.0022===h a x x λ 因为3.03.02x 2=<λλ所以x 剪切系数：35.1)13.0(75.1)1(75.122=+=+=x x λβ 承台计算截面的计算宽度：m b b y e 3.20==受剪的承载力截面高度影响系数hs β的计算：99.0830*******141=⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=h hs β kN V kN h b f l t hs 2.18557.385483.07.0143035.199.000=>=⨯⨯⨯⨯=ββ (满足要求)（3)Y 截面的抗剪验算：Y 方向上自柱边到计算一排桩边的水平距离：m h B a pc y 51.005.014.03.00.1005.02b 2=---==---= 计算截面处承台宽度： mb b b h h b x x x X 48.2)1(5.0111202=⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡-⨯-= 承台底部最大剪力因为KN N N N N 2.18554.6184.6184.618321321=++=++=-- KN N N N N 2.18554.6184.6184.618654654=++=++=--所以斜截面最大剪力设计值：KN y 2.1855V = 计算截面的剪跨比：61.083.051.00===h a y y λ 剪切系数：09.1)10.61(75.1)1(75.1=+=+=y y λβ 承台计算截面的计算宽度：m b b x e 48.20==受剪的承载力截面高度影响系数hs β的计算：99.0830*******141=⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=h hs βkN V kN h b f l t hs 2.18553.317683.048.2143009.199.000=>=⨯⨯⨯⨯=ββ承台斜截面Y 受剪满足规范要求6承台受弯验算及承台配筋：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）i i x y N M ⋅=∑ 《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）i i y x N M ⋅=∑ （1）垂直于X 轴方向计算截面处弯矩计算： m kN x N M i i y ⋅=⨯⨯=⋅=∑64.12987.04.6183230579583.03009.0106.12989.0mm h f M A y ys =⨯⨯⨯==m mm B A A x y s y s /6.19313/5795/21===-- 选用2118φ 20342mm A s = 受弯最小配筋率%1.0min =ρ 满足要求 （2）垂直于Y 轴方向计算截面处弯矩计算：m kN y N M i i x ⋅=⨯+⨯⨯=⋅=∑04.114425.04.6188.04.6182230510530.83009.01004.41149.0mm h f M A y x s =⨯⨯⨯==m mm B A A y x s x s /2.18238.2/5795/21===-- 选用1218φ 22034mm A s =受弯最小配筋率%1.0min =ρ 满足要求7承台局部受压验算：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）n c c l A f F 1135.1ββ≤ 因为承台的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下承台顶面的局部受压承载力。