楼板抗冲切验算公式

楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算

150mn 厚板模板支撑计算书(2) 楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。

1 )内力及挠度计算a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N • mm剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777Nb. ①+②+③荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N • mm跨中弯矩系数如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N • mm剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mmc. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算)计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N • mm支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N • mm剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm2) 抗弯强度验算M=-107788N • mm M + M=-185269N • mm M+ M 4=291628N • mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

承台抗冲切和剪切计算

承台抗冲切和剪切计算在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。

出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。

一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款：表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。

5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。

各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。

二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集表二冲切和剪切的若干对比三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。

不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。

故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。

对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。

关于抗冲切和剪切问题的讨论

关于抗冲切和剪切问题的讨论北京龙安华诚建筑设计院---刘克涛整理在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。

出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。

一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款：表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。

5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。

各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。

二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集表二冲切和剪切的若干对比三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。

不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。

故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。

对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。

关于抗冲切和剪切问题的讨论

关于抗冲切和剪切问题的讨论北京龙安华诚建筑设计院---刘克涛整理在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。

出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。

一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款：表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。

5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。

各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。

二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集表二冲切和剪切的若干对比三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。

不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。

故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。

对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。

冲切与局部承压承载力验算.

冲切与局部承压承载力验算请选择章节绪论第1章钢筋砼结构的力学性能第2章钢筋混凝土结构的基本计算原则第3章钢筋砼受弯构件的正截面强度第4章钢筋砼受弯构件的斜截面强度第5章钢筋混凝土梁承载能力校核与构造要求第6章钢筋混凝土受压构件承载能力计算第7章钢筋混凝土受扭及弯扭构件第8章钢筋混凝土受拉构件的强度第9章冲切与局部承压承载力验算第10章受弯构件的裂缝与变形验算第11章预应力混凝土的基本概念及其材料第12章预应力混凝土受弯构件的应力损失第13章预应力混凝土受弯构件的设计与计算第14章预应力混凝土简支梁设计第15章部分预应力混凝土受弯构件第一节冲切承载力计算一、概述二、无腹筋板的冲切承载能力计算三、有腹筋板的冲切承载能力计算四、矩形截面墩柱的扩大基础一、概述（一）破坏形态如图。

（二）构造措施1、采用增加板的厚度或柱顶加腋的方法，如图所示。

2、配置腹筋（箍筋和弯起钢筋）提高抗冲切能力。

如图所示。

3、腹筋配置要求(1)板的厚度不应小于150mm，板的厚度太小，腹筋无法设置；(2)箍筋直径不应小于8mm，其间距不应大于1/3h0。

箍筋应采用封闭式，并箍住架立钢筋；按计算所需的箍筋，应配置在冲切破坏锥体范围内，此外，应以等直径和等间距的箍筋自冲切破坏斜截面向外延伸配置在不小于0.5h0范围内（每侧布设箍筋的长度≥1.5h0）。

(3)弯起钢筋直径不应小于12mm，弯起角根据板的厚度采用30～45度，每一方向不应少于五根；弯起钢筋的倾斜段应与冲切破坏斜截面相交，其交点应在离集中反力作用面积周边以外1/2h～2/3h范围内。

二、无腹筋板的冲切承载能力计算（一）计算简图计算简图如图所示。

（二）基本公式k为修正系数，取k＝0.7，代入前式，并考虑截面高度尺寸效应，得无腹筋板抗冲切承载力计算基本公式：（三）计算方法已知板面荷载设计值，板的厚度，柱截面尺寸，混凝土强度等级，验算冲切承载能力，可按下列步骤进行： 1.求冲切力Fld 2.按式计算 3.代入式进行抗冲切验算。

楼板抗冲切验算公式

楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式是用于确定楼板的抗冲切能力的一种计算公式。

楼板作为建筑结构中的平面构件，承担着承载荷载和传递荷载的重要作用。

在设计楼板时，为了确保其在受到冲切力作用时不发生失稳和破坏，需要进行相应的验算。

抗冲切验算是通过计算楼板的抗冲切承载力与冲切力之间的关系来评估楼板的稳定性。

一般情况下，楼板受到的冲切力是由使用荷载和活载引起的。

为了满足结构的安全要求，需要确保楼板的抗冲切承载力大于受到的冲切力。

根据国家标准和规范，楼板抗冲切验算公式可以采用以下形式：
V = K × Q
其中，V表示楼板的抗冲切承载力，K为冲切系数，Q为受到的冲切力。

冲切系数K是通过研究得出的经验值，根据不同的楼板形式和材料特性有所差异。

冲切力Q可以根据具体的荷载计算公式进行确定，包括使用荷载和活载等。

需要注意的是，楼板抗冲切验算公式仅适用于规范范围内的常规情况，对于特殊情况或复杂结构的楼板设计，可能需要采用更复杂的计算方法。

因此，在实际设计中，应按照相关规范和标准进行具体的计算与验算。

总之，楼板抗冲切验算公式是一种用于评估楼板稳定性的计算方法，通过计算抗冲切承载力与冲切力之间的关系来确保楼板在受力时不发生失稳和破坏。

在实际设计中，需要根据具体情况选择合适的公式并遵循相关规范和标准进行计算。

顶板柱帽冲切验算-覆土1.2m标准化

五、板底附加筋计算：
M
2
w m a x
η1=0.4+1.2/βs
M
3 c r
s
k
E s
( 1 . 9 c
M
0 . B 0 8
d
e q t e
)
η
2=0.5+as*h0/
η1=1 η
2=1.93162393
M
D
η
=MI
M
E
η=
1.00
＝
0.7βh*ft*η*μ m*h0
0.7*1*1.57*1*468 0*670
板厚
350
(mm)
35
柱帽短边
2500
保护层厚
30
(mm)
二、
1、恒载：
活载：
2、板面荷载标准值：
gk＝ 0.35*25+25=
p＝5 kN/m2
Gk＝33.75+5=
设计值: 1.2*33.75+1.4*5=
33.75 kN/m2
38.75 kN/m2 47.5 kN/m2
3、柱帽自重标准值：
Nk＝38.75*[8*82.5*2.5)]=
N＝47.5*[8*82.5*2.5)=
2534 kN 3094 kN
2237 kN 2743 kN
三
、
M
1
取中柱计算，柱尺寸为 600x400mm ，h0＝ 70030=670mm ，
四、板抗冲切计算：
取中柱计算，柱帽尺寸为 2500x2500 mm，h0＝ 35030=320mm ，
2*(柱长边+ μm= 短边 +2*h0 )来自=3446kN

无梁楼盖板柱考虑不平衡弯矩抗冲切验算计算书

覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1200
at1300
am2430
at2530
数据输出
非人防作用区域冲切计算
覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1200
at1300
am2630
at2830
数据输出
非人防有消防车作用区域冲切计算
覆土厚度(m)
覆土容重(kN/m3)
活荷载(kN/m2)x轴为短轴，y为长轴
消防车荷载(kN/m2)
恒载分项系数γg
恒载设计值g(kN/m2)
活载分项系数γq
活载设计值q(kN/m2)
am1450
at1650
am2530
at2830
数据输出
人防作用区域冲切计算。

楼板抗冲切验算公式

楼板抗冲切验算公式楼板抗冲切验算公式是建筑工程中用于计算楼板在地震或风荷载作用下的抗冲切能力的一种方法。

本文将详细介绍楼板抗冲切验算的步骤和相关计算公式，并通过具体例子进行说明，以帮助读者更好地理解和应用。

1. 楼板抗冲切验算概述楼板抗冲切验算是指对于楼板在地震或风荷载作用下，其与面板之间的连接是否能够承受弹性载荷而不发生破坏进行的一项重要工作。

通过设计合适的楼板抗冲切能力，可以确保建筑结构在地震或风灾中具有足够的稳定性和安全性。

2. 楼板抗冲切验算步骤楼板抗冲切验算一般包括以下几个步骤： (1) 确定体系刚度：根据楼板设计结构，计算出其刚度参数，包括刚度矩阵和刚度系数等； (2) 定义荷载组合：确定地震和风荷载的设计组合，并确定设计基准地震烈度或风荷载参数； (3) 计算冲切力：根据刚度和荷载组合，计算楼板所受到的冲切力，包括水平方向的冲切力和竖向的冲切力； (4) 检查抗冲切能力：根据设计要求，比较计算得到的冲切力与楼板和面板之间的连接的抗冲切能力； (5) 调整设计：根据验算结果，如冲切力超过抗冲切能力，在设计中进行调整，如加固连接或增加楼板的厚度等。

楼板抗冲切验算公式是通过计算冲切力和抗冲切能力之间的关系来判断楼板是否满足设计要求。

下面是两个常用的楼板抗冲切验算公式的介绍： (1) 冲切力计算公式：根据楼板的荷载和刚度参数，计算出楼板所受到的冲切力。

冲切力可以分为水平方向的冲切力和竖向的冲切力。

水平方向的冲切力一般通过楼板质量乘以加速度来计算，而竖向的冲切力一般通过楼板质量乘以楼板与面板之间的相对位移来计算。

(2) 抗冲切能力计算公式：根据楼板和面板之间的连接方式和承载能力，计算出连接的抗冲切能力。

抗冲切能力可以通过连接的抗剪强度和承载能力来判断。

4. 例子说明为了更好地理解和应用楼板抗冲切验算公式，我们以某住宅楼的楼板设计为例进行说明。

首先，我们根据楼板结构参数计算出其刚度矩阵和刚度系数。

楼板抗冲切验算公式(一)

楼板抗冲切验算公式(一)楼板抗冲切验算公式1. 引言在建筑设计和结构计算中，楼板抗冲切验算是非常重要的一项工作。

楼板抗冲切能力的验算结果直接影响建筑结构的安全性和耐久性。

本文将介绍一些常见的楼板抗冲切验算公式，并以示例说明每个公式的应用。

2. 列举相关公式以下是一些常用的楼板抗冲切验算公式：楼板总抗冲切力计算公式楼板总抗冲切力是指楼板受到的全部抗冲切力的总和。

通常根据楼板尺寸、荷载情况和材料特性来计算。

公式示例：楼板总抗冲切力 = 荷载Q × 楼板面积其中，Q是楼板荷载，单位为kN/m²；楼板面积单位为m²。

楼板楔形预应力计算公式楼板楔形预应力是指通过楼板预应力体系产生的预压力，用于增加楼板的抗冲切能力。

公式示例：楼板楔形预应力= K × ∑(P × a)其中，K是楼板的系数；P是预应力锚具的预应力值；a是预应力锚具的位置。

∑表示锚具的累加求和。

楼板混凝土自重计算公式楼板混凝土自重是指楼板自身的重量，也是抗冲切的重要因素之一。

公式示例：楼板混凝土自重 = 混凝土体积 × 混凝土密度 × g其中，混凝土体积单位为m³；混凝土密度单位为kg/m³；g是重力加速度，取/s²。

3. 举例解释说明假设一栋楼的楼板荷载为10kN/m²，楼板面积为200m²，荷载均匀分布在整个楼板上。

根据公式，可以计算出楼板总抗冲切力：楼板总抗冲切力 = 10kN/m² × 200m² = 2000kN这个结果表示楼板受到的总抗冲切力为2000kN。

假设楼板采用楔形预应力体系，预应力锚具的预应力值为50kN，预应力锚具的位置有4个，分别为、、、。

根据公式，可以计算出楼板楔形预应力：楼板楔形预应力 = K × (50kN × + 50kN × + 50kN × + 5 0kN × )这个结果表示楼板通过楔形预应力体系产生的预压力。

抗冲切验算部分2.0

承台抗冲切验算所有承台厚度取 1.2m ，近似取钢筋混凝土保护层厚度 50mm ，则0h 1150mm =。

1.承台受柱冲切承载力验算根据《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)，冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不应小于45°对于柱下两桩承台，宜按深受弯构件（ lo/h<5.0， lo ＝ 1.15 ln ， ln 为两桩净距）计算受弯、受剪承载力，不需要进行受冲切承载力计算。

为安全起见，以下仍然将两桩承台纳入冲切承载力验算。

对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算（图5.9.7）：[]0)()(2h f a h a b F t hp ox c oy oy c ox l βββ+++≤∑-=i l Q F F式中l F ——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值；x 0β、y 0β—— —由公式2.084.00+=λβ求得，000/h a x x =λ，000/h a y y =λ；x 0λ、y 0λ均应满足0.25～1.0的要求；c h 、c b ——分别为x 、y 方向的柱截面的边长；hp β——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h ≤800mm 时，βhp 取1.0, h ≥2000mm 时，βhp 取0.9,其间按线性内插法取值；ox a 、oy a ——分别为x 、y 方向柱边离最近桩边的水平距离。

柱对承台冲切力：对CT1，l k F 3510kN 1.35F == 对CT2，l k F 5130kN 1.35F ==对CT3，l k F 2430kN 1.35F ==经验算，承台均满足冲切承载力要求。

计算过程见下表。

注：（1）对CT1，CT3，0x c a (900h )/2=-，0y c a (1000b )/2=- （2）对CT2，0y c 0x 0x10x2a 450b /2,a (a a )/2=-=+其中0x1c c a 14232/3225h /2723.7h /2=⨯--=-，0x2c c a 14231/3225250h /2949.3h /2=⨯++-=-x 0β：由0x10x2a ,a 计算得到的0β取平均值。

板的冲切承载力验算

结构构件计算书板的冲切承载力验算一、构件编号: B-1二、依据规范:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)三、计算参数1.几何参数:柱的长边尺寸: a=400mm柱的短边尺寸: b=400mm板的截面高度: h=200mm板的截面有效高度: ho=180mm2.材料信息:混凝土强度等级: C30 ft=1.43N/mm23.荷载信息:局部荷载设计值: Fl=200.000kN4.其他信息:结构重要性系数: γo=1.0四、计算过程1.计算βs:βs=a/b=400/400=1.000<2,取βs=2.000。

2.确定板柱结构中柱类型的影响系数αs:对于中柱αs=40。

3.计算临界截面的周长Um:Um=(a+ho)*2+(b+ho)*2=(400+180)*2+(400+180)*2=2320mm4.计算影响系数η:η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2.000=1.000 (6.5.1-2)η2=0.5+αs*ho/(4*Um)=0.5+40*180/(4*2320)=1.276 (6.5.1-3)η=min(η1, η2)=min(1.000,1.276)=1.0005.计算截面高度影响系数βh:h=200≤800,取βh=1.0。

6.验算冲切承载力(不配筋):(6.5.5-1)0.7*βh*ft*η*Um*ho=0.7*1.0*1.43*1.000*2320*180=418.018k (6.5.5-1)γo*Fl=200.000kN≤0.7*βh*ft*η*Um*ho=418.018kN， (6.5.5-1)冲切承载力满足规范要求。

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顶板浇注支撑钢管搭设方案

顶板浇注支撑钢管搭设方案本工程模板支架采用扣件式钢管脚手架，立杆支撑在地下室底板地面上。

材料采用φ48×3.5钢管、可锻铸铁扣件、九合板模板、木枋斜楞，主要用于结构支撑。

现现取定立杆纵横间距均为800mm，水平杆纵横向间距为800mm，立杆步距取1500mm。

在支撑体系四边与中间每隔4排立杆从底到顶搭设竖向剪刀撑，纵向3道，横向7道。

立杆顶部与砼面接触处用木方顶紧，底部与砼楼地面间设50×300mm的垫木。

一、支撑稳定验算：梁、板下支撑立杆纵横间距为0.8m，立杆步距为1500mm。

φ48×3.5钢管截面积A=489mm2，抗压强度设计值为：f＝205N/mm2，回转半径i＝15.8mm。

立杆长细比λ＝L0/I ＝1500/15.8＝94.9。

立杆轴心受压时，据立杆长细比λ查《钢结构设计规范》得Ψ＝0.63。

故立杆轴心受压时的稳定承载力设计值为：F=ΨfA=0.63×205×489=6.32 t。

（一）、板下支撑稳定验算：1．设计荷载：恒载模板以及钢管支撑自重： 0.55 t/㎡新浇砼重量：0.2×2.400=0.48t/㎡钢筋重量： 0.2×0.250=0.05 t/㎡∑=1.08t/㎡活载施工人员及设备重量： 0.10 t/㎡泵送砼倾倒产生荷载： 0.40 t/㎡振捣产生的荷载： 0.20 t/㎡（现场施工情况复杂，为安全见，取三荷载之和）∑=0.70 t/㎡设计荷载q=1.2×1.08+1.4×0.70=2.276t/㎡2．支撑验算：①钢管支撑的稳定性计算：作用在立杆上荷载为N＝2.276×0.82 =1.457t < F= 6.32 t。

稳定性满足要求。

②钢管扣件抗滑验算：当立杆长度与支模长度相差较小时，可在立杆顶加可调支托进行调高。

否则可用两只旋转扣件作钢管接长。

作用在立杆扣件上的荷载为N＝0.98t<1.2t，故应用两只旋转扣件作钢管接长。

楼mm厚板计算书新增底板抗冲切计算

150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm,层高,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=mm2,顺纹抗剪强度fv=mm2 ；支撑采用Φ48×钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚,截面积,回转半径i=；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=mm2,抗剪强度fv=mm2;2.楼板底模验算1底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度m 板厚m 系数设计值①底模自重 kN/m2× × = kN/m②砼自重 kN/m3× × × = kN/m③钢筋荷载 kN/m3× × × = kN/m④施工人员及施工设备荷载 kN/m2× × = kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2= kN/m2楼板底模板验算第一层龙骨次楞间距L=350mm,计算跨数5跨;底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3,I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4;1内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM =,M1=KMq1L2 =××3502=-107788N·mm剪力系数KV = ,V1=KVq1L=××350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM =,M2=KMq2L2=××3502=-62769N·mm跨中弯矩系数KM =,M3=KMq2L2=××3502=46628N·mm剪力系数KV =,V2=KVq2L=××350=1035N挠度系数Kυ=,υ2=Kυq,2L4/100EI=××3504/100×6000×486000=c.施工人员及施工设备荷载按按作用在边跨跨中计算计算荷载P=×= ,计算简图如下图所示;跨中弯矩系数KM =,M4=KM×PL=××1000×350=245000N·mm支座弯矩系数K M =,M 5=K M ×PL=××1000×350=-122500N ·mm剪力系数K V =,V 3=K V P=×=挠度系数K υ=,υ3=K υP ,L 3/100EI=××1000×3503/100×6000×486000=2抗弯强度验算M 1=-107788N ·mm,M 2＋M 5=-185269N ·mm,M 3＋M 4=291628N ·mm比较M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4,取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩;M max =291628N·mm=·m ,σ=M max /W=291628/54000=mm 2楼板底模抗弯强度σ=mm 2＜f m =mm 2,满足要求;3抗剪强度验算V 1=1777N,V 2+ V 3=1035+2100=3135N比较V 1、V 2＋V 3,取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力V max =3135N=,τ=3V max /2bh=3×3135/2×1000×18=mm 2楼板底模抗剪强度τ=mm 2＜f v =mm 2,满足要求;4挠度验算υmax =+=υ=350/250=楼板底模挠度υmax =＜υ=,满足要求;内力图如下图;3第一层龙骨次楞验算钢管横向间距1000mm,第一层龙骨次楞间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨次楞采用木枋b=40mm,h=90mmW=bh 2/6=40×902/6=54000mm 3,I=bh 3/12=40×903/12=2430000mm 4;1抗弯强度验算弯矩系数K M =,q=q 1×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=×350/1000=mM max =-K M qL 2=××10002=--366250N·mm=·mσ=M max /W=366250/54000=mm 2第一层龙骨次楞抗弯强度σ=mm 2＜f m =mm 2,满足要求;2抗剪强度验算剪力系数K V =,V max =K V qL=××1000=1831N=τ=3V max /2bh=3×1831/2×40×90=mm 2第一层龙骨次楞抗剪强度τ=mm 2＜f v =mm 2,满足要求;3挠度验算挠度系数K υ=,q ’=q 2×第一层龙骨次楞间距/计算宽度=×350/1000=m=mmυmax =Kυq’L4/100EI=××10004/100×9000×2430000=υ=1000/250=第一层龙骨次楞挠度υmax=＜υ=,满足要求;计算简图及内力图如下图;4第二层龙骨主楞验算钢管纵向间距1000mm,计算跨数5跨;第二层龙骨主楞采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41抗弯承载力验算弯矩系数KM=,P=××1000=3663N=Mmax =KMPL=×3663×1000=1117215N·mm=·mσ=Mmax/W=1117215/8980=mm2第二层龙骨主楞抗弯强度σ=mm2＜f=mm2,满足要求; 2抗剪强度验算剪力系数KV =,Vmax=KVP=××1000=6281N=τ=3Vmax/2bh=3×6281/2×2×424=mm2第二层龙骨主楞抗剪强度τ=mm2＜fv=mm2,满足要求; 3挠度验算挠度系数Kυ=,P,=××1000=1775N=υmax =KυP,L3/100EI=×1775×10003/100×206000×215600=υ=1000/250=第二层龙骨主楞挠度υmax=＜υ=,满足要求;计算简图及内力图如下图;3.支撑强度验算1荷载计算每根钢管承载NQK1=11789N每根钢管承载活荷载m2:NQK2=××1×1000=1000N每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK1=11789+1000=12789N钢管重量m,立杆重量=××1000=310N水平拉杆7层,拉杆重量=7×+××1000=456N扣件单位重量个,扣件重量=7×=102N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=310+456+102=868N钢管轴向力N=+NQK=×868+12789=13831N2钢管立杆长细比验算L0=h==,钢管的i=,λ=L/i==钢管杆件长细比＜,满足要求;3钢管立杆稳定性验算=,P=N/A=13831/×=mm2钢管立杆稳定性mm2＜205N/mm2,满足要求;4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座150×150mm,支承面为混凝土楼板按C30考虑,楼板厚=1500mm,上部荷载为：F=13831/1000=1支承面受冲切承载力验算βS =,ft=mm2,hO=1500-20=1480mm,η=＋βS=1σpc,m =0N/mm2,Um=2×150+1480+2×150+1480=6520mm,βh=1βh ft＋σpc,mηUmhO=×1×+×0××6520×1480/1000=受冲切承载力＞F=,满足要求;2 支承面局部受压承载力验算Ab =+2×××3=,Al=×=βl =Ab/Al=,fcc=×14300=12155kN/m2,ω=ωβl fccAl=×3×12155×=支承面局部受压承载力＞Fa=,满足要求;5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨次楞采用单枋b=40mm,h=90mm,间距350mm；第二层龙骨主楞采用双钢管Φ48×,A=424mm2；钢管横向间距1000mm,钢管纵向间距1000mm,立杆步距;在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆;在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆;所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢;无处可顶时,应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑;在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,其宽度宜为4-6m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑;剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45°-60°,除应符合上述规定外,还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑,在有水平剪刀撑的部位,应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑;。

楼承板验算

组合楼板计算书组合楼板计算书一.截面特征计算钢板截面面积 As=239.6mm2有效截面惯性矩 Ie=88089.3mm4截面形心高度 h=24.0mm(2)组合板截面特征:（砼C25，I级钢筋）组合板有效高度h0 = 97.0 mm换算成砼截面的组合截面惯性矩Iz=206000.0/28000.0x[(6459833.5+15820.0x(17.0-8.0)2)/7.36+127442.7+239.6x(97.0-17.0)2]=19946088.0mm4(3)钢板上部配双向钢筋网片:平行肋方向: Ф8@200 垂直肋方向: Ф6@200换算成砼截面的组合截面惯性矩二.内力计算施工阶段:恒载 g1 = 3.27 kN/m活载 q1 = 0.35 kN/m弯矩 m1 = 1.633 kN*m剪力 v1 = 3.438 kN使用阶段:恒载 g2 = 3.51 kN/m活载 q2 = 0.35 kN/m按简支单向板计算（偏于安全）一个波距内：弯矩 m2 =0.394 kN*m剪力 v2 =0.828 kN三.压型钢板验算(1)受弯承载力验算:Wu x f =11915.7 x205.0/1000000 =2.443kN*m(2)腹板弯曲应力验算:sigma=1.633x 1000000x18.3/88089.3x226.0/1000=76.62N/mm2< 19x206000.0/(53.8/0.8)2= 866.77N/mm2(3)腹板抗剪强度验算:tao=3.438x1000/2 x sin( 1.249)/53.8/0.8 x 226.0/1000=8.57N/mm2< 0.042x206000.0/( 53.8/ 0.8)= 128.75N/mm2(4)腹板弯--剪组合应力验算:sigma-tao=( 76.6/ 866.8) 2+ (8.6/ 128.8) 2 = 0.0(5)挠度验算:dalta= 5 x 2.97 x( 1.900 x1000) 4/384/206000.0/88089.3 x 226.0/1000= 6.28mm < 1.900/200 x 1000 = 9.50mm施工阶段验算弯矩设计值: 1.633kN*m 抗弯承载力: 2.443kN*m腹板最大弯曲应力比: 0.37腹板抗剪应力比: 0.07腹板弯--剪组合应力: 0.01支座反力: 0.777kN 腹板局部承载力: 6.558kN挠度设计值: 6.285mm 挠度容许值: 9.500mm 施工阶段满足要求四.组合板验算(1)受弯承载力验算因为As x f < fcm x hc x b，所以塑性中和轴在压型钢板上翼缘以上的砼内x= 239.6 x205.0/ 13.5/ 226.0 = 16.1mmy= 97.0- 16.1/2 = 88.9mm0.8 x fcm x X x b x y= 3.495kN*m(2)纵向受剪承载力验算纵向剪力:Vz=(1.2 x( 2.92 +0.00x2.47)+1.4 x0.25) x 1.90/2 x 226.0/1000 = 0.828kN纵向受剪承载力:Vu= 62.042kN(3)斜截面受剪承载力验算0.07 x fc x b x h0 = 12.5 x 113.0 x 97.0/1000 = 9.591kN(4)挠度计算w=[5 x 0.25 x( 1.90 x1000)**4/384/206000.0/ 2711118.8 +5 x 2.92 x( 1.90x1000)**4/384/206000.0/ 2186596.5] x 226.0/1000 = 0.3mm [w] = 1.90/200 x 1000 = 9.5mm(5)自振频率计算f=1/[0.178 x sqrt( 0.249/10)] = 35.608使用阶段验算弯矩设计值: 0.394kN*m 抗弯承载力: 3.495kN*m剪力设计值: 0.828kN 斜截面抗剪承载力: 9.591kN纵向剪力设计值: 0.828kN 纵向抗剪承载力: 62.042kN挠度设计值: 0.266mm 挠度容许值: 9.500mm组合板的自振频率 f = 35.6Hz使用阶段满足要求。

抗冲切验算

抗冲切验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足s=23.56≥(pk+gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。

（满足要求）由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

计算简图如下：应当满足用户如下建议式中pj---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，pj=p/s=360.717/23.56=15.311kn/m2；βhp--受到当鼠标承载力横截面高度影响系数，本例挑bhp=1；h0---基础当鼠标毁坏锥体的有效率高度，挑h0=300-35=265mm；al---冲切验算时取用的部分基底面积，al=3.8×2.475=9.405m2；am---当鼠标毁坏锥体最有利一侧计算长度；at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab---当鼠标毁坏锥体最有利一侧横横截面在基础底面积范围内的下边短；ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18mam=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mfl＝pj×al=15.311×9.405=143.996kn0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kn≥143.996kn，满足要求！3、钢箱梁底部配筋排序属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：式中m1,m2--任一横截面1-1、2-2处为适当于荷载效应基本女团时的弯矩设计值；a1------任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.775m；l,b-----基础底面的长和宽；pmax,pmin-----适当于荷载效应基本女团时的基础底面边缘最小和最轻地基反力设计值，pmax=pmin=(360.717+212.04)/23.56=24.311kn/m2；p-----适当于荷载效应基本女团时在任一横截面1-1处为基础底面地基反力设计值，p=pmax=24.311kn/m2；g-----考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，g=1.35gk，gk为基础标准自重，g=1.35×176.7=238.545kn；m1=2.7752/12×[(2×6.2+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)+(24.311-24.311)×6.2]=237.592knm;m2=(6.2-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(24.311+24.311-2×238.545/23.56)=150.202knm;基础配筋排序式中a1----砼强度等级不超过c50，取a1=1；1-1截面：αs=|m|/(a1fcbh02)=237.59×106/(1.00×14.30×6.20×103×265.002)=0.038；ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.038)0.5=0.039；γs=1-ξ/2=1-0.039/2=0.981；as=|m|/(γsfyh0)=237.59×106/(0.981×300.00×265.00)=3047.89mm2。

独立基础抗冲切验算例题

独立基础抗冲切验算例题独立基础抗冲切验算是在进行基础设计时的一项重要验算工作。

独立基础是指基础与构件不发生承受荷载的直接联系，通常在房屋等建筑物的落地基础中使用。

本文将结合抗冲切验算的例题来详细介绍独立基础抗冲切验算的相关参考内容。

首先，我们来看一个具体的案例。

假设某建筑物的设计基础底面长度为6m，宽度为4m，基础底面位于地面以下2m处。

设计荷载为Qk=150kN/m2，设计抗震设防烈度为6度，设计基础尺寸及设计荷载已经确定。

现在我们需要进行独立基础抗冲切验算。

独立基础抗冲切验算的主要目的是为了判断基础接触面是否足够，并计算基础承受荷载时的切应力，从而确保基础不会滑移或沉降。

在进行独立基础抗冲切验算时，需要应用以下的参考内容：1. 确定基础底面积：根据基础底面的长度和宽度计算出基础的底面积，例如本例中的底面积为6m x 4m = 24m2。

2. 计算设计荷载：根据设计荷载的数值计算出基础所承受的荷载，例如本例中的设计荷载为150kN/m2，所以基础所承受的荷载为150kN/m2 x 24m2 = 3600kN。

3. 确定接触面系数：接触面系数是指在基础与地面接触的面积中，所承受的力的比例。

一般情况下，接触面系数的取值范围为0.5至1.0。

本例中，我们假设接触面系数为1.0，因此基础的承载能力为3600kN。

4. 计算抗冲切力：抗冲切力是指基础与土体之间的切应力，其计算公式为Fc = Qk x Ac x f，其中Ac为基础底面积，f为基础底部土的摩擦系数。

根据设计荷载和设计基础尺寸，我们可以将该公式具体化为Fc = 150kN/m2 x 24m2 x 0.3 = 1080kN。

5. 比较抗冲切力和基础承载能力：为了确定基础是否具有抗冲切的能力，我们需要将抗冲切力与基础承载能力进行比较。

在本例中，基础承载能力为3600kN，抗冲切力为1080kN，因此基础具有足够的抗冲切能力。

通过以上的参考内容可以看出，独立基础抗冲切验算的主要计算方法是根据基础底面积、设计荷载、接触面系数、基础底部土的摩擦系数等因素来计算基础所承受的抗冲切力，从而判断基础是否具有抗冲切的能力。