土体dp模型参数取值
岩土参数取值参考
②-2 ③-1
1.15 0.83 0.88 1.57 1.30
11 26 13 12 14 13
10 18 16 9 13
22.6 18.4 23.5 28.0 28.0
③-1-1 黏土及 粉 质 黏土 ③-2 粉质 黏 土 夹砂 ③-2-1 粉细砂 ③-2-2 ③-2-3 ③-3 粉细砂 中砂
粉质 黏 土 ④-1 粉细砂 ④-2 ④-3-1 ④-3-2 ④-4 ④-5 ④-6 粉细砂 中砂 中砂 粗砾砂 粗砾砂 圆砾 粉质 土
4 6 10 10 20 18
1.2E-06
1.1E-05 33.3 33.2 29.8 30.1
11 21 39 23 44 24 55 72
4.9E-07
1.9E-05
11
St
-4.0 2.4 2.1 1.5 2.7
#DIV/0! #DIV/0! 276.52 0.30 0.03 10.88 8.77
#DIV/0! #DIV/0! 6.27 6.17 9.37 297.72 279.14 0.36 0.43 0.33 0.03 0.06 0.04 14.56 8.88 11.24 11.74 7.16 9.07 31.4 52.9 44.4 4.5 3.0 4.2
WL
% 48.4 49.3 42.5 42.8 38.4 29.4 36.7 42.8 32.6 26.2 29.5 31.3 37.7 24.5 33.7
Wp
% 26.1 26.2 23.1 24.7 21.1 20.7 21.2 22.7 20.1 17.2 17.9 18.6 21.9 15.8 22.8
#DIV/0! #DIV/0! 8.04 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 8.23 328.20 0.33 0.04 9.34 7.53 57.1 3.3
各种土参数参考值
各种土参数参考值用标准贯入试验锤击数确定承载力1．粘性土承载力f(Kpa)N 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 f(Kpa)105 145 190 220 295 325 370 430 515 600 6802.砂土承载力f(Kpa)密实度土类N10～15 15～30 >30 稍密中密密实中、粗砂200～250 250～340 340～500粉、细砂140～180 180～250 250～3403．粘性土N与φ、C的关系N 15 17 19 21 25 29 31C（KPa）78 82 87 92 98 103 110 φ(°)24.3 24.8 25.3 26.4 27.0 27.34.N手与E s、φ、C的关系N手 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 25 29 31 压缩模量Es(Mpa)7 9 11 13 14.5 16 18 20 22 24 27.5 31 33各种土的渗透系数参考值土类渗透系数土类渗透系数k (m/d) (cm/s) (m/d) (cm/s)粘土<0.005 <6×10-6中砂5.0～20.0 6×10-3～2×10-2粉质粘土0.005～0.1 6×10-6～1×10-4均质中砂35～50 4×10-2～6×10-2粉土0.1～0.5 1×10-4～6×10-4粗砂20～50 2×10-2～6×10-2粉砂0.5～1.0 6×10-4～1×10-3圆砾50～100 6×10-2～1×10-1细砂1.0～5.0 1×10-3～6×10-3卵石100～500 1×10-1～6×10-1表—3 式—1中的桩侧极限阻力标准值应依据各土层的埋藏深度、排列次序、土的类型及各层土的s p 平均值，按下表中的关系式计算 土 类sp 平均值范围（Kpa ）ski q （Kpa ） Ⅰ0～1000sp 05.0 1000～4000 25025.0+s p>4000 125Ⅱ0～600sp 05.0600～5000 45.20016.0+s p>5000100Ⅲ0～5000 s p 02.0>5000100注：1. Ⅰ类土为位于粉土或砂土以上（或无粉土、砂土层）的粘性土Ⅱ类土为位于粉土或砂土层下的粘性土； Ⅲ类土为粉土或砂土层2．地表下6m 范围内的土层极限侧阻力，一律取15KPa3．当桩穿过粉土或砂土层而进入下卧软土层时，则其skiq 应按Ⅲ类土取值后，再根据该层土的平均sp和下卧软土的平均sLp 二者的比值大小按下表所给系数sζ予以折减sp /sLp≤5 7.5 ≥10 s ζ1.00 0.50 0.33一般土的最优含水率和最大干密度土类砂类土亚砂土亚粘土轻粘土指标I p <3 3～7 7～17 17～25最优含水率% 7～12 9～15 12～20 18～25 最大干密度（g·cm-3） 1.80～1.95 1.70～1.95 1.60～1.85 1.88～1.70根据静探的比贯入阻力P s 值确定单桩的竖向极限承载力Q u =i ski sb b L q U A p ⋅+∑α （式—1）sb p —桩端附近的静探比贯入阻力标准值（平均值）Kpab α—桩端阻力修正系数；可查下表—2ski q —用静探估算的桩周第i 层土的极限阴力标准值Kpa ；可按表—3计算sb p 的计算当21sb sb p p ≤时： sb p =)(21sb sb p p β+/2 （式—2） 当21sb sb p p 时， sb p =2sb p式中：1sb p —桩端平面（不包括桩靴）以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；2sb p —桩底平面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；若持力层为密实砂土，其s p 平均值超过20Mpa 时，则应乘以下表—1中折减系数后再计算1sb p 、2sb p sp （Mpa ） 20～30 35 >40 系数C5/62/31/2b α桩入土深度（m ）<15 15～30 30～60 b α0.750.75～0.900.901sb p 2sb p 1sb p /2sb p <5 7.5 12.5 >15 β15/62/31/2。
岩土力学重要参数取值大全
常用岩土材料力学重要参数(E, ν) 与(K, G)的转换关系如下：)21(3ν-=E K )1(2ν+=E G （7.2） 当ν值接近0.5的时候不能盲目的使用公式3.5，因为计算的K 值将会非常的高，偏离实际值很多。
最好是确定好K 值(利用压缩试验或者P 波速度试验估计)，然后再用K 和ν来计算G 值。
表7.1和7.2分别给出了岩土体的一些典型弹性特性值。
岩石的弹性（实验室值）（Goodman,1980）表7.1土的弹性特性值（实验室值）（Das,1980）表7.2各向异性弹性特性——作为各向异性弹性体的特殊情况，横切各向同性弹性模型需要5中弹性常量：E 1, E 3,ν12,ν13和G 13；正交各向异性弹性模型有9个弹性模量E 1,E 2,E 3,ν12,ν13,ν23,G 12,G 13和G 23。
这些常量的定义见理论篇。
均质的节理或是层状的岩石一般表现出横切各向同性弹性特性。
一些学者已经给出了用各向同性弹性特性参数、节理刚度和空间参数来表示的弹性常数的公式。
表3.7给出了各向异性岩石的一些典型的特性值。
横切各向同性弹性岩石的弹性常数（实验室）表7.3流体弹性特性——用于地下水分析的模型涉及到不可压缩的土粒时用到水的体积模量K f ，如果土粒是可压缩的，则要用到比奥模量M 。
纯净水在室温情况下的K f 值是2 Gpa 。
其取值依赖于分析的目的。
分析稳态流动或是求初始孔隙压力的分布状态（见理论篇第三章流体-固体相互作用分析），则尽量要用比较低的K f ，不用折减。
这是由于对于大的K f 流动时间步长很小，并且，力学收敛性也较差。
在FLAC 3D 中用到的流动时间步长,∆ tf 与孔隙度n ，渗透系数k 以及K f 有如下关系：'f f kK n t ∝∆ （7.3） 对于可变形流体（多数课本中都是将流体设定为不可压缩的）我们可以通过获得的固结系数νC 来决定改变K f 的结果。
f 'K n m k C +=νν（7.4）其中3/4G K 1m +=ν f 'k k γ=其中，'k ——FLAC 3D 使用的渗透系数 k ——渗透系数，单位和速度单位一样（如米/秒）f γ——水的单位重量考虑到固结时间常量与νC 成比例，我么可以将K f 的值从其实际值（Pa 9102⨯）减少，利用上面得表达式看看其产生的误差。
土体加固后土体参数取值
土体加固后土体参数取值摘要：一、引言二、土体加固的意义1.提高土体的承载能力2.降低土体的渗透性3.增强土体的抗剪强度4.改善土体的变形性能三、土体参数取值的方法1.室内试验2.现场试验3.经验公式4.数值模拟四、土体加固后土体参数取值的应用1.设计工程案例2.施工监控3.工程验收五、结论正文：一、引言土体加固技术在我国工程建设中得到了广泛的应用，对于提高土体的工程性能具有重要意义。
在进行土体加固后，如何合理地取值土体参数成为设计和施工的关键问题。
本文将探讨土体加固后土体参数取值的方法及其应用，以期为相关领域提供参考。
二、土体加固的意义1.提高土体的承载能力：通过加固土体，可以增加其承受荷载的能力，从而满足工程结构的安全性需求。
2.降低土体的渗透性：土体加固可以减少土体中的裂隙，降低渗透性，从而减少地下水对土体的影响。
3.增强土体的抗剪强度：土体加固后，其抗剪强度得到提高，有利于提高土体的整体稳定性。
4.改善土体的变形性能：土体加固可以降低土体的变形模量，减小土体的变形，提高工程结构的耐久性。
三、土体参数取值的方法1.室内试验：通过实验室测试，获取土体的物理、力学性能指标，如比重、含水量、抗压强度等。
2.现场试验：在现场进行载荷试验、沉降试验等，以实测土体的承载能力、变形特性等。
3.经验公式：根据已有的工程经验，总结土体参数与加固方法之间的关系，推导出经验公式。
4.数值模拟：利用数值分析方法，如有限元、有限差分等，模拟土体加固过程，预测土体性能变化。
四、土体加固后土体参数取值的应用1.设计工程案例：根据土体参数取值，进行工程结构设计，确保结构安全、经济合理。
2.施工监控：在施工过程中，根据实测数据，调整施工参数，保证加固效果。
3.工程验收：通过对土体参数的检测，评估工程质量，确保工程投入使用后的安全性能。
五、结论土体加固后土体参数取值是土体加固工程中的关键环节，关系到工程的安全、稳定和耐久性。
合理地选取土体参数，可以为工程设计、施工和验收提供科学依据，提高土体加固效果。
土体加固后土体参数取值
土体加固后土体参数取值
摘要：
1.土体加固的概述
2.土体加固的目的和方法
3.土体加固后的参数取值
4.参数取值对土体加固的影响
5.结论
正文：
一、土体加固的概述
土体加固是指对软弱土体进行加强，以提高其强度和承载能力，防止土体在受力过程中发生变形或破坏。
在地基工程中，土体加固是一项重要的技术措施，被广泛应用于基坑工程、边坡稳定、地基处理等领域。
二、土体加固的目的和方法
土体加固的主要目的是增强加固范围土体强度，提高基坑内侧土体被动土压力，增强其抵抗变形的能力，满足开挖放坡稳定性。
常用的土体加固方法包括水泥土搅拌桩、注浆（包括高压旋喷注浆）、降水等方式。
三、土体加固后的参数取值
土体加固后的参数取值主要涉及加固体的宽度、深度、平面布置形式等方面。
根据相关规定，加固体的宽度不宜小于基坑开挖深度的0.4 倍，并不宜小于4m；加固体的深度不宜小于3m；加固体的平面布置可采用墩式加固、裙边加固、抽条加固、满堂加固等形式。
四、参数取值对土体加固的影响
土体加固后的参数取值对加固效果具有重要影响。
例如，加固体的宽度和深度直接影响到加固范围的大小，进而影响到土体强度的提高程度；加固体的平面布置形式则关系到加固体的稳定性和均匀性。
因此，在进行土体加固时，需要根据实际情况合理选择参数取值，以达到最佳的加固效果。
五、结论
总之，土体加固是提高土体强度和承载能力的重要措施，其参数取值对加固效果具有重要影响。
为了确保加固效果，需要在实际工程中根据具体情况合理选择参数取值，并采用合适的加固方法。
各种土参数参考值
各种土参数参考值各种土的渗透系数参考值土类渗透系数土类渗透系数k (m/d) (cm/s) (m/d) (cm/s)粘土<0.005 <6×10-6中砂5.0～20.0 6×10-3～2×10-2粉质粘土0.005～0.1 6×10-6～1×10-4均质中砂35～50 4×10-2～6×10-2粉土0.1～0.5 1×10-4～6×10-4粗砂20～50 2×10-2～6×10-2粉砂0.5～1.0 6×10-4～1×10-3圆砾50～100 6×10-2～1×10-1细砂1.0～5.0 1×10-3～6×10-3卵石100～500 1×10-1～6×10-1表—3 式—1中的桩侧极限阻力标准值应依据各土层的埋藏深度、排列次序、土的类型及各层土的s p 平均值，按下表中的关系式计算 土 类s p 平均值范围（Kpa ）ski q （Kpa ） Ⅰ0～1000s p 05.0 1000～4000 25025.0+s p>4000 125Ⅱ0～600s p 05.0 600～5000 45.20016.0+s p>5000100Ⅲ0～5000 s p 02.0>5000100注：1. Ⅰ类土为位于粉土或砂土以上（或无粉土、砂土层）的粘性土Ⅱ类土为位于粉土或砂土层下的粘性土； Ⅲ类土为粉土或砂土层2．地表下6m 范围内的土层极限侧阻力，一律取15KPa3．当桩穿过粉土或砂土层而进入下卧软土层时，则其skiq 应按Ⅲ类土取值后，再根据该层土的平均sp 和下卧软土的平均sLp 二者的比值大小按下表所给系数s ζ予以折减sp /sLp ≤5 7.5 ≥10s ζ1.00 0.50 0.33一般土的最优含水率和最大干密度土类砂类土亚砂土亚粘土轻粘土指标I p <3 3～7 7～17 17～25最优含水率% 7～12 9～15 12～20 18～25 最大干密度（g·cm-3） 1.80～1.95 1.70～1.95 1.60～1.85 1.88～1.70根据静探的比贯入阻力P s 值确定单桩的竖向极限承载力Q u =i ski sb b L q U A p ⋅+∑α （式—1）sb p —桩端附近的静探比贯入阻力标准值（平均值）Kpab α—桩端阻力修正系数；可查下表—2ski q —用静探估算的桩周第i 层土的极限阴力标准值Kpa ；可按表—3计算sb p 的计算当21sb sb p p ≤时： sb p =)(21sb sb p p β+/2 （式—2） 当21sb sb p p 时， sb p =2sb p式中：1sb p —桩端平面（不包括桩靴）以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；2sb p —桩底平面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；若持力层为密实砂土，其s p 平均值超过20Mpa 时，则应乘以下表—1中折减系数后再计算1sb p 、2sb p s p （Mpa ）20～30 35 >40 系数C 5/62/31/2b α桩入土深度（m ）<15 15～30 30～60 b α0.750.75～0.900.901sb p 2sb p 1sb p /2sb p<5 7.5 12.5 >15 β15/62/31/2。
不同工况下相关参数取值的讨论（旧文新读）
不同工况下相关参数取值的讨论（旧文新读）近些天，多有同仁询问不同工况下边坡、滑坡病害的重度与潜在滑面或滑面的粘聚力C与内摩擦角Φ参数选取问题，故笔者将简略整理取值原则如下，供大家参考。
1、天然工况该工况为正常工况下岩土体取天然重度，粘聚力C与内摩擦角取天然状态下的参数。
2、暴雨工况该工况为连续降雨和暴雨状态下参数取值，分透水性介质和非透水性介质两类。
2.1、透水性介质地下水位以上岩土体取天然容重，粘聚力C与内摩擦角Φ取天然状态下的参数。
地下水位以下土体取浮容重，粘聚力C与内摩擦角Φ可分为将水压力单独计算或与下滑力合在一起进行反算所得，或采用饱和剪切试验取用。
2.2、非透水性介质地下水位以上岩土体取天然容重，粘聚力C与内摩擦角Φ取天然状态下的参数。
地下水位以下土体取饱和容重，粘聚力C与内摩擦角Φ可取水土合算后的反算法，或采用饱和剪切试验取用。
对于粘性土，尤其是膨胀土，连续降雨和暴雨往往多影响到大气影响层，而对下部的土体物理力学参数影响有限，故连续降雨和暴雨后，可将大气影响层内的土体取饱和容重，粘聚力C与内摩擦角Φ取饱和状态下参数。
2.3、需要说明的是，工程实践中，很难在连续降雨和暴雨后去测得水位线，因此，往往多会依据经验将粘聚力C与内摩擦角Φ适当折减进行选用。
如粘聚力C往往折减5~10KPa,内摩擦角Φ折减0.5～1.5度。
但综合Φ不宜大于地表坡度。
3、地震工况该工况岩土体取天然重度，粘聚力C与内摩擦角取天然状态下的参数。
需要说明的是，有些技术人员取连续降雨和暴雨和地震工况相结合的工况在公路工程中是不合理的，也许该工况会在核电站等重要工程中有要求吧。
4、其它对于水库升降影响的边坡度或滑坡，应参考其它规范，如重庆市地方规范进行库水位影响工况计算，这是路基设计规范中所没有的，但也是不能忽视的。
土体加固后土体参数取值
土体加固后土体参数取值摘要：一、土体加固的必要性二、土体加固后土体参数的取值方法1.常规土体参数的取值2.特殊土体参数的取值3.土体加固效果的评价三、土体加固后的应用领域四、总结与展望正文：土体在我国的工程建设中起着举足轻重的作用。
然而，由于地质条件、施工工艺等因素的影响，土体往往需要进行加固处理以满足工程需求。
土体加固后的土体参数取值是评估加固效果和预测工程性能的关键环节。
本文将探讨土体加固的必要性，土体加固后土体参数的取值方法，应用领域以及总结与展望。
一、土体加固的必要性土体加固的目的在于提高土体的强度、稳定性和耐久性，以满足建筑物、道路、桥梁等工程结构的安全和使用要求。
在我国，土体加固技术已经广泛应用于基础工程、岩土工程、水利工程等领域。
土体加固的必要性主要表现在以下几个方面：1.提高土体的强度和承载能力：通过对土体进行加固，可以显著提高其抗压、抗拉、抗剪等强度指标，从而保证工程结构的稳定性和安全性。
2.改善土体的变形性能：加固后的土体变形性能得到提高，有利于减小地基变形、控制沉降和沉降速率，减轻建筑物的不均匀沉降。
3.提高土体的抗渗性能：土体加固后，其抗渗性能得到显著提高，有助于防止土体渗透引起的工程病害，如渗透变形、管涌等。
4.延长工程寿命：通过对土体进行加固，可以提高工程结构的耐久性，延长其使用寿命，降低维修和重建成本。
二、土体加固后土体参数的取值方法土体加固后的参数取值包括常规土体参数和特殊土体参数。
1.常规土体参数的取值：常规土体参数包括密度、强度、压缩模量、泊松比等。
在土体加固后，这些参数的取值可以通过现场试验、室内试验等方法获得。
2.特殊土体参数的取值：特殊土体参数包括抗渗性能、抗液化性能等。
对于这类参数的取值，可以采用经验公式、理论分析等方法进行估算。
3.土体加固效果的评价：土体加固效果的评价主要包括加固后的土体强度、变形性能、抗渗性能等指标与加固前相比的提高程度。
三、土体加固后的应用领域土体加固技术在我国的应用领域非常广泛，包括基础工程、岩土工程、水利工程、道路桥梁工程等。
土体加固后土体参数取值
土体加固后土体参数取值1. 引言土体加固是土木工程中常见的一项技术，通过改变土体的物理性质和力学性能，提高土体的强度和稳定性，以满足工程设计和使用的要求。
土体加固后，土体参数的取值对工程的安全性和可靠性具有重要影响。
本文将从不同角度探讨土体加固后土体参数的取值问题。
2. 土体加固方法土体加固方法多种多样，常见的包括加固墙、加固梁、加固桩等。
不同的加固方法对土体参数的要求也有所不同。
下面将就几种常见的土体加固方法进行讨论。
2.1 加固墙加固墙是将混凝土或钢筋混凝土墙体嵌入土体中，通过墙体的刚性和强度来增加土体的稳定性。
加固墙对土体参数的要求主要包括墙体的尺寸、强度和刚度等。
•墙体尺寸：墙体的高度、宽度和厚度等尺寸参数需要根据土体的性质和工程要求进行确定。
一般来说，土体的强度越低，墙体的尺寸越大，以增加墙体的稳定性。
•墙体强度：墙体的强度需要满足工程设计要求，一般采用混凝土或钢筋混凝土材料制作，强度等级需根据土体的承载能力和工程要求进行确定。
•墙体刚度：墙体的刚度对土体的加固效果有重要影响。
墙体的刚度越大，对土体的约束作用越强，能够有效地提高土体的稳定性。
2.2 加固梁加固梁是在土体中设置钢筋混凝土梁，通过梁的刚性和强度来增加土体的稳定性。
加固梁对土体参数的要求主要包括梁的尺寸、强度和刚度等。
•梁的尺寸：梁的高度、宽度和长度等尺寸参数需要根据土体的性质和工程要求进行确定。
一般来说，土体的强度越低，梁的尺寸越大，以增加梁的稳定性。
•梁的强度：梁的强度需要满足工程设计要求，一般采用钢筋混凝土材料制作，强度等级需根据土体的承载能力和工程要求进行确定。
•梁的刚度：梁的刚度对土体的加固效果有重要影响。
梁的刚度越大，对土体的约束作用越强，能够有效地提高土体的稳定性。
2.3 加固桩加固桩是将钢筋混凝土桩或钢桩嵌入土体中，通过桩的承载能力和刚度来增加土体的稳定性。
加固桩对土体参数的要求主要包括桩的尺寸、强度和刚度等。
土壤侵蚀模型中各参数确定依据
土壤侵蚀模型中各参数确定依据土壤侵蚀是指自然力和人为活动对地表土壤的剥蚀和冲刷过程。
土壤侵蚀模型是为了定量评价土壤侵蚀程度和预测土壤侵蚀量而建立的一种模拟工具。
该模型的参数是指影响土壤侵蚀过程和结果的各种因素，如降雨强度、坡度、植被覆盖度等。
下面将对土壤侵蚀模型中各参数的确定依据进行详细介绍。
1.降雨强度：降雨是土壤侵蚀的主要诱发因素之一、降雨强度的大小将直接影响土壤侵蚀的强度和速度。
降雨强度可通过气象观测或历史记录进行确定，也可以通过降雨模拟实验获得。
2.土壤类型：不同类型的土壤在面对降雨时会有不同的侵蚀特性。
土壤类型主要包括颗粒组成、粘性、可渗透性等指标。
这些指标可通过野外取样和室内实验获得，并用于模型中的土壤参数。
3.坡度：坡度是影响土壤侵蚀的重要因素之一、较陡的坡度将加速水流速度和土壤侵蚀速度。
坡度可通过实地测量或地形分析软件获得，并作为土壤侵蚀模型的输入参数。
4.土壤覆盖：植被覆盖度对土壤侵蚀有很大的影响。
植被可以减缓水流速度，减少降雨冲击力，同时增加土壤的抗侵蚀性。
植被覆盖度可以通过遥感影像解译、野外测量等方法获取，然后将其转化为土壤侵蚀模型中的参数。
5.土壤湿度：土壤湿度对土壤侵蚀有明显的影响。
湿润的土壤更容易被冲刷和剥蚀。
土壤湿度可以通过土壤含水量测定仪、土壤温度计等设备进行测量，并用于土壤侵蚀模型的参数。
6.地表覆盖：地表覆盖主要指在土壤表面形成的一层覆盖物，如秸秆、石屑等。
地表覆盖能够减少雨滴打击力和冲刷力，从而减少土壤侵蚀。
地表覆盖可以通过野外调查或遥感影像解译获取，并用作土壤侵蚀模型的输入参数。
7.土地利用类型：不同土地利用类型下的侵蚀过程和速度也不同。
农田、林地、草地等土地类型对土壤侵蚀有不同的贡献。
土地利用类型可以通过土地利用调查、遥感影像解译等方法获得，并用作土壤侵蚀模型的参数。
8.气候因素：气候因素如降雨分布、温度等对土壤侵蚀具有重要影响。
气候因素可以通过气象观测数据或气象模型模拟结果获得，并作为土壤侵蚀模型的输入参数。
土体加固后土体参数取值
土体加固后土体参数取值摘要：一、土体加固的意义二、土体参数取值的重要性三、土体加固后土体参数取值的方法四、实际应用案例及分析五、结论与建议正文：土体加固是工程建设中不可或缺的一环，它可以提高土体的承载能力、抗渗性能和稳定性，确保工程的安全和稳定运行。
在进行土体加固后，对土体参数的取值有着至关重要的影响。
本文将从以下几个方面探讨土体加固后土体参数取值的方法和实际应用案例。
一、土体加固的意义土体加固是为了提高土体的各项性能，以满足工程建设需求。
常见的加固方法包括压实、注浆、土钉墙、锚杆等。
这些方法在实际应用中具有良好的效果，能够有效提高土体的承载能力和稳定性。
二、土体参数取值的重要性土体参数是衡量土体性能的关键指标，包括密度、含水量、黏聚力、内摩擦角等。
这些参数的取值直接影响到工程设计和施工的安全性、经济性和可行性。
因此，在土体加固后，合理地取值土体参数至关重要。
三、土体加固后土体参数取值的方法1.实验测定：通过对加固后的土体进行室内实验和现场试验，测定土体的各项性能指标，如密度、含水量、黏聚力、内摩擦角等。
2.理论分析：根据土体的加固方法和原理，结合土体的原始性能参数，推导出加固后土体参数的取值。
3.经验公式：总结工程实践中的经验公式，结合具体工程的实际情况，计算得到土体加固后的参数取值。
4.数值模拟：利用数值分析方法，如有限元、有限差分等，模拟土体加固过程，分析加固效果，并计算加固后土体的参数取值。
四、实际应用案例及分析1.案例一：某高速公路路基加固工程该工程采用压实法对路基进行加固，经过实验测定和数值模拟，得到加固后土体的密度、含水量、黏聚力和内摩擦角等参数取值。
与实际工程运行情况相结合，分析加固效果，证明土体性能得到了显著提高。
2.案例二：某地铁隧道盾构施工在盾构施工过程中，采用注浆法对盾构周围的土体进行加固。
通过现场试验和数值模拟，得到加固后土体的参数取值，确保了隧道施工的安全和顺利进行。
土壤侵蚀模数取值
土壤侵蚀模数取值土壤侵蚀是指风、雨、河流等自然力量对土壤进行破坏，导致土壤表面的肥力物质被冲走，使得土壤失去保持水和营养物的能力。
土壤侵蚀是一项非常严重的环境问题，特别是在农业生产中，它会直接影响到农作物的生长和产量。
因此，如何准确地测算土壤侵蚀程度成为了农业科学家和农民们共同面临的问题。
一种常用的量化计量方法是土壤侵蚀模数。
土壤侵蚀模数是一个反映土壤侵蚀程度的数字，它的大小反映了土壤表面每平方米每秒被侵蚀物质的重量（千克）。
那么如何准确地确定土壤侵蚀模数的取值呢？以下是一些具体的步骤：1. 土壤侵蚀模数的计算公式土壤侵蚀模数的计算公式是：T = R * K * LS * C，其中T表示土壤侵蚀模数，R表示降雨的因素，K表示土壤抗蚀因素，LS表示岩石和坡度因素，C表示土地覆盖情况和保持物的影响因素。
这些因素的数值设置基于预先设定的表格来决定。
所以，为了正确地计算出土壤侵蚀模数，需要对上述计算中的各个因素进行准确的测定。
2. 测算降雨因素降雨因素R是指土地所处的区域降雨情况。
为了确定R的值，可以测定该地区的平均降雨量。
在测量降雨量时，需要根据气象部门的记录，发生降雨的频率和强度的历史数据，以及当地的气象等级，进行适当的调整。
3. 测算土壤抗蚀因素土壤抗蚀因素K与土壤的性质和特征相关。
测算K的方法包括在不同土地类型上进行土壤板块试验，以确定土工常数；对不同土类型进行裸露土地试验，测定土壤的抗冲击承受力；另外，还可以测定土壤的渗透性和吸水能力。
4. 测算岩石和坡度因素岩石LS是指土壤有无石块，岩石和其他粗糙表面的因素。
坡度S 是指坡度的大小和方向，它是影响土壤侵蚀的关键因素。
采用GPS测定坡度的高度和水平位置，可以准确地确定坡度因素的值。
5. 测算土地覆盖和保持物土耕情况C是指中性土壤有茎的覆盖或其它保持物。
C值减少，土壤侵蚀的程度会增加。
应该用栅格化的遥感图像或现场采样来确定土地覆盖情况和保持物的影响因素的准确性。
岩土力学重要参数取值大全
常用岩土材料力学重要参数(E, ν) 与(K, G)的转换关系如下：)21(3ν-=EK)1(2ν+=EG （7.2）当ν值接近0.5的时候不能盲目的使用公式3.5，因为计算的K 值将会非常的高，偏离实际值很多。
最好是确定好K 值(利用压缩试验或者P 波速度试验估计)，然后再用K 和ν来计算G 值。
表7.1和7.2分别给出了岩土体的一些典型弹性特性值。
各向异性弹性特性——作为各向异性弹性体的特殊情况，横切各向同性弹性模型需要5中弹性常量：E1, E3,ν12,ν13和G13；正交各向异性弹性模型有9个弹性模量E1,E2,E3,ν12,ν13,ν23,G12,G13和G23。
这些常量的定义见理论篇。
均质的节理或是层状的岩石一般表现出横切各向同性弹性特性。
一些学者已经给出了用各向同性弹性特性参数、节理刚度和空间参数来表示的弹性常数的公式。
表3.7给出了各向异性岩石的一些典型的特性值。
流体弹性特性——用于地下水分析的模型涉及到不可压缩的土粒时用到水的体积模量K f ，如果土粒是可压缩的，则要用到比奥模量M 。
纯净水在室温情况下的K f 值是2 Gpa 。
其取值依赖于分析的目的。
分析稳态流动或是求初始孔隙压力的分布状态（见理论篇第三章流体-固体相互作用分析），则尽量要用比较低的K f ，不用折减。
这是由于对于大的K f 流动时间步长很小，并且，力学收敛性也较差。
在FLAC 3D 中用到的流动时间步长,∆ tf 与孔隙度n ，渗透系数k 以及K f 有如下关系：'f f k K nt ∝∆ （7.3） 对于可变形流体（多数课本中都是将流体设定为不可压缩的）我们可以通过获得的固结系数νC 来决定改变K f 的结果。
f'K nm k C +=νν （7.4）其中3/4G K 1m +=νf 'k k γ=其中，'k ——FLAC 3D 使用的渗透系数k ——渗透系数，单位和速度单位一样（如米/秒） f γ——水的单位重量考虑到固结时间常量与νC 成比例，我么可以将K f 的值从其实际值（Pa 9102⨯）减少，利用上面得表达式看看其产生的误差。
岩土力学重要参数取值大全
常用岩土材料力学重要参数（E, v与（K, G）的转换关系如下:G （7.2）2（1 .）当v值接近0.5的时候不能盲目的使用公式 3.5，因为计算的K值将会非常的高，偏离实际值很多。
最好是确定好K值（利用压缩试验或者P波速度试验估计），然后再用K和v来计算G值。
表7.1和7.2分别给出了岩土体的一些典型弹性特性值。
各向异性弹性特性一一作为各向异性弹性体的特殊情况，横切各向同性弹性模型需要中弹性常量：E1, E3, V2, V3和G13;正交各向异性弹性模型有9个弹性模量E1,E2,E3,v2, v3, v3,G12,G 13和G23。
这些常量的定义见理论篇。
均质的节理或是层状的岩石一般表现出横切各向同性弹性特性。
一些学者已经给出了用各向同性弹性特性参数、节理刚度和空间参数来表示的弹性常数的公式。
表 3.7给出了各向异性岩石的一些典型的特性值。
E x (GPa) E y (GPa) V xG xy (GPa) 砂岩 43.0 40.0 0.28 0.17 17.0 砂岩 15.7 9.6 0.28 0.21 5.2 石灰石 39.8 36.0 0.18 0.25 14.5 页岩 66.8 49.5 0.17 0.21 25.3 大理石68.6 50.2 0.06 0.22 26.6 花岗岩10.75.20.200.411.2流体弹性特性一一用于地下水分析的模型涉及到不可压缩的土粒时用到水的体积模量K f ,如果土粒是可压缩的，则要用到比奥模量 M 。
纯净水在室温情况下的 K f 值是2 Gpa 。
其取值依赖于分析的目的。
分析稳态流动或是求初始孔隙压力的分布状态（见理论篇第三章流体-固体相互作用分析），则尽量要用比较低的 K f ，不用折减。
这是由于对于大的 K f 流动时间步长很小，并且，力学收敛性也较差。
在FLAC ’D 中用到的流动时间步长，."f 与孔隙度n ，渗透系数k 以及K f 有如下关系：― n■ :t f'（7.3）K f k对于可变形流体（多数课本中都是将流体设定为不可压缩的） 我们可以通过获得的固结系数C 来决定改变K f 的结果。
最新土的经验参数(物理指标、压缩、变形模量、剪切强度)
土的经验参数(物理指标、压缩、变形模量、剪切强度)有关土的经验参数一、原状土物理性质指标变化范围原状土物理性质指标变化范围，见表3-3-28。
注：粘砂土3＜I p≤7；砂粘土 7＜I p≤17二、土的平均物理、力学性质指标，见表3-3-29。
土的平均物理、力学性质指标，见表3-3-29。
注：①平均比重采取：砂——2.66；粘砂土——2.70；砂粘土——2.71；粘土——2.74；②粗砂和中砂的E 0值适用于不均匀系数C u = = 3者，当C u ＞5时应按表中所列值减少 。
C u为中间值时E 0 值按内插法确定；③对于地基稳定计算，采用人摩擦角φ的计算值低于标准值2°。
1060d d 32三、土的压缩模量一般范围值土的压缩模量一般范围值，见表3-3-3-。
注：砂粘土7＜I p≤7；粘土I p＞17四、粘性土剪强度参考值粘性土抗剪强度参考值，见表3-3-31。
注：粘砂土3＜I p≤7；砂粘土7＜I p≤7；粘土I p＞17五、土的侧压力系数（ξ）和泊松比（u）参考值注：粘土I p＞17；粉质粘土10＜I p≤17；I p≤10五、变形模量于压缩模量的关系变形模量E0是指土体在无侧限条件下应力与应变之比，其中的应变包含弹性应变和塑性应变两部分。
因此，变形模量较弹性模量E小，通常在土与基础的共同作用分析中用变形模量E。
变形模量一般是通过现场载荷试验确定，一些地方通过静力触探、标贯试验与变形模量建立了经验公式。
压缩模量Es是在侧限条件下应力与应变的比值，是通过室内试验获取的参数。
两者的关系：对于软土E0近似等于Es；较硬土层，E0=βEs，β=2～8，土愈坚硬，倍数愈大。
各种土的粘聚力取值
各种土的粘聚力取值
土的粘聚力是指土壤颗粒之间的相互吸引力和粘着力，是土壤的重要物理性质之一。
不同种类的土壤具有不同的粘聚力取值，下面介绍几种常见土壤的粘聚力取值：
1. 黏土质土壤：粘聚力取值在30~130kN/m2之间，具有很强的粘聚力，因此容易产生结块现象，同时也难以渗透水分。
2. 砂质土壤：粘聚力取值在5~20kN/m2之间，相对较弱，容易渗透水分，但在受到冲刷和风蚀等外力作用下容易流失。
3. 岩屑土壤：粘聚力取值在10~30kN/m2之间，比砂质土壤稍强，但脆性较大，易于剥蚀和破碎。
4. 淤泥质土壤：粘聚力取值在50~200kN/m2之间，粘聚力非常强，容易形成黏滞、凝固的状态，不易渗透水分。
总之，每种土壤的粘聚力取值都有其特定的范围和特点，了解它们的性质有助于科学合理地利用土地资源，保护生态环境，促进农业和城市建设的可持续发展。
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土体加固后土体参数取值
土体加固后土体参数取值土体加固是一种常见的工程措施，其主要目的是增加土体的强度和稳定性，以提供足够的支撑力和抗力。
为了确定土体加固后的土体参数取值，需要考虑土体的性质、所承受荷载的种类和大小等因素。
首先，土体的性质是影响加固后土体参数取值的关键因素之一、土体性质包括土的类型、颗粒大小、颗粒形状、含水量、密度等。
根据土的粒径组成，土体可以分为粉状土、粉砂土、砂土、粉质粘土、粘土和高岭土等不同类型。
不同类型的土体有着不同的强度和稳定性，在加固土体时应根据各自的性质进行参数取值。
其次，所承受荷载的种类和大小是确定土体参数取值的另一个关键因素。
荷载可以分为静荷载和动荷载两种类型。
静荷载是指在静止状态下施加在土体上的荷载，包括自重荷载、建筑物荷载、地震荷载等；动荷载是指以一定速度作用在土体上的荷载，如风荷载、流体荷载等。
不同类型和大小的荷载会对土体的强度和稳定性产生不同的影响，因此在加固土体时要充分考虑荷载的特点。
在进行土体加固时，常用的参数包括土体的内摩擦角、黏聚力、有效内摩擦角、剪切模量、压缩模量等。
土体的内摩擦角是指土体内部颗粒之间的摩擦阻力，是衡量土体抗剪强度的重要参数；黏聚力是指土体中颗粒之间的吸引力，对于粘土等含有胶结性颗粒的土体来说，黏聚力是影响其强度和稳定性的关键因素；有效内摩擦角是指在考虑有效应力作用下颗粒之间产生的摩擦阻力，比内摩擦角要小；剪切模量是指土体在剪切过程中的刚度，反映了土体的变形特性；压缩模量是指土体在受压过程中的变形刚度。
这些参数的取值会直接影响土体的强度、刚度和稳定性。
为了确定土体加固后的参数取值，一般需要进行实验室试验和现场观测等工作。
通过实验室试验可以对不同类型土体进行性质分析和参数测定，以获取土体的内摩擦角、黏聚力、剪切模量等参数数值；而通过现场观测可以获取土体在实际荷载下的变形情况和稳定性表现，从而对土体的参数进行修正和调整。
需要注意的是，土体加固后的参数取值应基于科学的原则和经验进行，并结合具体工程情况进行综合考虑。
土体dp模型参数取值
土体dp模型参数取值ANSYS中能用于岩土材料的模型只有DP模型。
DP模型是理想弹塑性模型，理想弹塑性即应力（复杂应力情况下应该是等效应力吧）达到屈服极限以后，应力不再增大，但是应变会一直增长。
ANSYS中设定DP模型需要输入3个参数，粘聚力c，内摩擦角fai，膨胀角faif，其中的膨胀角faif 是用来控制体积膨胀的大小的。
在岩土工程中，一般密实的砂土和超强固结土在发生剪切的时候会出现体积膨胀，因为颗粒重新排列了；而一般的砂土或者正常固结的土体，只会发生剪缩。
所以在使用DP模型的时候，对于一般的土，膨胀角faif 设置为0度是比较符合实际的。
对于另外的两个参数粘聚力c，内摩擦角fai，DP模型中指定了如下的关系（为简化，内摩擦角fai记为x，即sin（fai）=sinx）屈服方程：西格玛（应力符号）=6ccosx/[3^0.5*(3-sinx)] ,其中的3^0.5表示3的平方根运算，*号为乘号假定cosx不等于零，将屈服方程的分子分母同时除以cosx，得到下面的式子西格玛（应力符号）=12^0.5c/(3/cosx- tanx)假定西格玛达到最大值，对其进行求导运算，由于西格玛数值曲线的斜率为零，可以得知，在x取为19.47度的时候，可以有最大的屈服极限（屈服应力）。
根据屈服方程再进一步计算有下面的关系（假定c=20kpa，内摩擦角fai（x）不断变化，膨胀角faif）角度 / 屈服应力0 /23.09410 / 24.1419.47 / 24.495 最大值20 /24.49430 /2440 /22.51550 /19.93560 /16.23370 / 11.50180 /5.97090 / 0由上面的数值可以看出，在粘聚力一定的情况下，在0度~30度的范围以内，屈服应力其实变化不大。
在这种情况下，粘聚力的影响相对来说要大很多。
所以对于采用DP模型来进行弹塑性计算的朋友来说，当内摩擦角在这一定的范围以内时，如果屈服极限很小，要调整参数来增大屈服极限（或者是延迟塑性出现），调整内摩擦角作用不大，即使从10度调整到30度，其变化很小，所以基本没什么作用。
各种土的粘聚力取值
各种土的粘聚力取值
土粘聚力是指土体中颗粒间的相互吸附和黏附力量，表现为土体
的内聚力和抗剪强度。
影响土体粘聚力的因素包括颗粒形状和大小、
孔隙水和气体、表面吸附剂等因素。
在不同的土体中，粘聚力的取值
也不同。
第一步，红黏土的粘聚力取值一般为1~5 kPa。
红黏土是一种良
好的许可土，粘聚力较强，但剪切强度较弱。
这是由于其细粒含量高，孔隙度小，颗粒粘滞。
红黏土的水分含量较高时，其粘聚力取值也会
增大。
第二步，黄土的粘聚力取值在0.5 kPa左右。
黄土由于含水量小，颗粒之间的黏附力较弱。
同时，黄土中含有较多的细颗粒和降解的有
机质，石质含量高，孔隙度较大。
这些因素都使其粘聚力取值较低。
第三步，砂土的粘聚力取值大多在0.5 kPa以下，甚至可以忽略
不计。
砂土颗粒较大，孔隙度大，因此粘聚力较弱。
在砂土中，其稳
定性主要取决于内摩擦角，而不是粘聚力。
第四步，粉土的粘聚力取值较小，一般在0.5 kPa以下。
粉土的
孔隙度大，颗粒呈细微形状，因此相互作用力较弱，粘聚力也小。
综上所述，不同类型的土体中，粘聚力的取值有所不同。
红黏土
的粘聚力取值大，黄土和粉土的粘聚力取值较小，砂土的粘聚力可以
忽略不计。
对于土工工程而言，根据不同类型的土体特性，选择恰当
的施工方法和土体稳定性分析方法，可以更好地确保土体的安全稳定。
各类土参数参考值
用标准贯入试验锤击数确定承载力1．粘性土承载力f(Kpa)2.砂土承载力f(Kpa)3．粘性土N与φ、C的关系4.N手与E s、φ、C的关系标准贯入锤击数N手是用手拉绳方法测得的，其值比机械化自动落锤方法所得锤击数N机略高，换算关系如下：N手=0.74+1.12N机适用范围：2<N机<23按比贯入阻力 s(Mpa)确定E0和E s（Mpa）E s=3.72 +1.260.3≤ s<5E0=9.79 s-2.630.3≤ s<3E0=11.77 s-4.69 3≤ s<6选自《工业与民用建筑工程地质勘察规范》（TJ21-77）粘性土、粉土静力触探承载力经验式f0—kPa、P s—MPa粘性土：f0=104P s+26.90.3≤ s<6粉土：f0=36P s+76.6各种土的渗透系数参考值表—3 式—1中的桩侧极限阻力标准值应依据各土层的埋藏深度、排列次序、土的类型及各层土的s p 平均值，按下表中的关系式计算注：1. Ⅰ类土为位于粉土或砂土以上（或无粉土、砂土层）的粘性土Ⅱ类土为位于粉土或砂土层下的粘性土； Ⅲ类土为粉土或砂土层2．地表下6m 范围内的土层极限侧阻力，一律取15KPa3．当桩穿过粉土或砂土层而进入下卧软土层时，则其应按Ⅲ类土取值后，再根据该层土的平均sp 和下卧软土的平均sL p 二者的比值大小按下表所给系数s ζ予以折减一般土的最优含水率和最大干密度根据静探的比贯入阻力P s 值确定单桩的竖向极限承载力Q u =i ski sb b L q U A p ⋅+∑α （式—1）sb p —桩端附近的静探比贯入阻力标准值（平均值）Kpab α—桩端阻力修正系数；可查下表—2—用静探估算的桩周第i 层土的极限阴力标准值Kpa ；可按表—3计算sb p 的计算当21sb sb p p ≤时： =)(21sb sb p p β+/2 （式—2） 当21sb sb p p 时， =2sb p式中：1sb p —桩端平面（不包括桩靴）以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；2sb p —桩底平面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；若持力层为密实砂土，其s p 平均值超过20Mpa 时，则应乘以下表—1中折减系数后再计算1sb p 、2sb pb αβ1sb p 2sb p。
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所以对于采用DP模型来进行弹塑性计算的朋友来说，当内摩擦角在这一定的范围以内时，如果屈服极限很小，要调整参数来增大屈服极限（或者是延迟塑性出现），调整内摩擦角作用不大，即使从10度调整到30度，其变化很小，所以基本没什么作用。但是如果调整粘聚力c值的话，效果就很可观了。
由于本人进行弹塑性计算的时候，经常发现塑性出现过早，塑性区过大，或者是屈服极限比较低（都容易出现变形过大，计算不收敛的问题），所以发此贴。但这只是计算的一点技巧而已，真正的计算中还是要采用实际的参数，符合实际才行。
ANSYS中能用于岩土材料的模型只有DP模型。DP模型是ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ想弹塑性模型，理想弹塑性即应力（复杂应力情况下应该是等效应力吧）达到屈服极限以后，应力不再增大，但是应变会一直增长。
ANSYS中设定DP模型需要输入3个参数，粘聚力c，内摩擦角fai，膨胀角faif，其中的膨胀角faif 是用来控制体积膨胀的大小的。在岩土工程中，一般密实的砂土和超强固结土在发生剪切的时候会出现体积膨胀，因为颗粒重新排列了；而一般的砂土或者正常固结的土体，只会发生剪缩。所以在使用DP模型的时候，对于一般的土，膨胀角faif 设置为0度是比较符合实际的。
角度 / 屈服应力
0 /23.094
10 / 24.14
19.47 / 24.495 最大值
20 /24.494
30 /24
40 /22.515
50 /19.935
60 /16.233
70 / 11.501
80 /5.970
90 / 0
由上面的数值可以看出，在粘聚力一定的情况下，在0度~30度的范围以内，屈服应力其实变化不大。在这种情况下，粘聚力的影响相对来说要大很多。
西格玛（应力符号）=12^0.5c/(3/cosx- tanx)
假定西格玛达到最大值，对其进行求导运算，由于西格玛数值曲线的斜率为零，可以得知，在x取为19.47度的时候，可以有最大的屈服极限（屈服应力）。
根据屈服方程再进一步计算有下面的关系（假定c=20kpa，内摩擦角fai（x）不断变化，膨胀角faif）
再总结一下，由于在一般比较常见的土体中，不考虑膨胀角faif ，内摩擦角符合上述的变化值不大的范围（即所起作用不大），所以采用DP模型进行计算的时候，粘聚力c是最重要的一个输入参数了，直接影响模型。可以说，DP模型接近于一个参数所决定的模型。（备注：本人仅仅是从模型的屈服公式中得到上述的结论，究竟模型的实际情况如何，虽说做了一点计算，但是不敢莽下结论；至于真实的岩土材料特性能否用DP模型来表达，就更不好说了）
对于另外的两个参数粘聚力c，内摩擦角fai，DP模型中指定了如下的关系
（为简化，内摩擦角fai记为x，即sin（fai）=sinx）
屈服方程：西格玛（应力符号）=6ccosx/[3^0.5*(3-sinx)] ,其中的3^0.5表示3的平方根运算，*号为乘号
假定cosx不等于零，将屈服方程的分子分母同时除以cosx，得到下面的式子
具体用那种强化模型要看你的材料是那种材料。不过从上面的分析可以看出，如果你只是单向加载，（即没有加载到屈服，卸载，再反向加载到屈服）两种材料模型的效果是一样的。
膨胀角控制土体体积膨胀大小，表示土的剪胀性，是指土在剪切过程中，体积膨胀或缩小的性质。一般，正常固结的粘土和低密度的砂土发生剪缩，超固结的粘土和中密度的砂土发生剪胀。
仅以此帖，抛砖引玉，希望高手多多表达意见。
摩尔库伦MC模型是一种弹-理想塑性模型，它综合了胡克定律和Coulomb破坏准则。有5个参数，即控制弹性行为的2个参数：弹性模量E和泊松比v及控制塑性行为的3个参数：有效黏聚力c、有效内摩擦角 和剪胀角 。MC模型采用了弹塑性理论，能较好地描述土体的破坏行为但却认为土体在达到抗剪强度之前的应力-应变关系符合胡克定律，因而并不能较好地描述土体在破坏之前的变形行为，且不能考虑应力历史的影响及区分加荷和卸荷。故MC模型能较好地模拟土体的强度问题，MC模型的六凌锥形屈服面（图2）与土样真三轴试验的应力组合形成的屈服面吻合得较好，因此MC模型适合于低坝、边坡等稳定性问题的分析
应力达到屈服点后，继续加载（如果切线弹模大于0），有塑形变形，应力升高，然后卸载，这时是弹性的，再加载还是弹性的，直到应力得到卸载时的应力值才开始新的屈服。这种屈服点升高的现象称为强化。
等向强化与随动强化的区别
如果材料在一个方向屈服强度提高（强化）在其它方向的屈服强度也同时提高，这样的材料叫等向强化材料。如果材料在应该方向的屈服点提高，其它方向的屈服应力相应下降，比如拉伸的屈服强度提高多少，反向的压缩屈服强度就减少多少，这样的材料叫随动强化材料。