多模式次同步谐振的产生机理与抑制方法
次同步谐振抑制方法综述
次同步谐振抑制方法综述近年来，次同步谐振（SSR）抑制方法在电力系统中受到越来越多的重视和应用。
它是一种在系统发电机、变压器、导线等电力设备及热负荷的存在下，通过精确的控制让设备的电动活动不产生谐振的有效干扰抑制手段。
本文综述了 SSR制方法的发展现状，探讨了 SSR 制方法的基本原理，介绍了 SSR制技术的关键技术，并重点分析了各种 SSR制方法的特点和国内外应用现状。
一、SSR抑制方法的发展现状次同步谐振抑制的技术的出现，为电力系统的安全稳定提供了有效的保障。
由于次同步谐振抑制方法的发展速度加快，已经成为当今电力系统中重要的控制防护技术之一。
近年来，随着次同步抑制技术的发展，诸多技术、方法和抑制深度的自动检测技术也得到了充分的发展，为解决次同步抑制问题提供了有效的保障。
二、SSR抑制方法的基本原理次同步谐振抑制工作的基本原理是，当电力系统中存在谐振现象时，抑制器会及时检测到谐振的振幅和频率，并根据实际情况采取抑制谐振的措施，由于抑制器的反应速度极快，可以有效地阻止谐振现象的产生，使其电压和频率能够稳定在规定范围内。
三、SSR抑制技术的关键技术次同步谐振抑制的关键技术主要包括谐振检测、抑制识别和抑制调节等三个主要环节。
谐振检测是抑制谐振现象的重要环节，根据检测到的谐振的频率和振幅等，快速的确定谐振的位置，从而更有效的采取抑制措施。
抑制识别是抑制谐振过程中的重要环节，主要是通过对电力系统中谐振现象的精确检测，分析出抑制谐振现象的机理，以便确定正确的抑制策略。
最后，抑制调节是次同步谐振抑制过程中最关键的环节，需要根据不同的情况科学选择合理的抑制参数，以提高抑制的效率和准确度。
四、各种SSR抑制方法的特点和国内外应用现状（1）电压状态量抑制方法。
它是目前应用最广泛的抑制技术之一，其特点为根据谐振检测抑制器的检测结果，精确控制发电机的电子机械转矩，从而抑制谐振的发生。
目前，该方法在国内南方地区的水电站已经具有较好的运行效果，并得到了良好应用。
谐波产生的根本原因及治理对策
谐波的产生主要是来自下列具有非线性特性的电气设备：(1)具有铁磁饱和特性的铁芯没备，如：变压器、电抗器等；(2)以具有强烈非线性特性的电弧为工作介质的设备，如：气体放电灯、交流弧焊机、炼钢电弧炉等；(3)以电力电子元件为基础的开关电源设备，如：各种电力变流设备(整流器、逆变器、变频器)、相控调速和调压装置，大容量的电力晶闸管可控开关设备等，它们大量的用于化工、电气铁道，冶金，矿山等工矿企业以及各式各样的家用电器中。
以上这些非线性电气设备(或称之为非线性负荷)的显著的特点是它们从电网取用非正弦电流，也就是说，即使电源给这些负荷供给的是正弦波形的电压，但由于它们只有其电流不随着电压同步变化的非线性的电压-电流特性，使得流过电网的电流是非正弦波形的，这种电流波形是由基波和与基波频率成整数倍的谐波组成，即产生了谐波，使电网电压严重失真在电力系统中对谐波的抑制就是如何减少或消除注入系统的谐波电流,以便把谐波电压控制在限定值之内,抑制谐波电流主要有四方面的措施: 1)降低谐波源的谐波含量。
也就是在谐波源上采取措施,最大限度地避免谐波的产生。
这种方法比较积极,能够提高电网质量,可大大节省因消除谐波影响而支出的费用。
2)采取脉宽调制(PWM)法。
采用脉宽调制(PWM)技术,在所需要的频率周期内,将直流电压调制成等幅不等宽的系列交流电压脉冲,这种方法可以大大抑制谐波的产生。
3)在谐波源处吸收谐波电流。
这类方法是对已有的谐波进行有效抑制的方法,这是目前电力系统使用最广泛的抑制谐波方法。
4)改善供电系统及环境。
对于供电系统来说,谐波的产生不可避免,但通过加大供电系统短路容量、提高供电系统的电压等级、加大供电设备的容量、尽可能保持三相负载平衡等措施都可以提高电网抗谐波的能力。
选择合理的供电电压并尽可能保持三相电压平衡,可以有效地减小谐波对电网的影响。
谐波源由较大容量的供电点或高一级电压的电网供电,承受谐波的能力将会增大。
电力系统次同步振荡产生原因分析及对策
电力系统次同步振荡产生原因分析及对策摘要：文章介绍电力系统中产生次同步振荡的原因，并对此问题所造成的危害进行介绍，在此基础上提出了目前在电力系统中比较常用的几种次同步振荡检测与抑制措施，以供参考。
关键词：电力系统；次同步振荡；原因；对策1引言随着我国经济的发展和用电负荷的增多，我国的电网规模也在不断扩大，但是在我国电网系统中进行电力输送中的高压越来越高、容量越来越大和距离越来越远动同时，也容易受到静态和动态稳定极限等因素的影响，所以需要采用串联补偿技术来解决上述问题并满足电力系统运行和发展的要求。
但是与此同时电力系统中的次同步振荡问题却层出不穷，其主要表现为一旦汽轮机组中的某一运行点受到了机械扰动或者电气扰动，就会使得汽轮机组就会处于一种特殊的运行状态中，即在汽轮机组与电力系统之间会存在低于系统同步频率的显著能量交换的现象，这就会导致汽轮机驱动转矩与发电机电磁制动转矩之间的平衡被打破，从而使得系统中出现扭转振动，不仅会对汽轮机组的轴系造成危害，而且对电力系统运行的稳定与安全也造成影响，甚至会导致严重安全和质量事故的发生，所以就需要在分析此问题产生原因的基础上，研究次同步振荡的监测与抑制措施，来确保电力系统的运行安全与可靠。
2电力系统次同步振荡产生原因正如前文所述在目前的交流输电系统中为了提高线路的输送能力、提高输电线路之间的功率分布和维护电力系统的稳定性，通常采用串联电容的方式进行无功补偿，但是采用此方法之后就会容易导致出现次同步振荡的问题，且此问题与串联电容、加装稳定器、励磁系统以及直流输电等都有关系。
一是由于感应发电机效应引起的次同步振荡，这主要就是在串补输电线路运行中一旦受到扰动，就会在发电机电枢绕组中产生次同步频率电流，此电流比同步频率要低，但是由于转子在旋转过此种的其回路的旋转速度比旋转磁动势要高，根据感应电动机的原理，其发电机在转子回路对于产生的次同步电流的等效电阻一旦超过谐振频率下的电枢绕组和电阻以及网络电阻之和时，就会导致此次同步电流的继续增加，以致会产生次同步振荡的问题。
facts装置讲解[研究材料]
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1.2 次同步振荡的抑制措施
避开谐振点
提高电气阻尼 阻断次同步电气量
阻塞滤波器 旁路滤波器
THANK YOU FOR WATCHING
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2.1 晶闸管控制串联电容器（TCSC）
TCSC的晶闸管每半个工频周期导通一次，对次同步电流产生 斩波作用，可以使得装置在次同步频率下呈现感抗和电阻效应，使 系统偏离可能引起机电谐振的自然频率。
2.2. 静止串联同步补偿装置(SSSC)
U1
I
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SSSC的输出电压不受线路电流的影响，在线路电流最大或最小时 仍可以保持额定容性或感性的输出电压，且SSSC可以从容性模式到感性 模式进行平滑的过渡，控制范围较大。
2.2. SSSC的阻抗特性
SSSC在容性补偿时无论Us取何值，补偿线路的总等值阻抗始终为感性 ，不存在SSSC等值容抗与线路阻抗相等的情况，在通常运行的容性区域， 不会发生次同步谐振现象。
1. 次同步振荡产生机理
串联补偿技术
HVDC
峰谷书屋
4
2. FACTS装置抑制次同步振荡机理
改变系统的运行方式 避开谐振点
串联型FACTS装置 提高电气阻尼
阻断次同步电气量
2. FACTS装置抑制次同步振荡机理
改变系统的运行方式 避开谐振点
串联型FACTS装置
fer f0
XC
60
0.168
Us
U2
耦合 变压器
控制器
逆变 器
电源
SSSC是基于同步电压源的原理，向线路注入一个与线路电流相差90°的可控电压 ，它不再利用电容器或电抗器产生或吸收无功功率来实现无功补偿，而通过产生一个 具有可控幅值和相角、同步、近似正弦的电压差来和系统交换无功功率实现补偿。
电力系统次同步振荡及其抑制方法
电力系统次同步振荡及其抑制方法
电力系统次同步振荡是一种频率接近电网同步频率的振荡，可能会对电力系统造成损害。
其主要原因是由于输电线路的传输延迟和惯性导致的功率传输不对称性。
针对该问题，目前较为常用的抑制方法有以下几种：
1. 安装可控补偿装置：通过补偿装置改善系统传输特性，减小传输延迟，降低频率扰动。
2. 加装动态阻尼器：显著提高电力系统的阻尼比，降低了系统的振荡级别。
3. 控制系统参数辨识：通过对系统参数进行精确的辨识以及优化线路配置，降低系统的振荡频率，提高系统的稳定性。
4. 强化稳态控制：通过实时监测系统状态，提高系统对突发负荷变化的响应能力，以及对传输系统的控制能力。
综上，通过以上几种措施的综合应用，可以有效抑制电力系统次同步振荡，确保电力系统的安全稳定运行。
谐波产生的原因危害和抑制措施
谐波产生的原因危害和抑制措施0前言随着电力电子技术的飞速发展，各种新型用电设备越来越多地问世和使用，高次谐波的影响越来越严重。
电力系统受到谐波污染后，轻则影响系统的运行效率，重则损坏设备以至危害电力系统的安全运行。
以前，电力系统考核电能质量的主要指标是电压的幅值和频率，现在世界各国都把电网电压正谐波形畸变率极限值作为电能质量考核指标之一，正确认识谐波已成为电力工作者的重要任务之一。
因此，研究和分析谐波产生的原因、危害和抑制谐波的措施具有重要的实际意义。
1谐波产生的原因在供电系统中谐波的发生主要是由两大因素造成的:（1）可控硅整流装置和调压装置等的广泛使用，晶闸管在大量家用电器中的普通采用以及各种非线性负荷的增加导致波形畸变。
（2）设备设计思想的改变。
过去倾向于采用在额定情况以下工作或裕量较大的设计。
现在为了竞争，对电工设备倾向于采用在临界情况下的设计。
例如有些设计为了节省材料使磁性材料工作在磁化曲线的深饱和区段，而在这些区段内运行会导致激磁材料波形严重畸变。
2谐波对电力系统的危害谐波对电力系统的污染日益严重，谐波源的注入使电网谐波电流、谐波电压增加，其危害波及全网，对各种电气设备都有不同程度的影响和危害。
现将对具体设备的危害分析如下：（1）交流发电机。
同步电动机及感应电动机在定子绕组和转子绕组产生附加热损耗，热损耗除谐波电流铜损I2nR以外，还由于电流的集肤效应，产生附加损耗，对转子引起热损耗增大。
对大型汽轮发电机来说，若发生多次谐波振荡，谐波电流超过额定电流的25％时，由于上述原因可能会导致转子局部过热而损坏。
对变压器来说，铁芯产生热损耗，尤其是涡流损耗大，在变压器绕组中有谐波电流，在铁芯中感应磁通，产生铁损。
（2）架空线路谐波电流产生热损，较大的高次谐波电流分量能显著地延缓潜供电流的熄灭，导致单相重合闸失败。
电缆中的谐波电流会产生热损，使电缆介损、温升增大。
（3）电力电容器由于谐波电流会引起附加绝缘介质损耗，加快电力电容器绝缘老化。
电力系统谐振原因及处理措施分析
一、概述铁磁谐振是由铁心电感元件，如发电机、变压器、电压互感器、电抗器、消弧线圈等和和系统的电容元件，如输电线路、电容补偿器等形成共谐条件,激发持续的铁磁谐振，使系统产生谐振过电压.电力系统的铁磁谐振可分二大类:一类是在66kV及以下中性点绝缘的电网中,由于对地容抗与电磁式电压互感器励磁感抗的不利组合，在系统电压大扰动(如遭雷击、单相接地故障消失过程以及开关操作等)作用下而激发产生的铁磁谐振现象；另一类是发生在220kV（或110kV）变电站空载母线上，当用220kV、110kV带断口均压电容的主开关或母联开关对带电磁式电压互感器的空母线充电过程中,或切除（含保护整组传动联跳）带有电磁式电压互感器的空母线时，操作暂态过程使连接在空母线上的电磁式电压互感器组中的一相、两相或三相激发产生的铁磁谐振现象，即串联谐振，简单地讲就是由高压断路器电容与母线电压互感器的电感耦合产生谐振由于谐振波仅局限于变电站空载母线范围内，也称其为变电站空母线谐振。
二、铁磁谐振的现象1、铁磁谐振的形式及象征1)基波谐振：一相对地电压降低，另两相对地电压升高超过线电压;或两相电压降低、一相电压升高超过线电压、有接地信号发出2）分次谐波:三相对地电压同时升高、低频变动3)高次谐波：三相对地电压同时升高超过线电压2、串联谐振的现象:线电压升高、表计摆动，电压互感器开口三角形电压超过100V三、铁磁谐振产生的原因及其分析:1、铁磁谐振产生的原因：1）、有线路接地、断线、断路器非同期合闸等引起的系统冲击2）、切、合空母线或系统扰动激发谐振3）、系统在某种特殊运行方式下,参数匹配,达到了谐振条件2、串联谐振产生的原因：进行刀闸操作时，断路器隔离开关与母线相连,引发断路器端口电容与母线上互感器耦合满足谐振条件3、电力系统铁磁谐振产生的原因分析电力系统是一个复杂的电力网络,在这个复杂的电力网络中，存在着很多电感及电容元件，尤其在不接地系统中,常常出现铁磁谐振现象，给设备的安全运行带来隐患,下面先从简单的铁磁谐振电路中对铁磁谐振原因进行分析。
浅析电力系统次同步振荡抑制措施
浅析电力系统次同步振荡抑制措施作者：曾鑫来源：《中国科技博览》2018年第26期[摘要]随着电力系统的不断改革，分布式电网的应用改变了传统配电网模式，推动了配电网的更新与发展，但在一定程度上增加了配电网运行难度。
大量电力电子器件的应用会引起电力系统中次同步振荡现象，严重影响了电力系统的运行稳定性。
本文简单分析了电力系统次同步振荡现象及相关的抑制措施。
[关键词]电力系统；同步振荡；抑制措施中图分类号：S254 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2018）26-0244-01引言近年来，电网建设规模不断扩张，供电难度和设备负荷随之提高，越来越多的分布式新能源接入配电网。
分布式新能源具有环保的优点，应用在电力系统中可以满足社会发展对于电力的需求，有效降低电力运输过程中的损耗，提高供电质量，对我国电力事业的发展有重要的意义。
分布能源系统模型高维性、运行方式的不确定性、元件的强非线性、扰动的随机性，使得电力系统稳定现象多变，稳定机理十分复杂，电力系统动态机理与控制越来越困难。
此外，由于电网的运行形式不断变化，规模越来越大，大量电力电子设备及系统的应用会使电网呈现不稳定的运行状态，产生低于基波的次同步振荡现象，其安全稳定运行面临严峻挑战。
1 电力系统次同步振荡分析1.1 基本概念通过串联电容的形式进行无功补偿可以提高输电线路的输送能力，优化输电线路间的功率分布，并提高电力系统的稳定性，是交流输电系统中广泛采用的方法。
但这种方法也可能引发电气系统或汽轮发电机组以小于同步频率的振动频率进行能量交换，称为次同步振荡。
在电力系统运行中，针对电网的运行状态，在不同带宽频率下，控制的环节有所不同，如图1所示，在额定频率附近，属于电网同步和电流控制环节，当电力系统受到扰动后，系统平衡点偏移，在这种运行状态下，电网与发电机组之间存在一个或多个低于系统同步频率的频率，在该频率下进行显著能量交换，因而出现次同步谐振现象。
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ISSN 1000-0054CN 11-2223/N 清华大学学报(自然科学版)J T singh ua Un iv (Sci &Tech ),2008年第48卷第4期2008,V o l.48,N o.4w 2http://qhx bw.chinajo 多模式次同步谐振的产生机理与抑制方法刘世宇, 谢小荣, 张东辉(清华大学电机工程与应用电子技术系,北京100084)收稿日期:2007-03-07基金项目:国家“九七三”重点基础研究基金项目(2004CB217906)作者简介:刘世宇(1981—),男(汉),黑龙江,博士研究生。
通讯联系人:谢小荣,副教授,E -mail :xiex r @ts inghu a .edu .cn摘 要:我国内蒙古上都、托克托电厂输电工程由于采用较高补偿度的固定串联补偿装置,导致出现了次同步谐振(SSR ),并且表现出多个模式同时失稳的特点,威胁机组和电网的安全。
该文以上都串补输电系统为研究对象,采用特征值分析方法,分析了上都电厂多模式SSR 的产生机理和影响因素;采用遗传-模拟退火算法(GA SA )对附加励磁阻尼控制器(SED C )进行优化设计。
特征值分析与PSCA D /EM T D C 仿真结果表明该控制器能够有效抑制多模式SSR,并对电网参数及运行方式变化具备良好的适应能力。
关键词:多模式次同步谐振;特征值分析;附加励磁阻尼控制器;遗传-模拟退火算法中图分类号:T M 712文献标识码:A文章编号:1000-0054(2008)04-0457-04Mechanism and mitigation of multi -modesub -synchronous resonanceLIU Shiyu ,XIE Xiaorong ,ZHANG Donghui(Department of Electrical Engineering ,Tsinghua University ,Beij ing 100084,China )Abstract :T he Shangdu and Tuoketuo transm iss ion s ystems u se relatively hig h com pens ation levels of fixed-series capacitors wh ich results in sub -synchronous r esonance (SS R).T his iss ue is har d to correct because of the multip le u nstab le S SR modes.Th is paper presen ts a study of a specific S hangdu tran smis sion sys tem.T he eig envalues w er e analyzed to inves tig ate th e basic mechanis m and the main caus es of the multi-mode S SR.Supp lem entary excitation damping control was then us ed to solve the pr ob lem w ith optim al control parameters obtained us ing a gen etic,simulated an nealing algorithm.An eig en-analysis and PSCAD/EM T DC-bas ed sim ulation s ver ify th e effectiveness of th e d ampin g control for mitigating the multi-mode S SR and its adaptab ility to various pow er sys tems and operating conditions.Key words :mu lti-mode su b-synchronousresonance;eigenvalueanalysis ;su pplementary excitation damping control;genetic and simu lated annealing algorithm我国西电东送中的北通道,主送“三西”火电,输电距离在300～900km 之间,主要采用“点对网”输电模式[1],发端为大型的火电基地,多采用60万kW 等级的汽轮机机组。
这样的输电模式下,制约输送能力的约束为单摆失稳的机电稳定问题,能够大幅度有效缩短电气距离的固定串联补偿装置成为经济、技术、可靠性的优选。
可预见,大容量汽轮机机组和较高串补度的固定串联补偿装置将共同形成一种重要的、典型的大容量远距离输电模式。
在这种输电模式中,不适当的串补度有可能引发严重的次同步谐振(SSR)问题。
内蒙古上都和托克托电厂在前期规划阶段就发现了严重的SSR 威胁,并且表现出一个突出的特性——多模式次同步谐振[2],这为抑制方案的选择与实施增加了相当大的难度。
目前国际上已经有一系列预防和抑制SSR 的措施[3],但我国在该领域的工程应用尚属空白。
本文基于上都电厂实际系统,对多模式SSR 的产生机理与影响因素进行了研究,为抑制措施的研制提供了理论根据;初步研究了抑制多模式SSR 的附加励磁阻尼控制器(SEDC )方案,验证了其有效性和适应性。
1 上都电厂输电系统简介上都电厂装机四台东方汽轮机厂QFSN -600型667M VA 同步发电机,通过双回243km 的500kV 紧凑型输电线路送往承德(短路容量19.8kA ),由承德通过双回130km 的常规500kV 线路接入姜家营变电站(短路容量41.4kA ),进入华北环网。
上都电厂二期为保证稳定送出同时兼顾远期工程,规划上承线采用串补度为45%的串联补偿装置,串补站位于承德母线进线侧。
为方便SSR 分析,可将承德母线后至姜家营部分进行等效处理,如图1所示。
图1 上都电厂二期工程送出方案2 上都电厂多模式SSR 问题介绍在上都电厂串补工程规划阶段对SSR 问题进行了必要的研究,结果表明:在上都电厂正常运行方式下,机组出力低于75%额定负载,上承线发生单相永久故障及三相永久故障会激发严重的多模式SSR 振荡;同时上都电厂多个检修方式也存在不同程度的SSR 威胁。
为研究SSR 问题,考察了在系统发生扰动之后的汽轮发电机各缸体转速偏差量和各缸体之间大轴扭矩的时域和频域特性,以反映发电机轴系的扭振情况。
为节省篇幅,仅绘制了多模式SSR 振荡较明显的发电机高压缸转速差的频谱分析曲线,如图2所示。
仿真条件为:正常运行方式,上承线首端发生三相永久故障。
频谱分析结果表明上都电厂SSR 存在3个扭振模式,其频率分别约为:16Hz 、26Hz 和30Hz 。
在图2的仿真曲线中观察到了26Hz 与30H z 模式的双模式SSR 振荡失稳现象。
图2 发电机高压缸转速差频谱分析曲线3 特征值分析法上都电厂汽轮发电机组轴系包含4个集中质量块,分别为高压缸、低压缸A 、低压缸B 和发电机转子。
机电系统可以划分为发电机电磁回路、机组轴系以及带有串联补偿装置的输电网络3个部分。
SSR 特征值分析方法[4]的基本过程是:先对系统数学模型进行线性化处理,建立标准形式的状态空间方程,然后求解状态矩阵中SSR 模式的特征值,根据其虚部判断各模式的频率,根据其实部判断各SSR 模式的阻尼特性和稳定情况。
3.1 发电机电磁回路数学模型发电机采用派克方程描述,参考坐标系为同步转速的dq 坐标系,发电机绕组采用“3d -3q ”模型。
u d q 0u f DQ 1Q 2=p7dq 07f D Q 1Q 2+X dq +r dq 00r f DQ 1Q 2-i d q 0i f DQ 1Q 2.(1)式中:X d q =[-X e 7q X e 7d 00000]T;p为微分算子;下标f 为励磁绕组,D 、Q 1、Q 2为阻尼绕组。
3.2 机组轴系数学模型机组轴系可表述为一个二阶线性方程组:M õp(p D )+D õp D +K D =T m -T e .(2)式中:M 为惯性系数矩阵;D 为机械阻尼系数矩阵;K 为刚性系数矩阵;T m 为机械转矩列向量;T e 为电磁转矩列向量。
3.3 带有串补的输电网络数学模型为与同步电机电磁方程接口,需要将网络方程转换至d q 坐标系:[R +(p +j X )L ](i d +j i q )+(u C d +j u C q )=(u d +j u q )-(u 0d +j u 0q ),(3)(p +j X )C (u C d +j u C q )=i d +j i q .(4)式中:u 0d 、u 0q 为理想电源电压的dq 轴分量;u C d 、u C q 为串补电容电压的dq 轴分量。
对式(1)—(4)增量化可得到系统状态方程,其中状态变量包括:D 4×1,X 4×1,76×1,u C d ,q 。
特征值分别表征机电振荡模式、机械振荡模式、电气谐振模式。
4 多模式SSR 的产生机理与影响因素以下分析均以上都电厂正常运行方式为对象。
4.1 电网LC 谐振频率特性的影响连续改变上承线串补度,可以绘制各模式振荡频率随线路串补度变化曲线,本文称之为f -k 曲线。
图3 模式频率随上承线串补度变化曲线(f -k 曲线)机组机械振荡模式频率主要由机械参数决定,故其f -k 曲线表现为近似水平的直线。
当电气谐振模式频率与某一机械振荡模式频率互补时(由于进行了AB C -d q 坐标变换,图3中电气模式频率等于L C 串联谐振频率的工频补频率),较容易激发起这458清华大学学报(自然科学版)2008,48(4)个频率下的振荡。
dq 坐标系下的电气谐振模式的频率可以由下式近似计算得到:f =f 0-12P (L GT +L L )C =f 0-f 0L LL GT +L Lk .(5)式中:L GT 为发电机-变压器组等效电感;L L 为线路等效电感;k 为线路串补度。
由式(5)可知:电气谐振模式的f -k 曲线总是从系统同步频率出发,随串补度增加降低;线路电感占输电系统总电感比重越大,f -k 曲线就越“陡”,电气谐振模式f -k 曲线与机械振荡模式的f -k 曲线交点的相对位置就越近,越容易形成多模式SSR 。
值得注意的是,以上都电厂为代表的远距离、大容量输电模式的线路电感占总电感比例一般比较大,这种电气特征是多模式SSR 的形成原因之一。