楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
楼mm厚板计算书增底板抗冲切计算
150mn 厚板模板支撑计算书(2) 楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。
1 )内力及挠度计算a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N • mm剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777Nb. ①+②+③荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N • mm跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N • mm剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mmc. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算)计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N • mm支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N • mm剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm2) 抗弯强度验算M=-107788N • mm M + M=-185269N • mm M+ M 4=291628N • mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
板冲切与桩验算计算书补充
1.构造柱对板的冲切计算第一种情况：应用《混凝土结构设计规范》式（6.5.1-1）进行计算， 混凝土等级采用C25，查表得21.27/t f N mm =，100800, 1.0h h mm mm b =<=， 300,550a mm b mm ==,550 1.832,2300s b a b ==<=; 1 1.2 1.20.40.412s h h b ==+=+=‘混凝土保护层为15mm, 020*******h h mm =-=-=002002008055080910m u h b h mm =+++=+++=00.70.7 1.0 1.279108064.7kN h t m f u h b h =创创=F=25abh=250.30.55 2.8511.76kN<64.7kN 创?，满足。
第二种情况：应用《混凝土结构设计规范》式（6.5.1-1）进行计算， 混凝土等级采用C25，查表得21.27/t f N mm =，100800, 1.0h h mm mm b =<=，200b mm =,20012,2200s b b b ==<=; 1 1.2 1.20.40.412s h h b ==+=+=‘混凝土保护层为15mm, 020*******h h mm =-=-=04()(20080)41120m u b h mm =+=+?00.70.7 1.0 1.2711208079.7kN h t m f u h b h =创创=F=25abh=250.20.2 2.452.45kN<79.7kN 创?，满足。
2.ZJ5a-600(500桩)承台计算补充1）桩A 上处承台面筋计算剪力墙轴力F 11655kN k =，单桩的承载力F 11655F=1943kN 66k ==。
弯矩1943 3.9M=1.2 1.22274kN mm 2222F l 创=创=g h=1500mm,取保护层为70mm, 01430h mm =;钢筋采用HRB400，查表得2360N /m m y f =620227410A 4909mm 0.90.93601430s y M f h ´===创配2）桩A 对承台冲切计算复核：应用《混凝土结构设计规范》式（6.5.1-1）进行计算， 混凝土等级采用C30，查表得21.43/t f N m m=，10.91500,1(1500800)0.9412000800h h mm b -==-?=-， 500b mm =,50012,2500s b b b ==<=; 1 1.2 1.20.40.412s h h b ==+=+=‘混凝土保护层为15mm, 0701500701430h h mm =-=-=220500()(1430500)6061mm 2m h u p p +==+= 00.70.70.941 1.43606114308164kN h t m f u h b h =创创=F=1493kN<8162kN ，满足。
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式楼板抗冲切验算是建筑工程设计中非常重要的一项计算工作，它用于确定楼板在使用过程中是否能够承受外部冲击力的作用而不发生破坏。
在建设楼房、桥梁等工程中，正确进行抗冲切验算是确保结构安全可靠的关键之一。
楼板抗冲切验算的公式是根据材料力学原理和设计规范推导得出的，它可以分为静力法和动力法两种计算方法。
静力法是指根据建筑物重力荷载和冲击荷载的大小，通过计算楼板的内力状态来判断其抗冲切性能。
具体的公式为：抗冲切力=冲击力/抗冲切系数。
其中，抗冲切系数是根据楼板材料的特性和结构形式来确定的一个值，它代表了楼板在抵御冲击力时的能力。
动力法是指利用振动力学理论来计算楼板的抗冲切性能。
在这种方法中，首先要确定楼板的固有频率和振型，然后根据冲击力的频率和幅值，通过计算叠加法确定楼板的抗冲切力。
这种方法通常适用于大跨度楼板和地震区域的建筑设计。
在进行楼板抗冲切验算时，需要考虑多种因素，如楼板的几何尺寸、材料强度和刚度、冲击荷载的性质和作用位置等。
同时，还需要参考相关的设计规范和要求，确保计算结果符合安全性和可靠性的要求。
为了保证抗冲切验算的准确性和可靠性，建议在设计过程中采用一些有效的措施。
首先，要对楼板的冲击荷载进行合理的估计和分析，考虑到可能出现的不同工况和条件。
其次，要选择合适的材料和结构形式，确保楼板具有足够的抗冲切能力。
最后，要进行全面的计算和分析，考虑不同因素的相互作用和影响，确保楼板的设计符合工程实际需求。
总之，楼板抗冲切验算是建筑工程设计中一项重要而复杂的计算工作。
仅仅依靠公式计算是不够的，还需要考虑多种因素和采取有效的措施，确保抗冲切验算的准确性和可靠性。
只有在设计阶段充分考虑和满足抗冲切性能要求，才能保证建筑物在使用过程中的安全性和稳定性，为人们的生活和工作提供可靠的保障。
地下室板冲切计算
底板 条件 跨度x(m) 跨度y(m) 7 底板冲切 h0 450 条件 bh 1.000 a/b 1 bs 2 h1 1 h2 1.049 承台宽 b(mm) 2800 h2 0.857 h 1.000 砼 ft(MPa) 1.43 h 0.857 6.5 荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 94.5 500 2500 承台宽 b(mm) 2500 砼 ft(MPa) 1.57 人防? 0 柱底荷 载 4299.75
承台冲切 验算
h0 350
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN)载 um(mm) 力(kN) (kN) 2943 9800 1767
满足
恒载、活载为PKPM计算单层时的轴力 底板 条件 非反柱帽 恒载 1509 承台冲切 验算 底板 条件 活载 0 bh 1.000 活载 0 bh 1.000 荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 43.5 400 1200 bs 2 h1 1 承台宽 b(mm) 1200 h2 1.065 承台宽 b(mm) 1200 h2 0.898 砼 ft(MPa) 1.43 h 1.000 砼 ft(MPa) 1.43 h 0.898 人防? 0 柱底荷 载 2037.15
h0 350 非反柱帽 恒载 1676
a/b 1
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN) 2172 6200 1975 人防? 0 柱底荷 载 2262.6
满足
荷载设计 承台长 板厚(mm) 值(kPa） a(mm) 43.5 400 2500 a/b bs 2.083333 2.083333 h1 0.976
冲切承载 冲切荷载 um(mm) 力(kN) (kN) 4055 8200 3709 人防? 0 柱底荷 载 2112
3#楼150mm厚板计算手册(新增底板抗冲切计算)
精心整理150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3③钢筋荷载1.10kN/m3④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1（2第一层龙骨18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=3/12=486000mm4。
1a.2=-107788N·mm剪力系数K Vb.2=-62769N·mm2=46628N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×4.88×350=1035N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3504/(100×6000×486000)=0.13mm c.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×350=245000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×350=-122500N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3503/(100×6000×486000)=0.54mmM 1=-107788N ·mm ，M 2＋M 5=-185269N ·mm ，M 3＋M 4=291628N ·mm比较M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式是用于确定楼板的抗冲切能力的一种计算公式。
楼板作为建筑结构中的平面构件，承担着承载荷载和传递荷载的重要作用。
在设计楼板时，为了确保其在受到冲切力作用时不发生失稳和破坏，需要进行相应的验算。
抗冲切验算是通过计算楼板的抗冲切承载力与冲切力之间的关系来评估楼板的稳定性。
一般情况下，楼板受到的冲切力是由使用荷载和活载引起的。
为了满足结构的安全要求，需要确保楼板的抗冲切承载力大于受到的冲切力。
根据国家标准和规范，楼板抗冲切验算公式可以采用以下形式：
V = K × Q
其中，V表示楼板的抗冲切承载力，K为冲切系数，Q为受到的冲切力。
冲切系数K是通过研究得出的经验值，根据不同的楼板形式和材料特性有所差异。
冲切力Q可以根据具体的荷载计算公式进行确定，包括使用荷载和活载等。
需要注意的是，楼板抗冲切验算公式仅适用于规范范围内的常规情况，对于特殊情况或复杂结构的楼板设计，可能需要采用更复杂的计算方法。
因此，在实际设计中，应按照相关规范和标准进行具体的计算与验算。
总之，楼板抗冲切验算公式是一种用于评估楼板稳定性的计算方法，通过计算抗冲切承载力与冲切力之间的关系来确保楼板在受力时不发生失稳和破坏。
在实际设计中，需要根据具体情况选择合适的公式并遵循相关规范和标准进行计算。
底板抗冲切计算
底板柱帽抗冲切验算:（1）柱对底板抗冲切验算E轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：5217KN人防荷载作用下内力标准值：2888KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×5217+2888-3*3*100）＝9073KN柱帽厚度1100：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN满足要求（2）柱对底板抗冲切验算K轴交2.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：2333KN人防荷载作用下内力标准值：2811KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×2333+2811-2.3*2.3*100）＝5589KN 柱帽厚度800：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.0*1.5*1.43*5800*750＝6531KN满足要求（3）柱对底板抗冲切验算U轴交6.轴处柱，平时荷载下冲切已验算完毕，现验算人防工况：恒荷载作用下内力标准值：4325KN人防荷载作用下内力标准值：4055KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4325+4055-3*3*100）＝8228KN柱帽厚度1100：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.975*1.5*1.43*7400*1050＝11375KN满足要求（4）柱对底板抗冲切验算21轴交Q.轴处柱恒荷载作用下内力标准值：4032KN人防荷载作用下内力标准值：4453KN人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×4032+4453-2.6*2.6*100）＝9477KN 平时冲切荷载设计值：F l＝1.1×（6256-2.6*2.6*100）=6138 KN柱帽厚度1000：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*0.983*1.5*1.43*7000*950＝9815KN平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*0.983*1.43*7000*950＝6543KN 满足要求底板对柱，柱帽抗冲切验算：水浮力及底板自重标准值：67KN/m2人防荷载标准值：50KN/m2a）底板对柱受荷面积：8.4*8.8-2.6*2.6=67.2m2底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x67.2＝9639KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x67.2=6078KN满足要求b）底板对柱帽受荷面积：8.4*8.8-3*3=64.9m2底板人防冲切荷载设计值：F l＝1.1×（1.2×67 +50）x64.9＝9309KN 底板平时冲切荷载设计值：F l＝1.35x67x64.9=5870KN底板厚度600：抗冲切验算：人防：0.7βh f td u m h0＝0.7*1.5*1.43*14200*550＝11726KN平时：0.7βh f t u m h0＝0.7*1.43*14200*550＝7818KN满足要求。
标准层板模板板厚120㎜计算书
标准层板模板板厚120㎜计算书一、计算参数二、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+1.4×3]×1=7.409kN/mq1=0.9×[1.35×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+1.4×0.7×3]×1=6.728kN/m根据以上两者比较应取q1=7.409kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1×0.3=0.324kN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×7.409×0.22=0.037kN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.324×0.22+0.25×3.150×0.2=0.159kN·m取M max=0.159KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= M max=0.159×106=4.24N/mm2?<f=12.5N/mm2 W 37500面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
楼板抗冲切验算公式
楼板抗冲切验算公式 楼板抗冲切验算公式是建筑工程中用于计算楼板在地震或风荷载作用下的抗冲切能力的一种方法。
本文将详细介绍楼板抗冲切验算的步骤和相关计算公式，并通过具体例子进行说明，以帮助读者更好地理解和应用。
1. 楼板抗冲切验算概述 楼板抗冲切验算是指对于楼板在地震或风荷载作用下，其与面板之间的连接是否能够承受弹性载荷而不发生破坏进行的一项重要工作。
通过设计合适的楼板抗冲切能力，可以确保建筑结构在地震或风灾中具有足够的稳定性和安全性。
2. 楼板抗冲切验算步骤楼板抗冲切验算一般包括以下几个步骤： (1) 确定体系刚度：根据楼板设计结构，计算出其刚度参数，包括刚度矩阵和刚度系数等； (2) 定义荷载组合：确定地震和风荷载的设计组合，并确定设计基准地震烈度或风荷载参数； (3) 计算冲切力：根据刚度和荷载组合，计算楼板所受到的冲切力，包括水平方向的冲切力和竖向的冲切力； (4) 检查抗冲切能力：根据设计要求，比较计算得到的冲切力与楼板和面板之间的连接的抗冲切能力； (5) 调整设计：根据验算结果，如冲切力超过抗冲切能力，在设计中进行调整，如加固连接或增加楼板的厚度等。
楼板抗冲切验算公式是通过计算冲切力和抗冲切能力之间的关系来判断楼板是否满足设计要求。
下面是两个常用的楼板抗冲切验算公式的介绍： (1) 冲切力计算公式：根据楼板的荷载和刚度参数，计算出楼板所受到的冲切力。
冲切力可以分为水平方向的冲切力和竖向的冲切力。
水平方向的冲切力一般通过楼板质量乘以加速度来计算，而竖向的冲切力一般通过楼板质量乘以楼板与面板之间的相对位移来计算。
(2) 抗冲切能力计算公式：根据楼板和面板之间的连接方式和承载能力，计算出连接的抗冲切能力。
抗冲切能力可以通过连接的抗剪强度和承载能力来判断。
4. 例子说明 为了更好地理解和应用楼板抗冲切验算公式，我们以某住宅楼的楼板设计为例进行说明。
首先，我们根据楼板结构参数计算出其刚度矩阵和刚度系数。
板冲切计算表格
2015年6月25日
基本数据输入 截面高度= 受拉保护层厚度+d/2= 受压保护层厚度+d/2= 混凝土强度等级C 受拉钢筋强度fy= 箍筋钢筋强度fyv= 纵向钢筋直径φ = 700 35 35 30 360 360 16 mm mm mm N/mm² N/mm² N/mm² mm 混凝土强度fc= 混凝土强度ft= 截面有效高度h0= 截面高度影响系数β h= 临界截面周长um= 长短边之比影响系数β s= 板柱结构中的系数α s= η 1=0.4+1.2/β s= η 2=0.5+α sh0/4um= 不配置箍筋或弯起钢筋的板的计算 局部荷载设计值或集中反力设计值 Fl= 0.7β hftη umh0= 配置箍筋或弯起钢筋时，受冲切截面应符合下列条件： 1.05ftη umh0= 1 当配置箍筋时 Asu=(Fl-0.35ftη umh0)/(0.8fyv)= 2428 mm² 2368 kN 截面符合条件! 1488.5 1578 kN kN 可以! 14.3 1.43 657 1.00 2400 2 40 1.00 3.24 N/mm² N/mm² mm
楼板抗冲切验算公式(一)
楼板抗冲切验算公式(一)楼板抗冲切验算公式1. 引言在建筑设计和结构计算中，楼板抗冲切验算是非常重要的一项工作。
楼板抗冲切能力的验算结果直接影响建筑结构的安全性和耐久性。
本文将介绍一些常见的楼板抗冲切验算公式，并以示例说明每个公式的应用。
2. 列举相关公式以下是一些常用的楼板抗冲切验算公式：楼板总抗冲切力计算公式楼板总抗冲切力是指楼板受到的全部抗冲切力的总和。
通常根据楼板尺寸、荷载情况和材料特性来计算。
公式示例：楼板总抗冲切力 = 荷载Q × 楼板面积其中，Q是楼板荷载，单位为kN/m²；楼板面积单位为m²。
楼板楔形预应力计算公式楼板楔形预应力是指通过楼板预应力体系产生的预压力，用于增加楼板的抗冲切能力。
公式示例：楼板楔形预应力= K × ∑(P × a)其中，K是楼板的系数；P是预应力锚具的预应力值；a是预应力锚具的位置。
∑表示锚具的累加求和。
楼板混凝土自重计算公式楼板混凝土自重是指楼板自身的重量，也是抗冲切的重要因素之一。
公式示例：楼板混凝土自重 = 混凝土体积 × 混凝土密度 × g其中，混凝土体积单位为m³；混凝土密度单位为kg/m³；g是重力加速度，取/s²。
3. 举例解释说明假设一栋楼的楼板荷载为10kN/m²，楼板面积为200m²，荷载均匀分布在整个楼板上。
根据公式，可以计算出楼板总抗冲切力：楼板总抗冲切力 = 10kN/m² × 200m² = 2000kN这个结果表示楼板受到的总抗冲切力为2000kN。
假设楼板采用楔形预应力体系，预应力锚具的预应力值为50kN，预应力锚具的位置有4个，分别为、、、。
根据公式，可以计算出楼板楔形预应力：楼板楔形预应力 = K × (50kN × + 50kN × + 50kN × + 5 0kN × )这个结果表示楼板通过楔形预应力体系产生的预压力。
地下室底板抗水板计算(2013.10.20)(添加了冲切和剪切)
Mx/(0 .9fyh
mm2
实配φ 14 @ 150
实配 As = 1026 mm2
2.裂缝验算:
ho= 423 mm 68. 4/( 最小配筋率 ρmin= 0.20%
实际配筋率 ρ= 0.23%
499 mm2
满足要 求!
构件受力特征系数 αcr= 1.9
钢筋弹性模量 Es= 2.0E+05 N/mm2
50 mm 20 mm
混凝土强度标准值ftk= 2.01
混凝土强度设计值ft= 1.43
柱尺寸 a × b = 水
位 底板上300厚垫层重
0.6 × 340 KN/m2
水净反力准永久值 qj=
25 KN/m2
N/mm2 N/mm2
0.6 m
（扣除 向 （下 扣恒 除 向下恒
ho= 740 mm 420
.1/
1752.2 mm2
实配φ 20 @ 150
最小配筋率 ρmin= 0.20%
三.冲切计算：
㈠.承台边冲切计算：
截面有效高度
ho1= 391 mm
冲切锥计算截面的周长um=2
2*(
（A+ho1+B+ho1）=
2.7
截面高度影响系数
βh= 1.00
系数 βs= 系数η1=0.4+1.2/βs =
系数 αs=
2 0.
4+ 40
1.00
系数η2=0.5+αsho1/(4 um) =
最小配筋率 ρmin= 0.20%
实配 As = 1696 mm2
实际配筋率 ρ= 0.38%
1499.8 mm2
满足要 求!
2.裂缝验算:
110mm厚板板模板(扣件式)计算书
110mm厚板板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.1 +(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.24kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.11)×1]=3.09kN/mq1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.11))×1＝2.861kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.09×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.061kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0 .3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.061，0.202]＝0.202kN·mσ＝M max/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×2.861×3004/(100×10000×281250)=0.056mmν＝0.056mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×2.5，1.35×(0.3 +(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×2.5]×0.3=1.937kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.3=0.992kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.992×0.72+0.125×0.945×0.72＝0.119kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×0.72+0.203×3.15×0.7，0.125×0.097×0.72+0.188×3.15×0.7]＝0.451kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.937×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.7 91kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.119，0.451，0.791]＝0.791kN·mσ=M max/W=0.791×106/64000=12.352N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.992×0.7+0.625×0.945×0.7＝0.847kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×0.7+0.688×3.15＝2.21kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.937×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.847，2.21，3.174]＝3.174kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.11))×0.3＝0.918kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.918×7004/(100×9350×256×104)＝0.048mm ≤[ν]＝L/400＝700/400＝1.75mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.918×2504/(8×9350×256×104)＝0.019mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×250/400＝1.25mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×1.5，1.35×(0.5 +(24+1.1)×0.11)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.624kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)×0.3＝1.057kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.11))×0.3＝0.978kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.624×0.7＝1.421kN按悬臂梁，R1＝1.624×0.25＝0.406kNR＝max[R max，R1]＝1.421kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.978×0.7＝0.856kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.978×0.25＝0.245kNR'＝max[R'max，R'1]＝0.856kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.355×106/4180=84.988N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×2.446×1000/391＝12.512N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.155mm≤[ν]=700/400=1.75mm悬挑段νmax＝0.450mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.867kN，R2=2.866kN，R3=3.676kN，R4=2.379kN图二支座反力依次为R1=3.083kN，R2=3.312kN，R3=3.312kN，R4=3.083kN七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立柱验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×1]×0.3 = 1.397kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.326kN，R2＝2.848kN，R3＝3.162kN，R4＝2.651kNλ=l0/i=1500.000/16=93.75查表得，υ1=0.641不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H=Max[3.326,2.848,3.162,2.651]+0.9×1.2×0.15×11.17= 5.135kNf=N/(υ1A)＝5.135×103/(0.641×391)=20.488N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝0.9×γQυcωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.146×0.7×1.52/10＝0.026kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×γG×q×H+M w/l b=Max[3.326,2.848,3.162,2.651]+0.9×1.2×0.15×11.17+0.026/0.7=5.172kNf=N w/(υ1A)+M w/W＝5.172×103/(0.641×391)+0.026×106/4180=26.856N/mm2≤[σ]=205N /mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=11.17/7.28=1.534≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！。
地下室底板柱墩冲切计算
0.80 N/mm2 1.00 N/mm2 满足冲切要求
为满足冲切45度线，上柱墩 b= h=
柱宽+（柱墩高-筏板
（二）计算柱墩宽（用于上柱墩）
下面是柱墩对筏板的冲切验算：
取柱墩宽度（两边同长）
b=
2400 mm
βs=
2
βhp=
0.967
筏板有效高度h0=
1150 mm
冲切破坏锥体底边长度B=
4700 mm
冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
柱墩对筏板的冲切 14200
16915.7
柱墩对筏板的冲切验算： τmax=
0.7*（0.4+1.2βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
1.04 N/mm2 1.06 N/mm2 满足冲切要求
（一）首先计算柱墩高度
取柱墩高度H=
1900 mm
柱墩有效高度H0=
1850 mm
βhp=
0.908
冲切破坏锥体底边长度B1=
4700 mm
冲切破坏锥体底边宽度H1=
Hale Waihona Puke 4700 mm冲切破坏临界截面距柱墩边缘不小于h0/2处的最小周长um= 11400 mm
冲切力Fι= 16915.7 kN
柱对上柱墩的冲切验算 τmax=
冲切破坏临界截面距柱边缘不小于h0/2处的最小周长um=
冲切力Fι=
8600 19939.7
柱对筏板的冲切 无柱墩时柱对筏板的冲切验算：
τmax= 0.7*（0.4+1.2/βs）βhp*ft= 判断无柱墩筏板是否满足冲切
规程关于钢筋混凝土楼屋面板厚度取值的一些规定
规程关于钢筋混凝土楼屋面板厚度取值的一些规定高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2002）4.5.5 房屋的顶层、结构转换层、平面复杂或开洞过大的楼层、作为上部结构嵌固部位的地下室楼层应采用现浇楼盖结构。
一般楼层现浇楼板厚度不应小于80mm，当板内预埋暗管时不宜小于100mm；顶层楼板厚度不宜小于120mm，宜双层双向配筋；转换层楼板应符合本规程第10章的有关规定；普通地下室顶板厚度不宜小于160mm；作为上部结构嵌固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板结构，楼板厚度不宜小于180mm，混凝土强度等级不宜低于C30，应采用双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25%。
4.5.6 现浇预应力混凝土楼板厚度可按跨度的1/45～1/50采用，且不宜小于150mm。
10.2.20转换层楼板厚度不宜小于180mm，应双层双向配筋，且每层每方向的配筋率不宜小于0.25%，楼板中钢筋应锚固在边梁或墙体内；落地剪力墙和筒体外周围的楼板不宜开洞。
楼板边缘和较大洞口周边应设置边梁，其宽度不宜小于板厚的2倍，纵向钢筋配筋率不应小于1.0%，钢筋接头宜采用机械连接或焊接。
与转换层相邻楼层的楼板也应适当加强。
10.2.21箱形转换结构上、下楼板厚度不宜小于180mm。
板配筋时除应考虑弯矩计算外，尚应考虑其自身平面内的拉力、压力的影响。
10.2.22厚板设计应符合下列要求：1 转换厚板的厚度可由抗弯、抗剪、抗冲切计算确定；2 转换厚板可局部做成薄板，薄板与厚板交界处可加腋；转换厚板亦可局部做成夹心板；3 转换厚板宜按整体计算时所划分的主要交叉梁系的剪力和弯矩设计值进行截面设计并按有限元法分析结果进行配筋校核。
受弯纵向钢筋可沿转换板上、下部双层双向配置，每一方向总配筋率不宜小于0.6%，转换板内暗梁抗剪箍筋的面积配筋率不宜小于0.45%；4 为防止转换厚板的板端沿厚度方向产生层状水平裂缝，宜在厚板外周边配置钢筋骨架网进行加强；5 转换厚板上、下部的剪力墙、柱的纵向钢筋均应在转换厚板内可靠锚固。
抗冲切验算部分2.0
抗冲切验算部分2.0承台抗冲切验算所有承台厚度取 1.2m ，近似取钢筋混凝⼟保护层厚度 50mm ，则0h 1150mm =。
1.承台受柱冲切承载⼒验算根据《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)，冲切破坏锥体应采⽤⾃柱（墙）边或承台变阶处⾄相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜⾯与承台底⾯之夹⾓不应⼩于45°对于柱下两桩承台，宜按深受弯构件（ lo/h<5.0， lo ＝ 1.15 ln ， ln 为两桩净距）计算受弯、受剪承载⼒，不需要进⾏受冲切承载⼒计算。
为安全起见，以下仍然将两桩承台纳⼊冲切承载⼒验算。
对于柱下矩形独⽴承台受柱冲切的承载⼒可按下列公式计算（图5.9.7）：[]0)()(2h f a h a b F t hp ox c oy oy c ox l βββ+++≤∑-=i l Q F F式中l F ——不计承台及其上⼟重，在荷载效应基本组合下作⽤于冲切破坏锥体上的冲切⼒设计值；x 0β、y 0β—— —由公式2.084.00+=λβ求得，000/h a x x =λ，000/h a y y =λ；x 0λ、y 0λ均应满⾜0.25～1.0的要求；c h 、c b ——分别为x 、y ⽅向的柱截⾯的边长；hp β——承台受冲切承载⼒截⾯⾼度影响系数，当h ≤800mm 时，βhp 取1.0, h ≥2000mm 时，βhp 取0.9,其间按线性内插法取值；ox a 、oy a ——分别为x 、y ⽅向柱边离最近桩边的⽔平距离。
柱对承台冲切⼒：对CT1，l k F 3510kN 1.35F == 对CT2，l k F 5130kN 1.35F ==对CT3，l k F 2430kN 1.35F ==经验算，承台均满⾜冲切承载⼒要求。
计算过程见下表。
注：（1）对CT1，CT3，0x c a (900h )/2=-，0y c a (1000b )/2=- （2）对CT2，0y c 0x 0x10x2a 450b /2,a (a a )/2其中0x1c c a 14232/3225h /2723.7h /2=?--=-，0x2c c a 14231/3225250h /2949.3h /2=?++-=-x 0β：由0x10x2a ,a 计算得到的0β取平均值。
平板基础柱冲切计算
人民公园住宅工程基础底板抗冲切计算：
设计依据：
建筑地基基础设计规范
GB50007-2002混凝土结构设计规范GB50010-2002
工程简介：本工程基础形式采用平板式筏基，根据《基础规范》第8.7.7条，
‘平板式筏基的板厚应满足受冲切承载力的有求。
计算时应考虑作用在冲切临界面重心上的不平衡弯矩产生的附加剪力。
……’
中柱
柱底内力设计值：（由PKPM计算结果中读取）及地基反力（由jccd读取）
N=2681Kn p=112Kn/m^2
M=34Kn*M
柱截面尺寸：
a=600mm
b=600mm
筏板厚：h=600mm
h0=540mm
计算公式
砼强度等级：C35ft= 1.57n/mm^2
c1=1140
c2=1140
Cab=570
um=4560
Is= 5.63274E+11
0.4
2
1
Al=2822400mm^2
Fl=2364891.2N
34000000Kn*m
0.974163306
1.099满足规范!
如程序存在问题，请将问题发送至：chuntsingxiasj@
s AB unb s m l I c M h u F //0max ατ+=()t hp s f ββτ/2.14.07.0max +≤()21/32111c c s +-=α=s α=s β=hp β=unb M =max τ()=+t hp s f ββ/2.14.07.0
=s α=s β=hp β=unb M =
max τ()=+t hp s f ββ/2.14.07.0。
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150mn 厚板模板支撑计算书(2) 楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm 计算跨数 W=bh 2 /6= 1000X 182/6=54000mm 3，I=bh 3/12= 1000X 18 3/12=486000mm 4。
1 )内力及挠度计算a. ①+②+③+④荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M=Kq 1L 2 =-0.105 X 8.38 X 350 2=-107788N • mm剪力系数 K V =0.606 ， V 1=K V q 1L=0.606X8.38X350=1777Nb. ①+②+③荷载支座弯矩系数 K=-0.105 , M 2=Kq 2L 2=-0.105 X 4.88 X 350 2=-62769N • mm跨中弯矩系数 如0.078 , M=Kq 2L 2=0.078 X 4.88 X 350 2=46628N • mm剪力系数 K V =0.606 ，V 2=K V q 2L=0.606 X4.88 X 350=1035N挠度系数 K u =0.644, u 2=K u q ‘2L 4/(100EI)= 0.644 X (4.88/1.2) X 350 4/(100 X 6000X 486000)=0.13 mmc. 施工人员及施工设备荷载按 2.50kN (按作用在边跨跨中计算)计算荷载 P=1.4 X 2.50=3.50 kN , 计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数 如0.200 , M=K M X PL=0.200 X 3.50 X 1000X 350=245000 N • mm支座弯矩系数 K=-0.100 , M 5=K M X PL=-0.100 X 3.50 X 1000X 350= -122500N • mm剪力系数 K V =0.600 ，V 3=K V P=0.600X3.50=2.10 kN挠度系数 K u =1.456 ，u 3=K u P ,L 3/(100EI)= 1.456X(3.50/1.4) X1000X350 3/(100 X6000X486000)=0.54 mm2) 抗弯强度验算M=-107788N • mm M + M=-185269N • mm M+ M 4=291628N • mm 比较 M 1、M 2＋M 5、M 3＋M 4 取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
M lax =291628N- mm=0.29kN n, © =MU/W=291628/54000=5.40N/mm22楼板底模抗弯强度 © =5.40N/mm v f m =13.00N/mm ,满足要求。
3) 抗剪强度验算V 1=1777N V 2+ V 3=1035+2100=3135N比较 V 1、V 2＋V 3 取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力2V max =3135N=3.14kN , T =3VW ( 2bh) =3X 3135/(2 X 1000X 18)=0.26 N/mm 楼板底模抗剪强度 T =0.26N/mm 2 < f 18mm 板材弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度 f m =13.00N/mm 2，顺纹抗剪强度 f v =1.40N/mm 2 ;支撑采用 ①1000mm 纵向间距1000mm 支撑立杆的步距 h=1.50m ；立杆伸岀顶层水平杆中心线至钢管直径 48mm,壁厚3.0mm,截面积 4.24cm 2,回转半径 i=1.59cm ;钢材弹性模量 E=206000N/mm 2 抗弯强度 f=205.00N/mm 2, 抗剪强度2 f v =120.00N/mm 2。
2. 楼板底模验算( 1 )底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位计算宽度 (m)2 板厚 (m) 系数 ①底模自重 0.30 kN/m X 1.0X 1.2 = 0.36 kN/m ②砼自重 24.00 kN/m 3X 1.0X 0.15 X 1.2 = 4.32 kN/m ③钢筋荷载 1.10 kN/m 3X 1.0 X 0.15 X 1.2 = 0.20 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m 2 X 1.0 X 1.4 = 3.50kN/m 底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q 1 = 8.38 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ q 2 = 4.88 k N/m5跨。
底模厚度18mm 板模宽度=1000mm设计值 1. 计算参数结构板厚150mm 层高9.65m ，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度E=6000N/mm 2, 枋材弹性模量 E=9000N/mm 2, 抗弯强度 f m =13.00N/mm 2, 顺纹抗剪强度 48X 3.0mm 钢管：横向间距 支撑点的长度 a=150mm ；v=1.40N/mm2,满足要求。
4）挠度验算u max=0.13+0.54=0.67mm[u ]=350/250=1.40mm楼板底模挠度 u max=0.67mmv [ u ]=1.40mm,满足要求。
内力图如下图。
（3）第一层龙骨（次楞）验算钢管横向间距1000mm第一层龙骨（次楞）间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨（次楞）采用木枋 b=40mm,h=90mm W=bh/6= 40X 902/6=54000mm3,I=bh 3/12= 40X 90 3/12=2430000mm4。
1）抗弯强度验算弯矩系数 K=-0.125 , q=q i X第一层龙骨（次楞）间距/计算宽度=8.38 X 350/1000=2.93 kN/m22MUF-KgL 二-0.125 X 2.93 X 1000 =-- 366250N- mm二-0.37kN •m（T =Mn ax/W=366250/54000=6.78N/mm 2第一层龙骨（次楞）抗弯强度（T =6.78N/mm2v f m=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算剪力系数 K V=0.625 ， V max=K V qL=0.625 X2.93 X 1000=1831N=1.83kNt =3V max/ （2bh）=3X 1831/（2 X 40X 90）=0.76 N/mm222第一层龙骨（次楞）抗剪强度 t =0.76N/mm2vf v=1.40N/mm2, 满足要求。
3）挠度验算挠度系数 K u=0.521 , q' =q2X第一层龙骨（次楞）间距 / 计算宽度=4.88/1.2 X 350/1000=1.42kN/m=1.42 N/mm' 4 4u max=K u q'L4/（100EI）= 0.521X1.42X1000 4/（100 X9000X2430000）=0.34 mm [ u ]=1000/250=4.00mm第一层龙骨（次楞）挠度 u max=0.34mmv [ u ]=4.00mm, 满足要求。
计算简图及内力图如下图。
（4）第二层龙骨（主楞）验算钢管纵向间距1000mm计算跨数5跨。
第二层龙骨（主楞）采用双钢管 A=848mr^; W=8980mmi=215600mm1）抗弯承载力验算弯矩系数 K M=0.305 ， P=1.250 X 2.93 X 1000=3663N=3.66kNMn ax=KvPL=0.305 X 3663X 1000=11172152 mm=1.12kNm（T =Mn ax/W=1117215/8980=124.41N/mm 222第二层龙骨（主楞）抗弯强度（T =124.41N/mm v f=205.00N/mm ,满足要求。
2）抗剪强度验算剪力系数 K V=1.716 ， V max=K V P=1.716X3.66X1000=6281N=6.28kNt =3V max/（2bh）= 3X 6281/（2 X 2X 424）=11.11 N/mm2第二层龙骨（主楞）抗剪强度T =11.11N/mm2v f v=120.00N/mm2,满足要求。
3）挠度验算挠度系数 K u=3.618 ， P，=1.250X1.42X1000=1775N=1.78 N， 3 3u max=K u P，L3/（1 00Ei）= 3.618X1775X1000 3/（100X206000X215600）=0.72 mm [ u ]=1000/250=4.00mm第二层龙骨（主楞）挠度 u max=0.72mmv[u ]=4.00mm, 满足要求。
计算简图及内力图如下图。
3.支撑强度验算（1）荷载计算每根钢管承载 N QK1=11789N 每根钢管承载活荷载 (1.0kN/m 2):N QK2=1.00 x 1.00 x 1X 1000=1000N每根钢管承载荷载N QK=N QKI + N QK=11789+1000=12789N钢管重量 0.0326kN/m,立杆重量=9.50 X 0.0326 X 1000=310N水平拉杆 7 层,拉杆重量=7X (1.00+1.00) X 0.0326 X 1000=456N扣件单位重量 14.60N/个，扣件重量=7X 14.60=102N支架重量 N G=立杆重量+水平拉杆重量 +扣件重量=310+456+102=868N钢管轴向力 N=1.2N GK+N Q K=1.2 X 868+12789=13831N⑵钢管立杆长细比验算L o=h=1.50m=150.00cm,钢管的 i=1.59cm,入=L o/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比 94.3 V 150.0,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算2=0.634,P=N/( A)=13831/(0.634 X 424.00)=51.45N/mm钢管立杆稳定性 51.45N/mm2v 205N/mn i,满足要求。
4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座150X 150mm支承面为混凝土楼板(按 C30考虑)，楼板厚=1500mm,上部荷载为:F=13831/1000=13.83kN(1)支承面受冲切承载力验算2p s=2.00,f t=1.43N/mm ,h o=1500-20=1480mm, n =0.4 + 1.2/ p S=12(T pc.m=0N/mm,U m=2X (150+1480)+2 X (150+1480)=6520mm, p h=1(0.7 p h f t + 0.25 (T pc,m) n Unh O=[(0.7 X 1 X 1.43+0.25 X 0) X 1.00 X 6520X 1480]/1000 =9659.25kN受冲切承载力 9659.25kN > F=13.83kN,满足要求。