500-600单桩承载力计算

灌注桩桩基计算书压屈

单桩承载力计算书本工程采用机械钻孔灌注桩：按Z9孔计算单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.6X3.14=1009kN单桩端承力计算：0.3X0.3X3.14X1500=423 kN单桩承载力特征值取1400 kN。

桩自身强度验算：0.9X0.3X0.3X3.14X11.9X1000=3026 kN>1400 kN（满足要求）2.桩长36~40m，桩径700mm，以第6-2层强分化基岩作为桩端持力层。

单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.7X3.14=1178kN单桩端承力计算：0.35X0.35X3.14X1500=576kN单桩承载力特征值取1700 kN。

桩自身强度验算：0.9X0.35X0.35X3.14X11.9X1000=4119 kN>1700 kN（满足要求）桩身压屈验算计算书已知:桩砼:C25fc=11.9N/mm2 =11.9x103 kN/m2Ec=2.8x104 N/mm =2.8x107 kN/m2桩主筋:ØD Es=2.0x108 kN/m2桩身截面面积A=3.14*0.32=0.2826m21.桩身截面换算惯性矩(此处由于桩配筋量少,故不考虑钢筋对惯性矩的影响,直接采用桩身截面惯性矩)Io=3.14*D4/64=3.14*0.64/64=6.3585*10-32.EI=0.85*Ec*Io=0.85*2.8*107*6.3585*10-3=15.13*1043.桩身计算宽度: bo=0.9*(1.5d+0.5)=0.9*(1.5*0.6+0.5)=1.26m4.查表5.7.5,取m=0.35(MN/m4)5.a=5√(m*bo/EI)= 5√(0.35*103*1.26/15.13*104)=0.3114/a=4/0.311=12.86m<桩长L=48m6.Lc=0.5*(4/a)=0.5*12.86=6.43m￣Lc/d=6.43/0.6=10.72 查表5.8.4-2,压屈系数￠=0.94满足压屈要求。

【成本经验】几种常见桩基础形式经济性比较

几种常见桩基础形式经济性比较一、定义：1、静压管桩：利用抱压设备或顶压设备将预制管桩通过抱压力或顶压力将桩沉入预定的标高或达到预定的终压值的施工方法.2、灌注桩：灌注桩系是指在工程现场通过机械钻孔、钢管挤土或人力挖掘等手段在地基土中形成桩孔,并在其内放置钢筋笼、灌注混凝土而做成的桩,依照成孔方法不同,灌注桩又可分为沉管灌注桩、钻孔灌注桩和挖孔灌注桩等几类.3、CFG复合地基处理：a．CFG桩：又称水泥粉煤灰碎石桩.b．水泥粉煤灰碎石桩法：由水泥、粉煤灰、碎石、石屑或砂等混合料加水拌和形成高黏结强度桩,并由桩、桩间土和褥垫一起组成复合地基的地基处理方法.二、施工流程1、静压管桩的施工程序为：测量放线定位——桩机就位——复核桩位——吊桩插桩——校正垂直度——静压沉桩——接桩——再静压沉桩——送桩——终止压桩——桩质量验收——切割桩头2、灌注桩主要施工工艺流程为：场地平整→孔位测定→护筒埋设→钻机就位→开钻成孔→提钻→第一次清孔→检孔→钢筋笼吊放→下导管→第二次清孔→水下混凝土灌注→提拔导管→成桩.3、CFG桩复合地基技术采用的施工方法有：长螺旋钻孔灌注成桩,长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成柱,振动沉管灌注成桩等.一般流程为：测量放线→桩机就位→成孔钻进→砼搅拌→泵送砼及提升钻杆成桩.三、几种基础形式及造价分析A、基础的大体分类：建筑物分上部结构和下部机构（基础）,基础又分为浅基础和深基础.1、一般埋深小于5m的为浅基础,大于5m的为深基础.2、也可以按造施工方法划分,用普通基坑开挖和敞坑排水方法修建的基础为浅基础（如：砖混结构墙基础,高层建筑箱形基础）.用特殊施工方法将基础埋植于深层地基中的基础称为深基础（如：桩基础、沉井、地下连续墙等）.B、常见浅基础的类型1、独立基础概念：是整个或局部结构物下的无筋或配筋的单个基础.特点：方形,上下分几级,结构简单,造价低,可以根据上部荷载的需要进行尺寸大小的调整,适用范围：常用于荷载低的轻钢厂房、水塔、多层住宅、机器设备基础等,应用十分普遍.2、条形基础概念：是指基础长度远远大于基础宽度的一种基础形式.特点：条形,结构简单,造价低,也可根据上部荷载调整基础宽度.适用范围：多应用于多层建筑,沿着墙下分布,地基土质好的情况下最为适用.3、筏板基础概念：用钢筋混凝土做成连续整片基础,俗称“满堂红”.特点：基础面积大,整体沉降均匀,节省构造板,造价较高.可根据荷载调整厚度,荷载大时配合着桩基础使用组成桩筏基础.适用范围：地基不好的多层建筑、带有地下室的多层、高层建筑.4、箱型基础概念：由钢筋混凝土底板、顶板和足够数量的纵横交错的内外墙组成的空间结构.特点：刚度大、沉降均匀,混凝土用量大易出现裂缝,造价高,箱型空间可作为人防,停车场等,目前采用的较少.适用范围：高层建筑、大型设备基础、地下车站.以绿地世纪城为例（一）工程概况本工程拟建高层住宅楼9栋,框剪结构,基础埋深约5m,以7#楼为例（占地面积约525m2,地上18层,地下1层）,总建筑面积约9975m2,建筑物总荷载截取20KN/m2则该住宅楼总荷载为：20KN/m2x9975 m2=199500KN.（二）经济比较分析衡量桩基的经济效益,以每米造价或以单方混凝土造价对比都是不科学的,应以单位承载力（每KN的造价）及单个工程桩基总造价作对比才是合理的.根据岩土工程勘察报告和工程经验,就本工程可能采用的三种桩型分析如下：1.单桩竖向承载力特征值估算（见表1）单桩竖向承载力特征值计算表（表1）桩型桩端持力层平均有效桩长(m)桩径单桩竖向承载力特征值（KN）钻孔灌注桩9层粉砂夹粉土256002200CFG桩7层粉砂夹粉土16.5400520管桩7层粉砂夹粉土18PHC500*100A2000管桩7层粉砂夹粉土22PHC400*95AB1300注：各种桩型承载力特征值应通过现场载荷实验确定（管桩可试桩）2.每KN承载力成桩造价对比分析（见表2）三种桩型每KN承载力造价计算表（表2）型平均有效桩长桩径（mm）单桩承载特征值（KN）单桩位工程量市场价单桩造价（元）每KN造价（元）钻孔灌注桩25m60022007.06m21000元/m37060 3.71CFG 桩16.5m40052016.568元/米1122 2.16管桩18m PHC500*100AB200018m 205元/m3690 1.85管桩22m PHC400*80AB130022m 145元/m3190 2.453.单项工程总造价对比分析（见表3）7#楼基础布桩及总造价计算表（表3）总荷载（KN）600钻孔灌注桩CFC桩单桩承载力特征值总桩数单桩承载力特征值总桩数7#楼1995002200KN109个520KN301个成桩总造价76.95万元（7060元/个X109个）33.74万元（1121元/个X301个）筏板及基础梁造价29.80万元184m3(防水板)+147m3（承台）=331m3X900元/m347.25万元525m3（筏板）X950元/m3基础总造价106.75万元（76.95+29.80）83.61万元（33.74+49.87）住宅总荷载（KN）PHC-A500（100）管桩PHC-AB400（95）管桩单桩承载力特征值总桩数单桩承载力特征值总桩数7#楼1995002000KN125个1300KN169个成桩总造价46.13万元（3690元/个X125个）53.91万元（3190元/个X169个）防水板及承台造价27.45万元184m3（防水板）+121m3（承台）=305m3X900元/m328.89万元184m3（防水板）+137m3（承台）=321m3X900元/m3桩基础总造价73.58万元（46.13+27.45）82.8万元（53.91+28.89）说明：1.总桩数=K X总荷载/单桩承载力特征值（按照结构设计经验,单桩承载力越高利用率越低.PHC-A500（100）管桩K=1.25,钻孔桩K=1.20,PHC-AB400（80）管桩K=1.10,CFG桩K=0.785）.2.防水板厚度３５０mm,筏板（内置基础梁）厚度1000mm.由于承台部分无实际图纸,故按设计经验计算500桩承台占占地面积23%,400桩占26%,由于灌注桩桩径较大600桩占占地面积的28%左右.（三）推荐桩型通过以上分析,我们建议本工程采用PHC预应力管桩.PHC管桩因技术先进、质量可靠、造价低、工期短将得到广泛推广和应用.现就管桩生产与施工作一些简单的介绍.1、质量优势：管桩为工厂现代化制作,混凝土强度等级C80以上,出厂前都经过多道质量检验程序把关,运到现场又经业主（驻地监理）现场检查验收合格后才准使用,桩身质量有保证.其它在现场灌注混凝土桩受场地条件及施工人为因素的影响,容易出现缩颈、桩身夹泥、承载力不够等质量问题,因此,管桩的桩身质量明显优于在现场灌注混凝土的其它桩型.使用管桩施工现场干净卫生,并没有泥土污染,施工人员少,用电设备固定,安全易控制,工艺简单直观,便于监理.2、设计优势：管桩规格多,单桩承载力特征值从600KN到3300KN,既适用于多层建筑,也适用于100m以下的高层建筑,而且在同一建筑物基础中,还可根据柱荷载的大小采用不同直径的管桩,既容易解决设计布桩单桩的承载力利用率问题,也可充分发挥每根桩的最大承载能力,并使桩基沉降均匀.3、价格优势：管桩价格优势十分明显,通过7#楼桩基础总造价分析（见表3）,可以得出以下经济对比结论：①：使用钻孔桩比使用PHC-A500（100）管桩贵33.17万元,多投资45.08%；②：使用CFG桩比使用PHC-A500（100）管桩贵10.03万元,多投资13.63%；4、工期优势：施工管桩周期快、时间短,先打桩再进行基坑开挖,节省降水成本并减少因降水对周边建筑物影响的风险.综上所述：桩型工期造价质量保证安全测桩数灌注桩25天106.75万元浮动大影响较小3根CFG桩20天83.61万元浮动大对周围影响6根大7天73.58万元稳定可靠无影响3根PHC-500*100AB桩PHC-400*95AB10天83.919万元稳定可靠无影响3根桩我们认为以工期、质量保证、安全、造价、检测等几个方面来看,PHC管桩都比CFG复合地基优越性更大,建议业主充分考虑后优先选用.。

桩基承载力计算表格

88 88 88 4269 4269 4269
qpa
3800
1#楼 2#楼 3#楼 4#楼 5#楼 6#楼 7#楼 8#楼 9#楼 10#楼 11#楼 12#楼 13#楼 14#楼 15#楼 16#楼 17#楼 18#楼 19#楼 20#楼
Z19 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 Z16 Z17 Z18 Z19 Z111
10
10
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5
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5
5
7.5
Z39
88
Z40
88
Z41
88
Z42
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Z43
88
Z44
88
Z45

单桩水平承载力计算

600单桩水平承载力： ZH-600600.1基本资料600.1.1工程名称：工程一600.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接600.1.3管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm，管桩的壁厚 t ＝ 110mm；纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.826%600.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm， E c＝ 37969N/mm；纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm600.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4；桩的入土长度 h ＝ 28m600.2计算结果600.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0600.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm600.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675600.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm600.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16＝π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16＝ 0.019051m600.2.2桩身抗弯刚度 EI600.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m4600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN·m600.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5600.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m600.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.26/169079)0.2＝ 0.5949(1/m)600.2.4桩顶水平位移系数νx600.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m600.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441600.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx600.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN600.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 136.7kN9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。

单桩承载力估算(PHC桩)

4
③
含黏性土粉砂
24
0
4.6 4 5.9 5.9 5.5 3.5 2.6 2.1 3.5 5.7 5.7
5 ④ 粗砂
70
4500
0
0 3.1 3.1 0
0 4.1 0
0
0
0
6 ⑤ 圆砾
140
6000 10.8 10.7 7.5 7.5 11 11
6 10.8 10.9 10.2 10.6
7 ⑥ 墙风化泥岩
单桩竖向承载力特征值计算(PHC引孔桩兼作抗拔桩）
工程名称
南宁盛世金悦
1、计算依据：
《建筑桩基础技术规范》JGJ942008
2、单桩竖向承载力计算：
地块名称：
楼栋号
1#
《混凝土结构设计规范》GB500010-2010(2015版）
桩基类别桩身壁厚计算公式
层序
岩土名称
1 ① 杂填土
预应力管桩PHC-AB500(100)
取荷载效应标准组合下轴心竖向力= 1800
满足
3、抗拔验算：
抗拔系数λi 0.7
桩砼浮重度
15
N/mm2 桩土浮重度
10
kN/m3
设计参数
设计参数
群桩数n=
2
桩内直径Φ 300
桩芯混凝土强度
C30
地勘孔位编号
桩群外围周长UL
桩芯砼灌注长度
桩芯钢筋强度等级fy XK11 XK12 XK13
5.071 m
2139 1091
2163 1102
1872 957
1872 957
2162 1102
2201 1122
1832 937
2202 1122

桩基桩长及内力的计算

桥梁桩基是桥梁构造的最基础也是最重要的部位之一，着至为关健的作用。

桥梁所有荷载最终传递给桩基承受。

梁整体建设意义重大。

桩基设计的准确对桥梁稳定性起把握好桩基的设计和施工质量对桥一、桩基的类别针对界溪段桥梁下部构造施工图中存在两类桩：端承桩和摩擦桩。

端承桩：桩基自身重及桩顶以上荷载由桩端持力层承受。

摩擦桩：桩基自身重及及桩顶以上荷载由桩基周身与岩土摩擦阻力承受。

二、单桩基桩长理论计算公式及相关参数表（一）单桩桩基竖向承载力计算单桩竖向承载力应由土对桩的承载能力、桩身材料强度以及上部结构所容许的桩定沉降三方面控制。

1、摩擦桩单桩土对桩的承载力容许值计算公式：l +[Ra]=（1/2）* u*∑Qik* i Ap*Qr Qr= m 0*K*[ f ao]+k2*R*(h-3)式中： [Ra] ——单桩轴向受压承载力容许值（时置换土重也计入浮力）的差值作为荷载考虑； u ——桩身周长（ m ） KN ），桩身自重与置换土重（当自重计入浮力Ap ——桩端截面面积（㎡）n ——土的层数（注：公式中未写出）Li ——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度（ m ），扩孔部分不计；Qik ——与 Li 对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值无实验条件时按表 5.3.3-1选用；（ kPa ），宜采用单桩摩阻力实验确定，当Qr ——桩端处土的承载力基本容许值（kPa ），当持力层为砂石、碎石土时，若计算值超过下列值，宜采用：粉砂1000kP ；细砂 1150kP ；中砂、粗砂、砾砂 1450kP ；碎石土 2750kP ；f[ ao]——桩端处土的承载力基本容许值（kPa ），按《公路桥涵地基及基础设计规范》第 3.3.3 条确定；h ——桩端的埋置深度（ m ），对于有冲刷的桩基，埋深由一般冲刷线起算；对无冲刷的桩基，埋深由天然地面线或实际开挖后的地面线算起； h 的计算值不大于 40m ，当大于 40m 时，按40m 计算；k2 ——容许承载力随深度的修正系数，规范》 3.3.4选用；根据桩端处持力层土类按《公路桥涵地基及基础设计 K ——桩端以上各土层的加权平均重度（kN/m3）,若持力层在水位以下且不透水时，不论桩端以上土层的透水性如何，一律取饱和重度；当持力层透水时，则水中部分土层取浮重度； R ——修正系数，按表 5.3.3-2选用； m0——清底系数，按表 5.3.3-3选用。

桩承台计算计算书

桩承台计算计算书一、设计示意图二、基本资料1．设计规范:《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）2．几何参数:A = 500 mm H = 600 mme11 = 750 mm e12 = 750 mmL11 = 450 mm L12 = 850 mm3．柱计算数据柱形状: 矩形截面高度h c: 700 mm 截面宽度b c: 700 mm混凝土强度等级: C25弯矩M y设计值: M y = 100.00 kN·m弯矩M x设计值: M x = 100.00 kN·m轴力N设计值: N = 1000.00 kN剪力V x设计值: V x = 0.00 kN剪力V y设计值: V y = 0.00 kN是否为地震荷载组合: 否4．桩计算数据桩形状: 圆形直径: 600 mm混凝土强度等级: C255．承台计算数据桩基重要性系数: 0 = 1.00混凝土强度等级: C25钢筋级别: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)受拉钢筋合力点到承台底边的距离: a s = 60 mm三、各桩净反力计算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.3-2）得出N i = F kn±M xk y i∑y i 2±M yk x i∑x i 2其中F k = N2．各桩净反力:桩号0: N 0 = 683.33 kN桩号1: N 1 = 816.67 kN最大桩净反力: N max = 816.67 kN四、弯矩与配筋计算1．计算公式:弯矩根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.16-1）、（8.5.16-2）计算M x = ∑N i y iM y = ∑N i x i按照简易方法配筋计算A s =γ 0M 0.9 f y h 02．弯矩计算:绕Y轴弯矩:桩1: N 1 = 816.67 kN x 1 = 400 mm绕Y轴弯矩计算结果: M y = 525.00 kN·m绕X轴弯矩:桩0: N 0 = 683.33 kN y 0 = 350 mm桩1: N 1 = 816.67 kN y 1 = 350 mm绕X轴弯矩计算结果: M x = 326.67 kN·m3．配筋计算:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00绕Y轴弯矩设计值: M y = 525.00 kN·m绕X轴弯矩设计值: M x = 326.67 kN·m钢筋抗拉强度设计值: f y = 360.00 N/mm2计算截面处承台的有效高度: h 0 = 540 mmX向配筋面积计算结果(总计): A sx = 3000.69 mm2 Y向配筋面积计算结果(总计): A sy = 1867.09 mm2 4．配筋结果:X向:计算面积(总计): 3000.69 mm2采用方案(总计): 15C16实配面积(总计): 3015.93 mm2Y向:计算面积(总计): 1867.09 mm2采用方案(总计): 13C14实配面积(总计): 2001.19 mm2五、柱对承台的冲切验算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.17-1）得出，对于不对称冲切锥体，采用偏安全计算γ 0F l≤ 2 [β ox (b c + a oy) + β oy (h c + a ox)] β hp f t h 0其中:β ox = 0.84 / (λ ox + 0.2) （8.5.17-3）β oy = 0.84 / (λ oy + 0.2) （8.5.17-4）2．冲切计算:计算冲切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00冲切力设计值: F l = 1000.00 kN冲切荷载计算结果(冲切力设计值×桩基重要性系数): 1000.00 kN计算抗冲切承载力:冲切破坏锥体的有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受冲切承载力截面高度影响系数: β hp = 1.00柱边至最近桩顶边缘水平距离(取偏安全值): a ox = 141 mm a oy = 500 mm冲跨比: λ ox = 0.26 λ oy = 0.93冲切系数: β ox = 1.82 β oy = 0.75抗冲切承载力计算结果: 3858.93 kN3．验算结果:冲切荷载: 1000.00 kN ≤抗冲切承载力: 3858.93 kN柱对承台的冲切验算结果: 通过六、桩对承台的冲切验算1．计算公式:矩形承台根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.17-5）得出γ 0N l≤ [β 1x (c 2 + a 1y2) + β 1y (c 1 +a 1x2)]β hp f t h 0其中:β 1x =0.56λ 1x + 0.2（8.5.17-6）β 1y =0.56λ 1y + 0.2（8.5.17-7）2．冲切计算:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00承台外边缘的有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2N l——冲切力设计值c 1、c 2——从角桩内边缘至承台外边缘的距离a 1x、a 1y——从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离λ 1x、λ 1y——角桩冲跨比β 1x、β 1y——角桩冲切系数3．验算结果:0号角桩: 冲切荷载: 683.33 kN ≤抗冲切承载力: 1286.27 kN1号角桩: 冲切荷载: 816.67 kN ≤抗冲切承载力: 1286.27 kN桩对承台的冲切验算结果: 通过七、承台剪切验算1．计算公式:根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）公式（8.5.18-1）得出γ 0V≤β hsβf t b 0h 0其中:β =1.75λ + 1.0（8.5.18-2）2．剪切计算:1) 左位置剪切面受剪计算:计算剪切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00最大剪力设计值: V = 683.33 kN剪切荷载计算结果: 683.33 kN计算抗剪切荷载:计算宽度处的承台有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受剪切承载力截面高度影响系数: β hs = 1.10承台计算截面处的计算宽度: b 0 = 1300.00 mm柱边至x、y方向计算一排桩的桩边水平距离: a = 141 mm 计算截面的剪跨比: λ = 0.30剪切系数: β = 1.35抗剪切荷载计算结果: 1324.07 kN2) 右位置剪切面受剪计算:计算剪切荷载:桩基重要性系数: γ 0 = 1.00最大剪力设计值: V = 816.67 kN剪切荷载计算结果: 816.67 kN计算抗剪切荷载:计算宽度处的承台有效高度: h 0 = 540 mm混凝土轴心抗拉强度设计值: f t = 1.27 N/mm2受剪切承载力截面高度影响系数: β hs = 1.10承台计算截面处的计算宽度: b 0 = 1300.00 mm柱边至x、y方向计算一排桩的桩边水平距离: a = 141 mm计算截面的剪跨比: λ = 0.30剪切系数: β = 1.35抗剪切荷载计算结果: 1324.07 kN3．验算结果:左位置剪切面: 剪切荷载: 683.33 kN ≤抗剪切荷载: 1324.07 kN右位置剪切面: 剪切荷载: 816.67 kN ≤抗剪切荷载: 1324.07 kN承台剪切验算结果: 通过八、柱局压验算不需要进行柱局压验算！九、桩局压验算不需要进行桩局压验算！。

桩承台计算

桩承台设计计算------------------------------------------------------------------- 计算项目: 二桩承台CT2a-1计算一、基本资料：承台类型：二桩承台圆桩直径 d ＝ 400mm桩列间距 Sa ＝ 1200mm 桩行间距 Sb ＝ 500mm承台边缘至桩中心距离 Sc ＝ 400mm承台根部高度 H ＝ 1200mm 承台端部高度 h ＝ 1200mm柱子高度 hc ＝ 500mm（X 方向）柱子宽度 bc ＝ 500mm（Y 方向）单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 1400.0kN桩中心最小间距为 1200mm， 3.00d （d －圆桩直径或方桩边长）混凝土强度等级为 C30 fc ＝ 14.33 ft ＝ 1.43N/mm钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm 纵筋合力点至近边距离 as ＝ 60mm 荷载的综合分项系数γz ＝ 1.35 永久荷载的分项系数γG ＝ 1.20 设计时执行的规范：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称混凝土规范《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97）以下简称承台规程二、承台自重和承台上土自重标准值 Gk：a ＝ 2 * Sc + Sa ＝ 2*400+1200 ＝ 2000mmb ＝ 2 * Sb ＝ 2*500 ＝ 1000mm承台底部面积 Ab ＝ a * b ＝ 2.000*1.000 ＝ 2.00m承台体积 Vct ＝ Ab * H1 ＝ 2.00*1.200 ＝ 2.400m承台自重标准值 Gk'' ＝γ c * Vct ＝ 25.00*2.400 ＝ 60.0kN承台上土自重标准值 Gk' ＝γs * (Ab - bc * hc) * ds＝18.00*(2.00-0.500*0.500)*1.000 ＝31.5kN承台自重和承台上土自重标准值 Gk ＝ Gk'' + Gk' ＝ 60.0+31.5 ＝91.5kN三、承台验算：圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.866 * d ＝ 0.866*400 ＝ 346mm1、承台受弯计算：(1)、单桩桩顶竖向力计算：在轴心竖向力作用下Qk ＝ (Fk + Gk) / n （基础规范 8.5.3-1）Qk ＝ (2708.5+91.5)/2 ＝ 1400.0kN ≤ Ra ＝ 1400.0kN每根单桩所分配的承台自重和承台上土自重标准值Qgk：Qgk ＝ Gk / n ＝ 91.5/2 ＝ 45.8kN扣除承台和其上填土自重后的各桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值：Ni ＝γz * (Qik - Qgk)N ＝ 1.35*(1400.0-45.8) ＝ 1828.2kN(2)、Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕 Y 轴）Myct ＝ Nl * (Sa - hc) / 2 ＝ 1828.2*(1.200-0.500)/2 ＝ 639.9kN·M①号筋 Asx ＝ 1904mm δ＝ 0.035 ρ＝ 0.17%10Φ16@100 （As ＝ 2011）2、承台受冲切承载力验算：(1)、柱对承台的冲切验算：扣除承台及其上填土自重，作用在冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝ 3656475N柱对承台的冲切，可按下列公式计算：Fl ≤ 2 * [βox * (bc + aoy) + βoy * (hc + aox)] * βhp * ft * ho（基础规范8.5.17-1）X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：aox ＝ 600 - hc / 2 - bp / 2 ＝ 600-500/2-346/2 ＝ 177mm λox ＝ aox / ho ＝ 177/(1200-60) ＝ 0.155当λox < 0.2 时，取λox ＝ 0.2，aox ＝ 0.2 * ho ＝ 0.2*1140 ＝228mmX 方向上冲切系数βox ＝ 0.84 / (λox + 0.2) （基础规范8.5.17-3）βox ＝ 0.84/(0.200+0.2) ＝ 2.100aoy ＝ Min{Sb - bc / 2, Ho} ＝ Min{250,1140} ＝ 250mm2 * βox * (bc + aoy) * βhp * ft * ho＝ 2*2.100*(500+250)*0.967*1.43*1140＝ 4973994N ≥ Fl ＝ 3656475N，满足要求。

单桩水平承载力计算

600单桩水平承载力： ZH-600600.1基本资料600.1.1工程名称：工程一600.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接600.1.3管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm，管桩的壁厚 t ＝ 110mm；纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.826%600.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm， E c＝ 37969N/mm；纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm600.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4；桩的入土长度 h ＝ 28m600.2计算结果600.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0600.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm600.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675600.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm600.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16＝π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16＝ 0.019051m600.2.2桩身抗弯刚度 EI600.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m4600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN·m600.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5600.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m600.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.26/169079)0.2＝ 0.5949(1/m)600.2.4桩顶水平位移系数νx600.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m600.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441600.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx600.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN600.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 136.7kN9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。

管桩的自身承载力计算公式

管桩的自身承载力计算公式管桩是一种常用的地基处理方法，它通过在地下打入管状桩体，来增加土体的承载能力和稳定性。

在工程中，为了确保管桩的承载能力满足设计要求，需要进行合理的计算和分析。

管桩的自身承载力是指管桩在土体中的承载能力，它是管桩设计的重要参数之一。

下面我们将介绍管桩的自身承载力计算公式及其相关内容。

一、管桩的自身承载力计算公式。

管桩的自身承载力通常可以通过以下公式进行计算：Qs = As σs + Ap σp。

其中，Qs为管桩的自身承载力，As为管壁的截面积，σs为管壁的抗压强度；Ap为管端的截面积，σp为管端的抗压强度。

在实际工程中，管桩的自身承载力还受到土体的侧压力和管桩的侧面摩阻力的影响，因此上述公式还需要进行修正。

修正后的管桩自身承载力计算公式如下：Qs = As σs + Ap σp Ps Fr。

其中，Ps为管桩的侧压力，Fr为管桩的侧面摩阻力。

二、影响管桩自身承载力的因素。

1. 土体的性质，土体的密实度、孔隙水压力、土粒的粘聚力和内摩擦角等因素都会影响管桩的自身承载力。

2. 管桩的材料和尺寸，管桩的材料强度、截面形状和尺寸大小都会影响其自身承载力。

3. 管桩的埋设深度，管桩的埋设深度越深，受到的土压力就越大，自身承载力也会相应增加。

4. 管桩的侧面摩阻力，管桩在土体中受到的侧面摩阻力也会对其自身承载力产生影响。

5. 管桩的施工质量，管桩的施工质量直接影响其自身承载力，如管壁的质量、管端的封闭情况等。

三、管桩自身承载力的计算方法。

在实际工程中，为了确保管桩的自身承载力满足设计要求，通常需要进行以下步骤的计算：1. 确定管桩的材料和尺寸，根据工程要求和现场条件，选择合适的管桩材料和尺寸。

2. 确定土体参数，对工程现场的土体进行勘察和试验，确定土体的性质参数，如密实度、孔隙水压力、土粒的粘聚力和内摩擦角等。

3. 计算管桩的自身承载力，根据上述介绍的管桩自身承载力计算公式，结合土体参数和管桩的材料和尺寸，计算出管桩的自身承载力。

CFG桩计算

设计计算：条件：
直径D(mm)
0.5
有效桩长(m)
L=
桩截面面积 Ap=D2*3.14/
(m2)
4
桩周长μp μp=D*3.14
11
0.19625 1.57
16-16（24
计算孔号
孔）
孔口标高 ±0.00相对绝对标高
36.850 38.980
1.单桩承载力：
参数取值：：
桩顶标高
桩身强度折减系数：η
332 0.061 380.0
桩间距(正方形布置)
Ym=
1.90 12
一根桩置换面积A1=Ap/m
3.20
d 取室外标高至筏板底
4
6.结论：
有效桩长L=
11
单桩承载力特征值Ra=
703
复合地基承
载力特征值
332
fa=
桩身混凝土
强度标准值
C25
fcu=
本表按GB-JGJ79-2002编制。红色部分人工输入
面积置换率 m(0.01~0.10)
0.055
土层侧阻力特征值(qsik)
38 34 34 0 42
桩身混凝土无侧限抗压强度标准值
fcu(MPa) 25
土层端阻力特征值(qpk)
500
桩端阻阻力 qp 500
2.单桩承载力特征值(取
小值)
Ra=μp*∑qsik*li+α *A*qpk
Ra=η*fcu*Ap
36.820 38.980 31.980
参数取值：：
桩身强度折减系数：η
桩端天然土承载力折减
(0.33)
系数:α
0.33

单桩承载力自动计算表格Excel

侧阻力特征值(kPa) 侧阻力(kN)
12.00 22.00 20.00 25.00 23.00 16.00 14.00 18.00 23.00 28.00 37.00 36.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 总侧阻力Rsk(kN) 端阻力(kN)
0.00 0.00 56.92 329.86 0.00 491.58 221.66 525.89 104.05 190.00 244.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2164.05 678.56
方案六Βιβλιοθήκη 钻孔灌注桩，桩径800mm，持力层10-3
方案七
钻孔灌注桩，桩径1000mm，持力层8-4
方案八
钻孔灌注桩，桩径1000mm，持力层10-3
分析：1、方案六~八均为柱下单桩；
2、方案二经济性最优。
桩基选型表
桩数（估）
4 2 3
2
2 1 1 1
桩长（m）
21
26 21
综合单价（元/m）
241
桩径Dp(mm): 桩截面周长Up(m):
600.00 1.885 桩截面面积Ap(m2): 0.2827
土层
②-1砂质砂土 ②-2砂质砂土 ②-3砂质砂土 ③-1砂质砂土 ③-2砂质砂土 ④-1淤泥质粉质粘土夹粉土 ④-2淤泥质粉质粘土 ④-3淤泥质粉质粘土 ⑤-1粉质粘土 ⑤-2粉质粘土夹粉土
⑤-3粉砂 ⑥-1粉质粘土
PHC管桩桩长(米) 单桩承载力特征值(KN) 桩单价（仅供参考元/ 单位承载力单价(元/KN)
500
25
30
1130 1980
241

桩基(设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值)计算确定

桩基（设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值）计算确定一、概述1、概念单桩承载力特征值×1.25=单桩承载力设计值；单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值＝桩侧摩阻力＋桩端阻力=单桩承载力（设计）单桩承载力设计值×1.6=单桩承载力极限值。

2、静压桩终压值确定压桩应控制好终止条件，一般可按以下进行控制：1）对于摩擦桩，按照设计桩长进行控制，但在施工前应先按设计桩长试压几根桩，待停置24h后，用与桩的设计极限承载力相等的终压力进行复压，如果桩在复压时几乎不动，即可以此进行控制。

2）对于端承摩擦桩或摩擦端承桩，按终压力值进行控制：①对于桩长大于21m的端承摩擦桩，终压力值一般取桩的设计极限承载力。

当桩周土为粘性土且灵敏度较高时，终压力可按设计极限承载力的0.8~0.9倍取值；②当桩长小于21m，而大于14m时，终压力按设计极限承载力的1.1~1.4倍取值；或桩的设计极限承载力取终压力值的0.7~0.9倍；③当桩长小于14m时，终压力按设计极限承载力的1.4~1.6倍取值；或设计极限承载力取终压力值0.6~0.7倍，其中对于小于8m的超短桩，按0.6倍取值。

3）超载压桩时，一般不宜采用满载连续复压法，但在必要时可以进行复压，复压的次数不宜超过2次，且每次稳压时间不宜超过10s。

3、静压桩复压值确定专业知识整理分享专业知识整理分享取终压力值举例：桩长18～20m ， 800kn （单桩竖向承载力特征值）＝2×800 kn ＝1600 kn 单桩承载力（设计）极限值＝1600 kn/1.6＝1000 kn （单桩承载力设计值）＝1600 kn ×1.25＝2000 kn(终压力值、复压力值) ，当桩长小于21m ，而大于14m 时，终压力按设计极限承载力的1.1~1.4倍取值（取1.25）。

二、钢管桩承载力(5.3.7-1)当h d /d<5时, (5.3.7-2) 当h d /d ≥5时, (5.3.7-3)式中：q sik 、q pk 分别按表5.3.5-1、5.3.5-2取与混凝土预制桩相同值；：桩端土塞效应系数；对于闭口钢管桩λp = 1，对于敞口钢管桩按式(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值；h b ：桩端进入持力层深度； d ：钢管桩外径。

单桩塔吊承载力计算

目录一.工程概况 (1)二.塔吊布置 (1)三.塔吊基础类型 (1)四.桩要求和做法 (1)五.桩基配筋 (1)六.塔吊使用说明提供资料参数 (2)七.桩承台配筋计算： (3)八.桩承载力验算 (4)九.塔吊基础桩受力计算 (5)十.塔吊安装与拆除 (8)十一.塔吊的安全操作和防雷 (9)十二.补充方案 (12)十三.附图 (12)一. 工程概况本工程为乐清市晨沐花园工程，由乐成镇银溪村村民委员会投资兴建，瑞安建筑设计研究院有限公司负责设计，浙江实事建筑工程有限公司承建。

工程位于乐清市80#地块，由三栋十五层、一栋十二层小高层住宅和四栋六层多层住宅组成，东邻乐清市双雁小区，西邻晨沐广场，周边环境及交通条件都十分优越，现场施工场地较狭小，建筑面积为5.3万平方米，建筑总高度48.9米。

二. 塔吊布置根据现场实际情况，本工程选用2台QTZ63型塔吊，塔吊最大的工作幅度半径为50米，具体位置详见施工平面布置图。

三. 塔吊基础类型本工程塔吊基础采用钻孔灌注桩，桩入土深度28米，桩端持力层为第四层含粉质粘土圆砾。

解决了由于塔吊而产生的塔基不均匀沉降现象。

塔吊承台采用5M×5M×1.35M的钢筋混凝土长方体，对抗倾覆起到了一定的作用。

四. 桩要求和做法钻孔灌注桩要求和做法按照本工程桩施工图图纸施工，采用浙江省标准图集2001浙G23钻孔灌注桩直径为600mm，混凝土强度C25，每只承台设四根灌注桩，桩间距3800。

五. 桩基配筋塔吊桩配筋： 8Φ14钢筋龙长度9m(Ⅱ级钢筋)，箍筋采用Φ6@250(加密区为Φ6@150，加密区是从承台顶以下2.4米处)，加劲箍筋选用Φ12@2000(Ⅱ级钢筋)六. 塔吊使用说明提供资料参数（QTZ63按最不利因素计算即可）竖向荷载：P1（工作）=513KN P1（非）=434KN水平荷载：P2（工作）=22.5 KN P2（非）=66.2 KN倾覆力矩：M1（工作）=1211KN·M M2（非）=1628KN·M 由塔吊工作状态与非工作状态的垂直荷载非常接近，但非工作状态弯矩非常大，故按最不利因素非工作状态进行验算。

桩基础的承载力-荷载传递规律精简

后压浆技术推广应用中的问题主要是如何控制压浆的均匀性和如何实现注浆的技术要求。压浆后单桩承载力的提高幅度与压浆工艺密切相关，而均匀性和稳定性是在工程中应用的关键；
0
0
67 133 232 SZA1 SZA2 SZA3
2000 4000 6000 8000 10000 12000 加载值(kN)
图注浆前后桩侧阻力曲线
大直径超长桩穿越土层深且土性复杂，加深了对其承载变形特性的认识难度, 且受施工工艺的影响较大。目前的相关认识主要以现场实测数据为主
建立桩径、桩长与土层对承载与变形影响的理论模型将有助于大直径超长桩的定量认识与合理设计
桩基础的承载力
单桩承载力的确定是桩基设计的重要内容，而要正确地确定单桩承载力又必须了解桩－土体系的荷载传递，包括桩侧摩阻力和桩端阻力的发挥性状与破坏机理。
桩的荷载传递机理
地基土对桩的支承作用不同荷载下轴力沿深度的变化单桩荷载传递的基本规律
地基土对桩的支承作用

地基土对桩的支承由两部分组成：桩
超长桩的沉降计算，除要计算桩端力及桩侧摩阻力传递到桩端引起的桩端沉降外，还要充分考虑到桩身压缩变形量。
侧摩阻力的发挥
上部土层的侧摩阻力先于下部发挥作用，荷载达到一定水
平后，下部土层的侧摩阻力才逐渐发挥出来。桩身上部变
形大且与土体之间发生滑移，相对位移可达20mm以上，导
致侧阻软化，有研究认为其残余强度约为峰值的0.9倍。
天津津塔试桩Q~S曲线
长峰虹口商城试桩Q~S曲线
（桩径1m, 桩端埋深79m，粉砂层）（桩径1.2m, 桩端埋深71.5m，细砂层）
桩身压缩与沉降
在极限荷载作用下桩顶沉降主要表现为桩身压缩，压缩量由弹性压缩和塑性变形两部分组成，在高应力水平下，不能将其仅作为弹性杆件进行计算。

抗拔管桩的承载力及结构构造

抗拔管桩的承载力及结构构造王离(广东省土木建筑学会，广州510160)摘要：结合广东省标准《锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程》的修订，对抗拔管桩单桩竖向抗拔承载力的确定以及抗拔管桩的结构构造包括桩身结构、接头、桩头与承台的连接作了较详细的介绍，提出了具体的质保措施，可供抗拔管桩的制作、设计、施工、监理和检测等人员参考。

关键词：抗拔管桩；单桩竖向抗拔承载力特征值；电焊接头；机械啮合接头；桩顶填芯混凝土中图分类号：TU525 文献标识码：A 文章编号：1000-4637【2008)04—32—050 前言在建筑工程中尤其是无上部结构的地下室以及地下停车场、污水处理池、深井泵房、船坞、人防和地铁工程；高耸结构如输电线铁塔、电视塔、烟囱的基础；锚锭基础以及在水平力作用下出现上拔力的建(构)筑物基础，如码头、挡土墙等，都有可能遇到工程结构的抗浮抗拔问题。

抗浮抗拔措施视具体情况而定，型式种类多样，最常见的是设置锚杆和抗拔桩。

常用的抗拔桩型式主要有钻(冲)孔灌注桩、预制方桩和预应力管桩等。

抗拔管桩在广东乃至全国可说方兴未艾。

据统计，广东现有管桩生产厂约55家，近五年来，每年生产销售管桩总量均在7000万延米以上，2007年多达9748万延米。

建筑工程中用得最多的是4()0和5()0管桩，约占总销售量的75％左右。

目前管桩基础90％以上是承受压力为主的承压桩，抗拔桩的数量不到总应用量的10％。

但抗拔管桩只要在质量保证的前提下，会显示出其施工方便、工期短、造价便宜等许多优点，大有发展前途。

可以预计，随着人们对抗拔管桩认识的不断加深，其应用量会逐年增多。

本文重点对抗拔管桩的承载力计算及其结构构造，结合修订广东省标准《锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程》(以下简称新广东规程)的体会，作一些介绍和探讨。

1 抗拔管桩的单桩竖向抗拔承载力抗拔管桩竖向抗拔承载力应根据桩身与桩周岩土的总抗拔摩阻力以及桩身抗拉强度的大小来确定，取两者中较小者。

载体桩技术的介绍

载体桩技术的介绍1载体桩工艺的介绍1.1载体桩的定义载体桩是由混凝土桩身和复合载体构成的桩。

根据桩身施工的方法不同分为现浇载体桩和预制桩身载体桩。

载体桩是一种新的专利技术，它选择下部层位稳定、土性较好的土层作为被加固土层，以桩端土体为研究对象，利用重锤冲击成孔、沉管，当沉管到设计标高时，对桩端连续进行填料、夯实操作，用三击贯入度作为控制指标（三击贯入度为锤重35kN，上提6.0m，自由落体时三次贯入的累计深度），再填以干硬性混凝土或水硬性材料进行夯实，使桩端以下深度为3～5m、直径为2～3m约10m3的土体得到最有效的加固挤密，自上而下形成了由干硬性混凝土（水硬性材料）、填充料、挤密土体组成的复合载体，然后再放置钢筋笼、灌注混凝土形成载体桩，如图1。

1.2 载体桩剖面示意图1.3 载体桩的受力机理当承受竖向荷载作用下，载体桩荷载主要由载体承受，侧摩阻只占很小的比例。

从受力上分析，其受力类似一个扩展基础。

桩身可以等效为一传力杆件，复合载体受力等效为扩展基础的受力。

采用承台梁和载体桩的基础，其受力即可以等效为条形基础的受力；采用独立承台，载体桩的受力可以等效为柱下一独立基础的受力；采用满堂布置的载体桩，则其受力可以等效为筏板基础的受力。

1.4载体桩的应力传递简图从混凝土、夯实填充料到挤密土体，压缩模量逐级降低，形成多个软弱下卧层，应力被扩散，形成类似多级扩展基础的受力。

1.5 复合载体的载荷试验通州区武夷花园工程自地表向下依次为填土、粘质粉土和粉砂，以粉砂层作为持力层，其f k=160kPa,E S=12MPa。

现场施工载体桩，用重锤代替桩身，施工完毕后立即进行载荷试验，所有试桩极限承载力都大于1500kN。

施工控制参数1.7 复合载体施工对周围土体的影响1.7.1 提高周围土体的密实度根据载体施工的影响范围，可以确定施工时的最小间距，以含水量大的粘性土作为被加固土层，最小间距2.0m，以砂土、粉土或卵石作为被加固土层作，施工最小间距为1.6m。