压力容器焊缝系数与无损检测比例的选取
压力容器设计人员考核试题集及答案
压力容器设计人员考核试题集及答案1.判断题1.1 锅炉、压力容器是生产和生活中广泛使用的，有爆炸危险的承压设备。
（√）1.2 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》适用于船舶、机车上的锅炉和压力容器。
（×）1.3 《<锅炉压力容器安全监察暂行条例>实施细则》中规定：医用氧舱不作为固定式压力容器管理。
（×）1.4 《压力容器安全技术监察规程》中规定：承受内压的压力容器，其最高工作压力是指在正常使用过程中，顶部可能出现的最高压力。
（√）1.5 《压力容器安全技术监察规程》中规定：承受外压的压力容器，其最高工作压力是指压力容器在正常使用过程中，可能出现的最高压力差值；对夹套容器是指夹套顶部可能出现的最高压力差值。
（√）1.6 《压力容器安全技术监察规程》中规定：容积是指压力容器的几何容积，即由设计图样标注的尺寸计算（不考虑制造公差）并圆整，且不扣除内件体积的容积。
（√）1.7 《压力容器安全技术监察规程》中规定：多腔压力容器（如换热器的管程和壳程、余热锅炉的汽包和换热室、夹套容器等）按照类别高的压力腔作为该容器的类别并按该类别进行使用管理。
（√）1.8 《压力容器安全技术监察规程》中规定：多腔压力容器应按照每个压力腔各自的类别分别提出设计、制造技术要求。
（√）1.9 《压力容器安全技术监察规程》中规定：多腔压力容器的各腔类别不同时，应按类别最高的腔提出设计、制造技术要求。
（×）1.10 《压力容器安全技术监察规程》中规定：对多腔压力容器的匠某个压力腔进行类别划定时，设计压力取该压力腔的设计压力，容积取该压力腔的几何容积。
（）1.11 《压力容器安全技术监察规程》中规定：容器内主要介质为最高工作温度于标准沸点的液体时，如气相空间（非瞬时）大于等于0.025m3，且最高工作压力大于等于0.1Mpa 时，也属于《压力容器安全技术监察规程》的适用范围。
（√）1.12 《压力容器安全技术监察规程》中规定：容积小于0.025m3的高压容器属于《压力容器安全技术监察规程》的监察范围。
中石油华东《化工设备设计基础》2021年春季学期在线作业(二)【标准答案】
《化工设备设计基础》2021年春季学期在线作业（二）
试卷总分:100 得分:100
一、判断题 (共 20 道试题,共 100 分)
1.因为从受力分析角度来说，半球形封头最好，所以在任何情况下，都必须首先考虑采用半球形封头。
答案:错误
2.退火、正火和淬火这些热处理方法的目的都是降低硬度、提高塑性。
答案:错误
3.内压薄壁圆筒形压力容器的壁厚公式是按照弹性失效设计准则利用第三强度理论推导出来的。
答案:错误
4.有效厚度指名义厚度减去腐蚀裕量和钢板厚度负偏差，其数值等于计算厚度。
答案:错误
5.外压容器采用的加强圈愈多，壳壁所需厚度就愈薄，则容器的总重量就愈轻。
答案:错误
6.安全系数是一个不断发展变化的数据，按照科学技术发展总趋势，安全系数将逐渐变小。
答案:正确
7.基本风压值是以一般空旷平坦地面、离地面10m高处，统计得到的30年一遇10分钟平均最大风速为标准计算而得。
答案:正确
8.对内压容器，考虑其刚性需要，要规定其相应的最小厚度。
答案:正确
9.由于圆筒壳上任一点的第一曲率半径为无穷大，第二曲率半径为圆筒的半径，推广到一般情况，任意回转壳体的第二曲率半径都小于其第一曲率半径。
答案:错误
10.当短圆筒的长度增加到某一值，封头对筒体能起到的支撑作用，开始完全消失，该短圆筒的临界压力将下降到与长圆筒的临界压力相等，这个长度值称为临界长度。
答案:正确
11.不论是压力容器法兰还是管法兰，在我国现行的标准都是一个。
答案:错误
12.力偶没有合力，不能与一个力来代替，也不能用一个力来平衡。
答案:正确。
压力容器设计单位资格考核参考题(附答案)
压力容器设计单位资格考核参考题(附答案)《压力容器设计单位资格考核参考题》一、填空题：1. 易燃介质或毒性程度为中度危害介质的低压反应容器和储存容器为二类压力容器。
2. 有一只压力容器，其最高工作压力为真空度670mmHg，设计压力为0.15Mpa，其容器类别为类外。
3. 压力容器检验孔的最少数量：300mm＜Di≤500mm 2 手孔;500mm＜Di≤1000mm 1 人孔或 2 手孔;Di>1000mm 1 人孔或 2 手孔。
4. 符合下列条件之一的压力容器可不开设检查孔：1) 筒体内径小于等于 300 mm的压力容器。
2) 压力容器上设有可以拆卸的封头、盖板或其他能够开关的盖子，它的尺寸≥所规定的检查孔尺寸。
3) 无腐蚀或轻微腐蚀，无需做内部检查和清理的压力容器。
4) 制冷装置用压力容器。
5) 换热器。
5. 易燃介质或毒性程度为中度危害介质的中压储存容器其PV乘积≥ 10MPa·m3为三类压力容器。
6. 第二类压力容器中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器的对接接头必须进行 100%射线或超声检测。
7. 用于制造压力容器壳体的碳素钢和低合金钢钢板，凡符合下列条件之一，应逐张进行超声检测：1) 盛装毒性程度为极度、高度危害介质的压力容器。
2) 最高工作压力大于等于 10 MPa的压力容器。
3) 盛装介质为液化石油气且硫化氢含量大于 100 mg/L的容器。
8. 压力容器的设计、制造（组焊）、安装、使用、检验、修理和改造均应严格执行《容规》的规定。
9. 常温下盛装混合液化石油气的压力容器(储存容器或移动式压力容器罐体)应进行炉内整体热处理。
10.《容规》适用于同时具备下列条件的压力容器：1)最高工作压力大于等于0.1Mpa(不含液体静压力)；2)内直径(非圆型截面指断面最大尺寸)大于等于 150mm ，且容积(V)大于等于 0.025m3；3)介质为气体、液化气体或最高工作温度高于等于标准沸点的液体。
关于压力容器探伤的要求化海川流
关于压力容器探伤的要求化海川流
求教高手:
一台分汽缸,筒体为无缝钢管,焊缝系数选取1.0。
焊接接头进行射线探伤,探伤长度不小于每条接头的20%，可质检方面要求100％探伤。
说是《容规》中，焊缝系数去1.0的压力容器，其对接接头进行全部（100％）无损检测。
我查《容规》了，其中第85条这样规定：第85条符合下列情况之一时，压力容器的对接接头，必须进行全部射线或超声检测：1.GB150及GB151等标准中规定进行全部射线或超声检测的压力容器；2.第三类压力容器。
3.第二类压力容中易燃介质的反应压力容器和储存压力容器。
4.设计压力大于5.0MPa的压力容器。
5.设计压力大于等于0.6MPa的管壳式余热锅炉。
6.设计选用焊缝系数为1.0的压力容器（无缝管制筒体除外）。
7.疲劳分析设计的压力容器。
8.采用电渣焊的压力容器。
9.使用后无法进行内外部检验或耐压试验的压力容器。
10符合下列之一的铝、铜、镍、钛及其合金制压力容器：（1）介质为易燃或毒性程度为极度、高度、中度危害的；（2）采用气压试验的；（3）设计压力大于等于1.6MPa的。
请教各位对容规理解透彻或经验丰富的老师，什么才是正确的？谢谢答疑～。
《压力容器安全技术监察规程》(99版)问题解答(二)
答：+)5 按 !"’$) 规定只能代 0+&$，需原设计单 位批准。
问题 ’*：第 +$ 条规定：压力容器的筒体、封头 （端盖）为主要受压原件，对其用材的复验要求如下： （’）用于制造第三类压力容器的钢板必须复验。（+）
答：第 "* 条规定了可不设检查孔的容器的条 件，无损检测程度取决于设计时所选取的焊接接头 系数和图样的规定。对制冷装置用压力容器的局部 无损检测比例，第 ’" 条已有规定。
问题 *：新规程第 (+ 条没有管板拼接接头，而 原规程第 "% 条有规定，管板拼接接头如何执行？
答：应符合新《容规》第 ’% 条的规定。 问题 %：第 ! 条中将螺旋板换热器纳入《容规》 第三、四、五章的适用范围，如若设计、制造需要取得 何等资格？在设计、制造中按何类容器要求？ 答：螺旋板换热器应按其设计压力、介质、操作 温度确定类别。设计、制造单位须取得相应的资格。 设计、制造依据的标准是 5$+(& 及螺旋板换热器行 业标准。 问题 ’：第 (! 条规定：设计者在对角焊缝的强 度进行验算后，应将角焊的强度验算结果列入设计 技术文件中。5$+(& 中没有列出角焊缝强度校核方 法，设计者个人对角焊缝的强度校核没有理论依据， 是否可暂缓执行此条？ 答：第 (! 条设计者对角焊缝的强度校核应列入 技术文件中，以不断总结经验，目前尚无统一的计算 理论依据。 问题 @：第 )! 条规定：“为防止压力容器超寿命 运行引发安全问题，设计单位应在图样上注明压力
压力容器焊接系数的选用
取两 者 中的较大值 ， 若按 式 （ ） ２ 计算 出 的值大 ， 则总
相应 的探 伤及 相关 体 按焊 缝 位置 （ 、 、 Ｄ 类 ） 受 压部件 作 规定 ， Ａ Ｂ Ｃ、 及 因而 的焊缝 系数按 简体 环 向焊缝 系数取 ， 要求均 按此 定 。 对 于 容器 的每 条焊 缝 （ Ｂ类 ） 容 器上 的每 个 主要 受 Ａ、 及 压部件均 有焊 缝 系数 （ 主要受 压 元件 因其应 力集 中 系 非
Ｂ 技论 术文
压力容器焊接系数的选用
口崔 勃 安文海 朱 健
在压 力容 器 的设计和 生产 中 ， 接 系数是 一个 至关 焊
＝ ．， ０９ 其图纸上注 － ， １在审查过程 中很多人认为此
重要 的参 数 ， 它与 容器 的生 产 、 计 、 验 紧密相 关 ， 设 检 其 系数选 取错误 ， 仔细 分析后 发现 ＝ 正确 。 但 １ 因为其环 选 用 的正 确与 否 ， 直接 关 系到 产 品 的制 造及 成本 ， 乃至 焊 缝 系数 并未小 于 １２ ／ 纵缝 焊缝 系数 ，故 按 ＝ 进行 １ 整 台容 器 的安 全性 和可 靠性 ， 于焊 接 系数 的设计选 用 对 监察规程 》 中作 了明确 规定 。 在实 际的应 用过程 中 ， 但 我
式 中 ： 为 圆筒纵 向焊缝 系数 ８＝ Ｄｉ（［ ］ － ） ｐ ／４ ｐ 式 中 ： 为 圆筒环 向焊缝 系数 （） ２
发 现 了一些易 混淆 的 问题 ， 在此 和压 力容 器方面 的同行 ０ 纵 时 ， ． ５ 则可 能环焊 缝 最弱 。因此 ， Ｇ １０ ９ 在 Ｂ ５－ ８中
弱那 条 的焊 缝 系数 当作 总 的焊 缝 系数 。
般整台容器在力学性能和使用寿命上具有不均衡性 ， 因
《压力容器安全技术监察规程》
《压力容器安全技术监察规程》质技监局锅发[1999]154号表3-1 液化气体压力容器的设计压力2、固定式液化石油气储罐的设计压力应按不低于50℃时混合液化石油气组分的实际饱和蒸汽压来确定，设计单位应在图样上注明限定的组分和对应的压力。
若无实际组分数据或不做组分分析，其设计压力则应不低于表3-2规定的压力。
表3-2 混合液化石油气压力容器的设计压力第35条设计储存容器，当壳体的金属温度受大气环境气温条件所阻碍时，其最低设计温度可按该地区气象资料，取历年来月平均最低气温的最低值。
月平均最低气温是指当月各天的最低气温值相加后除以当月的天数。
月平均最低气温的最低值，是气象局实测的10年逐月平均最低气温资料中的最小值。
全国月平均最低气温低于等于零下20℃和零下10℃的地区见附件二。
第36条盛装液化气体的压力容器设计储存量，应符合下列规定：1、介质为液化气体（含液化石油气）的固定式压力容器设计储存量，应按照下式运算：W=фVρt式中W--储存量，t；ф--装量系数，一样取0.9，对容器容积经实际测定者，可取大于0.9，但不得大于0.95；V --压力容器的容积，m3；ρt--设计温度下的饱和液体密度，t/m3。
2、介质为液化气体的移动式压力容器罐体承诺最大充装量应按照下式运算：W=фvVW- -罐体承诺最大充装量，t；фv--单位容积充装量，按介质在50°C时罐体内留有8%气相空间及该温度下的介质密度确定，t/m3V--罐体实际容积，m3。
移动式压力容器罐体常见介质的设计压力、腐蚀裕量、单位容积充装量按表3-3选取。
第37条设计盛装液化石油气的储存容器，应参照行业标准HG2 0592～20635的规定，选取压力等级高于设计压力的管法兰、垫片和紧固件。
使用法兰连接的第一个法尘密封面，应采纳高颈对焊法兰、金属缠绕垫片（带外环）和高强度螺栓组合。
表3-3 常见介质的设计压力、腐蚀裕量、单位容积充装量第38条移动式压力容器上一样不得安装用于充装的设施，液化气体罐车内严禁装设充装泵。
压力容器设计基本规则
为规范包头市青峰机械制造有限公司（下称本厂）在压力容器设计方面的工作，使设计的方法系统化、选用的标准统一化，同时提高设计人员的技术水平。
特制定以下设计要求及设计规则，所有设计人员应遵守执行。
一、设计的依据依据用户提供的“压力容器技术参数”或公司经市场调查开发的压力容器产品类型、类别的技术参数。
设计人员在设计中应遵循国家质检总局颁布的《固定式压力容器安全技术监察规程》TSG R0004-2009、《特种设备安全监察条例》、GB150.1～150.4-2011《压力容器》、GB151-1999《管壳式换热器》、本厂制定的《压力容器设计质量保证手册》以及相关的法规、标准。
确保设计符合要求。
二、各级人员应具备的条件1、技术总负责人a）具有较全面的压力容器专业知识；b)熟知并能正确运用有关规程、标准和技术规范，能组织各级设计人员正确贯彻执行；c)熟知压力容器设计工作和国内外有关技术发展情况，具有综合分析和判断能力，对重大技术问题上能做出正确决定。
2、审核人员a)熟悉并能指导设计、校核人员正确执行有关规程、标准等技术规范，能解决设计、制造、安装中的技术问题；b)能认真贯彻执行国家的有关技术方针、政策，工作责任心强，具有较全面的压力容器设计专业知识，能保证设计质量；c)具有审查计算机设计的能力；d)具有3年以上压力容器设计校核经历。
e)具有中级以上（含中级）技术职称；f)具有《设计审核员资格证书》。
3、校核人员a)熟悉并能运用有关规程、标准等技术规范，能指导设计人员的设计工作；b)具有压力容器设计知识，有设计成果且已投入制造、使用环节；c)熟练掌握计算机进行设计的能力；d)具有3年以上压力容器设计经历；e)具有初级以上（含初级）技术职称。
4、设计人员a)具有一定的压力容器设计专业知识；b)能较好地贯彻执行有关规程、标准等技术规范；c)能在审核人员的指导下独立完成设计工作，并会使用计算机进行设计；d)具有初级以上（含初级）技术职称和一年以上的设计经历。
压力容器设计人员综合考试题及答案(二)
2013年压力容器设计人员综合考试题姓名：得分一、填空（本题共20 分，每题2 分）1 、当载荷作用时，在截面突变的附近某些局部小范围内，应力数值急剧增加，而离开这个区域稍远时应力即大为降低，趋于均匀，这种现象称为_应力集中。
点评：这是弹性力学的基本概念。
常见于压力容器的受压元件。
2、在正常应力水平的情况下，Q245R 钢板的使用温度下限为-20℃。
点评：该题出自GB150.2，表4，考查设计人员对材料温度使用范围的掌握。
3、对于同时承受两个室压力作用的受压元件,其设计参数中的计算压力应考虑两室间可能出现的最大压力差。
点评：考查设计压力与计算压力的概念，GB150 .1 4.3.3 规定。
4、焊接接头系数的取值取决于焊接接头型式_和无损检测长度比例。
点评：考查设计人员对焊接接头系数选取的理解。
5、整体补强的型式有：a. 增加壳体的厚度，b.厚壁管，c. 整体补强锻件__ 。
点评：GB150.3 6.3.2.2 的规定6、椭圆封头在过渡区开孔时，所需补强面积A 的计算中，壳体的计算厚度是指椭圆封头的_计算_厚度。
点评：明确开孔部位不同，开孔补强计算所用的厚度不同，见公式5-1（P116），开孔位于。
7、奥氏体不锈钢制压力容器用水进行液压试验时，应严格控制水中的氯离子含量不超过25mg/L 。
试验合格后，应立即将水渍去除干净。
点评：见GB150.4 11.4.9.18、压力容器的对接焊接接头的无损检测比例，一般分为全部（100%）和局部（大于等20%）两种。
对碳钢和低合金钢制低温容器，局部无损检测的比例应大于等于50% 。
点评：《固容规》第4.5.3.2.1 条。
9、换热器设计中强度胀中开槽是为了增加管板与换热管之间的拉脱力而对管孔的粗糙度要求是为了密封。
点评：考察设计者对标准的理解和结构设计要求的目的。
10、压力容器专用钢中的碳素钢和低合金钢钢材的P≤%、S ≤%二、选择（本题共20 分，每题 2 分，以下答案中有一个或几个正确，少选按比例得分，选错一个不得分）1 、设计温度为600℃的压力容器，其壳体材料可选用的钢板牌号有a、b.a.S30408,b.S31608,c.S31603点评：奥氏体不锈钢当温度超过525℃时，含碳量应不小于0.04%，超低碳不锈钢不能适用，因热强性下降，此题是考查此概念。
容规国标对检测比例的规定
新《容规》的规定1. 无损检测规定压力容器设计单位应当根据本规程、本规程引用标准和JB/T4730的规定在设计图样上规定所选择的无损检测方法、比例、质量规定及其合格级别等。
2.钢板超声检测2.1 检测规定厚度大于或者等于12mm的碳素钢和低合金钢钢板（不涉及多层压力容器的层板）用于制造压力容器壳体时，凡符合下列条件之一的，应当逐张进行超声检测：(1) 盛装介质毒性限度为极度、高度危害的；(2) 在湿H2S腐蚀环境中使用的；(3) 设计压力大于或者等于10MPa的；(4) 本规程引用标准中规定逐张进行超声检测的。
2.2 检测合格标准钢板超声检测应当按JB/T 4730 《承压设备无损检测》的规定进行，用于本规程2.5.1第(1)项至第(3)项的钢板，合格等级不低于Ⅱ级，用于本规程2.5.1第(4)项的钢板，合格等级应当符合本规程引用标准的规定。
3.接管与壳体之间接头设计钢制压力容器的接管（凸缘）与壳体之间的接头设计以及夹套压力容器的接头设计，可参照本规程引用标准进行。
有下列情况之一的，应当采用全焊透结构：(1)介质为易爆或者介质毒性为极度危害和高度危害的压力容器；(2)规定气压实验或者气液组合压力实验的压力容器；(3)第Ⅲ类压力容器；(4)低温压力容器；(5)进行疲劳分析的压力容器；(6)直接受火焰加热的压力容器；(7)设计图样规定的压力容器。
4.焊接返修焊接返修（涉及母材缺陷补焊）的规定如下：(1)应当分析缺陷产生的因素，提出相应的返修方案；(2)返修应当按本规程4.2.1进行焊接工艺评估或者具有通过评估合格的焊接工艺规程（WPS）支持，施焊时应当有详尽的返修记录；(3)焊缝同一部位的返修次数不宜超过2次，如超过2次，返修前应当通过制造单位技术负责人批准，并且将返修的次数、部位、返修情况记入压力容器质量证明文献；(4)规定焊后消除应力热解决的压力容器，一般应当在热解决前焊接返修，如在热解决后进行焊接返修，应当根据补焊深度拟定是否需要进行消除应力解决；(5)有特殊耐腐蚀规定的压力容器或者受压元件，返修部位仍需保证不低于原有的耐腐蚀性能；(6)返修部位应当按照原规定通过检测合格。
焊接接头系数在压力容器设计中的选取
焊接接头系数在压力容器设计中的选取摘要：文章针对压力容器设计计算过程中的焊接接头系数，分析了焊接接头系数的实质，探讨了各种常见结构焊接接头系数的选取。
关键词：压力容器；焊接接头系数；选取焊接接头是焊接压力容器结构中最重要的连接部位，它是由焊缝区、熔合面、热影响区和基本母材四部分组成。
一般情况下，压力容器的焊接接头采用要求焊接接头的最低抗拉强度应不小于母材的标准抗拉强度的等强度设计原则，但焊接接头在由液态到固态凝固过程中，总是存在着各种裂纹、气孔、夹渣、未焊透、未熔合等焊接缺陷，局部的不均匀冶金过程导致焊接接头内部组织不均匀，这些因素都会影响到焊接接头的强度。
由此可见，焊接接头是压力容器结构中比较薄弱的环节，它的性能将直接影响压力容器的质量和安全。
因此，在压力容器设计计算过程中，引入焊接接头系数φ的概念，定义为焊接接头的强度与母材强度之比，用以反映由于焊接原因使焊接接头强度被削弱的程度。
在压力容器设计过程中，正确地选择焊接接头系数φ，不仅涉及到容器安全性和可靠性，还涉及到容器设计制造过程中的经济性。
文章依据《固定式压力容器安全技术监察规程》、GB150和相关规范标准，以焊制压力容器为讨论对象，探讨压力容器设计过程中如何正确选取焊接接头系数φ。
1焊接接头的分类和焊接接头系数的选取分析我国在国家标准GB150中对压力容器焊接接头的分类有明确的规定，根据接头的位置和形式，分为A、B、C、D四种类型（如图1所示）。
其中A类主要指圆筒部分的纵向接头，凸形封头的拼焊接头等；B类主要指壳体部分的环向接头；C类包括平盖、管板、法兰与圆筒的非对接接头；D类包括接管、人孔、凸缘、补强圈与圆筒的连接接头。
从JB/T4730《承压设备无损检测》与之对应的无损检测方法来看，对A、B 类接头规定采用射线或超声检测，C、D类接头采用磁粉或渗透检测可知，A、B 类接头应为对接接头，C、D类接头应为角接接头。
而根据规则设计的强度计算一般考虑受压元件承受一次的最大薄膜应力，即起控制作用的一次应力进行设计计算的。
压力容器焊接接头系数的本质与选取
收稿日期:２０１８Ｇ０４Ｇ１２.作者简介:李东平,男,１９９７年毕业于天津大学有机化工专业,工学学士,主要从事项目经理工作,高级工程师.E m a i l :l i d p＠s e i ．c o m．c n .压力容器焊接接头系数的本质与选取李东平(中国石化工程建设有限公司,北京１００１０１)㊀㊀摘㊀要:介绍了焊接接头系数的概念,即对接焊接接头强度与母材强度之比值,用以反映由于焊接材料㊁焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度,是焊接接头综合力学性能的反映,是影响压力容器安全的主要因素之一.本文分析了压力容器强度计算时,圆筒体㊁半球形封头㊁椭圆形封头㊁锥形封头的受力以及对各受压元件如何正确选取焊接接头系数,以确保压力容器的本质安全.关键词:压力容器㊀焊接接头系数㊀本质㊀选取d o i :１０．３９６９/j ．i s s n ．１００６－８８０５．２０１８．０４．００５㊀㊀绝大多数金属制压力容器是通过焊接制造完成的.焊接过程是整个压力容器建造过程中影响压力容器本质安全的重要因素之一.本文对如何正确理解焊接接头系数的本质以及常规设计计算时如何正确选取主要受压元件计算公式中的焊接接头系数进行分析,以提高人们对压力容器本质安全的认识.１㊀焊接接头系数压力容器各个零部件之间,除个别采用螺栓(柱)㊁螺母㊁垫片连接之外,基本都是通过焊接连接.在焊缝区,焊接时可能会产生诸如气孔㊁夹渣㊁未融合㊁未焊透㊁咬边㊁裂纹等缺陷,同时由于结构的约束,还会产生较大的焊接应力;在热影响区,晶粒也会变得粗大而降低母材的强度和韧性.因此焊接接头是容器上较母材更为薄弱的地方.为了保证焊接接头与母材具有相当的强度,标准中引入了焊接接头系数的概念,即对接焊接接头强度与母材强度之比值,用以反映由于焊接材料㊁焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度,其值为不大于１的常数,是焊接接头综合力学性能的反映.G B１５０规定,焊接接头系数应根据对接接头焊缝形式及无损检测的长度比例来确定,详见表１ʌ１ɔ.当然,在表１中焊接接头系数和检测合格要求不变的情况下,局部无损检测的焊缝也可以要求进行１００％无损检测,但是只提高检测比例,不改变合格级别,这应该是标准赋予设计者根据设备的重要程度进行判断的权利.２㊀如何选取焊接接头系数G B１５０给出了压力容器各受压元件的强度计算公式,其中都含有焊接接头系数ϕ,如何正确理解公式中焊接接头系数的意义和合理地选取数值,是确保容器满足强度要求的关键.表１㊀焊接接头系数㊀㊀常规设计规范G B１５０中采用的是第一强度理论ʌ２ɔ,即最大主应力σm a x ɤ[σ]tϕ.因此,常规设计在选择焊接接头系数之前,首先要了解受压元件中最大主应力的位置.下面通过分析圆筒体㊁球形封头㊁椭圆封头㊁锥形封头等常用的主要受压元件最大主应力的位置来讨论如何选取焊接接头系数.静设备㊀㊀石油化工设备技术,２０１８,３９(４) １６P e t r o ＧC h e m i c a l E q u i p m e n tT e c h n o l o g y２．１㊀受内压作用的圆筒体圆筒体一般由钢板卷制而成,筒体上带有环焊缝和纵焊缝,其所对应的焊接接头系数也有环向和纵向之分.由薄壳无力矩理论分析得知,圆筒体在承受均匀内压作用时,其内壁中产生两向薄膜应力,其性质为一次总体薄膜应力,周向(环向)应力是轴向应力的２倍,或者说,在筒体纵向焊缝所处断面上承受的应力是筒体环向焊缝所处断面上承受应力的２倍,最大主应力在筒体纵向焊缝上,公式中应该取筒体纵向焊缝的焊接接头系数.至于焊接接头系数所取数值,还应根据表１的焊缝形式和无损检测比例来判断,例如:焊缝采用双面焊对接接头,１００％射线检测,要求Ⅱ级合格,则焊接接头系数取１．０;如果同样是双面焊对接接头,局部(不小于整条焊缝长度的２０％)射线检测,要求Ⅲ级合格,则焊接接头系数取０．８５,当然,如果１００％射线检测,要求Ⅲ级合格,焊接接头系数同样要取０．８５.由筒体厚度计算公式可知,焊接接头系数取０．８５时计算得到的筒体壁厚要大于焊接接头系数取１．０时的壁厚,即用增加筒体厚度的代价来减少无损检测的比例和(或)合格等级(缺陷的多少),具体取舍要根据设备的重要程度和(或)增加的筒体厚度与无损检测所花费用的比较,由设计者权衡决定.虽然计算公式中的焊接接头系数是按照最大主应力原则,取纵向焊缝的接头系数,并按照相应的无损检测方法㊁比例及合格要求进行检测,但这并不意味着对环向焊缝可以放任不管.尽管轴向应力水平只是周向应力的一半,但压力容器作为一个整体,应该具有整体的质量,也就是说,环向焊缝与纵向焊缝具有相同的焊接接头系数,所以G B１５０规定,对环向焊缝的质量检测与纵向焊缝采用相同的质量要求,具体来讲,就是具有相同(或相当的)的焊接接头系数㊁无损检测方法和合格要求ʌ３ɔ.当然,如果存在制造上的困难,如:固定管板换热器壳程筒体与管板之间的最后一道环向焊缝,或直径小于８００mm的筒体＋封头的容器中最后一道环向焊缝(无人孔情况下),因焊接结构或无损检测等原因,可能环缝的焊接接头系数与纵缝不完全相同,但在计算圆筒厚度时,仍取纵缝的焊接接头系数,此时设计者应对该环缝的焊接接头提出特殊的技术要求,用焊接工艺措施保证焊接质量.２．２㊀受内压作用的半球形封头由于球壳是全对称结构,球壳上各个方向的应力均相等,且等于等径等厚圆筒体环向应力的一半,所以,球壳的计算厚度只是对应筒体的一半.球壳所对应的应力也是一次总体薄膜应力,且各个方向均相等,所以计算公式中的焊接接头系数可取球壳上所有焊缝的焊接接头系数,包括球壳与圆筒的连接环缝.与圆筒体一样,从设备整体质量考虑,无损检测的方法㊁比例㊁合格要求仍然与圆筒体纵缝取一致.但对于先拼板后成形的封头,要按照G B１５０的规定,进行１００％无损检测,合格要求按照筒体纵缝的合格要求,原因详见２．３节.２．３㊀受内压作用的椭圆封头椭圆封头的强度计算公式是针对由压力引起的一次薄膜应力和由受内压椭圆封头与圆筒的边界效应产生的二次弯曲应力叠加得到的最大应力建立的,最大应力点根据椭圆封头长轴(a)与短轴(b)比值的不同,分布在不同的位置.当１＜(a/b)ɤ１．２时,最大主应力位于椭圆壳赤道处,为周向拉应力,此时如果存在贯穿赤道的经向焊缝,则焊接接头系数应该取此焊缝的焊接接头系数;当１．２＜(a/b)ɤ２．５时,最大主应力位于封头过渡区的内壁,为经向拉应力,此时如果在过渡区存在环向焊缝,则应该取该条焊缝的焊接接头系数,但实际工程中,一般不会在过渡区出现环缝,所以实际的焊接接头系数为１．０,标准椭圆封头[(a/b)＝２]就是这样;当(a/b)＞２．５时,最大主应力位于过渡区外壁,为周向压应力,此时应该考虑的是稳定性问题,而不再是强度问题,其对应的焊接接头系应取１．０ʌ１ɔ.在实际生产中,封头的成形包括整板成形(直径不大时)㊁先拼板后成形(直径不太大时)㊁先成形后拼焊(直径大,由顶圆和若干瓜瓣组成时)三种情况,具体分析如下:１)整板成形的封头由于没有焊接,焊接接头系数自然取１．０;２)先拼板后成形的封头,拼接焊缝不会是贯穿赤道的经向焊缝,所以实际上其强度计算与焊接接头系数无关.但G B１５０规定对拼接焊缝进行１００％无损检测,而焊接接头系数取筒体纵向焊缝的焊接接头系数,无损检测合格要求也按照筒体纵缝的要求.这主要是针对成形过程变形较大,拼接焊缝的缺陷容易扩展,而对整个设备的整７１㊀第３９卷第４期李东平．压力容器焊接接头系数的本质与选取体质量提出的一致性要求;３)先成形后拼焊的封头,当(a/b)＞１．２时,封头的强度计算仍然与拼接焊缝的焊接接头系数无关,可按照先拼板后成形的情况对焊缝按照筒体纵缝的要求提出无损检测要求,而对于１＜(a/b)ɤ１．２的情况,可取瓜瓣之间焊缝的焊接接头系数进行计算,并提出无损检测要求,但考虑到设备质量的一致性,仍然建议取筒体纵缝的焊接接头系数进行强度计算并按照筒体纵缝的要求提出无损检测要求.综上所述,椭圆形封头(含碟形封头)的焊接接头系数及无损检测比例见表２.表２㊀椭圆封头焊接接头系数及无损检测比例２．４㊀受内压作用的锥壳锥壳体是按照锥壳大端的当量圆筒直径,以圆筒进行计算的,其应力计算对象是锥壳中的一次总体环向薄膜应力,计算公式中的焊接接头系数对应于与一次总体环向薄膜应力相关的焊缝,即锥体的纵缝.对于锥壳体大端,其与圆筒体焊接而产生的边界效应,使得圆筒体端部和锥壳体大端局部承受的应力不再仅仅是由内压作用产生的一次总体薄膜应力,取而代之的是一次薄膜应力加上由于边界效应引起的轴向弯曲应力(二次应力).由于边界效应引起的轴向弯曲应力成为控制主因,锥体大端强度计算公式中的焊接接头系数就对应于承受此轴向应力的焊缝,即锥体大端与筒体焊接焊缝(环向焊缝)的焊接接头系数.对于锥壳体小端,其与圆筒体焊接而产生的边界效应,使得圆筒体端部和锥壳体小端局部承受的应力不再是由内压作用产生的一次总体薄膜应力,取而代之的是由于边界效应引起的局部环向薄膜应力.此时,锥体小端强度计算公式中的焊接接头系数就对应于承受此环向应力的焊缝的焊接接头系数,而承受此局部薄膜应力的焊缝包括了锥体小端与筒体焊接的环缝㊁锥体纵缝小端端部及筒体纵缝临近小端端部,所以锥体小端强度计算公式中的焊接接头系数应是上述三条焊缝中较小的焊接接头系数.以上对受内压作用的锥体强度计算时焊接接头系数取值的本质进行了分析,具体取值还要从设备的整体质量以及无损检测的方法㊁比例等方面综合分析.当筒体纵向接头系数取０．８５时,锥体可以取１．０,大端也可以取１．０,而小端则只能取０．８５,但对这些焊缝的无损检测,则都要按照１００％检测,各自的合格级别也要按照表１的相应要求.在实际设计时,无论锥体还是大㊁小端,建议焊接接头系数的取值以及无损检测的方法㊁比例㊁合格等级均与筒体纵向焊接接头一致.２．５㊀承受弯曲应力时的焊接接头系数对于塔器㊁卧式容器,其筒体㊁锥体等会承受由于风载荷或(和)地震载荷等弯矩引起的轴向力的作用,当这个轴向力与内压产生轴向应力叠加后起控制作用时,由于承受这些应力的是环向焊缝,所以在校核其强度时应该采用环向焊接接头的系数.２．６㊀承受外压作用时的焊接接头系数承受外压作用时,考虑的是受压元件的稳定性问题,不存在强度问题,故其焊接接头系数应取１．０.３㊀结语综上分析,在计算各种受压元件的强度时,公式中的焊接接头系数从本质上都有与其对应的焊缝,这些焊缝的具体位置都不尽相同,要从理论上搞清楚弄明白,对压力容器的本质安全至关重要.在工程设计时,要综合考虑各种因素,如容器的设计压力㊁设计温度㊁直径㊁介质的毒性㊁腐蚀性㊁易爆程度㊁制造加工的难易程度㊁所用材质的韧性㊁硬度㊁焊接性㊁贵重程度等等,来分析判断选取相应的焊接接头形式和焊接接头系数,并确定相应的无损检测方法㊁比例及合格要求.尽管从理论上组成压力容器的各个受压元件可以选择不同的焊接接头形式和焊接接头系数,确定不同的无损检测方法㊁比例和合格要求,但考虑到设备整体质量的一致性,压力容器设计仍建议对所有的焊接接头系数取一致的数值,并对所有的焊缝提出相同的无损检测方法㊁比例及合格要求,从本质上保证压力容器的安全性.参考文献:[１]㊀全国锅炉压力容器标准化技术委员会,设计计算方法专业委员会．压力容器工程师设计指南[M]．北京:中国石化出版社,２０１３．[２]㊀全国锅炉压力容器标准化技术委员会．压力容器设计工程师培训教程[M]．北京:新华出版社,２００５．[３]㊀中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局,中国国家标准化管理委员会．压力容器:G B１５０．１~１５０．４２０１１[S]．北京:中国标准出版社,２０１２．８１ 石㊀油㊀化㊀工㊀设㊀备㊀技㊀术２０１８年㊀。
容规、国标对检测比例的规定
新《容规》的规定1. 无损检测要求压力容器设计单位应当根据本规程、本规程引用标准和JB/T4730的要求在设计图样上规定所选择的无损检测方法、比例、质量要求及其合格级别等。
2.钢板超声检测2.1 检测要求厚度大于或者等于12mm的碳素钢和低合金钢钢板（不包括多层压力容器的层板）用于制造压力容器壳体时，凡符合下列条件之一的，应当逐张进行超声检测：(1) 盛装介质毒性程度为极度、高度危害的；(2) 在湿H2S腐蚀环境中使用的；(3) 设计压力大于或者等于10MPa的；(4) 本规程引用标准中要求逐张进行超声检测的。
2.2 检测合格标准钢板超声检测应当按JB/T 4730 《承压设备无损检测》的规定进行，用于本规程2.5.1第(1)项至第(3)项的钢板，合格等级不低于Ⅱ级，用于本规程2.5.1第(4)项的钢板，合格等级应当符合本规程引用标准的规定。
3.接管与壳体之间接头设计钢制压力容器的接管（凸缘）与壳体之间的接头设计以及夹套压力容器的接头设计，可参照本规程引用标准进行。
有下列情况之一的，应当采用全焊透结构：(1)介质为易爆或者介质毒性为极度危害和高度危害的压力容器；(2)要求气压试验或者气液组合压力试验的压力容器；(3)第Ⅲ类压力容器；(4)低温压力容器；(5)进行疲劳分析的压力容器；(6)直接受火焰加热的压力容器；(7)设计图样规定的压力容器。
4.焊接返修焊接返修（包括母材缺陷补焊）的要求如下：(1)应当分析缺陷产生的原因，提出相应的返修方案；(2)返修应当按本规程4.2.1进行焊接工艺评定或者具有经过评定合格的焊接工艺规程（WPS）支持，施焊时应当有详尽的返修记录；(3)焊缝同一部位的返修次数不宜超过2次，如超过2次，返修前应当经过制造单位技术负责人批准，并且将返修的次数、部位、返修情况记入压力容器质量证明文件；(4)要求焊后消除应力热处理的压力容器，一般应当在热处理前焊接返修，如在热处理后进行焊接返修，应当根据补焊深度确定是否需要进行消除应力处理；(5)有特殊耐腐蚀要求的压力容器或者受压元件，返修部位仍需保证不低于原有的耐腐蚀性能；(6)返修部位应当按照原要求经过检测合格。
焊接接头系数选择
JB/T4730
射线检测
Ⅱ级
Ⅲ级
/
检测合格 脉冲反射法超声检测
Ⅰ级
Ⅱ级
/
级别
衍射时差法超声检测
Ⅱ级
/
福建省泉州市江南冷却器厂
福建省泉州市江南冷却器厂技术部 第1页共1页
设计指南
焊接接头系数
焊接接头系数是指焊接接头强度与母材强度比值。焊接接头系数应根据对接接头的焊缝形式及无 损检测长度的比例确定。
遵循标准
对接接头形式
100%无损检测
局部无损 检测
无法进行损 检测
GB150.1~4 焊缝形式 双面焊对接接头和相当于
1.0
0.85
/
《压力容器》
双面焊的全焊透对接接头
单面焊对接接头（沿焊缝根
0.9
0.8
/
部全长有紧贴基本金属的
垫板）
JB/T4730 射线检测（AB 级，中度灵敏
Ⅱ级
Ⅲ级
/
检测合格
度技术）
级别 脉冲反射法超声检测（B 级
Ⅰ级
Ⅱ级
/
检测）
衍射时差法超声检测
Ⅱ级
/
（TOFD）
注：对于关键、重要压力容器应采用 B 级（高灵敏度技术）射线检测或 C 级超声检测。
封头拼接接头系数一般按容器的纵缝接头系数，无损检测进行 100%RT 或 UT，合格
指标按容器整体要求的合格指标确定。
当一台容器局部或某一元件进行全部无损检测时，焊接接头系数（不一定为 1）根
据对整台容器的检测要求来决定。
NB/T47007 焊缝形式 双面焊对接接头和相当于
1.0
0.85
0.7
《空冷式热交
双面焊的全焊透对接接头
压力容器设计中焊接接头系数值的选取
压力容器设计中焊接接头系数Υ值的选取李业勤3 尤爱珍 (宜兴市洪流集团公司)(常州化工设备有限公司) 摘 要 对压力容器设计中几处焊接接头系数Υ值的选取,论述了自己的观点。
关键词 压力容器 焊接接头系数 在学习贯彻GB150-1998、GB151-1999以及国家质量技术监督局《压力容器安全技术监察规程》(下简称《容规》)的过程中,有几处焊接接头系数Υ值的选取易引起争议,为此,笔者谈一下自己的看法,供参考。
1 开孔处计算厚度∆计算式中Υ值的选取 GB150-1998中的81511款给出了对内压容器开孔所需补强面积的计算式:A=d∆+2∆∆et(1-f r)(1)式中∆为开孔处计算厚度。
显然,要求取∆值,就必需解决开孔处焊接接头系数Υ值如何选取的问题。
当壳体的焊接接头系数Υ=1时,任意开孔处Υ=1。
若有人提出,当开孔正好在B类焊接接头上,而B类Υ值又不为1,怎么办?笔者认为,由于B类Υ值不会小于015,不会对开孔处Υ值造成影响。
当壳体Υ值小于1时,开孔处Υ如何选取?这个问题比较复杂,现分析如下: (1)开孔处有效补强范围内,计算截面为母材,此时Υ=1。
(2)开孔处有效补强范围内,计算截面穿过B类焊接接头,由于B类Υ值不小于015,故对计算截面(对圆筒体为轴向截面)而言,其Υ值可取1。
(3)开孔处有效补强范围内,计算截面正好穿过A类焊接接头,而A类Υ值又小于1,例如0185等,笔者认为可仍取1。
理由是:根据GB150-1998第10181212c)款以及10181411 b)和10181412b)款,以开孔中心为圆心、115倍开孔直径为半径的圆中所包容的焊接接头应全部检测,射线检测、超声检测合格的级别分别为不低于 级和不低于 级,即与壳体相一致,《容规》亦有同样规定,因此有人认为Υ值应等同于壳体的Υ值。
从合理的角度考虑,Υ值取小于1的值,有一定道理,但是,由于设计人员在进行设计计算时是无法预先知道这一情况的,更何况计算截面正好位于A类焊接接头上的情形十分少,如果连这一比较特殊的情形也要分清Υ=1还是Υ<1,对设计人员而言未免太苛刻了。
压力容器无损检测
第六节无损检测第七十八条无损检测人员应当按照相关技术规范进行考核，取得资格证书，方能承担与资格证书的种类和技术等级相对应的无损检测工作。
第七十九条压力容器的无损检测方法包括射线、超声、磁粉、渗透和涡流检测等。
压力容器制造单位应当根据 JB/T4730—2005《承压设备无损检测》标准和设计图样的规定制定无损检测工艺。
第八十条压力容器的焊接接头，应当先进行形状尺寸和外观质量的检查，合格后，才能进行无损检测。
有延迟裂纹倾向的材料应当至少在焊接完成 24 小时后进行无损检测；有再热裂纹倾向的材料应当在热处理后增加一次无损检测。
第八十一条压力容器对接焊接接头的无损检测比例，一般分为全部（100%）和局部（大于等于 20%）两种。
对碳钢和低合金钢制低温容器，局部无损检测的比例应当大于等于 50%。
第八十二条符合下列情况之一时，压力容器的对接接头，应当进行全部射线或超声检测：(一)图样和相关标准规定应当进行全部射线或超声检测的压力容器。
(二)第Ⅲ类压力容器。
(三)按分析设计标准制造的压力容器。
(四)采用气压试验的压力容器。
第八十三条压力容器焊接接头检测方法的选择要求如下：(一)压力容器壁厚小于等于38mm时，其对接接头应当采用射线检测或可记录的超声检测。
(二)压力容器壁厚大于 38mm（或小于等于 38mm，但大于20mm并且使用材料抗拉强度规定值下限大于等于 540MPa）时，其对接接头如采用射线检测，则每条焊缝还应当附加局部超声检测；如采用超声检测，每条焊缝还应当附加局部射线检测。
附加局部检测应当包括所有的丁字口焊缝，附加局部检测的比例为本规程第八十一条规定的原无损检测比例的 20%。
(三)可以采用衍射时差法超声检测（TOFD）代替射线检测。
(四)对有无损检测要求的角接接头、T形接头，确实不能进行射线或超声检测时，应当做 100%表面检测。
(五)有色金属制压力容器对接接头应当尽量采用 X射线检测。
第八十四条不进行全部无损检测的压力容器，其对接接头应当做局部无损检测，并且应当满足第八十一、八十三条的规定。
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6.设计选用焊缝系数为1.0的压力容器(无缝管制筒体除外)。
……
4、TCED41002-2000《化工设备图样技术要求》1.1条对图样技术特征表中焊接接头系数φ的规定：
（9）焊接接头系数：该系数用于确定壳体厚度。对受压筒体，取纵向焊缝的焊接接头头系数，其值按GB150-1998规定填写。
一、焊接接头系数φ的定义
1、定义：焊接头系数φ是指对接焊接接头强度与母材强度之比值。用以反映由于焊接材料、焊接缺陷和焊接残余应力等因素使焊接接头强度被削弱的程度，是焊接接头力学性能的综合反映。
2、GB150-1998《钢制压力容器》3.7规定：焊接接头系数φ应根据受压元件的焊接接头型式及无损检测的长度比例确定。
（3）设备介质为蒸汽，类别为Ⅰ类，压力、温度不高，根据设计条件，本设备无损检测长度比例：可采用局部无损检测（20%）。也即图样技术特性表中无损检测一栏可填：20% RT，符合JB/T4730.2－2005 Ⅲ级合格。
（4）《容规》第85条规定焊接接头系数φ＝1需要全部无损检测的容器（无缝管制筒体除外）。
d、焊接接头系数取1.0的压力容器或者使用后需要但是无法进行内部检验的压力容器；
e、标准抗拉强度下限值大于或者等于540MPa的低合金钢制压力容器，厚度大于20mm时，其对接接头还应当采用本规程所规定的与原无损检测方法不同的检测方法进行局部检测，该局部检测应包括所有的焊缝交叉部位；
f、设计图样和本规程引用标准要求时。
二、对介质为蒸汽，筒体为φ273×8无缝钢管的Ⅰ类压力容器设备怎样确定焊接接头系数φ与无损检测长度比例？
（1）同一设备中不同的受压元件的焊接接头系数φ可以相同也可以不相同。
（2）筒体为无缝钢管的Ⅰ类压力容器图样中技术特性表中焊接接头系数φ取1。因为筒体为无缝钢管，无缝钢管纵向焊接接头是1，又因为图样中取纵向焊接接头系数。
对焊接接头系数φ与无损检测长度比例的理解
TSG R0004-2009 《固定式压力容器安全技术监察规范》关于焊接接头的无损检测比例的规定：
压力容器对接接头的无损检测比例一般分为全部（100%）和局部（大于或等于20%）两种。碳钢和低合金钢制低温容器，局部无损检测的比例应当大于或等于50%。
（1）JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》6.5无损检测中：
“6.5.1封头成形后，椭圆形、碟形、球冠形封头的全部拼接焊接接头，应采用图样或订货技术协议规定的方法，按JB/T4730-2005进行100%射线或超声检测，其合格级别应符合图样或订货技术协议规定。”
（2）JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》标准释义规定：
双面焊对接接头和相当于双面焊的全焊透对接接头：
100%无损检测φ＝1.00
局部无损检测φ＝0.85
单面焊对接接头（沿焊缝根部全长有紧贴基本金属的垫板）：
100%无损检测φ＝0.9
局部无损检测φ＝0.8
3、《容规》第85条规定：
第85条符合下列情况之一时，压力容器的对接接头，必须进行全部射线或超声检测：
“14椭圆形、碟形、球冠形封头拼焊焊接接头射线或超声检测的合格级别
由于取消了封头拼焊焊的拼焊焊接头，在封头成形过程中将发生较大的弯曲变形，为了保证接头的质量，则要求进行100%射线或超声检测。但其合格级别应与容器的无损检测合格级别一致，即合格级别应符合国家规定。这一规定与GB150和JB4732的有关要求是一致的。”
如果图样规定封头无损检测按100% RT，符合JB/T4730.2-2005 Ⅱ级合格，那封头的焊接接头系数φ＝1。这样就要衡量封头焊接接头系数φ＝1计算的封头厚度成本与焊接及无损检测过程中成本的经济性了。
封头直径大于1200的采用拼焊后成型；直径小于1200采用整板成型；
由JB/T4746-2002和JB/T4746-2002标准释义可知：封头无损检测按100%射线或超声检测；无损检测合格级别按容器的无损检测合格级别一致。如果容器按20% RT，JB/T4730.2-2005 Ⅲ级合格，那封头虽是100% RT，但无损检测合格级别应是Ⅲ级合格，所以，这样的封头焊接接头系数不能取1，应取0.85。
所以，介质为蒸汽，筒体为φ273×8无缝钢管的Ⅰ类压力容器设备焊接接头系数φ为1，无损检测长度比例20% RT，符合JB/T4730.2－2005 Ⅲ级合格。
三、整张钢板压制的小直径封头，由于不存在焊接接头，在厚度计算中取1.0。
四、先拼板后成型封头的焊接接系数φ取压力容器的纵向接头焊接接头系数。
1、全部射线检测或超声检测
符合下列情况之一的压力容器A、B类对接接头（压力容器A、B类对接接头的划分按照GB150的规定），依据本规程的方法进行全部无损检测：
a、设计压力大于或者等于1.6MPa的第Ⅲ类压力容器；
b、按照分析设计标准制造的压力容器；
c、采用气压试验或者气液组合压力试验的压力容器；