30米钢管避雷针设计图

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避雷针计算书

避雷针计算一．设计条件：1.计算依据《钢结构设计规范》GB50017-2003《变电站建筑结构设计技术规定》NDGJ96-92《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2008《变电构架设计手册》2．独立避雷针荷载计算：H=35m，第一段高度h1=7300mm,采用钢管Φ580/Φ490x10，平均直径Φ535，N=9.5 kN第二段高度h2=7000mm,采用钢管Φ490/Φ390x8，平均直径Φ440，N=6 kN第三段高度h3=7000mm,采用钢管Φ390/Φ290x7，平均直径Φ340，N=5 kN第四段高度h4=7000mm,采用钢管Φ290/Φ190x6，平均直径Φ240，N=2.5 kN第五段高度h5=2400mm,采用钢管Φ152x4，N=0.5 kN第六段高度h6=1950mm,采用钢管Φ133x4，N=0.4 kN第七段高度h7=1600mm,采用钢管Φ114x4，N=0.3 kN第八段高度h5=1050mm,采用钢管Φ95x3，N=0.2 kN按各段高度及外径求得加权平均外径为：D=（7300×535+7000×440+7000×340+7000×240+2400×152+1950×133+1600×114+1050×95）÷(7300+7000×3+2400+1950+1600+1050)=339mm（实际取用364mm偏于安全）风荷载计算：按《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006版）查得ω0=0.60kN/m2，风荷载标准值：ωk=βz.μs.μz.ω0风振系数：单钢管柱(h>8m),βz=2.0风压高度变化系数μz：h=35m查《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）表7.2.1（B类）插值得：μz=1.42+(1.56-1.42)×5÷(40-30)=1.49风荷载体型系数μs：μzω0.d2=1.49×0.60×0.3642=0.118>0.015，取μs=+0.6ωk=βz.μs.μz.ω0=2.0×0.6×1.49×0.60=1.073kN/m2作用于各段钢管的风荷载标准值：第一段钢管Φ580/Φ490x10，q1=ωk xD=1.073×0.535=0.574 kN/m第二段钢管Φ490/Φ390x8，q2=ωk xD=1.073×0.44=0.472 kN/m第三段钢管Φ390/Φ290x8，q3=ωk xD=1.073×0.34=0.365kN/m第四段钢管Φ290/Φ190x6，q4=ωk xD=1.073×0.24=0.258 kN/m第五段钢管Φ152x4，q5=ωk xD=1.073×0.152=0.163 kN/m第六段钢管Φ133x4，q6=ωk xD=1.073×0.133=0.143 kN/m第七段钢管Φ114x4，q7=ωk xD=1.073×0.114=0.122 kN/m第八段钢管Φ95x3，q8=ωk xD=1.073×0.095=0.102 kN/m二、内力分析各段钢管底风荷载标准值：1）剪力第八段钢管Q k8=0.102×1.05=0.107 kN第七段钢管Q k7=0.107+0.122×1.60=0.107+0.195=0.302 kN第六段钢管Q k6=0.302+0.143×1.95=0.302+0.279=0.581 kN第五段钢管Q k5=0.581+0.163×2.40=0.581+0.391=0.972 kN第四段钢管Q k4=0.972+0.258×7=0.972+1.806=2.778 kN第三段钢管Q k3=2.778+0.365×7=2.778+2.555=5.333 kN第二段钢管Q k2=5.333+0.472×7=5.333+3.304=8.637 kN第一段钢管Q k1=8.637+0.574×7.3=8.637+4.19=12.827 kN2）弯矩第八段钢管M k8=0.5×1.05×0.107=0.056 kNm第七段钢管M k7=0.056+0.107×1.6+0.5×1.6×0.195=0.056+0.171+0.156=0.383 kNm 第六段钢管M k6=0.056+0.107×（1.6+1.95）+0.156+0.195×1.95+0.5×1.95×0.279=0.056+0.38+0.156+0.38+0.272=1.244 kNm第五段钢管M k5=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40）+0.156+0.195×（1.95+2.40）+0.272+0.279×2.40+0.5×2.4×0.391=0.056+0.637+0.156+0.85+0.272+0.67+0.469=3.574 kNm 第四段钢管M k4=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7）+0.272+0.279×(2.40+7)+ 0.469+0.391×7+0.5×7×1.806=0.056+1.386+0.156+2.213+0.272+2.623+0.469+2.734+6.321=16.23 kNm第三段钢管M k3=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7）+0.272+0.279×(2.40+7+7)+ 0.469+0.391×（7+7）+6.321+1.806×7+0.5×7×2.555=0.056+2.135+0.156+3.578+0.272+4.576+0.469+5.474+6.321+12.642+8.943=44.622 kNm第二段钢管M k2=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7+7）+0.272+0.279×(2.40+7+7+7)+ 0.469+0.391×（7+7+7）+6.321+1.806×(7+7)+8.943+2.555×7+0.5×7×3.304=0.056+2.884+0.156+4.943+0.272+6.529+0.469+8.211+6.321+25.284+8.943+17.885+11.564=95.517 kNm第一段钢管M k1=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7+7+7.3）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7+7+7.3）+0.272+0.279×(2.40+7+7+7+7.3)+ 0.469+0.391×（7+7+7+7.3）+6.321+1.806×(7+7+7.3)+8.943+2.555×（7+7.3）+11.564+3.304×7.3+0.5×7.3×4.19=0.056+3.665+0.156+6.367+0.272+8.565+0.469+11.065+6.321+38.468+8.943+36.537+11.564+24.119+15.294=171.862 kNm3）轴力第八段钢管N k8=0.2kN第七段钢管N k7=0.2+0.3=0.5kN第六段钢管N k6=0.5+0.4=0.9kN第五段钢管N k5=0.9+0.5=1.4kN第四段钢管N k4=1.4+2.5=3.9kN第三段钢管N k3=3.9+5=8.9kN第二段钢管N k2=8.9+6=14.9kN第一段钢管N k1=14.9+9.5=24.4kN三、钢管截面特性计算（按平均截面计算）第一段钢管Φ580/Φ490x10, 平均直径Φ535的截面特性W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(5354-5154)÷(32×535)=2125061.3mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(5352+5152)0.5÷4=185.7mm185.8A=π(d2-d21) /4=3.141592×(5352-5152) ÷4=16493.3 mm2第二段钢管Φ490/Φ390x8, 平均直径Φ440的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(4404-4244)÷64=253366931.8mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(4404-4244)÷(32×440)=1151667.9mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(4402+4242)0.5÷4=152.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(4402-4242) ÷4=10857.3 mm2第三段钢管Φ390/Φ290x8, 平均直径Φ340的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(3404-3244)÷64=115031326.3mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(3404-3244)÷(32×340)=676654.9mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(3402+3242)0.5÷4=117.4mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(3402-3242) ÷4=8344.1 mm2第四段钢管Φ290/Φ190x6, 平均直径Φ340的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(2404-2284)÷64=30209536.1mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(2404-2284)÷(32×240)=251746.1mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(2402+2282)0.5÷4=82.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(2402-2242) ÷4=5830.8 mm2第五段钢管Φ152×4截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(1524-1444)÷64=5095913.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1524-1444)÷(32×152)=67051.5mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1522+1442)0.5÷4=52.3mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1522-1442) ÷4=1859.8 mm2第六段钢管Φ133x4截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(1334-1254)÷64=3375252.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1334-1254)÷(32x133)=50755.7mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1332+1252)0.5÷4=45.6mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1332-1252) ÷4=1621 mm2第七段钢管Φ114x4截面特性W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1144-1064)÷(32×114)=36728mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1142+1062)0.5÷4=38.9mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1142-1062) ÷4=1382.3 mm2第八段钢管Φ95x3截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(954-894)÷64=918345.5mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(954-894)÷(32×95)=193333.6mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(952+892)0.5÷4=32.5mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(952-892) ÷4=867.1mm2四、强度验算第一段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×24.4×1000÷16493.3+1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3)=1.78+98.46=100.24N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)=24.4×1000÷16493.3-1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3) =1.48-98.46=-96.98N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第二段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×14.9×1000÷10857.3 +1.4×95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.65+100.97=102.61N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 14.9×1000÷10857.3 -95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.37-72.12=-70.75N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第三段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×8.9×1000÷8344.1 +1.4×44.622 ×1000000÷(1.15×676654.9)=1.28+80.28=81.56N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 8.9×1000÷8344.1 -44.622×1000000÷(1.15×676654.9)=1.07-57.34=-56.27N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第四段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×3.9×1000÷5830.8 +1.4×16.23×1000000÷(1.15×251746.1) =0.8+78.48=79.28N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 3.9×1000÷5830.8 -16.23×1000000÷(1.15×251746.1)=0.67-56.06=-55.39N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第五段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×1.4×1000÷1859.8 +1.4×3.574×1000000÷(1.15×67051.5) =0.9+64.89=65.79N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 1.4×1000÷1859.8-1.4×3.574×1000000÷(1.15×67051.5)=0.75-64.89=-64.14N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第六段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.9×1000÷1621+1.4×1.244×1000000÷(1.15×50755.7)=0.67+29.84=30.51N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.9×1000÷1621-1.4×1.244×1000000÷(1.15×50755.7)=0.56-29.84=-29.28N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第七段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.5×1000÷1382.3+1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.43+12.69=13.12N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.5×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.36-12.69=-12.33N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第八段钢管设计值作用下：N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.2×1000÷1382.3+1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.17+12.69=12.86N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.2×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.14-12.69=-12.55N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2设计值作用下：N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.2×1000÷1382.3+0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.17+9.07=9.24N/mm2<80 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.2×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.14-12.69=-12.55N/mm2<80 N/mm2五、稳定性验算第一段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+95.517÷171.862=1.556注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.556×7300÷185.7=61.17<150,查得x φ=0.8158147131)17.61.116493.3/(1206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/92.10074.9818.2)8147131244002.18.01(2125061.315.11000000862.1710.14.13.16493815.0244002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/43.8125.7918.22125061.30.11000000862.1710.14.17.03.16493815.0244002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第二段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+44.622÷95.517=1.467注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.467x7000÷152.8=67.21<150,查得x φ=0.7854442507)21.67 /(1.110857.3206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/4.1033.10110.2)4442507149002.18.01(1151667.915.11000000 95.5170.14.1 10857.3785.0149002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/37.8327.8110.29.15166710.11000000517.950.14.17.03.10857785.0149002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第三段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+16.23/44.622=1.36注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.36x7000÷117.4=81.09<150,查得x φ=0.7042345411)09.81 /(1.18344.1206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==xEx EA N λπ mkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/39.8257.8082.1)234541189002.18.01(9.76654615.11000000 622.440.14.1 1.3448704.089002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/42.666.6482.19.6766540.11000000622.440.14.17.01.8344704.089002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第四段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+3.574÷16.23=1.22注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.22x7000÷82.8=103.14<150,查得x φ=0.563102222'104.3)563.0 /(1.18.8305206000141592.3)1.1/(⨯=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/91.7948.7843.1)104.339002.18.01(1.25174615.11000000 23.160.14.18.5830563.039002.1)8.01(φ10'1x <=+=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/37.6418.6319.11.2517460.1100000023.160.14.17.08.5830563.039002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 根据上述结构计算，第五、第六、第七、第八段平面内及平面外都满足要求。

GH钢管杆避雷针安装过程图解13米15米17米19米21米25米30米避雷针塔安装步骤全过程

GH环形钢管杆独立避雷针安装过程（13米15米17米19米21米25米30米40米）避雷针塔安装步骤GH钢管杆避雷针安装说明书1、GH环形钢管杆避雷针安装实例图及说明2、安装前需要准备的安装工具和材料3、装配及安装GH环形钢管杆避雷针4、安装注意事项1、GH环形钢管杆避雷针安装实例图及说明2、安装前需要准备的安装工具和材料（1）3吨以上叉车一部（2）大活动扳手1把（适合地脚螺母用）（3）22-24开口扳手1把（4）14-17开口扳手1把（5）10磅铁锤1把（6）16厘钢丝绳45米（7）16厘钢丝绳锁头8个（8）手拉葫芦2个（3-5吨）（9）25吨吊车一部（安装针杆用）（10）76*3.5铁管1.5米/条2条（11）150以上9.35铁管0.6米/条6条（12）枕木4块3、装配及安装GH环形钢管杆避雷针第一步:把针杆平放在地上，用直径150以上的圆钢管和枕木垫平、垫直，使两节杆在一条直线上（焊缝对焊缝）。

第二步：把主钢绳穿到杆底（每套针4条不锈钢钢丝绳，其中有1条大的为主钢绳，另外3条小的为副钢绳）第三步：两只拉力为3-5吨的葫芦，放在针杆的两侧，两条16的钢绳按如图放置，锁好钢绳之后，两边同时缓慢均匀用力拉葫芦，套接深度为700mm左右（不同的杆体套接深度不一样）拉的时候要注意保持两节针杆在一条直线上，拉不动时，用10磅的大锤，在针杆接口处（针杆的两侧和上侧均衡用力）敲打几下，再拉紧，再敲打，直到拉紧为止。

第四步：两段或是三段针杆全部套紧后，用扳手把顶部避雷针安装上。

第五步：吊装，吊装过程注意人员安全。

第六步：焊接底线，保证接地导通。

GH-30环形钢管杆独立避雷针点击看大图。

25米重型环形钢管避雷针塔设计图

120
5 杆底法兰盘厚度30mm
8
30
加强筋120*150*16
25米避雷针法兰盘连接安装图
生产厂家设计制时图间
2000
预埋螺栓M27X8（做基础时要把螺栓螺杆保护起来）螺栓位置详见杆低法兰盘大样图
150
自然地面
200
2000
Ø63 4
平面图
2500
150
双螺母M27
M27*1450
定位板
附注： 1.定位板使用普通钢板，厚度5mm； 2.定位板上定位孔位置确保准却，误差在±2mm；共8个 ∅28mm定位孔； 3.制作基础时，客户需要增加配筋；
25米避雷针基础预埋件图纸
生产厂家设计制图时间
2500
500
基础
25米环形钢管避雷针总图
2000
生产厂家设计
制时
图间
上段
预埋螺栓M27X8
基础
A A 顶部法兰盘
贴角焊接
下段
500
顶部法兰盘与钢管杆焊接大样
754 634
A A
环形钢管杆焊接接点大样
16厚肋板
150
130
8-30*52螺栓孔(腰孔）
100
52
附注： 1.钢材采用Q235钢。 2.钢管插接牢固后焊接一圈。 3.焊条采用E43型，焊脚高度h=6毫米。 4.外露铁件涂红丹二度。
注： 1.基础选用C30号混凝土。 2.垫层为C10号混凝土。 3.基坑四周土壤切勿扰动，如有部分回填土时，必须分层夯实。
2000
表层混凝土垫层
100
1200基础图
生产厂家设计制时图间

防雷接地图集

括支架制安，不得另计。 ⑶在屋面保温层内敷设时，执行户内接地母线敷设定
额。
4
避雷网的敷设
5
6
7
三、避雷引下线的敷设避雷引下线敷设可分为利用金属构件引下、沿建筑物构
筑物引下、利用建筑物主筋引下和断接卡子制作、安装。工程量＝施工图设计长度×（1＋3.9％）如钢结构的厂房利用其的钢柱做引下线时应套用“利用
钢管敷设时连接管箍之间的接地跨接线已包含在配管定额之内，不应重复计算。
22
钢筋混凝土柱子上安装的接地电阻测量板可套一处接地跨接线定额。定额内一处跨接线已含0.459㎏镀锌扁钢，故不得再另计测量板的主材费。
测试板作箱体的话，箱体另计。
23
《建筑物防雷设计规范》GB50057: 当利用混凝土内钢筋、钢柱作为自然引下线并同时采
解：［ 350×(2－1)]/4 =88
18
五、接地极的制作安装：“根” 接地极制作安装以“根”为计量单位。其长度按设计
长度计算，设计无规定时，每根按2.5m计算。若设计有管帽时，管帽另按加工计算。 P542
19
六、均压环的敷设：“10m” 均压环敷设以“m”为单位计算，焊接时按两根筋
33
二、计算综合基价合计解：一、工程量的计算 1、屋顶避雷网敷设（30+11）×2 ×1.039＝85.2m 2、引下线的敷设φ8 （4.5 × 5+0.6+0.45-1.8）×2 ×1.039＝ m
34
3、接地母线（0.8+3+10+1.8）×2 ×1.039＝ m 4、接地极安装 2 ×3＝6根 5、断接卡子安装 2个 6、接地极接地电阻测试 2组
用基础接地体时，可不设断接卡，利用钢筋作引下线时应在室内外的适当地点设若干连接板，该连接板可供测量、接人工接地和作等电位连接用。当仅利用钢筋作引下线并采用埋于土壤中的人工接地体时，应在每根引下线上于距地面不低于0.3m处设接地体连接板。采用埋于土壤中的人工接地体时应设断接卡子，其上端应与连接板或钢柱焊接。

避雷针吊装技术报告

变电所内避雷针吊装方法技术报告摘要：避雷针是保证变电站和人身、设备免受雷击灾害所必须采取的重要技术措施。

变电站建设时根据所需保护的建筑、构架以及设备分布情况进行避雷针防雷保护，由于使用时间已久，以及水泥构架已到更换年限，就面临着座立在水泥构架顶上的避雷针拆除以及新的独立式避雷针安装等问题。

本文通过理论数据计算以及实践来讲述拆装施工方法和技术要领，为日后类似工程提供施工参考。

关键字：吊装；避雷针；吊点；防滑引言本次编写此报告的目的在于如何安全、有效、快捷地吊装变电站内独立式的管型套接式避雷针。

一、提出问题：如何组装及吊装钢管套接式避雷针（30米高）。

二、分析问题1、合理选取吊点以及正确绑扎钢丝绳，做好吊点走位措施，避雷针就位后解除吊装钢丝绳。

三、解决问题本次避雷针的吊装和拆除根据避雷针的重量和外型，通过计算及技术人员的分析，在合理选取吊具，采取安全的吊装方法，做好吊点防跑位措施就可以安全快捷的完成工作任务。

1、避雷针重量及工具选用1．1材料重量如下表一避雷针材料序号名称型号重量长度（米）1 钢管避雷针/ 1.515T 301．2主要工器具的选择表二工器具材料表名称规格单位数量备注经纬仪/ 台 2 复测、找正汽车吊车16吨辆 1 结构拼装及吊装尼龙绳φ12 根 4 拉绳用钢丝绳头Ф16mm钢丝绳根 1 吊装使用钢芯钢丝绳Ф12mm钢丝绳根 2 组装及吊装用卷尺5米把 1 套接数据量取手扳葫芦3T 只 2 避雷针套接用U型卸扣10T 只 4 组装及吊装用交流电焊机380V 台 1 避雷针地网连接用1．3确定主要机具根据吊车起重量及其作业半径表，结合新避雷针长度30米,重1.515吨，选用16吨或以上吊车适用。

根据钢丝绳允许起吊重量及起吊物重量，15.15KN×3.5（安全系数）=53.025 KN，查表得直径为12钢丝绳最小破断拉力为53.4 KN符合要求，本次选用≥直径Ф16的钢丝绳适用。

验收项目与技术要求

五验收项目与技术要求（一）接闪器《防雷装置设计与安装》第六章根据接闪器的类型可将接闪器分为接闪线、接闪杆、接闪带、接闪网等。

另外符合标准的金属屋顶、金属罐体皆可作接闪器。

第一节接闪器材料的基本要求一、避雷针（接闪杆）的材料规格与制作要求1、避雷针（接闪杆）宜采用热镀锌圆钢或钢管制成，其直径不应小于下列数值：杆长1m 以下：圆钢为12mm ；钢管为20mm 。

杆长1〜2m :圆钢为16mm ;钢管为25mm 。

独立烟囱顶上的杆：圆钢为20mm ；钢管为40mm 。

2 、避雷针（接闪杆）的接闪端宜做成半球状，其弯曲半径为4.8mm （最小）至12.7mm （最大）。

3、当独立烟囱上采用热镀锌接闪环时，其圆钢直径不应小于12mm ;扁钢截面不应小于100mm 2，其厚度不应小于4mm 。

4、架空避雷线（接闪线）和接闪网宜采用截面不小于50mm 2 热镀锌钢绞线或铜绞线。

5、避雷带（接闪带）（线）的截面不小于50 mm 2圆钢8mm；镀锌扁钢》50mm2，厚度》2.5mm。

二、金属屋顶等金属构件作为接闪器的要求1、除第一类防雷建筑物外，金属屋面的建筑物宜利用其屋面作为接闪器，并应符合下列要求：（1）金属板间的连接应是持久的电气贯通（例如，采用铜锌合金焊、熔焊、卷边压接、缝接、螺钉或螺栓连接）；（2 ）金属板下面无易燃物品时，其厚度：铅板不应小于2mm ，钢（不锈钢、热镀锌）、钛和铜板不应小于0.5mm ，铝板不应小于0.65mm ，锌板不应小于0.7mm ；（3 ）金属板下面有易燃物品时，其厚度：钢（不锈钢、热镀锌）和钛板不应小于4mm ，铜板不应小于5mm, 铝板不应小于7mm ；（4 ）金属板无绝缘被覆层。

注：薄的油漆保护层或1mm 厚沥青层或0.5mm 厚聚氯乙烯层均不属于绝缘被覆层。

三、永久性金属物充做接闪器的要求1、除第一类防雷建筑物和规范GB50057 —1994 第4.3.2 条1 款的规定外，屋顶上永久性金属物宜作为接闪器，但其各部件之间均应连成电气贯通，并应符合下列规定：1）旗杆、栏杆、装饰物、女儿墙上的盖板等，其截面应符合表6.1的规定，其壁厚应符合上款的规定。

防雷部分培训---

1
防雷基础知识
雷电的危害形式
（1）电效应雷电放电时，能产生高达数万伏甚至数十万伏的冲击电压，足以烧毁电力系统的发电机、变压器等电气设备和线路，引起绝缘击穿而发生短路，导致可燃、易燃、易爆物品着火和爆炸。（2）热效应当几十至上千安的强大雷电流通过导体时，在极短的时间内将转换成大量的热能。雷击点的发热能量可熔化50～200 mm3的钢，故在雷电通道中产生的高温，往往会酿成火灾。（3）机械效应由于雷电的热效应，还将使雷电通道中木材纤维缝隙和其他结构中间缝隙里的空气剧烈膨胀，同时使水分及其他物质分解为气体，因而，在被雷击物体内部出现强大的机械压力，致使被击物体遭受严重破坏或造成爆炸。
建、构筑工业第工业第工业第物的类别一类二类三类最大距离 18米 24米 30米
民用第一类 24米
民用第二类 ——
3）接地线：电气设备、杆塔的接地端子与接地体或零线连接用的正常情况下不载流的金属导体
接地装置是防雷装置的重要组成部分。接地装置向大地泄放雷电流、限制防雷装置对地电压不致过高。防雷接地装置与一般接地装置的要求大体相同，但其所用材料的最小尺寸应大于其它接地装置的最小尺寸。圆钢最小直径为10毫米；扁钢厚度为4毫米，最小截面为100平方毫米；角钢的厚度最小为4毫米；钢管最小壁厚为3.5毫米。注：除独立避雷针外，防雷接地装置可以和其它接地装置共用，但应满足防雷的要求和接地电阻的要求。为了防止跨步电压伤人，防直击雷接地装置与建筑物和构筑物入口、出口、人行道的距离不应小于3米。当因条件所限小于3米时，应采取接地体局部深埋或隔以沥青绝缘层或敷设地下均压条等安全措施。
建筑防雷设计要求：
1)宜在建筑物上的避雷网(带)或避雷针或由其混合组成的接闪器。避雷网( 带)应沿屋角、屋脊、屋檐和檐角等易受雷击的部位敷设，并应在整个屋面组成不大于10m×10m或12m×8m（二类采用10*10或者12*8网格，三类采用20*20或者24*16网格）的网格。避雷针应与避雷带相互连接。 2)引下线不应少于两根，并应沿建筑物四周均匀或对称布置，当仅利用建筑物四周的钢柱或柱子钢筋作为引下线时，可按跨度设引下线，但引下线的平均间距满足二类引下线间距不大于18米；三类引下线间距不大25米。 3)每根引下线的冲击接地电阻不应大于10Ω。 4)防直击雷接地宜和防雷电感应、电气设备、信息系统等接地共用同一接地装置，并宜与埋地金属管道相连；当不共用、不相连时，两者间在地中的距离应符合建筑物防雷设计规范要求，且不小于3m。 5)在共用接地装置与埋地金属管道相连的情况下，接地装置宜围绕建筑物敷设成环形接地体。 6）接地电阻Ｒ≤1Ω，建筑周边设置散流筋，接地电阻不够时做环形接地或人工接地。

避雷针和避雷线

避雷针的作用
使雷电电场发生畸变，将雷电吸引到避雷针（线）上将雷电安全导入地中使位于其保护范围内的设备和建筑物免遭雷的直击
避雷针的保护范围
电力行业标准—折线法 IEC标准—滚球法
两者存在较大差别避雷针的保护范围是不够确切的
避雷针对接地电阻的要求
接地电阻（欧）序号 1 2 接地网名称调度通讯综合楼通讯站（塔）一般 <1 <5 高土壤电阻率 <5 <10
网作为屋面保护的接闪装置。
避雷网（带）分明装和暗
装两种。明装避雷网（带）一
般可用直径8mm的圆钢或截
面12x4mm2的扁钢做成。为
避免接闪部位的振动力，宜将
网（带）支起10～20cm，支持点间距取1~1.5m，应注意美
观和伸缩问题。暗装时可利用建筑内不小于3mm的钢筋。
（4）避雷线
（5）避雷环（6）接闪器的保护范围
4 避雷针（线）保护范围
避雷针（线）保护范围，在不同标准（规程、规范等）中规定的不同，不同文献中推荐的计算方法不同。有人写文章说这个对那个错，或说这个错那个对。这是误解。所谓保护范围是指被保护物在此空间内可遭受雷击概率在可接受值之内。各种文献规定的不同保护范围是允许遭受雷击概率不同。例如，电力行标DL／T620-1997规定的避雷针（线）保护范围内可能遭受雷击概率为0.1%，即保护范围可靠率达0.999。又如，美国推荐性的IEEE Std 142-1991规定的避雷针保护范围，滚球半径（击距）为30m，大约保护范围内遭受雷击概率（绕击率）为0.1%，采用45m，大约为 0.5%。
避雷针（线）的防雷保护作用，在于它比被保护物高，能把雷电从被保护物上方引向自身并安全泄入大地。因此，避雷针（线）的引雷和安全泄入大地是至关重要的。避雷针（线）的引雷作用，基本上是这样的，在雷电先导阶段，避雷针（线）顶部聚积电荷，在发展先导和避雷针（线）顶端之间通道中建立了很大电场强度，避雷针（线）迎面先导的产生和发展大大加强这通道中的场强，最后选定击中避雷针（线），布置在靠近避雷针（线）的被保护物比避雷针（线）低，由于避雷针（线）的屏蔽和迎面先导作用，所以被保护物遭受雷击的概率很小。利用避雷针（线）可实现直击雷保护。虽然这方法不是主动的，但能提供99.5%至99.9%保护效果。对密闭在完全金属壳体（或金属网）内被保护物才能提供完全保护。例如，人在金属壳体内或在停放的金属壳体汽车内，能安全免遭雷击伤害。按避雷针（线）引雷性能，确切名称应是“引雷针（线）”，在二十世纪五十年代，我国有的学者称为《导闪针（线）》，后来在一些文献上称为《接闪器》或《拦截器》。但因避雷针（线）这一名词已被广泛地使用，成为惯用名词，一时难以变动。

避雷针(线)的保护范围

f
7p
4、多只BLZ保护范围
（1）将多支避雷针的多边形，划分成若干个三支避雷针的三角形，划分时必须是相邻近的三支避雷针。
D23
（2）每三支避雷针，其相邻两支保护范围的一侧最小宽度 bx ≥0时，则全部面积才能受到保护。（3）多支避雷针的外侧保护范围，应分别按不等高（或等高）两针保护范围方法确定。
它包括接闪器、引下线和接地装置。常用的钢管避雷针的结构如下图所示。针体由不同管径的钢管焊接而成，针尖为圆钢。针尖部分一般应镀锌，针体应作防锈处理。这种避雷针广泛用于建筑物、发电厂和变电站的防雷。
E D H 图9-2 避雷针结构示意图 C B A
避雷针各节尺寸及材料分别见表1和表2。
表1 避雷针各节尺寸
1500
1500 2000 2000
2000
2000 2000 2000
2000
2000 2000 3000
E
2000
3000
3000
3000
表2
序号名称
避雷针各节材料
长度（m）
材料名称及规格
1
2 3 4
针尖
针管针管针管
圆钢φ2mm
A+0.25（搭接长度）
h2
图9-5 两支不等高避雷针的保护范围
h1
当h2≥h1/2时：当h2<h1/2时：
D D (h1 h2 ) p
D D (1.5h1 2h2 ) p
D
——化成等高避雷针间距离，m； ——两支不等高避雷针间距离，m。
D
（3）通过避雷针2、3顶点及保护范围上部边缘最低点的圆弧，其弓高按下式计算 D
针高H(m) 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10 11 12

防雷接地图集 ppt课件

❖基础梁和立柱钢筋（引下线）焊接也执行柱主筋与圈梁钢筋焊接。
21
七、接地跨接线的安装 ❖ 指接地母线遇有障碍需跨接时相连接的连接线或利用
金属构件、金属管道作为接地线时，需要焊接的连接线。
▪ 如易燃气体管道法兰盘之间的连接。 ▪ 伸缩缝 ▪利用地下管道作为接地母线，法兰处要做接地跨接 ▪吊车钢轨作为接地母线，两钢轨的跨接。
30
❖ 半导体少长针消雷装置是按生产厂家供应成套装置，现场吊装、组合。接地引下线及接地电阻试验另套相应定额。
31
防雷装置示例
32
例：一、工程概况
某饲料厂主厂房，房顶的长和宽分别为30m和 11m，层高4.5m，共五层，女儿墙高度0.6m，室内外高差0.45m，女儿墙顶敷设Ф8镀锌圆钢避雷带， Ф8镀锌圆钢引下线自两角引下，在距室外自然地坪1.8m处断开，在距建筑物3m处，设3根 2.5m长∠ 50×5角钢接地极两组，打入地下 0.8m，顶部用-40×4镀锌扁钢连通，在引下线断接卡子处和引下线连接。
13
四、接地母线的敷设
❖挖填土不用另算
❖接地母线敷设，按设计长度以“m”为计算单位，其长度按施工图设计的水平和垂直长度另加3.9 ％的附加长度计算。计算主材费时另加规定的损耗率。
工程量＝施工图设计长度×（1＋3.9％）
14
❖ 户内接地母线敷设包括打洞、埋卡子、敷设、焊接、油漆等工作内容。卡子的水平距离为1米，垂直方向 1.5米，穿墙时用Φ40×400钢管保护，每10米综合入一个保护管，卡子及钢管费已计入定额之内，不得另计。
35
二、套定额
序定额编号号 1 22 23 24 25 26 2-
项目名称
屋顶避雷网敷设φ8 引下线的敷设φ8 接地母线-40×4

防雷接地图集

额。
•3
避雷网的敷设
•4
•5
•6
三、避雷引下线的敷设 ❖避雷引下线敷设可分为利用金属构件引下、沿建筑物构
筑物引下、利用建筑物主筋引下和断接卡子制作、安装。 ❖工程量＝施工图设计长度×（1＋3.9％） ❖如钢结构的厂房利用其的钢柱做引下线时应套用“利用
金属构件引下”。 ❖沿建筑物构筑物引下一般是采用圆钢、扁铁沿建筑物和
❖卫生间等电位及配电间等电位 Ø16的圆钢是不是可以套户内接地母线？答：套用“利用金属结构引下”子目，要加主材（扁钢或其他）及损耗。
•26
等电位连接
•27
十、接地系统的调试 ❖“系统” “组”：接地极的根数较少时 ❖接地网试验是指接地网电阻测定。按实验刺史，只要
作一次接地电阻测试就计算一次。 ❖综合基价所称的系统是按每一个建筑物或生产区为单
•23
八、钢铝窗接地：“10处” ❖高层建筑六层以上的金属窗要接地，每一个窗户一处。 ❖钢窗、铝窗接地以“处”为计量单位，按设计要求接
地的金属窗数进行计算。 ❖ 钢铝门窗接地是按采用Φ8圆钢一端和窗连接，一端
与圈梁内主筋连接的方式考虑的。
•24
等电位连接的施工
九、电位连接的施工 ❖等电位箱和局部等电位箱的箱体单独套定额，局部等电
•2
（二）避雷网（带）的安装： “10m”
避雷网（带）工程量＝施工图设计长度×（1＋3.9％） 3.9％：包括转弯、上下波动、避绕障碍物、搭接头所占长
度
❖⑴沿混凝土块敷设时，需另计混凝土块制作。 ❖⑵沿折板支架敷设即一般在女儿墙上敷设，定额已包
括支架制安，不得另计。 ❖⑶在屋面保温层内敷设时，执行户内接地母线敷设定
构筑物明敷引下的，计算主材费时应按市场价格×相应损耗率。

独立避雷针施工方案

目录一、概况 (1)二、施工时间 (1)三、施工内容及主要质量控制要点 (2)四、作业人员组织 (2)五、吊装前准备 (4)六、独立避雷针的吊装 (6)七、安全措施 (7)八、质量验收 (7)30m独立避雷针的安装施工方案一、概况根据设计单位设计,华能高龙山风电场项目升压站工程将安装1根30米高的独立避雷针,由于30米高的独立避雷针高度较高,重量大约 T,且靠近电气室和生产楼,因此,作业难度较大,特制定本施工方案;二、施工时间此项工程总体时间计划：2017年9月15日至2017年9月30日三、施工内容及主要质量控制要点1、技术准备;1图纸会检：严格按照国家电网公司电力建设工程施工技术管理导则的要求做好图纸会检工作,主要有下列几项：a. 施工图纸与设备、原材料的技术要求是否一致；b．图纸表达深度能否满足施工需要；c．施工图之间和总分图之间、总分尺寸之间有无矛盾；d．设计采用的四新在施工技术、机具和物资供应上有无困难;2、技术交底：应按照导则规定,每个分项工程必须分级进行施工技术交底;技术交底内容要充实,具有针对性和指导性,全体参加施工的人员都要参加交底并签名,形成书面交底记录;3、机具准备;按照施工措施要求的工器具进行准备和检查.4、构件进场、验收及堆放;l构件进场时,应检查出厂合格证、构件安装说明、螺栓清单等出厂资料,以及构件的防腐质量、碰伤、变形情况,镀锌层不得有黄锈、锌瘤、毛刺及漏锌现象;2堆放时用道木垫起,构件不允许与地面直接接触,钢管堆放不得超过三层; 3构件验收的质量标准：对单节钢管弯曲矢高偏差控制在L/1500,且≤5mm；单个构件长度偏差≤±3mm;四、作业人员组织;总负责人:杨建华技术负责人：汪佳安全负责人：余拥军施工负责人：刘宇龙吊装负责人: 陈安构件组装: 技工2人, 辅工2人;吊装:指挥 1人, 吊车司机1人, 登高2人;溜绳控制: 2人,柱就位:4人;五、吊装前准备1、基础及地脚螺栓复测l复核避雷针的基础轴线、标高、地脚螺栓的规格是否符合设计要求;2基础顶面的支承面、地脚螺栓位置的质量标准应符合：a．支承面的标高偏差：≤±；b．支承面的平整度偏差：≤5mm；c、相邻螺栓中心偏移：≤;2、构件排杆、组装l根据图纸轴线和厂家构件安装说明,制定“构件平面排杆图”;2构件运输、卸车排放时组装场地应平整、坚实,按照“构件平面排杆图”一次就近堆放,尽量减少场内二次倒运;3排杆时应将构件垫平、排直,每段钢柱应保证不少于两个支点垫实;4避雷针组装;a．组装时用道木将其垫平、排直,每段钢柱两端保证两根道木垫实,道木应保证在同一平面上,同时应检查和处理钢管接触面上的锌瘤或其他影响节点接触的附着物;组装后,对柱身长度、柱的弯曲矢高进行测量;b．上下两节钢管插入深度要求：必须满足大于外套入段最大内径倍;杆段插接压力＞40KNd＜300、压力＞60KN300≤d＜500、压力＞80KN500≤d≤700; C．钢柱组装后控制标准;①对镀锌组合钢柱弯曲矢高偏差≤H/1000,且不大于35mm；②钢管柱长度偏差：±5mm；六、独立避雷针的吊装1、根据场地条件和构件重量及起吊高度,拟选择16-30吨汽车吊,严格按照吊装平面布置图进行停放,确保起吊时幅度不超过14m,起吊后幅度不超过10m;2、吊点的选择应根据以下三点综合考虑：1、根据避雷针管材质量分布的特点,吊点位置应在第一节与第二节连接处下方附近；2、应根据起重机的技术性能合理设置吊点；3、最佳吊点由现场试吊后确定;4吊点确定后,根据避雷针的材质和使用的吊绳材质,为防止起吊破坏构件锌层,对吊点进行保护,如绑扎橡胶皮或麻布片,千斤绳采用橡胶或尼龙千斤; 5起吊过程中的稳定a、采用缆风绳固定架体的,缆风绳必须采用直径大于φ12mm的圆股钢丝绳,提升高度在24M时设一组四根;b、缆风绳应在架体四角同一水平面上对称设置,与地面夹角在45度—60度,其下端应采用与钢丝绳拉力相适应的花篮螺丝与地锚拉紧连接,不得拴在树木、电杆等其他物体上;c、地锚应采用不少于2根钢管Φ48—Φ53并排设置联合桩与钢丝绳受力方向垂直,间距不小于,打入深度不小于,桩顶部应有缆风绳防滑措施;d、缆风绳不得有接头;端部应设置保险环并用不少于3个与绳径匹配的绳卡固定,绳卡间距不小于钢丝绳直径的6倍,绳卡滑鞍应放在受力绳一侧,不得正反交错设置绳卡;e、当避雷针完全吊起后,插入地脚螺栓后将螺栓临时紧固,同时收紧四周的缆风绳,确认缆风绳全部固定并使立柱基本垂直、螺栓紧固后,才能松大钩; ｆ、避雷针就位后应立即做好临时接地;ｇ、独立避雷针与道路或建筑物的出入口等距离小于3m时应采取均压措施或铺设裸石或沥青地面;h．如吊装环境发生变化应停止吊装作业：4级以上大风天气应该停止升顶作业,6级以及以上大风天气应该停止吊装作业;3、独立避雷针的调整、校正平面校正应根据基础轴线进行根部的调整,立体校正用两台经纬仪同时在相互垂直的两个面上检测,校正最好在早晚进行,避免日照影响;七、安全措施：1、2017年9月26日30m独立避雷针起吊日将避雷针安装场地周边30m 范围内进行安全防护隔离,做好安全措施;2、参加安装人员需经过安全规程的学习,不得使用未经培训的民工;3、吊装过程中,必须由专人统一指挥,工作人员必须坚守自已的岗位;4、进入现场的工作人员,必须正确佩戴安全帽,高空作业人员必须系安全带;5、吊车支撑脚必须平稳固定、坚实,采取枕木等方式,严防撑脚直接落在浮土上,造成踏空、倾斜意外发生;6、吊装作业现场,吊臂回转范围内严禁站人,严禁在吊件下方作业;7、高空人员严禁抛扔物体,上下层工作应错开进行;严禁工作人员站在起吊物上升降,严禁跨越带负荷的钢丝绳,严禁直接用手接触在运行中的绳索、传动机械及滑轮;8、现场人员必须熟悉联络信号,指挥信号应清晰、醒目、明确,若发现危险信号时,必须紧急停止;9、起吊前应检查构件、通道上确无施工工具、异物等,以免砸伤人;10、吊装现场应有醒目的围栏及安全警示牌等;11、固定在同一个临时地锚上的拉线最多不超过两根;各个临时拉线应设专人松紧,各个受力地锚必须有专人看护,做到动作协调;12、起吊时应先试吊,在吊离地面米时,停止上升,检查平衡状态、绑扎绳索等情况,一切正常后方可继续提升;13、严禁在可能有雷雨天气及雷雨天气进行吊装工作,避雷针吊立后,应及时与接地网连接;14、组装人员不得将手指伸入螺栓孔内;15、使用大撬棍时,不得二人或以上同时使用一根撬棍,以防发生意外;八、质量验收按照电力建设施工质量验收及评定规程第1部分：土建工程DL/第条进行验收,主要检查项目如下;1、接地装置及接地电阻;2、构件防腐;3、中心线位移≤;4、与基准点标高偏差：-10～+5mm;5、垂直度偏差：≤H/1000H指柱高度,且不大于35mm;6、侧向弯曲偏差：≤H/1000,且不大于20 mm;。

20米、25米、30米、35米、40米三角形避雷塔、四角形避雷塔

20米、25米、30米、35米、40米三角形避雷塔、四角形避雷塔防雷设计中心思想一、现场环境分析山西**********有限公司位于***工业区**********号。

运城市全年受季风活动影响，属暖温带大陆性季风气候。

冬季受西伯利亚干冷气流控制，盛行西北季风，气候特点为寒冷、干燥；夏季受太平洋暖湿气流控制，盛行东南季风，气候特点是高温、多雨，降雨集中且多暴雨和雷阵雨。

年均气温13.3℃，一月均温－2.2℃，七月均温27.4℃；日照时长2039.5小时；霜冻期为十月下旬至次年四月上旬，无霜期212天。

年雷暴日23.0（d/a）属于多雷区。

雷电产生形式（如图示）二、防雷方案设计思路经过现场勘查以及当地地理环境分析，该区属多雷区！需要防护的厂房为两座，分别为：长50米、高13米，宽24米钢结构厂房，长102米、宽24米、高13米钢结构厂房。

根据现场情况依据防雷规范本案将采用采用GFW1系列钢结构避雷针线塔做直击雷防护，再有效结合良好接地：室内采用等电位联接、电涌保护安装：从而减少或避免雷电的产生，有效地防止雷雨天造成的断电造成的生产的巨大损失，主要机理（如图所示）（优化先导避雷针工作机理示意图）工作原理：在雷电条件下，当雷电下行先导接近地面时，任何导电的表面均会产生一个上行先导。

在被动避雷针的情况下，只有在长时间的电荷重聚之后，才会传播上行先导。

优化型避雷针接闪器的上行先导的激发时间大大缩短。

在雷电放电之前的高静态电场特性情况下LDY-A3000优化型避雷针接闪器在针尖会产生可控幅度和频率的脉冲，这使避雷针产生一个上行先导并向上传播，从而截获雷云里发出的下行先导三、防雷设计方案3.1、设计依据及相关标准GB50057-2010《建筑物防雷设计规范》GB50343—2012《建筑物电子信息系统防雷技术规范》GB50169-2010《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》GB/T50311-2000《建筑与建筑群综合布线系统工程设计规范》D562《建筑物、构筑物防雷设施安装》3.2、设计内容所谓雷击防护：就是由避雷针（或避雷带、避雷网）、引下线和接地系统构成外部防雷系统，主要是为了保护煤矿建筑物免受雷击引起火灾事故及人身安全事故；在0级保护区即外部作无源保护，主要有避雷针（网、线、带）和接地装置（接地线、地极）。

防雷施工图解

佳兆业集团防雷等电位标准做法作业指引1、适用范围本做法适用于集团在建综合体及住宅项目的建筑物防雷和防间接接触电击和防电磁干扰的等电位联结安装工程。

2、操作要求2.1。

2.2焊接要求2.2.1采用搭接焊时，其焊接长度如下：镀锌扁钢不小于其宽度的2倍，三面施焊。

（当扁钢宽度不同时，搭接长度以宽的为准）。

敷设前扁钢需调直，煨弯不得过死，直线段上不应有明显弯曲，并应立放。

镀锌圆钢焊接长度为其直径的6倍并应双面施焊（当直径不同时，搭接长度以直径大的为准）。

镀镀锌圆钢与镀锌扁钢连接时，其搭接长度为圆钢直径的6倍。

锌扁钢与镀锌钢管（或角钢）焊接时，为了连接可靠，除应在其接触部位两侧进行焊接处，还应直接将扁钢本身弯成弧形（或直角形）与钢管（或角钢）焊接。

5.2.2做法图片扁钢与扁钢焊接2倍，3面施焊圆钢与扁钢焊接.6倍，双面施焊错误做法错误做法说明：搭接材料采用螺纹钢，搭接长度不足，焊缝不饱满圆钢与圆钢焊接13自然基础接地体安装3.1利用无防水底板钢筋或深基础做接地体：1）按设计图尺寸位置要求，用油漆在网格交杈点位置标上标志，将底板钢筋搭接焊好，焊点包括；钢筋的搭接、丝扣连接跨接、纵横交杈点跨接等（见图一），将整个地下室基础钢筋构成接地体。

2）再将柱主筋（不少于2根）底部与底板筋搭接焊好（见图二），并在砼浇注区外，基础底板甩出的予留钢筋打上防雷网线标志（图六）。

3）防雷检测点预埋（作今后引出和检查用）：按设计图柱位，当柱主钢筋防雷引下线一般延伸至离正负零约30CM处将两根引下线主筋用色漆做好标记，引出至柱完成面高度焊好连接板并消除药皮（在封柱模板前完成），钢板约120×120×8MM，作为检测板；或将两根防雷引下线主筋连接予埋40×4镀锌扁铁长度至柱完成面室外地面，包封保护浇注，拆模后再安装防雷检测盒（见图七、八），。

应及时请质检部门进行隐蔽验收，同时做好隐蔽验收记录。

3.3做法示例图一底板网线搭接图三底板抗浮桩与防雷地网连接图二底板网线纵横跨接、钢筋丝图四底板地网打上明显油漆标志扣连接跨接图七柱钢筋引下线在正负零30CM处予埋40×4镀锌扁铁包封保护浇注，拆模后安装检测点底盒图八基础防雷地网引出检测点底盒及盖板标志，图中按外立面线条要求位置高度作了调整图二柱引下线主筋与底板接地网14园钢跨接图九连排别墅的基础地梁是良好的接地体3.4地下室地网3.4.1根据设计要求间距，地下室底板选取纵、横敷设的较粗的主钢筋（每组不少于两根）连接成地网，地网钢筋交叉处采用圆钢跨接（见图一），同时用圆钢与所有引下线跨接成一体（见图二）。

避雷塔

避雷塔避雷塔常见有以下几种规格：GFL角钢避雷针塔、GJT圆钢避雷针塔、GH钢管杆避雷针塔等多种形式的金属塔，右图所示的就是GFL系列的角钢避雷针塔。

避雷针塔的保护范围还要按照滚球法来计算保护半径和保护范围。

GFL[1]避雷塔主要用于各种建筑的防雷工程,特别是炼油厂,加油站,化工厂,煤矿,炸药库,易燃易爆车间,更应该及时的安装避雷塔,因气候变化,雷电灾害不断加重,现在很多建筑都安装避雷塔,特别是楼顶不锈钢饰铁塔，造形样式多样，外形美观，设计新颖独特，广泛应用于各类大楼楼顶、广场及小区的绿地等的建筑，使之与建筑物交相辉映，成为城市中标志性的装饰建筑。

避雷塔原理与避雷针一样。

减少雷电灾害。

避雷塔使用条件：1、基本风压：w0=0.4及0.7KN/m2两种2、抗震设防烈度：8度及小天8度地区3、地基承载力：100及200 KN/m24、覆冰厚度：≤10mm5、垂直度：≤1/1000避雷塔设计依据：1、建筑物防雷设计规范（GB50057-94）2、高耸结构设计规范（GBJ135-90）3、钢结构设计规范（GB50017-2003）4、塔桅钢结构施工及验收规程（CECS 80：2006）避雷塔制作、安装1.所有金属部件必须镀锌，操作时注意保护镀锌层。

2.采用镀锌钢管管制作针尖，管壁厚度不得小于3mm,针尖刷锡长度不得小于70mm3.避雷塔应垂直安装牢固。

垂直度允许偏差为3/1000。

4.焊接要求焊接应采用搭接焊，其搭接长度必须符合下列规定：5.扁钢为其宽度的2倍(且至少3个棱边焊接)。

6.圆钢为其直径的6倍。

7.圆钢与扁钢连接时，其长度为圆钢直径的6倍。

8.避雷塔一般采用圆钢或钢管制成，其直径不应小于下列数值：a独立避雷塔一般采用直径为19mm镀锌圆钢。

b屋面上的避雷塔采用直径25mm镀锌钢管。

c水塔顶部避雷塔采用直径25mm或40mm的镀锌钢管d烟囱顶上避雷塔采用直径25mm镀锌圆钢或直径为40mm镀锌钢管e避雷环用直径12mm镀锌圆钢或截面为100mm2镀锌扁钢，其厚度应为4mm．9 避雷塔宜采用圆钢或焊接钢管制成，其直径不应小于下列数值：针长1m以下：圆钢为12mm、钢管为20 mm 、针长1-2m：圆钢为16mm、钢管为25mm、烟囱顶上的针：圆钢为20 mm、钢管为40 mm。