(完整版)隔震结构设计-实例
高层结构隔震设计工程实例
高 层 结 梅 隔 震 设 计 工 程 实 例
李 夹夫 ， 刘武靖
摘 要 ： 绍 一 个 采 用 夹 层 橡 胶 垫 隔 震 技 术 的高 罢 建 筑 （ 七 层 ） 结 构 设 计 。 设 计 中分 别 采 用 能 量 方 法 和 时 程 分 析 介 十 的
法对 隔震 方案 进行 了可行性研 究及优选 ， 出了确 定隔震 层上 部结构 的等效设 防烈度 以及水平 位移计算及 控制 的方法。 提
关 键 词 ： 层 结 构 ， 震 ， 计 ， 量 方 法 ， 塑 性 高 隔 设 能 弹
中图 分 类 号 ：Ｕ ５ ． Ｔ ３２ １
文 献 标 识 码 ： Ａ
引 言
点体 系 ， 并求 出其 等 效刚 度。然 后把 各层 的质 点重 量 作 为假
那 地震是一 种会产 生严重 后果的 自然 灾害 ， 突发性和毁 灭性 想水平 荷载 ， 为结 构第 层 在 Ｇ 作 用下 求 得 的假 想 位 移 ， 其 么， 等效单 质点体 系的假想位移 可用下式求 得 ： 常常令人难 以抵 御 。房屋隔 震 则是 一项 为提 高 房屋 耐震 性 能 而 产生的新技 术。一些 国家 已于 ２ ０世 纪 ７ ０年 代 ～８ 代 就 开 始 ０年
维普资讯
．
２ ２ ・
第２ ８卷 第 ７期 ２ ０ ０ ２年 ７ 月
山 西 建 筑
Ｓ ＨＡ Ｎ ＡＲＣＨｎＥ （Ｉ 】 Ｅ ＸＩ ＩＲ Ｔ
Ｖｏ ． Ｄ ｕ． ０２
文 章 编 号 ：０９６２ （０ ２０ ．０２０ １０．８５２０ ）７０２ ．２
４ ．５ｍ． 下 ｌ 层 高 为 ２ ７ ｌ ～ｌ 层 高 为 ２ ７ ， 层 ５４ 地 层 ．０ｍ， 层 ５层 ．５Ｉ 顶 ｎ
(完整版)隔震结构设计-实例
隔震结构工程设计1工程概况某商业办公楼，地上6层，首层5.1m,其余层高度皆为3.6m，总高24.6m，隔震支座设置于基础顶部。
上部结构为钢框架结构，楼盖为普通梁板体系，基础采用独立基础。
丙类建筑，设防烈度7度，设计基本加速度0.15g，场地类别Ⅱ类，地震分组第一组，不考虑近场影响。
表1.1 上部结构重量及侧移刚度层号重力荷载代表值(KN) 侧移刚度（KN/mm）1 7760 8152 7760 7963 7760 7964 7760 7965 7760 7966 5100 7962 初步设计2.1是否采用隔震方案(1)不隔震时，该建筑物的基本周期为0.45s，小于1.0s。
(2)该建筑物总高度为24.6m，层数6层，符合《建筑抗震设计规范》的有关规定。
(3)建筑场地为Ⅱ类场地，无液化。
(4)风荷载和其他非地震作用的水平荷载未超过结构总重力的10%。
以上几条均满足规范中关于建筑物采用隔震方案的规定。
2.2确定隔震层的位置隔震层设在基础顶部，橡胶隔震支座设置在受力较大的位置，其规格、数量和分布根据竖向承载力、侧向刚度和阻尼的要求通过计算确定。
隔震层在罕遇地震下应保持稳定，不宜出现不可恢复的变形。
隔震层橡胶支座在罕遇地震作用下，不宜出现拉应力。
2.3隔震层上部重力设计上部总重力为如表1.1所示。
3 隔震支座的选型和布置确定目标水平向减震系数为0.50，进行上部结构的设计，并计算出每个支座上的轴向力。
根据抗震规范相应要求，丙类建筑隔震支座平均应力限制不应大于15MPa，由此确定每个支座的直径（隔震装置平面布置图如图1.1所示，即各柱底部分别安置橡胶支座）。
图1.1 隔震支座布置图3.1确定轴向力竖向地震作用 G F v evk α==19261kN柱底轴力设计 kN N 84679竖向地震作用3.1活载）5.0恒载(2.1=⨯+⨯+⨯= 中柱柱底轴力 kN N 2057.92中= 边柱柱底轴力 kN N 1884.86边= 3．2确定隔震支座类型及数目中柱支座：LRB600型，竖向承载力2673KN ，共20个。
建筑结构丨必须收藏!8个隔震设计项目的精彩分享
建筑结构丨必须收藏!8个隔震设计项目的精彩分享1. 韩国首尔售亭大楼：这座高层建筑采用了精确的隔震设计，包括使用弹性材料和活动支撑结构来抵御地震力。
它成功地抵挡了2016年发生在韩国的地震，并保持完好无损。
2. 日本东京市联合大楼：该建筑采用分离式隔震设计，通过在建筑的底部设置橡胶隔震垫和摇摆桥梁系统来减少地震力。
这种设计在2011年发生的九州地震中被证明非常有效。
3. 新西兰基督城重建项目：该项目在地震后对基督城进行了全面重建，采用了创新的隔震设计。
建筑物采用了橡胶和液压缓冲器来分散地震力，保护建筑物和居民的安全。
4. 美国旧金山湾区大桥：该桥采用了隔震设计以减少地震力对桥梁的影响。
它在1989年发生的旧金山地震中承受了巨大的地震力，却依然保持了稳定和可靠。
5. 智利圣地亚哥唐帕德里维亚高尔夫球场俱乐部：该高尔夫球场俱乐部采用了球场地基的隔震设计，以减少地震对球场设施的破坏。
这种设计已经成功地保护了球场在智利历次地震中的安全。
6. 土耳其伊斯坦布尔宪章高层建筑：这座高层建筑采用了创新的钢结构隔震系统，以提供更好的地震抵抗能力。
它在1999年发生的伊斯坦布尔地震中经历了一次严重的地震测试，结果显示了出色的抗震性能。
7. 希腊雅典奥运会主体育馆：这个体育馆采用了隔震设计来保护运动员和观众的安全。
它在2004年雅典地震中经历了一次严重的地震测试，结果证明了其出色的抗震效果。
8. 意大利那不勒斯圣多明副堂：这座历史建筑采用了隔震设计，包括柔性支撑和隔震橡胶垫等。
这种设计使得这座教堂在发生地震时能够保持安全，并减少对建筑的破坏。
这些隔震设计项目展示了建筑结构在地震中的重要性，以及创新的隔震技术如何提高建筑物的抗震能力，保护居民和建筑的安全。
这些项目的成功应该被广泛收藏和学习。
减隔震设计案例集
减隔震设计案例集一、背景介绍减隔震设计是指通过减小建筑结构与地震的直接接触，从而降低地震对建筑结构的破坏程度的一种手段。
它以确保建筑结构在地震发生时能够有一定的变形能力和吸能能力，减少震害，提高建筑结构的抗震性能为目标。
随着科技的进步和人们对安全的重视，减隔震设计在建筑工程中得到了广泛的应用。
二、案例一：东京奥运会主体育场东京奥运会主体育场采用了减隔震结构设计，采用了3种不同类型的隔震支座技术，其中包括摆式隔震支座、摇摆隔震支座和液压隔震支座。
这种设计可以大大减小建筑结构在地震发生时受到的冲击力，提高了主体育场的抗震性能，保障了参与奥运会的运动员和观众的安全。
三、案例二：旧金山湾区大桥旧金山湾区大桥是一座全球首个使用了隔震支座技术的跨海大桥。
设计者在桥墩与主桥梁的连接处设置了隔震支座，当地震发生时，这些支座可以缓冲震动，并减小桥梁所受力的冲击，大大提高了大桥的抗震性能和安全性。
四、案例三：日本东北大学附属医院日本东北大学附属医院是一座集医疗、教学和科研于一体的综合性医院，该医院的新建筑采用了减隔震设计。
设计者采用了多种隔震设备，包括橡胶隔震支座、减震衬垫等，有效地降低了医院建筑在地震时的受力，并保障了医院内患者和医护人员的安全。
五、案例四：美国洛杉矶威尔逊中心美国洛杉矶威尔逊中心也是一座采用减隔震设计的建筑物。
建筑师在设计和施工中充分考虑了地震作用，使用了旋转橡胶减震支座和减震衬垫等隔震设备，提高了建筑结构的抗震性能，保障了该场所内的人员和设备的安全。
六、案例五：中国香港国际金融中心中国香港国际金融中心是一座非常有名的超高层建筑，该建筑采用了特殊设计的减隔震支座和缓冲器，有效减小了地震对建筑结构的影响，提高了建筑的抗震性能，保障了大楼内部人员和财产的安全。
七、结语以上案例充分展示了减隔震设计在世界各地建筑工程中的广泛应用和重要作用。
通过减隔震设计，各种类型的建筑物都能够提高其抗震性能，从而保障了人们的生命财产安全。
工程结构的阻尼和隔振设计
未来研究方向探讨
智能化阻尼和隔振技术
随着人工智能和大数据技术的发展，未来可研究如何将智能算法应用 于阻尼和隔振设计中，实现自适应调节和优化控制。
新型阻尼材料和隔振技术
02 03
隔震支座
隔震支座是一种特殊的阻尼装置，用于隔离地震波向上部结构的传播。 它允许建筑物在地震时相对于地面发生水平位移，从而减小地震力对上 部结构的影响。
耗能支撑
耗能支撑是一种具有滞回特性的支撑构件，能够在地震中通过塑性变形 消耗能量，减轻主体结构的损伤。
桥梁结构中的隔振设计
隔震沟
在桥梁结构中，隔震沟被用于隔离地震波向桥墩的传播。通过在桥墩周围设置隔震沟，可 以减小地震力对桥墩的作用，保护桥梁免受地震破坏。
阻尼材料
用于吸收和消耗振动能量，减少振动的幅度和持续时 间。常用的阻尼材料有橡胶、沥青等。
辅助结构
用于固定隔振元件和阻尼材料，保证整个隔振系统的 稳定性和可靠性。
隔振效果评价指标
传递率
表示隔振系统对振动传递的阻隔 程度，通常以分贝（dB）为单位 进行衡量。传递率越低，隔振效 果越好。
固有频率
指隔振系统自身固有的振动频率 。当外界振动频率接近固有频率 时，隔振系统容易发生共振，导 致隔振效果降低。
粘弹性阻尼材料
兼具粘性和弹性，能耗散振动能量，适用于各 种复杂结构的阻尼设计。
复合阻尼材料
通过不同材料的组合，实现宽频带、高效能的阻尼效果，满足特殊工程需求。
智能控制技术在隔振系统中应用
主动隔振技术
采用作动器对结构施加反向振动，抵消外部激励 引起的振动，实现高精度隔振。
隔震结构设计-jh
隔震支座直径
在永久荷载和可变荷载组合效应作用下，支座的竖 向平均压应力设计值，不应超过下表限值。（先按非隔震 结构初步计算，而后按隔震结构分析结果验算）
表1 橡胶隔震支座平均压应力限值 建筑类别 平均压应力限值（MPa） 甲类建筑 10 乙类建筑 12 丙类建筑 15
注：1. 对需验算倾覆的结构应包括水平地震作用效应组合；对需进行竖向地震作 用计算的结构，尚应包括竖向地震作用效应组合。 2. 当橡胶支座的第二形状系数（有效直径与各橡胶层总厚度之比）小于5.0时 应降低平均压应力限制：小于5不小于4时降低20%，小于4不小于3时降低 40%。 3. 外径小于300mm的橡胶支座，其平均压应力限制对丙类建筑为12MPa。
结构层间位移：建议控制在规范弹塑性允许位移的1/2。
③ 隔震层抗风验算
隔震层的设计要求具有足够大的初始刚度，以抵 抗风荷载以及小地震的作用下产生的位移。其应按下 式要求进行验算：
wVWK VRW
VRW — 抗风装置的水平承载力设计值；
w — 风荷载分项系数，采用1.4；
VWK — 风荷载作用下隔震层的水平剪力标准值。
隔震支座的弹性恢复力应符合下列要求:
K100tr≥1.4 VRW
K100 — 隔震支座在水平剪切应变100%时的水平动刚度。
3. 隔震结构的构造措施
隔震建筑应采取不阻碍隔震层在罕遇地震发生大变形的措施
图5 建筑结构隔震构造详图《建筑结构隔震构造详图》（O3SG610-1）
隔震缝d不小于 隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍。
表4 水平向减震系数的比值划分
层间剪力最大比值 0.53 0.35 0.26 0.18
水平向减震系数 减震效果
YJK微课堂第二期：隔震结构操作流程和实例分析
上部结构计算-选取地震波
隔震结构设计
隔震结构：利用隔震元件，以集 中发生在隔震层的较大相对位移 ，阻隔地震能量向上部结构传递 。
隔震技术的重点是“隔离地震”
01
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基本思想：是在建筑中 设置柔性隔震层，地震 产生能量在向上部结构 传递过程中，大部分被 柔性隔震层吸收，仅有 少部分传递到上部结构 ，从而降低上部结构的 地震作用，提高其安全 性。
•选用计算水平向减震系数β时同样的地 震波；
•在弹性时程参数“主方向峰值加速度” 中输入大震下的峰值加速度。
设置相关工况组合
由于YJK目前的FNA法不能同时施加竖向地震 波，所以竖向地震按简化算法取值。 长期荷载效应最大压应力：1.0D+0.5L 短期荷载效应最大压应力： 1.0D+0.5L+1.0Fek+0.4*（0.2（1.0D+0.5L）） =1.08D+0.54L+1.0Fek
7
隔震结构设计方法
隔震结构设计一般采用分部设计方法。即将整个隔震结构分为上部结构、隔震层、 下部结构及基础，分别进行设计
上部结构
隔震层
下部结构
基础
沿用一般抗震结构的 设计方法，水平地震 作用采用隔震以后的 标准值。隔震支座不 能隔离竖向地震作用， 所以与竖向地震作用 相关的不降低（如轴 压比等）。
《抗规》12.2.2-2条：
隔震设计实例-吕园园
泉州八中科学实验楼
吕园园 14121059 硕1405班
一、震动控制
主动控制 被动控制 混合控制 智能控制
振动控制分类图
二、工程实例
泉州八中科学实验楼
泉州八中科学实验楼简介
建设规模3340M^2，6层，高21.3M,钢筋混凝 土框架结构，钻孔灌注桩基础。 场地为中软土，场地类别为Ⅱ类，属于对抗 震不利地段，地震设防烈度为7度，地震动峰 值加速度为0.15g,设计地震分组是第二组， 特征周期为0.40s。
谢谢！
主动控制
需要向结构输入能量 难点：如何处理在地震作用下主动控制装置 的震动
主动控制
传感器 控制器 作动器
被动控制
被动控制
隔振
耗能减振
吸能减振
基础隔振
层间隔振
混合控制
混合控制是一种由主动控制与被动控制混合 而成的控制系统，并可以同时具有智能控制 与被动控制的优点，它既利用被动控制大量 耗散振动能量，又利用主动控制保证控制效 果，因此具有良好的应用价值 前景：由于混合控制隔振系统的主动作动器 需要的能量小、适应性强、控制效果好等原 因，因而被认为是有发展潜力的新一代隔振 系统
GOOD：不截断高阶阵型，对于某些高阶阵型敏感的 结构显得尤为重要。
隔震支座平面图
基本周期： 0.97s→2.5s
输入地震动选择的重要性
选择合理的输入地震动是得到较为可靠分析 结果的前提, 输入地震动不同, 计算所得地震 反应可能相差数倍甚至几十倍之多 本工程利用ETABS 软件，时程分析采用双向 输入，重点分析了非隔震结构和隔震结构在7 度多遇地震下地震剪力、层间位移角的响应。
分析结果
某幼儿园隔震结构设计
某幼儿园隔震结构设计摘要：以昆明一栋位于地下车库顶板上的3层钢筋混凝土框架结构为研究对象,在车库顶板设置隔震层，采用有限元分析软件ETABS对结构在设防地震、罕遇地震作用下进行时程分析,复核隔震的减震系数，并对相关构件进行抗震验算，隔震层的设置增大了结构的自振周期，有效减少了结构的地震响应，增加了结构的安全性。
关键词：隔震框架结构层间隔震1.工程概况项目主要功能为幼儿园，位于昆明市晋宁区，采用框架结构形式，地上3层，底部设有2层地下室，嵌固端位于地下室顶板。
本工程平面为L型，建筑主体高度12.6m，长51.5m宽35.6m，高宽比0.35。
属于重点设防类，根据云南省要求，对学校建筑需减隔震措施，本工程采用隔震结构，隔震层位于地下室顶板。
图1建筑效果图1.设计条件项目位于位于昆明市晋宁区，抗震设防烈度8度，设计地震分组为第三组，设计基本地震加速度值为0.20g，设防类别重点设防类，建筑结构安全等级一级（γ0＝1.1）。
隔震层以上抗震设防烈度，水平地震按照降1度为7度（0.1g）；隔震层以下抗震设防烈度8度（0.2g），II类场地，场地特征周期0.45s。
按50年重现期考虑风荷载，地面粗糙度为B类，基本风压0.30KN/m2。
体形系数按1.4。
1.结构体系本工程隔震层设置在车库顶板与幼儿园底层之间，层高为2米，结构嵌固于地下一层车库顶板。
顶板采用现浇钢筋混凝土梁板结构，板厚180mm，上部结构柱对应位置，隔震层设置上下支墩，车库部位按照下支墩截面大小设置结构柱，落到基顶，以便满足承载力及刚度要求。
橡胶隔震支座在每个支墩设置一个，根据受力大小选用相应的规格型号。
结构的标准层典型平面为L形，布置图如图3所示，采用现浇钢筋混凝土梁板体系，竖向构件无转换，结构竖向规则。
结构长宽比3.36:1，结构高宽比0.81，适宜采用隔震结构。
采用的橡胶隔震支座，共使用了34个支座，其中有铅芯31套，无铅芯橡胶支座3套。
减震技术丨工程实例解析复杂多塔隔震结构设计
减震技术丨工程实例解析复杂多塔隔震结构设计大底盘多塔结构本身因为各塔楼动力特性的差异，各塔楼之间的地震响应存在相互影响，如何正确评价上部塔楼的地震响应是多塔结构设计的重点之一。
此外，上部塔楼对底盘的层剪力所产生的影响及其影响的范围将是底盘部分设计时需要给予注意的地方。
为此本文将结合两个工程实例，针对大底盘多塔结构分别采用层间隔震和基础隔震时所遇到的相关问题，提出相应的设计方法。
1 多塔结构隔震方式大底盘多塔隔震结构可以采用基础隔震、层减隔震两种隔震方式（图1）。
具体方式的选用首先应根据建筑的功能用途和需要，当底盘和上部塔楼都是有提高抗震性能的需求的时候，通常采用基础隔震方式；当主要为了提高塔楼抗震性能，并适当减小底盘地震作用时候可采用层间隔震方式。
图1 两种隔震方式2 某基础隔震大底盘多塔结构2.1 工程概况本工程为大型商业综合体（图2），总用地面积22604m2（33.92亩），总建筑面积24.08万m2，地上建筑面积17.08万m2，地下部分4层，地上包括了6层裙房和4栋塔楼，4栋塔楼高度分别为119m(1号楼)、99m(4号楼)、75m(3号楼)、50m(2号楼)，裙房总高度为32.7m。
图2 某基础隔震大底盘多塔建筑业主为了提高整个建筑的抗震安全性能，采用基础隔震技术。
首层平面布置如图3所示，建筑剖面示意如图4所示，隔震层设于地下室顶板与上部结构之间。
为尽量减小各塔楼的实际高宽比，各塔楼与裙房之间不设置结构缝，连成整体，增加较高塔楼的抗倾覆能力。
从裙房顶部标高开始计算，本工程中最高的1号楼其高宽比为2.84，适宜隔震技术的应用。
图3 首层平面示意图图4 剖面示意图2.2 隔震结构设计通过在隔震层合理布置铅芯叠层橡胶支座（图5），可以使隔震结构具备较大的竖向承载力、可变的水平刚度、水平弹性恢复力、足够的阻尼力，满足减小地震作用与抗风等要求。
本工程首先根据各部位的竖向荷载共设置隔震支座388个，经过计算，对于所有支座采用铅芯阻尼支座(阻尼部分屈服力为91028kN)，其中LRB900隔震支座131个，LRB1000隔震支座113个，LRB1100隔震支座98个，LRB1200隔震支座46个，并控制各个隔震支座的长期面压均在12MPa以内，隔震支座的参数如表1所示。
隔震设计报告
隔震设计报告姓名学号专业工程概况本次工程是某市政府综合办公楼，总建筑面积为1598 平方米。
其中基底面积为199.75 平方米。
本工程地上结构均为框架结构，层数是8 层。
结构体系是钢筋混凝土框架结构，沿建筑竖向楼、电梯间井筒。
楼屋盖均采用现浇钢筋混凝土楼板结构1. 本工程结构设计使用年限为50 年2. 建筑结构安全等级为二级3. 建筑结构抗震设防乙类4. 地基基础设计等级乙类5. 结构耐火等级二级本框架结构使用C30等级混凝土（梁、板、柱），使用钢筋分别为HRB400，HRB300 等。
工程地震设防烈度为7 级，抗震等级二级。
砌体材料使用MU10 实心灰砂浆，砂浆选用M7.5 混合砂浆，砌体自重不超过19kN/m3。
屋面防水等级二级，采用3厚SBS卷材防水一道，30厚聚苯板保温。
户内门采用木门、木隔断或玻璃隔断窗采用塑钢中空玻璃门窗。
建筑外墙为外墙面砖及涂料装饰。
隔震方案本次设计为简单起见，所有隔震支座均选择同一种型号。
选择粘弹性橡胶隔震器LRB350。
各项技术参数如下表有限元模型建立本次设计使用Etabs软件进行分析。
我们建立两个模型，第一个是不添加隔震支座时的框架模型，第二个是添加隔震支座的框架模型。
建立的模型分别如下图第二个模型是加入隔震支座。
加入方法如下，首先把视图改为里面，在定义选择栏中选择连接属性，选择isolatel，然后设置隔震器的一系列参数。
参数参考上表。
之后在立面图中选择底层柱，在指定栏中选择框架截面，把属性改NONE，同时再按指定栏，选择连接属性，选择isolatel，即可以把底层柱中加入隔震支座，加入后如图所示。
本次时程分析采用Etabs中自带的El Centro波进行分析。
让这条波作用在平面两个方向，即X向与Y向运行分析计算结构分析未添加隔震支座前的框架结构，在地震作用下，分析结果如下图所示18.25楼层数最丸楼层位移角楼层£| 0.0000404层间转角Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftYST0RY8 Max Drift X DEAD 18 23500.000 1500.000 27600.000 0.000006ST0RY8 Max Drift Y DEAD 16 23500.000 10000.000 27600.000 0.000038 STORY8 Max Drift X WIND 57 20500.000 1500.000 27600.000 0.000000 STORY8 Max Drift Y WIND 57 20500.000 1500.000 27600.000 0.000000 STORY8 Max Drift X QUAKE 18 23500.000 1500.000 27600.000 0.000341 STORY8 Max Drift Y QUAKE 16 23500.000 10000.000 27600.000 0.000009 STORY7 Max Drift X DEAD 26 6000.000 0.000 24300.000 0.000002STORY7 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 24300.000 0.000041 STORY7 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 24300.000 0.000000STORY7 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 24300.000 0.000000 STORY7 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 24300.000 0.000552STORY7 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 24300.000 0.000014 STORY6 Max Drift X DEAD 29 17500.000 0.000 21000.000 0.000002STORY6 Max Drift Y DEAD 16 23500.000 10000.000 21000.000 0.000038 STORY6 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 21000.000 0.000000STORY6 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 21000.000 0.000000STORY6 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 21000.000 0.000738STORY6 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 21000.000 0.000020STORY5 Max Drift X DEAD 26 6000.000 0.000 17700.000 0.000002STORY5 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 17700.000 0.000034 STORY5 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 17700.000 0.000000STORY5 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 17700.000 0.000000 STORY5 Max Drift X QUAKE 27 10500.000 0.000 17700.000 0.000893STORY5 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 17700.000 0.000025 STORY4 Max Drift X DEAD 30 23500.000 0.000 14400.000 0.000001STORY4 Max Drift Y DEAD 24 23500.000 11500.000 14400.000 0.000030STORY4 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 14400.000 0.000000STORY4 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 14400.000 0.000000STORY4 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 14400.000 0.001021STORY4 Max Drift Y QUAKE 16 23500.000 10000.000 14400.000 0.000032STORY3 Max Drift X DEAD 25 0.0000.000 11100.000 0.000001STORY3 Max Drift Y DEAD 30 23500.000 0.000 11100.000 0.000025STORY3 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 11100.000 0.000000STORY3 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 11100.000 0.000000STORY3 Max Drift X QUAKE 27 10500.000 0.000 11100.000 0.001155STORY3 Max Drift Y QUAKE 40 23500.000 5000.000 11100.000 0.000055STORY2 Max Drift X DEAD 18 23500.000 1500.000 7800.000 0.000003STORY2 Max Drift Y DEAD 17 23500.000 6300.000 7800.000 0.000018STORY2 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 7800.000 0.000000STORY2 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 7800.000 0.000000STORY2 Max Drift X QUAKE 30 23500.000 0.000 7800.000 0.001242STORY2 Max Drift Y QUAKE 18 23500.000 1500.000 7800.000 0.000058STORY1 Max Drift X DEAD 3 0.0001500.000 4500.000 0.000002STORY1 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 4500.000 0.000007STORY1 Max Drift X WIND 18 23500.000 1500.000 4500.000 0.000000STORY1 Max Drift Y WIND 18 23500.000 1500.000 4500.000 0.000000STORY1 Max Drift X QUAKE 6 6000.000 1500.000 4500.000 0.001230STORY1 Max Drift Y QUAKE 17 23500.000 6300.000 4500.000 0.000040ModePeriod UX UY UZ RX RY RZ ModalMass ModalStiff1 1.122644 -0.376807 -44.927791 0.000000 829415.9040 -6871.91642 -14100.16249 1.00000031.3238862 1.066698 -26.495020 1.584241 0.000000 -29562.37530 -483402.178 -304446.2346 1.00000034.6958133 1.037289 -36.810673 -0.680012 0.000000 12784.582924 -672021.485 218924.10814 1.00000036.6910404 0.363487 0.095446 15.140553 0.000000 68827.37683 -660.825640 4603.526416 1.000000298.8015610.000000 2573.352161 47270.80934 -102397.6224 1.0000000.345437 -7.228576 0.5575015330.8439326 0.337330 12.157995 0.212746 0.000000 984.415961 -76554.5800 -62331.9911 1.000000346.9353567 0.202437 -0.137423 -7.513523 0.000000 29553.193685 -601.060422 -3864.14501 1.000000963.3449938 0.196731 -4.615666 0.457710 0.000000 -1811.128977 -20179.56178 -48229.2216 1.0000001020.0344489 0.192295 -5.708385 -0.190628 0.000000 761.668500 -24885.45601 37729.40144 1.00000010 0.137408 -0.164591 -4.529079 0.000000 2090.917676 -11800.08064 526.423622 -3107.2660711.00000011 0.134892 -3.099110 0.391970 0.000000 1021.829285 10427.471385 -26172.27763 1.0000002169.62499312 0.131412 -3.067684 -0.153882 0.000000 -399.372216 10977.277586 25697.148836 1.0000001067.6421232286.056217 Story Load Loc STORY8 DEADSTORY8 DEAD STORY8 WIND STORY8 WIND STORY8 QUAKE STORY8 QUAKE STORY7 DEAD STORY7 DEAD STORY7 WIND STORY7 WIND STORY7 QUAKE STORY7 QUAKE STORY6 DEAD STORY6 DEAD STORY6 WIND STORY6WINDSTORY6 QUAKE STORY6 QUAKE STORY5 DEAD STORY5 DEAD STORY5 WIND STORY5 WIND STORY5 QUAKE STORY5 QUAKE STORY4 DEAD STORY4 DEAD STORY4 WIND STORY4 WIND STORY4 QUAKE STORY4 QUAKE STORY3 DEAD STORY3 DEADSTORY3 WIND STORY3 WIND层间剪力 Top VX VY MX MY1332045.00 Bottom Top 0.00 Bottom Top 0.00 Bottom0.00 1732995.00 0.00 0.000 7661661750 -1.565E+10 0.00 0.00 0.000 1.004E+10 -2.036E+10 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-316442.64 0.00 1821455295.6 0.0000.000 0.00 -316442.64 0.00 1821455295.6 0.000 -1044260728Top 3389310.00 BottomTop 0.00 BottomTop 0.00 Bottom0.00 0.00 0.001 1.960E+10 -3.979E+103790260.000.00 0.00 0.001 2.198E+10 -4.450E+100.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-559372.46 0.00 3215253195 0.000-10442607280.00 -559372.46 0.00 32152531950.000 -2890189835Top 5446575.00 BottomTop 0.00 BottomTop 0.00 Bottom0.00 0.00 0.001 3.154E+10 -6.393E+105847525.000.00 0.00 0.001 3.392E+10 -6.864E+100.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-769311.80 0.00 4419769899 0.000-28901898350.00 -769311.80 0.00 44197698990.000 -5428918775Top 7503840.00 BottomTop 0.00 BottomTop 0.00 Bottom0.00 0.00 0.001 4.348E+10 -8.806E+107904790.000.00 0.00 0.001 4.586E+10 -9.277E+100.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-946260.68 0.00 5435005406 0.000-54289187750.00 -946260.68 0.00 54350054060.000 -8551579003Top 9561105.00 BottomTop 0.00 BottomTop 0.00 Bottom0.00 0.00 0.001 5.542E+10 -1.122E+119962055.000.00 0.00 0.001 5.780E+10 -1.169E+110.00 0.00 0.0000.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000-1090219.08 0.00 62609597170.000 -85515790030.00 -1090219.08 0.00 6260959717-0.001-1.215E+10Top 11618370.00 0.00 0.00 0.001 6.736E+10 -1.363E+11 Bottom12019320.00 0.000.00 0.001 6.974E+10 -1.410E+11Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000ST0RY3 QUAKE Top 0.00 -1201187.02 0.00 6897632832 -0.001 - 1.215E+10ST0RY3 QUAKE Bottom 0.00 -1201187.02 0.00 6897632832 -0.001 -1.611E+10 STORY2 DEAD Top 13663485.00 0.00 0.00 0.002 7.928E+10 -1.603E+11STORY2 DEAD Bottom 14064435.00 0.00 0.00 0.002 8.166E+10 -1.650E+11STORY2 WIND Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000STORY2 WIND Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000STORY2 QUAKE Top 0.00 -1278582.17 0.00 7344151265 -0.001 - 1.611E+10STORY2 QUAKE Bottom 0.00 -1278582.17 0.00 7344151265 -0.001 -2.033E+10 STORY1 DEAD Top 15720750.00 0.00 0.00 0.002 9.122E+10 -1.845E+11STORY1 DEAD Bottom 16267500.00 0.00 0.00 0.002 9.446E+10 -1.909E+11STORY1 WIND Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000STORY1 WIND Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000STORY1 QUAKE Top 0.00 -1324671.38 0.00 7608801785 -0.001 - 2.033E+10STORY1 QUAKE Bottom 0.00 -1324671.38 0.00 7608801785 -0.002 -2.629E+10添加隔震支座下的分析结果如下出列问荷载的楼唇力/^应Story Item Load Point X Y Z DriftX DriftYSTORY8 Max Drift X DEAD 18 23500.000 1500.000 27600.000 0.000006 STORY8 Max Drift Y DEAD 16 23500.000 10000.000 27600.000 0.000043 STORY8 Max Drift X WIND 57 20500.000 1500.000 27600.000 0.000000 STORY8 Max Drift Y WIND 57 20500.000 1500.000 27600.000 0.000000 STORY8 Max Drift X QUAKE 18 23500.000 1500.000 27600.000 0.000237 STORY8 Max Drift Y QUAKE 16 23500.000 10000.000 27600.000 0.000006 STORY7 Max Drift X DEAD 26 6000.000 0.000 24300.000 0.000002STORY7 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 24300.000 0.000047 STORY7 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 24300.000 0.000000STORY7 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 24300.000 0.000000 STORY7 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 24300.000 0.000343STORY7 Max Drift Y QUAKE 17 23500.000 6300.000 24300.000 0.000009 STORY6 Max Drift X DEAD 29 17500.000 0.000 21000.000 0.000002STORY6 Max Drift Y DEAD 16 23500.000 10000.000 21000.000 0.000043 STORY6 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 21000.000 0.000000STORY6 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 21000.000 0.000000 STORY6 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 21000.000 0.000429STORY6 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 21000.000 0.000011 STORY5 Max Drift X DEAD 49 3000.000 0.000 17700.000 0.000002STORY5 Max Drift Y DEAD 18 23500.000 1500.000 17700.000 0.000040 STORY5 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 17700.000 0.000000STORY5 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 17700.000 0.000000 STORY5 Max Drift X QUAKE 27 10500.000 0.000 17700.000 0.000499STORY5 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 17700.000 0.000013 STORY4 Max Drift X DEAD 30 23500.000 0.000 14400.000 0.000002STORY4 Max Drift Y DEAD 17 23500.000 6300.000 14400.000 0.000036 STORY4 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 14400.000 0.000000STORY4 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 14400.000 0.000000 STORY4 Max Drift X QUAKE 25 0.0000.000 14400.000 0.000556STORY4 Max Drift Y QUAKE 16 23500.000 10000.000 14400.000 0.000017 STORY3 Max Drift X DEAD 3 0.0001500.000 11100.000 0.000003STORY3 Max Drift Y DEAD 30 23500.000 0.000 11100.000 0.000031 STORY3 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 11100.000 0.000000STORY3 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 11100.000 0.000000 STORY3 Max Drift X QUAKE 27 10500.000 0.000 11100.000 0.000607STORY3 Max Drift Y QUAKE 30 23500.000 0.000 11100.000 0.000028 STORY2 Max Drift X DEAD 18 23500.000 1500.000 7800.000 0.000006 STORY2 Max Drift Y DEAD 17 23500.000 6300.000 7800.000 0.000023 STORY2 Max Drift X WIND 58 20500.000 0.000 7800.000 0.000000STORY2 Max Drift Y WIND 58 20500.000 0.000 7800.000 0.000000 STORY2 Max Drift X QUAKE 30 23500.000 0.000 7800.000 0.000554STORY2 Max Drift Y QUAKE 18 23500.000 1500.000 7800.000 0.000027 STORY1 Max Drift X DEAD 1 0.00010000.000 4500.000 0.000003STORY1 Max Drift Y DEAD 5 6000.000 6300.000 4500.000 0.000000STORY1 Max Drift X WIND 18 23500.000 1500.000 4500.000 0.000000 STORY1 Max Drift Y WIND 18 23500.000 1500.000 4500.0000.000000STORY1 Max Drift X QUAKE 6 6000.000 1500.000 4500.000 0.010352 STORY1 Max Drift YQUAKE20.0006300.000 4500.000 0.000325Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -236053.47 0.00 1358732317.7 0.0000.000Bottom 0.00 -236053.47 0.00 1358732317.7 0.000 -778976461 0.00 0.00 0.001 1.960E+10 -3.979E+10Bottom 3790260.00 0.00 0.00 0.001 2.198E+10 -4.450E+10 Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -346615.42 0.00 1993076077.9 0.000-778976461 Bottom 0.00 -346615.42 0.00 1993076077.9 0.000 -1922807348 Top 5446575.00 0.00 0.00 0.001 3.154E+10 -6.393E+10 Bottom 5847525.00 0.00 0.00 0.001 3.392E+10 -6.864E+10 Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -442162.78 0.00 2541274389.1 0.000-1922807348 Bottom 0.00 -442162.78 0.00 2541274389.1 -0.001 -3381944530 Top 7503840.00 0.00 0.00 0.001 4.348E+10 -8.806E+10 Bottom 7904790.00 0.00 0.00 0.001 4.586E+10 -9.277E+10 Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -522695.56 0.00 3003327251.1 -0.001 -3381944530 Bottom 0.00 -522695.56 0.00 3003327251.1 -0.001 -5106839874 0.00 0.00 0.002 5.542E+10 -1.122E+11 0.00 0.00 0.002 5.780E+10 -1.169E+11Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -588213.75 0.00 3379234664 -0.001 -5106839874 Bottom 0.00 -588213.75 0.00 3379234664 -0.002 -7047945249 Top 11618370.00 0.00 0.00 0.002 6.736E+10 -1.363E+11 Bottom 12019320.00 0.00 0.00 0.002 6.974E+10 -1.410E+11 Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000 Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000Top 0.00 -638717.36 0.00 3668996628 -0.002 -7047945249 Bottom 0.00 -638717.36 0.00 3668996628 -0.003 -9155712521 Top 13663485.00 0.00 0.00 0.002 7.928E+10 -1.603E+11Story Load Loc P STORY8 DEAD STORY8 DEAD STORY8 WIND STORY8 WIND STORY8 QUAKE STORY8 QUAKE STORY7 DEAD STORY7 DEAD STORY7 WIND STORY7 WIND STORY7 QUAKE STORY7 QUAKE STORY6 DEAD STORY6 DEAD STORY6 WIND STORY6 WIND STORY6 QUAKE STORY6 QUAKE STORY5 DEAD STORY5 DEAD STORY5 WIND STORY5 WIND STORY5 QUAKE STORY5 QUAKE STORY4 DEAD STORY4 DEAD STORY4 WIND STORY4 WIND STORY4 QUAKE STORY4 QUAKE STORY3 DEAD STORY3 DEAD STORY3 WIND STORY3 WIND STORY3 QUAKE STORY3 QUAKESTORY2 DEADVX VY T MX MYTop 1332045.00 0.00 0.00 0.000 7661661750-1.565E+10 Bottom1732995.00 0.00 0.00 0.000 1.004E+10-2.036E+10Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000Top 3389310.00Top 9561105.00 Bottom 9962055.00STORY2 DEAD Bottom 14064435.00 0.00 0.00 0.002 8.166E+10 - 1.650E+11 STORY2 WIND Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000STORY2 WIND Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000STORY2 QUAKE Top 0.00 -673941.35 0.00 3872215603 -0.003 -9155712521STORY2 QUAKE Bottom 0.00 -673941.35 0.00 3872215603 -0.003 -1.138E+10 STORY1 DEAD Top 15720750.00 0.00 0.00 0.002 9.122E+10 -1.845E+11STORY1 DEAD Bottom 15720750.00 0.00 0.00 0.002 9.122E+10 - 1.845E+11 STORY1 WIND Top 0.00 0.00 0.00 0.0000.000 0.000STORY1 WIND Bottom 0.00 0.00 0.00 0.000 0.000 0.000STORY1 QUAKE Top 0.00 -693532.34 0.00 3984455142 -0.004 - 1.138E+10 STORY1 QUAKE Bottom 0.00 -693532.34 0.00 3984455142 -0.005 -1.450E+10计算结果分析从不加入隔震支座的结构分析可以看见，框架结构的位移曲线呈现了典型剪切型曲线特性，即底层的位移最大。
隔震技术的应用实例
隔震技术的应用实例隔震技术是一种重要的结构控制技术，通过减震、隔离等方式来降低地震、风荷载等外部力对建筑物的影响，保护建筑物的安全和稳定。
隔震技术在工程实践中已得到广泛应用，下面将介绍几个隔震技术应用的实例。
1. 日本东京塔日本东京塔是一座高333米的钢筋混凝土结构的塔楼，其采用了隔震技术进行抗震设计。
在塔楼的基础和顶部之间设置了一组隔震装置，当地震发生时，这些装置能够吸收和减轻地震引起的冲击力，保护塔楼的结构完整性和稳定性。
通过隔震技术的应用，东京塔在地震中表现出了较好的抗震能力，为当地居民提供了安全的观光和通信服务。
2. 台湾101大楼台湾101大楼是世界上最高的独立结构建筑，其采用了多种隔震技术进行抗震设计。
大楼的地基设置了隔震支座，能够减轻地震带来的水平冲击力。
此外，大楼的中央核心筒也采用了减震装置，能够吸收地震引起的振动能量。
通过这些隔震技术的应用，台湾101大楼在地震中能够保持相对稳定的状态，为大楼内部的租户和游客提供了安全的工作和观光环境。
3. 横滨希尔顿酒店横滨希尔顿酒店是一座高层建筑，其地下室和上部结构之间采用了隔震技术进行抗震设计。
地下室设置了一组隔震支座，上部结构则通过连接装置与地下室隔震支座相连。
当地震发生时，隔震支座能够分散和吸收地震的能量，减轻地震对建筑物的影响。
通过隔震技术的应用，横滨希尔顿酒店在地震中能够保持相对稳定的状态，为酒店的客人提供了安全的住宿环境。
4. 某地铁隧道某地铁隧道是一项重要的交通工程，其采用了隔震技术进行抗震设计。
在隧道的基础和顶部之间设置了一组隔震装置，当地震发生时，这些装置能够分散和吸收地震引起的冲击力，保护隧道的结构完整性和稳定性。
通过隔震技术的应用，某地铁隧道在地震中能够保持相对稳定的状态，为乘客提供了安全、快捷的出行环境。
5. 某大型桥梁某大型桥梁是一座重要的交通工程，其采用了隔震技术进行抗震设计。
在桥梁的桥墩和桥面之间设置了一组隔震装置，当地震发生时，这些装置能够吸收和减轻地震引起的冲击力，保护桥梁的结构完整性和稳定性。
(完整版)隔震设计指导
目录隔震结构设计要点及流程---西昌彩云府隔震项目总结 (2)一、隔震目标： (2)二、隔震建筑要求： (2)三、嵌固端： (2)四、隔震层设计： (2)1、隔震层层高： (2)2、隔震层位置： (2)3、隔震层结构体系： (3)3、隔震层结构抗震等级： (3)4、隔震支座类型： (4)5、隔震支座设计： (4)6、竖向隔震缝设计： (4)6、上支蹲和下支蹲设计： (5)7、隔震层的抗风验算： (6)8、其他隔震措施： (6)五、隔震层以上结构设计： (6)1、隔震后地震作用的确定： (6)2、隔震后抗震等级的确定： (6)3、竖向地震作用： (7)4、剪重比： (8)5、计算模型： (8)六、隔震层以下结构设计： (9)1、计算模型： (9)2、隔震层以下地面以上的结构的层间位移角： (9)七、基础设计： (9)1、计算模型： (10)八、抗风设计： (10)九、采取的加强和改进措施： (10)十、隔震后楼梯和电梯设计： (11)十一、隔震层建筑、机电专业做法 (13)隔震结构设计要点及流程---西昌彩云府隔震项目总结一、隔震目标：仅隔离水平地震，不隔离竖向地震。
通常采用隔震设计后，水平地震作用可以降低半度、1度、1度半。
根据以往大量隔震工程项目经验，场地条件较好，属于ⅠⅡ类场地，上部结构比较规则、质量和刚度分布均匀。
层数6层及以下时，多采用框架结构，可以初步确定隔震目标为降低一度半；6~12层，位于高烈度区，一般会采用框剪结构或者剪力墙结构，可以初步确定隔震目标降低一度或者一度半以上；对于12~22层的隔震建筑，可以确定隔震目标降低一度。
具体隔震目标需计算确定。
详下述。
二、隔震建筑要求：建筑高宽比<4；建筑场地宜为ⅠⅡⅢ类。
对于剪力墙结构，结构周边要尽量少布置剪力墙，尽量降剪力墙布置在结构内部。
三、嵌固端：通常取隔震层下面一层顶板为嵌固端四、隔震层设计：1、隔震层层高：一般隔震层梁底到地面的净高不应小于600，建议不小于800，因此层高至少为“梁高+800”。
东川某隔震结构设计
东川某隔震结构设计摘要：东川某工程，出于安全和经济性的考虑，采用隔震结构设计。
采用基础隔震设计方案，按规范要求对减震系数、隔震支座拉应力和压应力、隔震支座位移、结构各层的层间位移进行了计算和验算，并与平时的工程对比分析，分析表明，采用隔震设计能有效降低造价，减小梁柱截面尺寸和配筋，并实现安全可靠的目标。
关键词：隔震设计、减震系数、罕遇地震Design of a base isolated structure in DongchuanAbstract: a project of Dongchuan, for safety and economic considerations, the use of seismic isolation structure design. Using base isolation design scheme, according to the specification requirements of damping coefficient, isolation bearing pull stress and pressure of each layer of the interlayer displacement of force, isolator displacement and structure are calculated and checked, and the usual engineering comparative analysis, analysis shows that the seismic isolation design can effectively reduce the cost and reduce the beam column section size and reinforcement, and to achieve the goal of safe and reliable.Keywords: seismic isolation design, shock absorption coefficient, rare earthquake1工程概况本工程位于东川，总建筑面积22688m2，由2栋、3栋、5栋组成，其中2栋包含了4个2a栋单体建筑，3栋包含了3a栋和3b栋单体建筑，除5栋为框架结构外，其余均为剪力墙结构，建筑均为12层小高层住宅楼，层高均为3m，无地下室结构，下面图1为3b栋一层平面布置图，图2为5栋一层平面布置图，其余栋类似，不再叙述。
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隔震结构工程设计
1工程概况
某商业办公楼，地上6层，首层5.1m,其余层高度皆为3.6m，总高24.6m，隔震支座设置于基础顶部。
上部结构为钢框架结构，楼盖为普通梁板体系，基础采用独立基础。
丙类建筑，设防烈度7度，设计基本加速度0.15g，场地类别Ⅱ类，地震分组第一组，不考虑近场影响。
表1.1 上部结构重量及侧移刚度
层号重力荷载代表值(KN) 侧移刚度（KN/mm）
1 7760 815
2 7760 796
3 7760 796
4 7760 796
5 7760 796
6 5100 796
2 初步设计
2.1是否采用隔震方案
(1)不隔震时，该建筑物的基本周期为0.45s，小于1.0s。
(2)该建筑物总高度为24.6m，层数6层，符合《建筑抗震设计规范》的有关规定。
(3)建筑场地为Ⅱ类场地，无液化。
(4)风荷载和其他非地震作用的水平荷载未超过结构总重力的10%。
以上几条均满足规范中关于建筑物采用隔震方案的规定。
2.2确定隔震层的位置
隔震层设在基础顶部，橡胶隔震支座设置在受力较大的位置，其规格、数量和分布根据竖向承载力、侧向刚度和阻尼的要求通过计算确定。
隔震层在罕遇地震下应保持稳定，不宜出现不可恢复的变形。
隔震层橡胶支座在罕遇地震作用下，不宜出现拉应力。
2.3隔震层上部重力设计
上部总重力为如表1.1所示。
3 隔震支座的选型和布置
确定目标水平向减震系数为0.50，进行上部结构的设计，并计算出每个支座上的轴向力。
根据抗震规范相应要求，丙类建筑隔震支座平均应力限制不应大于15MPa，由此确定每个支座的直径（隔震装置平面布置图如图1.1所示，即各柱底部分别安置橡胶支座）。
图1.1 隔震支座布置图
3.1确定轴向力
竖向地震作用 G F v evk α==19261kN
柱底轴力设计 kN N 84679竖向地震作用3.1活载）5.0恒载(2.1=⨯+⨯+⨯= 中柱柱底轴力 kN N 2057.92中= 边柱柱底轴力 kN N 1884.86边= 3．2确定隔震支座类型及数目
中柱支座：LRB600型，竖向承载力2673KN ，共20个。
边柱支座：LRB600型，竖向承载力2673KN ，共20个。
其支座型号及参数如表3.1。
4 水平向减震系数ϕ的计算
多遇地震时，采用隔震支座剪切变形为50%的水平刚度和等效粘滞阻尼比。
由式
mm kN K K j
h /83.6804092.2=⨯==
∑ 由式
292.083.68
292
.0092.204=⨯⨯=
=
∑h
j
j eg K K ξξ。
由式
s T S g
K G
T g h 0.24.05527.121=⨯=<==π。
57.07.106.005.012=+-+=eg
eg
ξξη
78.055.005.09.0=+-+=eg
eg
ξξγ
由式 5.037.0)/()/(29.0012<==
g g T T T T γηϕ
即水平向减震系数满足预期效果。
5 上部结构计算
5.1水平地震作用标准值
非隔震结构水平地震影响系数216.024.00.145.040.09
.0max 210=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪
⎪⎭
⎫ ⎝⎛=αηαγ
T
T g
由式
kN G F eq ek 4.20238.25317216.037.00=⨯⨯==ϕα 5.2隔震层分布的层间剪力标准值 由式
ek n
i i
i
i F G
G F ∑==
1
),2,1(n i =
计算层间剪力标准值,其结果见表5.1。
6 隔震层水平位移验算
罕遇地震时，采用隔震支座剪切变形不小于250%时的剪切刚度和等效粘滞阻尼比。
6.1计算隔震层偏心距e
本结构和隔震装置对称布置，偏心距e =0。
6.2隔震层质心处的水平位移计算
根据场地条件，特征周期为s T g 4.0=。
由式
mm kN K K j
h /504.5340216.1=⨯==
∑
由式
131.0504
.53131
.0216.140=⨯⨯=
=
∑h
j
j eg K K ξξ
由式
s g K G
T h 66.121==π
71.0131.07.106.0131
.005.017.106.005.012=⨯+-+
=+-+
=eg
eg
ξξη
83.0131
.055.0131
.005.09.055.005.09.0=⨯+-+
=+-+=eg
eg ξξγ
设防烈度7度(0.15g)罕遇地震下20.1max =α。
261.020.171.066.14.0)(83
.0max 21
1=⨯⨯⎪
⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭
⎫ ⎝⎛=αηζαγ
T
T g
eq
由式
mm m K G
u h
eq s c 179179.0)(1===
ζαλ
6.3水平位移验算（验算最不利支座）
本工程隔震层无偏心，对边支座15.1=i β。
由式
mm mm u u c i i 85.20517915.1=⨯==β 验算支座LRB600 []mm u i 220= mm u mm u i i 220][85.205=<=
故支座变形满足要求。