地下室外墙脚手架搭设方案

目录
第一章编制依据 (1)
第二章工程概况 (1)
第三章施工部署 (1)
第四章施工方法 (3)
第五章质量标准 (7)
第六章脚手架使用与拆除 (8)
第七章安全技术要求 (9)
第八章环境管理措施 (10)
第九章钢管落地脚手架计算书 (10)
第一章编制依据
1.1本工程施工组织设计
1.2本工程施工设计图纸
1.3《钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

1.5《建筑施工手册》（第四版缩印本）
1.6《建筑施工安全技术手册》
1.7《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)
1.8《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
1.9《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
第二章工程概况
西安首创国际城（二期）工程，西侧文景路，南侧为凤城十一路，交通便利，本工程总建筑面积113322.6m²，地下1层，地上34层。

建筑总高度98.9m。

A1楼基底标高--8.45m、A2基底标高--7.15m、A3楼基底标高-8.45m，A4#楼基底标高--8.1m，A9楼基底标高--1.9m，肥槽底部宽度为800mm。

基底外墙外挑抗压板宽度1.5m。

第三章施工部署
本工程拟在地下结构施工期间，在肥槽内搭设双排脚手架，作为地下结构施工阶段的操作架。

立杆纵向间距1050mm、横向间距1500mm，大小横杆步距1800mm，内排架架体距墙300mm。

由于本工程基础筏板向外悬挑，所以架子的搭设在待筏板砼施工完毕并终凝后开始，落于底部范围外肥槽回填土上的架体基础一定要处理到位，脚手板铺设到位。

3.1施工准备
3.1.1技术人员仔细审阅图纸，弄清各外墙部位的尺寸关系、标高、
各专业预留洞口的大小、数量和位置。

做好特殊部位的节点设计。

3.1.2认真编制施工方案，向施工人员进行技术交底、操作工艺、质量标准和安全注意事项的交底。

3.1.3编制好架子材料计划（见下表）。

3.1.4提前做好钢管、方木、脚手板、扣件、密目网、安全网等主要材料的进场工作。

材料进场由质检员、工长严格检查，凡平整度、弯曲度、尺寸偏差超过规范标准的一律不得使用，经检查合格的构、配件，应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

3.1.5脚手架搭设前，清除场地障碍物、杂物，平整搭设场地，夯实基土，作好排水工作，并使排水畅通。

3.2劳动力准备
为了优质高效地组织好架子工程施工,选派有16名有多年施工经验、并持有特殊工种上岗证的熟练工进场。

进场后由栋号长、技术员对架子工进行交底,提出技术、质量、安全等要求。

第四章施工方法
4.1材料选用
4.1.1钢管的选用
4.1.1.1新钢管有产品质量合格证，质量检验报告。

4.1.1.2钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其钢管材质符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管,每根钢管的最大质量部应大于25kg。

4.1.1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

钢管必须涂有防锈漆，钢管两端面切斜偏差不超过1.7mm，锈蚀深度不超过0.5mm，端部弯曲l≤1.5m，弯曲值≤5mm，立杆（长3-4m）弯曲不超过12mm，立杆长（4-6m）弯曲不超过20mm。

4.1.1.4钢管上严禁有孔或在钢管上打孔。

4.1.2扣件的选用
扣件应采用可煅铸铁制作，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。

扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

扣件均应进行防锈处理。

扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。

4.1.3脚手板的选用
木脚手板厚度不小于50mm，宽度不小于200mm，Ⅱ级材质，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道，腐朽、开裂的不得使用。

4.2施工方法
4.2.1 铺设垫板，垫板应准确地放在定位线上，同时垫板必须铺放
平稳，不得悬空，垫板采用200宽，50厚木板，垫板长度不小于2跨立杆间距。

4.2.2 脚手架搭设顺序如下：
放置横向扫地杆→立杆→纵向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙件（或加抛撑）、剪刀撑→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→依次进行。

4.2.3 立杆搭设要求
4.2.3.1脚手架立杆搭设的尺寸，立杆横距l b为1.5m，立杆纵距l a 为1.05m。

4.2.3.2搭设立杆时，相邻立杆的接头应错开不同步距内，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3，立杆接头必须采用对接扣件连接，严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用，两相邻接头在竖直平方向错开，高差不应小于500mm。

4.2.3.3搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，支撑在肥槽边坡。

4.2.4.4脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

4.2.4 搭设纵、横向水平杆的要求。

4.2.4.1 纵向水平杆间距h为1.8m，横向水平杆间距不大于1.8m，作业层横向水平杆间距不大于0.75m。

4.2.4.2纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，其长度不小于3跨，并采用直角扣件与立杆扣紧。

采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设在同步同跨内，相邻接头水平方向错开距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。

一根纵向水平杆的两端允许偏差±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差允许偏差±10mm。

4.2.4.3 每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件中心距不大于150mm。

靠墙一
端的外伸长度200mm，小横杆至墙装饰面的距离不大于100mm，伸出外立杆150mm。

4.2.4.4 操作层上非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不得大于柱距的1/2。

4.2.4.5 本工程外脚手架的同一步纵向水平杆，用直角扣件与内外角部立杆固定，在端部每步均设抱柱杆与暗柱相连。

4.2.5 剪刀撑沿脚手架两端和转角处起，连续设置，保证整体结构不变形，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，与地面的倾角在45°至60°之间。

当倾角为45°时剪刀撑跨越立杆根数最多不超过7根立杆；当倾角为60°时剪刀撑跨越立杆根数最多不超过5根立杆。

剪刀撑斜杆的接长采用三只旋转扣件搭接，接头长度不小于500mm。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间还要增加2～4个扣结点。

4.2.6 铺设脚手板的要求
4.2.6.1 采用木脚手板，均满铺、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm。

4.2.6.2 脚手板设置在三根横向水平杆上，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。

4.2.6.3脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应在130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。

脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，并伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。

4.2.6.4 脚手架的探头长度应取150mm，并采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆上，在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。

4.2.6.5作业面铺设一层脚手板，翻转使用；主楼脚手板每隔四层
宜铺设一层，固定不动，防止事故的发生。

4.2.7作业层、斜道栏、挡脚板等应搭设在外立杆的内侧，上栏杆的高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm，中栏杆居中布置。

4.2.8 扣件安装要求
4.2.8.1 扣件规格必须与钢管外径相同。

4.2.8.2 扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，并不大于65Nm。

4.2.8.3 主节点处固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。

4.2.9.4 对接扣件的开口应朝上或朝内。

4.2.8.5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

4.2.9安全网的要求
本工程使用扣件钢管脚手架，必须立挂密目安全网，沿外架子内侧进行封闭，安全网之间必须连接牢固，并与架体固定，在距地面4m 高处设置首层水平网，层间网自首层网每隔3层设一道。

4.2.10马道搭设要求
4.2.10.1在基坑边坡搭设马道，马道搭设采用L型搭设。

本工程马道为人行使用。

4.2.10.2马道宽1m，坡度1：4，平台外围设180mm高挡脚板，1.2m高二道护身栏杆,四周按要求设置剪刀撑和水平斜撑。

4.2.10.3马道部位必须设置连墙件，连墙件应设置在马道的中部竖线上，根据基坑最深处深度为7m，连墙件高度方向每隔3m，长度方向每隔4m设置一道，连墙件与钉入护壁内的锚杆相连。

护壁内的锚杆为2m长的钢管钉入护壁不小于1m长。

4.2.10.4脚手板铺设时，应在横向水平板下设纵向支托杆，间距500mm。

脚手板采用搭接，下面板头压上面板头，板头凸棱处用三角木填补，接头部位用双横杆。

脚手板上每隔250-300mm设一根防滑木，木条厚度为20-30mm。

4.3脚手架的拆除
4.3.1：拆除前准备工作
4.3.1.1全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求, 将松动处予以加固，再拆除。

以免下部松动构件突然坠落。

4.3.1.2补充完善方案中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。

4.3.1.3由工程负责人进行拆除安全技术交底。

4.3.1.4清除脚手架上杂物及地面障碍物。

4.3.2脚手架拆除：
4.3.2.1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

4.3.2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，必须增设连墙件加固。

4.3.2.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，现在适当位置搭设临时抛撑加固后，在拆除连墙件。

4.3.2.4脚手架分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置连墙件及横向斜撑。

4.3.2.5在拆除过程中，凡是已经卸松的杆、配件应及时拆除运走，避免扶靠松动的杆件。

拆下的杆、配件严禁抛掷。

禁止单人进行拆除较重杆件等危险性工作。

第五章质量标准
5.1 构架结构符合相应规范的规定及本方案的设计要求，个别部位的尺寸变化应在容许的调整范围之内。

5.2节点连接可靠。

扣件的拧紧程度控制在扭力距达到40～65N·m。

5.3立杆垂直度允许偏差要≤L/300。

且应同时控制其最大垂直偏差值≤70mm。

5.4纵向水平杆的水平偏差应≤L/250，且全架长的水平偏差值应小于50mm。

5.5地基基础表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座不滑动，深降允许偏差-10mm。

5.6步距、排距允许偏差正负10mm，柱距允许偏差正负20mm。

5.7脚手板、安全防护措施符合本方案要求。

第六章脚手架使用与拆除
6.1脚手架的使用
6.1.1作业层架上施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下规定值：结构施工时为 2.646KN/m2（270Kg/m2），装修施工时为1.96KN/m2（200Kg/m2）。

6.1.2在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。

6.1.3严禁在架上奔跑、戏闹，注意自我安全和他人的安全，严禁攀脚手架上下。

6.1.4操作层使用时不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆的输送管等固定在脚手架，严禁任意悬挂起重设备。

6.1.5在脚手架使用过程中，禁止拆除杆件和在架子基础内开挖，如需拆除或开挖，必须由技术部门出具加固技术方案。

6.1.6每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。

6.1.7作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板等方式以增加操作高度。

6.2脚手架的拆除
6.2.1脚手架拆除应由上而下按层按步拆除，先拆护身栏杆、脚手板和横向水平杆，再依次拆除剪刀撑的上部扣件和接杆。

6.2.2拆脚手架杆件，必须由2-3人协同操作，拆除纵向水平杆时，
应由站在中间的人向下传递，严禁向下抛掷。

6.2.3拆除时划出作业区，周围设围栏或警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业区人员进入危险区域，
6.2.4拆除全过程中，应指派1名责任心强、技术水平高的工人担任指挥和监护，并负责拆除材料和监护操作人员的作业。

6.2.5已拆下的材料必须及时清理，运至指定的地点码放。

6.2.6拆至底部时，应先加临时固定措施后，再拆除。

6.2.7
第七章安全技术要求
7.1 施工人员必须持证上岗。

7.2 搭设拆除时，作业人员必须戴安全帽、穿防滑鞋，衣着要灵便等。

在2m以上作业时，必须佩戴安全带与已牢固的立、横杆挂牢。

作业时思想集中，团结协作，互相呼应、统一指挥，严禁打闹玩笑、酒后上班。

7.3 脚手架构配件质量合格后方准使用。

7.4 在脚手架搭设前，操作层施荷前，每搭设10m和达到设计高度等阶段进行检查，发现问题应及时校正。

7.5 脚手架的搭设质量符合设计要求，经验收合格后方能使用。

7.6脚手架接地、避雷措施等应按有关标准执行。

7.7 五级及级以上大风、雾、雨、雪天停止脚手架作业，雨、雪后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。

7.8 必须设专人负责对脚手架进行经常检查、保修、记录，有问题及时向上汇报。

7.9 在脚手架上进行电、气焊作业时，须有防火措施和专人看护。

7.10钢丝绳卸荷完成后，要每天对卸荷情况进行检查，对有松动或被破坏的及时进行恢复。

第八章环境管理措施
8.1脚手架安装拆除时，必须轻拿轻放，对人为活动噪声应有管理制度，特别要杜绝人为敲打、叫嚷、野蛮装卸噪声现象，最大限度的减少噪声扰民。

8.2加强对防锈漆的管理，存放于库房内。

库房地面必须进行防渗处理。

油料储存和使用时，必须防止出现跑、冒、滴、漏现象，避免污染地下水体。

8.3必须严格控制作业的时间，晚22时至早6时不得作业，白天施工不超过75分贝，夜间施工不超过55分贝。

第九章钢管落地脚手架计算书
西安首创国际城（二期）工程；工程建设地点:凤城十二路；属于结构；地上34层；地下1层；建筑高度：98.9m；标准层层高：29m ；总建筑面积：113322.6平方米。

本工程由西安首创新开置业有限公司投资建设，中国建筑西北设计研究院、中联西北工程设计研究院设计，地质勘察，陕西省工程监理有限责任公司监理，北京城建六建设工程有限公司组织施工。

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 10 m，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的横距为 1.5m，立杆的纵距为1.05m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3.15 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处陕西西安市，基本风压0.35 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1161；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值
(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；
脚手板铺设总层数:4；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；
立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最
大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.35×1.5/(2+1)=0.175 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.5/(2+1)=1 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.175=0.256 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1=1.4 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.256×1.052+0.10×1.4×1.052
=0.177 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.256×1.052-0.117×1.4×1.052 =-0.209 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.177×106,0.209×106)/5080=41.142 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ= 41.142 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.175=0.213 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=
0.677×0.213×10504/(100×2.06×105×121900)+0.990×1×10504/(100×2.0 6×105×121900) = 0.549 mm；
大横杆的最大挠度 0.549 mm 小于大横杆的最大容许挠度
1050/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.05 = 0.04 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.5×1.05/(2+1)=0.184 kN；
活荷载标准值：Q=2×1.5×1.05/(2+1) =1.050 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.04+0.184)+1.4 ×1.05 = 1.739 kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
M qmax = 1.2×0.038×1.52/8 = 0.013 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M pmax = 1.739×1.5/3 = 0.869 kN.m ；
最大弯矩 M= M qmax + M pmax = 0.882 kN.m；
最大应力计算值σ = M / W = 0.882×106/5080=173.701 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ =173.701 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.038×15004/(384×2.06×105×121900) = 0.101 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.04+0.184+1.05 = 1.274 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = 1274.07×1500×(3×15002-4×15002/9 )
/(72×2.06×105×121900) = 6.078 mm；
最大挠度和ν = νqmax+ νpmax = 0.101+6.078 = 6.179 mm；
小横杆的最大挠度为 6.179 mm 小于小横杆的最大容许挠度
1500/150=10与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ R c
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5/2=0.029 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.5×1.05/2=0.276 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1.5×1.05 /2 = 1.575 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.029+0.276)+1.4×1.575=2.619 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m
N G1 = [0.1161+(1.05×2/2)×0.038/1.80]×10.00 = 1.385kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2
N G2= 0.35×4×1.05×(1.5+0.3)/2 = 1.323 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
N G3 = 0.15×4×1.05/2 = 0.315 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
N G4 = 0.005×1.05×10 = 0.053 kN；
经计算得到，静荷载标准值
N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 3.076 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值
N Q= 2×1.5×1.05×2/2 = 3.15 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 W o -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》
(GB50009-2001)的规定采用：
W o = 0.35 kN/m2；
U z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》
(GB50009-2001)的规定采用：
U z= 1 ；
U s -- 风荷载体型系数：取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值
W k = 0.7 ×0.35×1×1.13 = 0.277 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2×3.076+ 1.4×3.15= 8.101 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 N G+0.85×1.4N Q= 1.2×3.076+ 0.85×1.4×3.15= 7.439 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为
M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×0.277×1.05×
1.82/10 = 0.112 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N = 8.101 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.59 ；
计算长度 ,由公式 l o = k×μ×h 确定：l0 = 3.306 m；
长细比 L o/i = 209 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.166 ；
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
σ = 8101/(0.166×489)=99.793 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 99.793 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N = 7.439 kN；
计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.59 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.306 m；
长细比: L0/i = 209 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ= 0.166
立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
σ = 7439.1/(0.166×489)+112079.4/5080 = 113.707 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 113.707 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值
[f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：
N G2K = N G2+N G3+N G4 = 1.69 kN；
活荷载标准值：N Q = 3.15 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.116 kN/m；
H s =[0.166×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.69
+1.4×3.15)]/(1.2×0.116)=73.228 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = 73.228 /(1+0.001×73.228)=68.231 m；
[H]= 68.231 和 50 比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为10m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：
N G2K = N G2+N G3+N G4 = 1.69 kN；
活荷载标准值：N Q = 3.15 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G k = 0.116 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M wk=M w / (1.4×0.85) =
0.112 /(1.4 × 0.85) = 0.094 kN.m；
H s =( 0.166×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.69+0.85×1.4×
(3.15+0.166×4.89×100×0.094/5.08)))/(1.2×0.116)=65.121 m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调
整且不超过50米：
[H] = 65.121 /(1+0.001×65.121)=61.139 m；
[H]= 61.139 和 50 比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限
值 [H] =50 m。

脚手架单立杆搭设高度为10m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
N l = N lw + N0
风荷载标准值 W k = 0.277 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = 11.34 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),
N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
N lw = 1.4×W k×A w = 4.395 kN；
连墙件的轴向力设计值 N l = N lw + N0= 9.395 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
N f = φ·A·[f]
其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 N f = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
N l = 9.395 < N f = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 N l = 9.395小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ f g
地基承载力设计值:
f g = f gk×k c = 120 kPa；
其中，地基承载力标准值：f gk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =40.503 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 8.101 kN；基础底面面积：A = 0.2 m2。

p=40.503 ≤ f g=120 kPa 。

地基承载力满足要求！。