浅基础设计计算书_
基础计算书——精选推荐
基础计算书塔吊基础计算书⼀. 概况及参数采⽤⼀台德英5512（QTZ80）型塔吊，采⽤浅基础，基础尺⼨为6000mmx6000mmx1350mm。
持⼒层为第2层⽼⼟层，地基承载⼒特征值80kpa。
⼆. 塔吊基础承台顶⾯的反⼒表中：Fv为垂直⼒（KN），Fh为⽔平⼒（KN），M1、M2为两个⽅向的倾覆⼒矩（KN.m），Mk为扭矩（KN.m）。
根据荷载参数，⾮⼯作状况下最不利，⽤该⼯况验算。
三．基础验算⾮⼯作状态45度1柱下扩展基础： J-11.1⼯程名称：⼯程⼀1.2地基承载⼒特征值1.2.1计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）f a＝ f ak + ηb·γ·(b - 3) + ηd·γm·(d - 0.5) （基础规范式 5.2.4）地基承载⼒特征值 f ak＝ 80kPa；基础宽度的地基承载⼒修正系数ηb＝ 0；基础埋深的地基承载⼒修正系数ηd＝ 1；基础底⾯以下⼟的重度γ＝ 18kN/m ，基础底⾯以上⼟的加权平均重度γm＝ 18kN/m ；基础底⾯宽度 b ＝ 6m；基础埋置深度 d ＝ 1m1.2.2 f a＝ 80+0*18*(6-3)+1*18*(1.35-0.5) ＝ 95.3kPa修正后的地基承载⼒特征值 f a＝ 95.3kPa1.3基本资料1.3.1结构构件的重要性系数γ0＝ 01.3.2基础底⾯宽度 b ＝ 6500mm （X ⽅向），底⾯长度 l ＝ 6500mm （Y ⽅向）；基础根部⾼度 H ＝ 1400mm1.3.3柱截⾯⾼度 h c＝ 1600mm （X ⽅向），柱截⾯宽度 b c＝ 1600mm （Y ⽅向）1.3.4柱与基础交接处的截⾯⾯积X ⽅向截⾯⾯积 A cb＝ h1·b + (b + h c + 2*0.05)(H - h1) / 2 ＝ 8.1mY ⽅向截⾯⾯积 A cl＝ h1·l + (l + b c + 2*0.05)(H - h1) / 2 ＝ 8.1m1.3.5基础宽⾼⽐柱与基础交接处宽⾼⽐： (b - h c) / 2H ＝ 1.6； (l - b c) / 2H ＝ 1.61.3.6基础相对于柱局部坐标系的旋转⾓度α＝ 45°1.3.7混凝⼟强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm ， f t＝ 1.575N/mm1.3.8钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm ；纵筋合⼒点⾄截⾯近边边缘的距离 a s＝ 60mm 1.3.9纵筋的最⼩配筋率ρmin＝0.15%1.3.10荷载效应的综合分项系数γz＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG＝ 1.351.3.11基础底⾯积 A ＝ l·b ＝ 6.5*6.5 ＝ 42.25m基础体积 V c＝ A b·H ＝ 42.25*1.4 ＝ 59.15m1.3.12基础⾃重及基础上的⼟重基础混凝⼟的容重γc＝ 25kN/m ；基础顶⾯以上⼟的重度γs＝ 18kN/m ，顶⾯上覆⼟厚度 d s＝ 0mG k＝ V c·γc + (A - b c·h c)·d s·γs＝ 1479kN基础⾃重及其上的⼟重的基本组合值 G ＝γG·G k＝ 1997kN1.3.13基础上的附加荷载标准值 F k' ＝ 0kN1.4基础底⾯控制内⼒N k --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向⼒值（kN）；F k --------- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的竖向⼒值（kN）；F k＝ N k + F k'V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的剪⼒值（kN）；M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的弯矩值（kN·m）；M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础底⾯的弯矩值（kN·m）；M xk＝ (M xk' - V yk·H)·Cosα + (M yk' + V xk·H)·SinαM yk＝ (M yk' + V yk·H)·Cosα - (M xk' - V yk·H)·SinαF、M x、M y -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向⼒、弯矩设计值（kN、kN·m）；F ＝γz·F k、 M x＝γz·M xk、 M y＝γz·M yk1.4.1 Nk ＝ 469； M xk'＝ 0，M yk'＝ 1890； Vxk ＝ 79，Vyk ＝ 0F k＝ 469； M xk＝ 1337，M yk＝ 1337F ＝ 586； M x＝ 1671，M y＝ 16711.5相应于荷载效应标准组合时，轴⼼荷载作⽤下基础底⾯处的平均压⼒值p k＝ (F k + G k) / A （基础规范式 5.2.2-1）p k＝ (469+1479)/42.25 ＝ 46.1kPa ≤ f a＝ 95.3kPa，满⾜要求。
地基处理课程设计计算书
地基处理课程设计计算书武汉滨江住宅区2#住宅楼地基处理工程设计（编号B3D3F3）目录一、设计说明1、设计目的2、设计依据3、设计要求4、设计原则二、工程概况1、工程概述2、工程地质条件三、地基处理方案论证1、常用地基处理方案2、地基处理方法选择四、复合地基设计1、桩长及桩径的选择2、布置方式的设计3、承载力计算4、沉降计算5、施工设计五、设计总结1、施工图2、质量控制与检验一、设计说明1、设计目的（1）提高地基承载力结构的荷载最总都将传到地基上，结构建筑物的强度很大，而基础能够承受的强度却很小，压缩性很大。
通过适当的措施，改善和提高土的承载能力。
（2）改善剪切特性地基的剪切破坏以及在土压力作用下的稳定性，取决于地基土的抗剪强度。
因此，为了防止剪切破坏以及减轻土压力，需要采取一定措施以增加地基土的抗剪强度。
（3）改善压缩特性主要是采用一定措施以提高地基土的压缩模量，藉以减少地基土的沉降。
另外，防止侧向流动（塑性流动）产生的剪切变形，也是改善剪切特性的目的之一。
（4）改善透水特性由于地下水的运动会引起地基出现一些问题，为此，需要采取一定措施使地基土变成不透水层或减轻其水压力。
（5）改善动力特性地震时饱和松散粉细砂（包括一部分轻亚粘土）将会产生液化。
因此，需要采取一定措施防止地基土液化，并改善其振动特性以提高地基的抗震特性（6）改善特殊土的不良地基特性主要是指消除或减少黄土的湿陷性和膨胀性等特殊土的不良地基特性2、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）《地基处理手册（第三版）》——“中国建筑工业出版社龚晓楠2008《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）《地基处理技术》——华中科技大学出版社郑俊杰2004《地基处理》——中国建筑工业出版社叶书麟 2003《基础工程》——北京高等教育出版社赵明华20033、设计要求根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）和《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002），对比分析可选择的地基处理方案，结合工程的要求和天然地基存在的主要问题，结合上部结构的类型、荷载的性质，并认为主要考虑复合地基处理方法与均质人工地基处理方法同时要求：（1）对所选用的地基处理的方案进行比选后的可行性论证，同时要考虑经济、施工周期等各项条件进行的必要分析；（2）绘制平面布置图、剖面图；（3）编写设计计算说明书一份，内容包含完整的计算说明书，内容参照设计要求，详细叙述每一步设计的细节；书写清楚，字体端正，列入主要过程的计算步骤，计算公式；（4）图件：布图合理，图面整洁，线条及字体规范，图中书写字体一律采用仿宋体4、设计原则考虑建筑地基处理工程存在工程量大、工期紧张、施工条件差等客观因素，因而设计原则上确保工期的情况下、在确保工程质量不受影响的情况下，力争做到好、快同步，又快又好。
(完整版)14米景观板拱桥计算书
分层
指标
①
②
③1
③2
③3
γ(KN/m3)
18.5*
19.2*
19.5
19.9
20.1
Ck（kPa）
40.0*
45.0*
76.0
81.9
Φk（。）
3、主要规范：
1.《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93）
2.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）
3.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
4.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
5.《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTG D63-2007）
1、截面抗压强度验算
截面选取主拱圈的拱脚截面、1/4截面、跨中截面等共计3个截面。
按照《公路圬工桥涵设计规范（JTG D61-2005）》5.1.4.1的规定，验算拱的截面强度。由于截面强度验算与拱的整体“强度-稳定”验算所采用公式相同，只是为考虑长细比及弯曲系数的影响，因此，略去该节，直接验算拱的整体“强度-稳定”。
726
满足
Min
-455
5.12
2280
0.7
2890
13118.6
455
满足
组合Ⅱ
Max
115
5.12
2280
0.7
2620
12983.6
115
满足
Min
115
5.12
2280
0.7
2620
浅基础设计实验报告
一、实验目的1. 理解浅基础设计的原理和计算方法。
2. 掌握浅基础设计中土压力计算、基础承载力计算、基础尺寸确定等基本步骤。
3. 培养实际工程中浅基础设计的实践能力。
二、实验原理浅基础设计是土木工程中常用的一种基础形式，其特点是基础埋置较浅，适用于地基承载力较好的场合。
本实验主要研究浅基础设计中土压力、基础承载力及基础尺寸的确定。
1. 土压力计算：土压力是指土体对基础产生的侧向压力，其计算公式为：E = K0γH其中，E为土压力，K0为土压力系数，γ为土的重度，H为基础埋深。
2. 基础承载力计算：基础承载力是指基础底面单位面积上所能承受的最大荷载，其计算公式为：qk = c + γd + 0.5γH其中，qk为基础承载力，c为基础底面摩擦系数，d为基础埋深，H为基础埋深。
3. 基础尺寸确定：根据基础承载力计算结果，结合实际工程要求，确定基础宽度、厚度等尺寸。
三、实验内容及步骤1. 土压力计算实验（1）收集实验数据：测量土的重度、土压力系数、基础埋深等数据。
（2）计算土压力：根据公式E = K0γH，计算土压力。
2. 基础承载力计算实验（1）收集实验数据：测量土的重度、土压力系数、基础埋深、基础底面摩擦系数等数据。
（2）计算基础承载力：根据公式qk = c + γd + 0.5γH，计算基础承载力。
3. 基础尺寸确定实验（1）根据基础承载力计算结果，确定基础宽度、厚度等尺寸。
（2）分析不同基础尺寸对工程的影响，优化设计方案。
四、实验结果与分析1. 土压力计算结果：根据实验数据，计算得到土压力E为XX kN。
2. 基础承载力计算结果：根据实验数据，计算得到基础承载力qk为XX kN/m²。
3. 基础尺寸确定：根据基础承载力计算结果，确定基础宽度为XX m，厚度为XX m。
分析：本实验结果表明，土压力和基础承载力对基础设计至关重要。
通过计算土压力和基础承载力，可以确定合适的基础尺寸，保证工程安全可靠。
浅基础设计计算书精品文档9页
基础工程课程设计柱下条形基础设计成果成果：设计计算书、设计图纸姓名：学号：学院：土木工程学院专业：土木工程年级：指导老师：完成时间：课设简介1. 课程设计目的课程设计是高等教育中一直强调和重视的教学实践环节，《基础工程》课程设计是学生在学习《土力学》、《钢筋混凝土结构》和《基础工程》的基础上，综合应用所学的理论知识，完成浅基础和深基础（桩基础）的设计任务。
其目的是培养学生综合应用基础理论和专业知识的能力，同时培养学生独立分析和解决基础工程设计问题的能力。
2. 课程设计基本要求2.1 通过课程设计，要求学生对基础工程设计内容和过程有较全面的了解和掌握，熟悉基础工程的设计规范、规程、手册和工具书；2.2 在教师指导下，独立完成课程设计任务指导书规定的全部内容。
设计计算书要求计算正确、文理通顺，施工图布置合理、表达清晰，符合设计规范要求；目录课设简介 (I)目录 (II)第一章绪论…………………………………………………………1.1工程概况………………………………………………………1.1.1地形………………………………………………………………1.1.2工程地质条件………………………………………………………1.1.3岩土设计技术参数…………………………………………………1.1.4水文地质条件…………………………………………………1.1.5轴线及上部结构作用何在…………………………………………1.1.6岩土设计技术参数…………………………………………………第二章基础设计……………………………………………………2.1基础梁埋深及高度的确定……………………………………………2.2 确定地基承载力设计值……………………………………………2.3确定条形基础底面尺寸………………………………………………2.4软弱下卧层承载力验算………………………………………………2.5基础结构验算…………………………………………………2.6基础梁配筋验算…………………………………………………2.6.1正截面受弯钢筋计算………………………………………………2..6.2箍筋计算…………………………………………………第三章翼板配筋计算………………………………………………3.1截面尺寸验算…………………………………3.2 翼板横向钢筋计算及分布钢筋确定………………………………第一章绪论1.1工程概况1.1.1．地形拟建建筑场地平整。
基础工程课程设计计算书(修改)精选全文
可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。
底层平面见示意图。
框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。
杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。
ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。
按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。
桥梁计算书(含水文、荷载、桩长、挡墙的计算)
年河桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题年河桥位于长江下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
基础设计计算书
基础设计计算书一份优秀的基础设计计算书需要包含以下内容：结构设计、土建设计、水暖电系统设计和材料选用等。
这篇文章将全面介绍如何编写一份生动有指导意义的基础设计计算书，以下是具体内容。
首先，结构设计是基础设计计算书的重要部分。
首先要考虑的因素是建筑物的用途和所在地区的气候条件。
通过分析建筑物的荷载、地基条件、风荷载和其他自然因素，来确定结构方案的合理性。
在编写计算书时，应该注重详细描述每个结构构件的承载能力和施工方法，并建议合理的施工工艺方案。
其次，土建设计是指建筑物的基础和外部结构设计。
土建设计至关重要，因为它不仅影响到建筑物的外观和功能，同时也是建筑物的支撑点和稳定性的保障。
基础设计应包括基础类型、地基处理方法、基础深度、基础尺寸和混凝土强度等。
外部结构设计包括建筑物外墙和屋顶的材料选择、渗漏处理和防水设计等。
在编写计算书时，应细心检查每个设计方案，以确保其合理性以及无遗漏的需要注意事项。
第三，水暖电系统的设计是现代建筑设计不可或缺的步骤之一。
其设计需要考虑建筑物的用途，包括所需的供水、排水、电力和照明等建筑物的各种设备需求。
针对不同用途建筑，水暖电设计方案也各式各样。
在编写计算书是，应详细描述供水管道尺寸、管道类型、水龙头选择、陶瓷卫浴设备和电缆的类型、电力负载和照明控制方法等细节。
此外，水暖电系统设计的精细度还应考虑到系统的节能性和可靠性。
最后，材料选用也是基础设计计算书的关键步骤。
材料选择应根据建筑物的用途、环境条件和易使用等要素，以选择适合的建筑材料。
同时，还应根据各个材料的收缩和膨胀特性、密度、强度、重量、抗老化性和环保性等因素进行比较分析。
在编写计算书时，应详细列出每个使用的建材类型、规格、数量和价格，并附上供应商及联系方式，以确保工程实施的顺利进行。
总之，一份优秀的基础设计计算书需要详细描述每个设计方案的合理性和详细的施工方法，以满足不同建筑物的用途和环境条件。
与此同时，还应结合实际情况，选择合适的建筑材料，并提供详细的材料信息和供应商联系方式。
浅基础工程课程设计计算书
浅基础工程课程设计计算书某柱下条形基础设计计算书设计资料：拟建工程地基基础设计等级为丙级，病房办公楼为六层，框架结构，柱下条形基础。
拟建场地为湖相沉积，属第四纪地层，以粉质粘土、砂质粉土为主。
经地质勘探，测得场地稳定地下水位埋藏在-0.83 ~ -1.67m左右，历史最高水位为-0.30 ~ -0.90m，变化幅度约1.0m。
地基土物理力学性质指标选择3、9、15、21号柱，底层柱组合内力如下表所示：1 柱截面尺寸拟采用400×400mm。
初选基础埋深为2.5m。
2确定地基承载力地下水位取-1.50m γm=（18×1.5+0.45×14+0.55×18）/ 2 .5=17.3kN/m3先假定b≤3m 则fa =fak+ηdγm（d-0.5）=103+1.2×17.3×（2.5-0.5）=144.5kPa3确定底板尺寸1）外伸长度：C左=C右=7000×1/4=1750mmL=2×1750+3×7000=24500mm2）宽度B：B≥∑F k/（fa-20d+10hw）L=（1426+1839+1927+1329）/（144.5-20×2.5+10×1）×24.5=2.55m取B=2.70m设计由于偏心荷载较小，故不考虑偏心荷载作用。
即使考虑偏心荷载Pmax =（∑Fk+Gk+Gwk）/ lb+6∑Mk/bl2= （6521+24.5×2.7×2.5×20+10×24.5×2.7×1）/（24.5×2.7）+（1329×10.5+1927×3.5-1426×10.5-1839×3.5-2.5-1）/（2.7×24.52）= 136kPa<1.2 f a 满足要求4按构造要求选取翼板尺寸初选翼板厚度为500mm,采用变厚度翼板，坡度取1/45基础梁尺寸h=1/6×L=1/6×7000≈1200mmb=1/2.4×h=500mm翼板及肋梁尺寸见下图6验算底板厚度h0基础采用C20混凝土，f t =1.10N/ mm2Pj=F/bl=（1927+1426+1839+1329）×1.35/（2.7×24.5）=133.1kPab1=1/2×（2.7-0.5）=1.1mh0≥（Pj ×b1）/（0.7 f t）=（133.1× 1.1）/（0.7×1100）=190mm取a s=40mm，h= h0+a s=190+40=230mm<500mm 满足要求7验算软弱下卧层强度基础持力层下为淤泥，低压缩性均匀性好，fak=70kPa需要进行软弱下卧层强度验算z=1.95+3.65-2.5=3.1mz/b=3.1/2.7>0.50取θ=23o tan θ=0.424Pk=（Fk+Gk）/ A=（Fk+γG Ad-γw Ah w）/ A=（6521+24.5×2.7×2.5×20-10×24.5×2.7×1）/（24.5×2.7）=138.6kPaσz =b（Pk-σcd）/（b+2ztanθ）=2.7（138.6-18×1.5-0.45×14-0.55×18）/（2.7+2×3.1×0.424）=48.3kPa下卧层顶面处的自重应力：σcz =18×1.5+0.45×（24-10）+3.65×（28-10）=99kPa下卧层承载力特征值：γm=σcz/（d+z）=99/（2.5+3.1）=17.7 kN/ m3faz=70+1.2×17.7×（5.6-0.5）=178.3kPa验算：σcz+σz=99+48.3=147.3kPa<faz（可以）< p="">8配筋计算a．翼板配筋计算1）计算地基净反力Pj =F/bl=（6521×1.35）/（2.7×24.5）= 133.1kPa2）最不利位置I-I弯矩M =1/2×Pjb12=1/2×133.1×（（2.7-0.5）/2）2=80.5kN ·m3）沿基础长度方向取L=1m ，则每米长As ≥M/（0.9f y h 0）主受力筋用I 级钢筋 f y =210 N/ mm 2h 0=500-40=460mmAs ≥（80.5×106）/（0.9×210×460）=926 mm 2配筋12Φ120，As=942 mm 2 可以 b ．基础梁配筋计算1）计算地基沿基础纵向净反力，用弯矩分配法计算肋梁弯矩b p j =∑F /L=（6521×1.35）/24.5=359kN/m 边跨固端弯矩为：M BA =1/12×bpjl 12=1/12×359×72 =1467kN ·m中跨固端弯矩为：M BC =1/12×bpjl 22=1/12×359×72 =1467kN·mA 截面（左边）伸出端弯矩 M A l =2021l b pj =275.135921??=550kN ·mA （3）B （9）C （15）D （21）传递与分配 917 -917 458.5 -458.5-1.3 -1.6 1.6 1.33）肋梁剪力计算 A 截面左边的剪力为：kN l b V pj lA 3.62875.13590=?== 取OB 段作脱离体，计算A 截面的支座反力m kN M l l b l R B pj A ?=-+??=-+=2.1728]8.1645)775.1(35921[71])(21[122101 A 截面右边的剪力为：kN R l b V A pj rA 11002.172875.13590-=-?=-=kN R l l b R A pj B 1.14132.1728)775.1(359)(10'=-+?=-+= 取BC 段作为脱离体)21(1222"CBpj B MM l b l R -+==kN 5.1256)8.16458.1645735921(712=-+?? kN R R R B B B 6.26695.12561.1413"'=+=+=kN R V B l B 1.1413'== kN R V B rB 5.1256"-=-=按跨中剪力为零的条件来求跨中最大负弯矩： OB 段：02.1728359=-=-x R x b A pjm x 8.4=所以 m kN R x b M A pj ?-=?-??=-=3.113505.32.17288.43592105.321221BC 段对称，最大负弯矩在中间截面 m kN Ml b MBpj ?-=+??-=+-=5538.1645735981812222由以上的计算结果可做出条形基础的弯矩图和剪力图。
浅基础课程设计计算书
浅基础课程设计计算书课程名称：浅基础课程设计计算书教学目标：1. 通过本课程的学习，使学生掌握基本的计算方法和技巧。
2. 培养学生的计算思维，提高其运算能力。
3. 培养学生的问题分析和解决问题的能力。
教学内容：1. 加减乘除的运算规则和方法。
2. 分数、百分数和小数的四则运算。
3. 简单的代数运算。
4. 平均数、中位数和众数的计算。
5. 计算器的使用方法和技巧。
教学步骤：第一步：引入课程介绍本课程的目标和重要性，以及与学生生活中计算的相关性。
第二步：教学知识点讲解逐个讲解和演示各个计算知识点，并且提供例题让学生跟随操作。
第三步：练习和巩固提供一些练习题，让学生进行练习并进行批改，帮助他们巩固所学的知识。
第四步：拓展应用引导学生思考并应用所学的知识解决实际问题，如购物计算、时间计算等。
第五步：巩固讲解和总结对学生进行巩固讲解，并对本课程进行总结，总结知识点和技巧。
教学资源：1. PPT课件：包含教学知识点和例题演示。
2. 教材：提供练习题和相关教材。
3. 计算器：用于讲解计算器的使用方法和技巧。
评价方式：1. 在课堂练习中检查学生的掌握情况。
2. 做小测验，检测学生对知识点的掌握程度。
3. 学期末进行考试，测试学生的整体水平。
教学建议：1. 让学生尽量多进行实际操作和练习，提高他们的计算能力。
2. 关注学生的学习过程，及时发现问题并给予指导和帮助。
3. 引导学生进行拓展应用，提高他们的问题分析和解决能力。
4. 鼓励学生进行合作学习，互相讨论和分享解题方法。
备注：本计算书为浅基础课程设计的计算部分，旨在培养学生的基本计算能力和思维。
教学内容可根据具体情况进行调整和补充。
浅基础课程设计
浅基础课程设计(两跨单层排架结构)场地土情况为：第一层地基承载力特征值1ak f =150kPa ，土的重度γ=203/kN m ，厚度1h =5m ，土的压缩模量1s E =6Mpa ，基础宽度的地基承载力修正系数b η=0，基础埋深的地基承载力修正系数d η=1.1 ；第二层地基承载力特征值2ak f =60kPa ，土的压缩模量2s E =2.5Mpa 。
边柱基础受上部结构传来的荷载1k N =789kN ，1k M =-354kN m ⋅，水平力1k V = - 40kN ，基础梁上墙的自重荷载wk G =316kN 。
中柱基础受上部结构传来的荷载2k N =1422kN ，2k M =340kN m ⋅，水平力2k V =17kN 。
采用C25混凝土，HPB300级钢筋，基础上柱尺寸400900mm mm ⨯，基础梁上墙厚240mm ，假设室内外高差0.3m ，基础埋置深度为1.2m 。
此处取d=1.2m 。
1、持力层承载力验算先对持力层承载力特征值ak f 进行修正。
又b η=0，d η=1.1。
由式得(3)(0.5)150 1.120(1.20.5)165.4a ak b d m f f b d kPa ηγηγ=+-+-=+⨯⨯-=2、初步确定基础底面尺寸计算基础及回填土重k G 时的基础埋深(1.5 1.2)/2 1.35d m =+= 边柱基础考虑荷载偏心，将基底面积初步增大20%，由式得211.2/() 1.2()/() 1.2(789316)/(17220 1.35)9.58k a G k wk a G A F f d F G f d m γγ=-=+-=⨯+-⨯=取基底长短边之比/2n l b ==，于是/9.58/2 2.19b A n m ===，取 2.2b m =2 2.2 4.4l nb m ==⨯=中柱基础考虑荷载偏心，将基底面积初步增大20%，由式得21.2/() 1.21422/(17220 1.35)12.33k a G A F f d m γ=-==⨯-⨯=取基底长短边之比/2n l b ==，于是/12.33/2 2.48b A n m ===，取 2.5b m =2 2.5 5.0l nb m ==⨯=3、验算荷载偏心距e边柱基础基底处的总竖向力：78931620 2.2 4.4 1.351366.36k k F G kN +=++⨯⨯⨯= 基底处的总力矩：3543160.55400.8559.8k M kN m =+⨯+⨯=⋅ 偏心距： 11/()559.8/1366.360.410/6(15k k k e M F G m l m =+==<=可以） 中柱基础基底处的总竖向力：142220 2.5 5.0 1.351759.5k k F G kN +=+⨯⨯⨯= 基底处的总力矩：340170.8353.6k M kN m =+⨯=⋅偏心距： 5/()353.6/1759.50.201/6(6k k k e M F G m l m =+==<=可以） 4、验算基底最大压力max k p边柱基础max 6(1)1366.3660.410(1)2.2 4.4 4.4220.07 1.2206.4(k k k a F G ep bl l kPa f kPa +=+⨯=+⨯=>=不行） 中柱基础max 6(1)1759.560.201(1)2.5 5.0 5.0174.71 1.2206.4(k k k a F G ep bl l kPa f kPa +=+⨯=+⨯=>=可以）5、调整边柱底面尺寸再验算取 2.3, 4.6b m l m ==，则78931620 2.3 4.6 1.351390.66k k F G kN +=++⨯⨯⨯=/()559.8/1390.660.403k k k e M F G m =+==max 1390.6660.403(1)200.54 1.2206.4(2.3 4.6 4.6k a p kPa f kPa ⨯=+=<=⨯可以）所以边柱的基底尺寸为2.3 4.6m m ⨯，中柱的基底尺寸为2.5 5.0m m ⨯6、计算基底净反力设计值边柱基础789316104.442.3 4.6j F p kPa bl +===⨯ 净偏心距 0/559.8/1366.360.410e M F m === 基底最大和最小净反力设计值max 0min 160.29660.410(1)104.44(1)48.594.6j j p F e kPa p lb l ⨯=±=⨯±= 中柱基础1422113.762.5 5.0j F p kPa bl ===⨯ 净偏心距 0/353.6/14220.249e M F m === 基底最大和最小净反力设计值max 0min 147.75660.249(1)113.76(1)79.775.0j j p F e kPa p lb l ⨯=±=⨯±= 7、基础高度边柱基础 （1） 柱边截面取800h mm =，080040760h mm =-=（取两个方向的有效高度平均值），则020.420.76 1.92 2.3c b h m b m +=+⨯=<=应按式()200000.72222c c j hp t c l a b b p h b h f b h h β⎡⎤⎛⎫⎛⎫-----≤+⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦验算受冲切承载力。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书课程设计计算书一、项目概述该桥梁系某i级公路干线上的中桥（单线），线路位于直线平坡地段。
该地区地震烈度较低，不考虑地震设防问题。
桥梁和桥墩的设计已经完成，桥梁跨度由4孔30m预应力钢筋混凝土梁组成。
二、方案比选1）刚性膨胀基础刚性扩大基础属于浅基础，其埋置深度一般小于5米，对于本工程若采用刚性扩大基础，其须埋于最大冲刷线下不小于1米，刚最小的进置深度为5.7m因此，尽管持力层土层地质良好，考虑浅基础特点故不适合。
（2）沉井基础沉井基础适用以下情况1、当上部荷载较大时，表层地基土的容许承载力不足，膨胀基坑开挖工作量大，支护难度大，但在一定深度处有良好的承载层，沉箱基础与其他深基坑相比经济合理；2．在山区河流中，虽然土质较好，但冲刷大或河中有较大卵石不便桩基础施工时；3.岩石表面平坦，覆盖层薄，但河流较深；膨胀基础围堰施工难度大。
综上所述，本工程不须采用沉井基础。
（3）桩基(1)当建筑物荷载较大，地基上部土层软弱或适宜的地基持力层位置较深，地下水位较高，采用浅基础或人工地基在技术上、经济上不合理；（2）河床冲淤大，河道不稳定，冲淤深度不易准确计算，基础或结构下的土层可能受到侵蚀和冲刷。
浅基础不能保证地基的安全；(3)当地基计算沉降过大或结构物对基础沉降变形与水平侧向位移较敏感，采用桩基础穿过松软（高压缩）土层，将荷载传到较坚实（低压缩性）土层，以减少建筑物沉降并使沉降较均匀；（4）当水平力较大需要减小建筑物的水平位移和倾斜时，稳定性要求较高；本工程对水平位移要求严格，本工程中局部冲刷线集位置较深，采用桩基础具有造价低，强度高，沉降量小而均匀，施工较两者简易，综上所述，本工程采用桩基础比较合理。
三、基本设计数据1.工程地质和水文地质河床高程78.32，桩顶与河床齐平，总冲刷线高程75.94m，局部冲刷线高程73.62m。
地基土为中密砂砾土，地基土比例系数m＝10000kn/m4；地基土极限摩阻力qik?60kpa；地基容许承载力[fa0]＝430kpa,内摩擦角＝ 20.土壤密度=11.80kn/m（已考虑浮力）。
嵌岩浅基础计算
注：柱长及柱宽应与基础长及基础宽相对应
柱长a（mm） 950
柱宽b （mm）
1200
每延米弯矩设 计值M'(KN·
As(mm2/m)
7m./3m6)
42.88
2900
400
348.11
2027.18
2000
250
211.24
1230.17
1100
600
6.56
38.22
β hs
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
条基高度 H(mm)
1000 1000 1000 1000 1000
ft(N/mm2)
1.43 1.43 1.43 1.43 1.43
β hs
0.96 0.96 0.96 0.96 0.96
新地规（DBJ50-047-2016）修改部分
条基抗剪承 载力
（18K3N0/.m8）3 1830.83 1830.83 1830.83 1830.83
新地规（DBJ50-047-2016）修
宽高比A 宽高比B
0.14 -1.79 -0.85 -0.19 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.19 0.61 0.71 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
每延米剪力设 计值Vs(KN/m)
110.45 250.71 782.39 87.50
独基高度 H(mm)
600 600 600 600
浅基础悬臂式板桩和板桩稳定性计算书
悬臂式板桩和板桩稳定性计算计算书计算依据：《建筑基坑支护规程》（JGJ120-2012）一、参数信息1.基本信息2. 板桩材料信息3．荷载参数4．地质勘探数据如下二、土压力计算1. 主动土压力计算1). 主动土压力系数K a1=Tan2(45°-φ1/2)=Tan2(45-15.000/2)=0.589K a2=Tan2(45°-φ2/2)=Tan2(45-15.000/2)=0.5892). 土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平面荷载第1层土：0.000 -- 1.000 米e1上 = [q0+q1b0/(b0+2b1)]K a1-2c1(K a1)0.5= 0.000×0.589-2×8.000×(0.589)0.5= -12.277 kN/m2e1下 = [γm1h1+q0+q1b0/(b0+2b1)]K a1-2c1(K a1)0.5= (17.000+0.000)×0.589-2×8.000×(0.589)0.5= -2.268 kN/m2第2层土：1.000 -- 5.500 米e2上 = [γm1h1+q0+q1b0/(b0+2b1)]K a2-2c2(K a2)0.5= (17.000+7.143)×0.589-2×8.000×(0.589)0.5= 1.938 kN/m2e2下 = [γm1h1+γm2h2+q0+q1b0/(b0+2b1)]K a2-2c2(K a2)0.5= (93.500+7.143)×0.589-2×8.000×(0.589)0.5= 46.980 kN/m23). 土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平线荷载第1层土：0.000 -- 1.000 米E a1 = 0作用位置：h = 0 p第2层土：1.000 -- 5.500 米E a2 = 0.5×(e2上+e2下)×(h2-h1) = 0.5 ×(1.938+46.980)×4.500 = 110.066kN/m作用位置：h p2 = h2(2e2上+e2下)/(3e2上+3e2下)+∑h2= 4.500×(2×1.938+46.980)/(3×1.938+3×46.980)+0.000 = 1.559m土压力合力：Ea = ΣEai= 0.000+110.066= 110.066kN/m合力作用点：ha = ΣhiEai/Ea= (0.000×0.000+1.559×110.066)/110.066= 1.559m2. 水平抗力计算1). 被动土压力系数K a1 = tan2(45°+ φ1/2)= tan2(45+15.000/2)=1.6982). 土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平面荷载第1层土：2.500 -- 5.500 米e1上 = 2c1(K p1)0.5= 2×8.000(1.698)0.5= 20.852kN/m2e1下 = γm1h1K a1+2c1(K p1)0.5= 51.000×1.698+2×8.000(1.698)0.5= 107.470kN/m23). 土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平线荷载第1层土：2.500 -- 5.500 米E p1 = 0.5×(e1上+e1下)×h1 = 0.5×(20.852+107.470)×3.000 = 192.482kN/m作用位置：h p1 = h1(2e1上+e1下)/(3e1上+3e1下)+∑h1= 3.000×(2×20.852+107.470)/(3×20.852+3×107.470)+0.000 = 1.162m水平抗力合力：Ep = ΣEpi= 192.482= 192.482kN/m合力作用点：hp = ΣhiEpi/Ep= (1.162×192.482)/192.482= 1.162m三、验算嵌固深度是否满足要求根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)的要求，验证所假设的hd 是否满足公式： hp∑Epj - 1.2γha∑Eai≥ 01.162×192.482-1.2×1.0×1.559×110.066=17.792≥0 满足公式要求！四、抗渗稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-2012)要求，此时可不进行抗渗稳定性验算！五、结构计算1、结构弯矩计算16.7248.274主动土弯矩图(kN·m) 被动土弯矩图(kN·m)18.93 4.844主动土变形图(mm) 被动土变形图(mm) 悬臂式支护结构弯矩：Mc=8.45kN ·m 最大挠度为：14.09mm 2、截面弯矩设计值确定：M = 1.25γ0M c = 1.25 × 1.0 × 8.45 = 10.56kN ·m 3、材料的强度计算： σmax =M/(γx W x )γx --塑性发展系数，对于承受静力荷载和间接承受动力荷载的构件，偏于安全考虑，可取为1.0;W x --材料的截面抵抗矩: 108.30cm 3；σmax = M/(γx × W x ) = 10.56 / (1.0 × 108.30 × 10-3) = 97.53kPa <[f] = 205kPa 经比较知，材料强度满足要求。
22-24米烟囱基础计算书
22-24米烟囱基础计算书基本信息- 烟囱高度：22-24米- 基础类型：浅基础基础计算荷载计算- 基础荷载：根据所选材料计算- 烟囱上部风荷载：根据当地气象数据计算基础尺寸- 基础底面尺寸：根据荷载计算结果进行尺寸确定设计方案- 基础选用钢筋混凝土浅基础- 基础底面采用方形主要材料- 混凝土：根据荷载计算结果确定强度等级- 钢筋：根据荷载计算结果确定直径和数量施工要点1. 挖掘基坑：根据基础尺寸确定基坑尺寸，并保证坑底平整。
2. 钢筋绑扎：按照设计要求进行钢筋绑扎，确保钢筋的正确位置和数量。
3. 砼浇筑：采用振捣排除气泡，确保砼的密实度和强度。
4. 养护：对新浇筑的基础进行养护，保证其强度的逐渐提高。
安全考虑- 基础设计过程中要充分考虑抗震和稳定性问题，确保基础的安全性。
- 在施工过程中，要加强现场安全管理，确保工人的生命安全。
结论本文档详细描述了22-24米烟囱的基础计算过程，并给出了具体的设计方案和施工要点。
同时，还强调了安全考虑在基础设计和施工过程中的重要性。
请根据本文档进行相关工程实施和管理。
这是一份关于22-24米烟囱基础计算书的文档，详细描述了基础计算、设计方案、施工要点和安全考虑等内容。
根据荷载计算结果确定基础底面尺寸，并选用钢筋混凝土浅基础，基础底面采用方形。
在施工过程中，要注意挖掘基坑、钢筋绑扎、砼浇筑和养护等要点。
同时，重点强调了基础的安全性和现场安全管理的重要性。
请根据本文档进行相关工程实施和管理。
浅基础设计
t / l ≥ 1 / 14
因此：板厚取 有效高度
t ≥ l / 14 = 2000 / 14 = 143mm
按构造要求：筏板基础的最小厚度为：400mm
h = 400mm
h0 = h − 40 = 360mm
f c = 14.3 N / mm 2 f t = 1.43 N / mm 2
板、次梁均采用C30混凝土： HRB335：
取
b 'f = 2.0m
板的冲切验算：
（1）验算主要板跨部分 ）
5.2 次梁设计
板的冲切验算： （1）验算主要板跨部分 ）
Fl < 0.7 β hp f t u m h0
剪切验算：
Vs ≤ 0.7 β hs f t (l n 2 − 2h0 )h0
• （2）验算悬挑板最不利部分 ） • 冲切验算： • 剪切验算： • 注意：按规范板的配筋要求，在第一、第二开间加10%配 筋。 • 5.2.1 JL1 配筋计算 • 5.2.2 JL2 配筋计算 • 5.2.3 JL3 配筋计算 • 5.3 主梁配筋计算 • 5.3.1 JL4配筋计算 • 5.3.2 JL5配筋计算
M4 =
1 ' p j b22 = 105.2kN.m 2
M5 =
1 p j b3'2 = 206.2kN.m 2
五、基础梁与底板的截面设计与配筋（略） 基础梁与底板的截面设计与配筋（
5.1 板的设计 梁板式筏基底板除计算正截面受弯承载力外其厚度尚应满足受冲切承 载力受剪切承载力的要求。对12层以上建筑的梁板式筏基，其底板厚度与 最大双向板格的短边净跨之比不应小于1/14，且板厚不应小于400mm。
× 1.56 R1 = 2246kN
(整理)地基基础设计计算书.
=124.98KN
抗冲切力：
=722.31KN 124.98KN。可以。
8.2 C柱基础高度验算
8.2.1计算基底反力
偏心距：
基础边缘处的最大和最小净反力：
8.2.2基础高度（选用阶梯形基础）
柱边基础截面抗冲切验算（见图4）
，初步选择基础高度h=1000㎜，从下至上分300㎜，300㎜，400㎜三个台阶， ㎜（有垫层）， 。 ，取 ，
8基础高度验算
8.1 B柱基础高度验算
8.1.1计算基底反力
偏心距：
基础边缘处的最大和最小净反力：
8.1.2基础高度（选用阶梯形基础）
柱边基础截面抗冲切验算（见图1）
，初步选择基础高度h=1000㎜，从下至上分300㎜，300㎜，400㎜三个台阶， ㎜（有垫层）， 。 ，取 ，
因偏心受压
冲切力：
=
=846.98KN
不需要对 进行修正。
4.2.1持力层承载力验算
基础和回填土重：
偏心距：
基础底面处的平均压力值：
基础底面边缘的最大压力值：
基础底面边缘的最小压力值：
满足要求。确定该柱基础底面长l=5.2m，b=3.3m。
5软弱下卧层验算
5.1 B柱
软弱下卧层顶面处自重应力：
软弱下卧层顶面以上土的加权平均重度：
由灰褐色淤泥质粉质粘土
3确定基础类型及材料
基础类型为：柱下独立基础
基础材料：混凝土采用C25，钢筋采用HPB235。
4确定基础底面尺寸
根据亚粘土e=0.95， ，查表得 。因d=2.0m。
基础底面以上土的加权平均重度：
地基承载力特征值 （先不考虑对基础宽度进行修正）：
4.1确定B柱基底尺寸
请详细阐述浅基础的设计计算流程
请详细阐述浅基础的设计计算流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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浅基础(十字交叉梁)课程设计
《土力学及基础工程》课程设计任务书
浅基础（十字交梁）基础设计
一、工程概况
某工程为两跨钢筋混凝土框架结构，高度为5层，丙级建筑，设3排柱，其柱网平面布置如下图所示：
y
x
O
已知：一、柱截面尺寸为500×500；
二、基床系数k=5MN/m3；
二、工程地质条件
地表以下土层组成如下：
一、人工填土0.0～-1.2m；粘性土-1.2～-7.2m；细砂-7.2m以下；地下水位在细砂层以下；标准冻深为0.60m。
三、设计内容
一、肯定基础埋深；
二、肯定持力层承载力特征值；
3、肯定基础形式、尺寸；
4、验算地基强度、变形；
五、按winkler地基模型进行基础结构设计；
六、完成基础设计计算书一份；
7、绘制基础施工图。
四、设计时间为一周
五、计算书。
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基础工程课程设计柱下条形基础设计成果成果：设计计算书、设计图纸姓名：学号：学院：土木工程学院专业：土木工程年级： 2009级指导老师：完成时间： 2012年01月课设简介1. 课程设计目的课程设计是高等教育中一直强调和重视的教学实践环节，《基础工程》课程设计是学生在学习《土力学》、《钢筋混凝土结构》和《基础工程》的基础上，综合应用所学的理论知识，完成浅基础和深基础（桩基础）的设计任务。
其目的是培养学生综合应用基础理论和专业知识的能力，同时培养学生独立分析和解决基础工程设计问题的能力。
2. 课程设计基本要求2.1 通过课程设计，要求学生对基础工程设计内容和过程有较全面的了解和掌握，熟悉基础工程的设计规范、规程、手册和工具书；2.2 在教师指导下，独立完成课程设计任务指导书规定的全部内容。
设计计算书要求计算正确、文理通顺，施工图布置合理、表达清晰，符合设计规范要求；目录课设简介 (I)目录 (II)第一章绪论…………………………………………………………1.1工程概况………………………………………………………1.1.1地形………………………………………………………………1.1.2工程地质条件………………………………………………………1.1.3岩土设计技术参数…………………………………………………1.1.4水文地质条件…………………………………………………1.1.5轴线及上部结构作用何在…………………………………………1.1.6岩土设计技术参数…………………………………………………第二章基础设计……………………………………………………2.1基础梁埋深及高度的确定……………………………………………2.2 确定地基承载力设计值……………………………………………2.3确定条形基础底面尺寸………………………………………………2.4软弱下卧层承载力验算………………………………………………2.5基础结构验算…………………………………………………2.6基础梁配筋验算…………………………………………………2.6.1正截面受弯钢筋计算………………………………………………2..6.2箍筋计算…………………………………………………第三章翼板配筋计算………………………………………………3.1截面尺寸验算…………………………………3.2 翼板横向钢筋计算及分布钢筋确定………………………………第一章绪论1.1工程概况1.1.1．地形拟建建筑场地平整。
1.1.2．工程地质条件拟建场地位于福州市乌龙江下游山前沟谷处，地貌上属山前冲海积谷地，原始地势高差较大，现经人工填土后，高差约5m。
拟建场地原为山谷坡地，分布若干鱼塘，现已人工吹砂堆填。
场地东、南侧为学校及居民区，西侧为山坡。
地层分布有人工吹砂层、第4系全新统冲积层、上更新统冲洪海积层，基岩为燕山晚期花岗岩类。
1.1.3岩土设计技术参数地基岩土物理力学参数如表1所示。
1.1.4．水文地质条件场地地下水主要为上部填土中孔隙潜水及基岩风化带中的孔隙-裂隙承压水两种类型，水量贫乏，地下水稳定水位埋深为1.70m，场地地下水对混凝土结构及钢筋混凝土结构不具有腐蚀性。
1.1.5上部结构资料拟建建筑物为全现浇多层框架结构，框架柱截面尺寸为600mm×600mm。
柱网布置如图1所示。
其中横向尺寸为36m，纵向尺寸为24m。
表1 有关土层物理力学性质指标表地层代号土层名称厚度承载力特征值参考akf含水量重度孔隙比塑性指数液性指数直剪试验压缩模量粘聚力内摩w γ e I p I L C φEs kPa % kN/m3 kPa °MPa1 杂填土 1.0 6.4 13.7 0.9972 252 粘土~粉质粘土2.0 120 69.3 14.9 1.0 24.6 0.95 19 7.3 4.513 淤泥质土 3.0 80 41.4 17.3 1.15 19.8 0.62 26 8.5 1.504 粘土 3.0 140 67.3 15.1 0.86 20.2 1.12 9 11.4 4.805 粉土 4.0 160 24.5 19.0 0.72 4.2 1.10 12 23 5.50残积砾质粘64.5 200 32.5 16.1 0.66 7.2 0.72 12 25.5 3.30图1 柱网平面图1.1.6上部结构作用荷载本人所算为4号轴线处基础，柱底竖向荷载标准组合值为1440kN。
第二章 基础设计2.1基础梁埋深及高度的确定取基础埋深 1.5d m =，高于底下水位0.2m 。
取基础高度 1.2h m =，符合柱下条形基础梁的高度宜为柱距的11~48的规定。
2.2确定地基承载力设计值承载力特征值参考值120ak f kN =,先假设基础宽度3b m =，基础底面以上土的加权平均容重3(13.7 1.014.90.5)/1.514.1/m kN m γ=⨯+⨯=，查表得 1.0d η=。
修正后地基承载力特征值：(3)(0.5)1200 1.014.1(1.50.5)134.1a ak b d m f f b d kPa ηγηγ=+-+-=++⨯⨯-=2.3.确定条形基础底面尺寸b ≥()k a F f d l γ-514402.56(134.120 1.5)27m ⨯==-⨯⨯，取基础宽 2.7b m =5144020 1.527 2.7128.76134.127 2.7k k a F G p kPa f kPa A +⨯+⨯⨯⨯===≤=⨯ 取条形基础端部外伸长度0 1.5l m =，符合外伸长度宜为边跨跨度的0.25倍的规定0(0.25 6.0 1.5)l m =⨯=，即条形基础长64+2 1.5=27l m =⨯⨯。
2.4软弱下卧层承载力验算软弱下卧层为第3层 80ak f kPa = 3218.9/sat kN m γ= 查表0, 1.0b d ηη==3[13.7 1.014.90.7+(18.9-10) 1.3]/3.011.99/m kN m γ=⨯+⨯⨯=(3)(0.5)800 1.011.99(3.00.5)109.75a ak b d m f f b d kPa ηγηγ=+-+-=++⨯⨯-=基底压力128.76p kPa = 基底自重压力013.7 1.014.90.521.15c p kPa =⨯+⨯=12=3.0s s E E α= / 1.5/2.70.560.5z b == 查表得地基压力扩散角 =23θ︒下卧层顶面自重压力 13.7 1.014.90.7(18.910)35.7cz p kPa =⨯+⨯+-= 下卧层顶面附加压力 0() 2.7(128.7621.15)69.332tan 2.72 1.5tan 23c z b p p p kPa b z θ-⨯-===++⨯⨯︒下卧层顶面总压力 35.769.33105.03109.75cz z a p p p kPa f kPa =+=+=≤= 即下卧层满足承载力要求。
2.5基础结构验算混凝土弹性模量 722.5510/c E kN m =⨯基础梁截面刚度 722.55100.1934921500c E I kN m =⨯⨯=⋅采用倒梁法并运用结构力学求解器求解各项数据 每米长度基底反力 1.3551450360.0/27Fp kN m l⨯⨯===∑边跨每米长度增加基底反力 1.355144015%'194.4/6+1.5p kN m ⨯⨯⨯==均布分布反力作用下的计算简图：求出各支座反力为 12313.71R kN = 23081.86R kN = 31844.87R kN =43081.86R kN = 52313.71R kN =由于支座反力与原柱端荷载相差较大，支座处存在不平衡力i p ∆，分别为1 1.3514502329.77369.71p kN ∆=⨯-=-2 1.3514503103.261137.86p kN ∆=⨯-=-3 1.3514501857.6899.13p kN ∆=⨯-= 421137.86p p kN ∆=∆=- 51369.71p p kN ∆=∆=-将各支座不平衡力i p ∆折算成调整荷载 对于边跨支座11113()o p q l l ∆∆=+ o l 为边跨长度；1l 为第一跨长度。
对于中间支座11133()i ipq l l -∆∆=+ 1i l -为第1i -长度；i l 为第i 跨长度。
故 11105.63/1.56/3p q kN m ∆∆==-+； 22284.46/6/36/3p q kN m ∆∆==-+；3324.78/6/36/3p q kN m ∆∆==+ ；42284.46/q q kN m ∆=∆=- ；51-105.63/q q kN m ∆=∆=。
调整荷载作用下的计算简图：24.7824.781234567求得各支座反力为 1383.41R kN ∆=- 21080.59R kN ∆=- 312.02R kN ∆=41080.59R kN ∆=- 5383.41R kN ∆=-调整后的支座反力 1'2313.71383.411930.3R kN =-=2'3081.861080.592001.27R kN =-= 3'1844.8712.021856.89R kN =+= 42''2001.27R R kN == 51''1930.3R R kN ==倒梁法最终截面弯矩图：倒梁法最终截面剪力图：1234567( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )504.87-1111.88-722.29-1228.421315.9842.67-359.56-385.48727.77-359.5642.67-385.481315.98-722.29-1111.88-1228.42504.87基础梁最终内力如下表所示：1234567( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )673.16-1257.14-359.60749.201289.08-712.19-561.11158.89928.45-928.45-158.89561.11712.19-1289.08-749.20359.601257.14-673.16杆件 截面 类型 23 4 5 左右左右左右左右弯矩 （KN ·m ）504.87 1315.98 1315.98 727.77 732.83 1315.98 1315.98 504.87剪力 （KN ）-1257.14 1289.08 -712.19 928.45 928.45 712.19 -1289.08 1257.142.6基础梁配筋计算①材料选择 混凝土20C 1.1t f MPa =； 9.6c f MPa =；钢筋采用二级钢HRB335；'2300y y Nf f mm ==。