最新生产一区常压渣油加氢脱硫(ARDS)装置

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VRDS渣油加氢装置技术特点

VRDS渣油加氢装置技术特点1.1 装置特点①UFR/VRDS加工的是高硫、高残炭的常减压减四线和减低渣油，通过加氢脱硫、加氢脱残炭、加氢脱金属等反应，生产适合催化裂化的原料。

②UFR是有三个催化剂床层的上流式反应器，其主要的工艺目的是在稳定状态下操作UFR，大幅度地降低进料中的金属含量，以防止固定床反应器内催化剂过早失活。

加热后的UFR进料（油氢混合物）进入反应器底部，向上流动通过球型催化剂颗粒填充床层。

因为是上流方向，所以UFR 催化剂床层轻微悬浮。

③优化的换热网络系统，设置原料、常渣、柴油、反应产物等的换热器，利用系统热能加热原料、反应进料、轻烃等，提高了热利用率。

加热炉采用余热回收，空气与烟气进行换热，回收烟气中的热量，提高加热炉热效率。

④重油加氢装置的DCS控制系统于2009年由原来的ABB公司的Advance 500更新为Honeywell公司PKS R310系统，先进控制系统的平台更新为EAS NODE，先进控制软件最近升级为技术更为先进的Profit suite R320控制器软件。

VRDS装置使用了先进控制应用的意义在于，希望通过先进控制的应用可以帮助操作人员实现最大的高附加值产品产率、最小的产品指标富裕量、最小的能量消耗从而获得最大的经济效益。

⑤UFR/VRDS装置反应器和循环气体系统分为A、B 两列。

2007年停工后，通过新加流程，使VRDS装置具备单列停开工能力，依靠单系列流程，VRDS装置已经成功实现4次单系列停开工。

充分利用催化剂活性，实现渣油处理最大效益。

1.2 技术改造1.2.1 烟气余热回收系统1、项目实施的背景进入21世纪后，为了适应节能降耗的大趋势，重油加氢装置进行了多项重大节能改造项目，其中就包括加热炉余热回收系统改造。

重油加氢装置原有一套加热炉余热回收系统，加热炉高温烟气排入到集合烟道去往废锅做热源产0.8MPa蒸汽，由于燃料中的硫含量较高，废锅的省煤器段难以避免烟气低温露点腐蚀，所以废锅投用很短时间就因省煤器段破坏而停用，5台加热炉的烟气直接排放大气，排烟平均温度340℃，能量损失严重。

渣油加氢装置改造优化运行分析

渣油加氢装置改造优化运行分析
胡雪;宫琳;刘铁斌
【期刊名称】《当代化工》
【年(卷),期】2018(047)009
【摘要】海南炼化3 10万t/a渣油加氢装置设计体积空速为0.40 h-1,多个周期工业运行结果表明,高空速条件下渣油加氢处理难度较大,杂质脱除率低,装置运行周期短,停工换剂频繁,影响到全厂重油平衡和经济效益.因此,2017年对RDS装置进行改造,每系列反应器末端增加1台反应器,体积空速降至0.25 h-1,改造运行结果表明,加氢常渣产品性质得到明显改善,也优化了各反应器的温升和压降,有利于催化剂性能的发挥.
【总页数】4页(P1882-1884,1888)
【作者】胡雪;宫琳;刘铁斌
【作者单位】中国石化海南炼油化工有限公司,海南洋浦578001;中国石化海南炼油化工有限公司,海南洋浦578001;中国石油化工股份有限公司大连石油化工研究院,辽宁大连113001
【正文语种】中文
【中图分类】TE624
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石蜡基原料渣油加氢装置开工总结

３低硫石蜡基原料的影响分析３．１原料硫含量的影响
渣油加氢开工切换至６０ｔ／ｈ渣油时，２号常减压装置开始加工含硫进口油上扎库姆，之后随着加工进口油种的变化，渣油加氢进料硫含量呈现由低到高再到低的趋势，硫含量及脱残炭率见表３。
表３硫含量及脱残炭率Ｔａｂｌｅ３Ｓｕｌｆｕｒｃｏｎｔｅｎｔａｎｄｒａｔｅｏｆｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ
１．２０１１．３０５．３５５２．６５
Ⅰ系列２８１７５１３２
３５５．０１８．９９．４１０．５９．３９．０５７．５３８１．１１．０６７１７．６２５．８
２１１
Ⅱ系列７０１７５１３２
３５４．６１４．８７．６１４．５１２．２７．６５６．３３８２．４１．０６０１７．６２５．０
注：Ｆ１０１为反应加热炉，Ｒ１０１～Ｒ１０５分别为第１～５反应器。
原料构成掺渣比原料密度／（ｋｇ·ｍ－３）ｗ（硫），％ｗ（氮）／（μｇ·ｇ－１）残炭，％ｗ（Ｎｉ＋Ｖ）／（μｇ·ｇ－１）运动黏度／（ｍｍ２·ｓ－１）四组分，％饱和烃芳香烃胶质沥青质
混合原料７５％
加氢渣油７５％
Hale Waihona Puke ９４１．３１．０９２４４５００１０．４１７．４９１．６
２装置开工过程开工分为２个阶段进行，第１阶段完成了催
化剂硫化。后因发现高压换热器Ｅ１０４内漏，装置停工处理。２０１９年３月底开始第２阶段开工。主要过程如下。
第１阶段：２０１９年２月１５日开始起步。第２阶段：结合装置加工负荷，采用两个系列
分别开工方案，首先完成Ⅱ系列开工，待１号常减压开工后，再完成Ⅰ系列开工。

生产一区常压渣油加氢脱硫ARDS装置

5-V-02装置防雷防静电接地
8-V-06装置防雷防静电接地
5-V-01A装置防雷防静电接地
V-07装置防雷防静电接地
5-V-01B装置防雷防静电接地
V-08装置防雷防静电接地
4-F-01装置防雷防静电接地
V-09装置防雷防静电接地
5-V-01C装置防雷防静电接地
5-E-05装置防雷防静电接地
8-V-11A装置防雷防静电接地
V-01装置防雷防静电接地
E-01装置防雷防静电接地
3-E-06/AB装置防雷防静电接地
6-V-01装置防雷防静电接地
3-E-05/AB装置防雷防静电接地
3-H-01装置防雷防静电接地
V-26装置防雷防静电接地
联合烟囱
3-E-09/AB装置防雷防静电接地
1-R-04装置防雷防静电接地
1-R-02装置防雷防静电接地
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5-V-06装置防雷防静电接地
3-V-103B装置防雷防静电接地

VRDS渣油加氢装置概况

VRDS渣油加氢装置概况1.1 装置简介为适应原油逐年重质化、劣质化的趋势，提高轻油收率和减少环境污染，胜利炼油厂于1989年10月份从美国雪弗隆（Chevron）公司引进了设计能力为84×104t/a的固定床减压渣油加氢脱硫装置（简称VRDS）。

该装置由华鲁工程公司设计，中石化十化建承建，1992年5月21日建成投产。

1998年，根据中石化公司整体原油加工方案的安排，胜利炼油厂需要掺炼75%（6.0 Mt/a）的进口中东高硫原油，胜利炼油厂原有以加工胜利原油为主的加工流程难以适应劣质高硫原油的加工，为此，1999年10月份装置进行了扩能改造，增加了Chevron公司的最新专利—上流式反应器（Up Flow Reactor，简称UFR），因此，装置又简称为UFR/VRDS。

2000年1月7日完成并投产。

装置改造后的设计处理能力150×104t/a（其中包括120×104t/a减压渣油及30×104t/a减压蜡油），主要对中东减压渣油进行脱硫、脱氮、脱金属并部分裂解为石脑油、柴油和蜡油。

设计运转初期，349℃产品馏份的MCR为<8.5%，S<0.5%,末期MCR<9.2%、S<0.8%，生产的石脑油可作为乙烯原料，柴油是优质的低硫轻柴油产品，常压渣油是优质的催化裂化原料。

2005年，随着VRDS—FCC组合工艺的投用，常压和减压渣油混合做为催化原料，催化回炼油改进本装置处理，优化了FCC装置原料性质，提高了FCC装置轻油收率。

2006年10月份，利用第五周期停工检修时机，进行了装置节能改造，主要改造内容是停开减压塔，对原料/产品换热网络进行优化和流程动改，及对加热炉烟气余热回收系统进行改造。

2006年11月14日装置开工正常。

目前随着催化剂级配及操作的不断优化，装置运行周期已延长到480天。

图3-1 渣油加氢装置方块流程图1.2 工艺原理1.2.1 工艺过程渣油加氢作为重油加工的重要手段，在整个炼厂的加工工艺中有着十分重要的地位。

VRDS渣油加氢装置工艺原理

脱硫反应释放的热量约为1974KJ/m3耗氢。脱硫是主要反应，因此对于反应器中总的放热量来说，它的热释放量是很可观的。
加氢反应举例如下：
硫醇氢气催化剂烷烃硫化氢
噻吩氢气催化剂烷烃硫化氢
1.2.2加氢脱氮反应（HDN）
原料中的含氮化合物经加氢后生成氨和烃类，但氮仅部分脱除。随后氨从反应产物中脱除，仅留下烃类在产品中。脱氮的反应热大约为2730KJ/m3耗氢。原料的含氮量为0.8%，脱除率为60%～73%，因此它对反应热的贡献只有脱硫反应的70%左右。由于积垢以及芳烃的逆平衡转换都会降低脱氮率，因此脱氮率从运转初期(SOR)的73%下降到运转末期的60%左右。
其二，做为一种加氢工艺，它在提高产品质量，减少污染，改善环境方面具有其它加工工艺不可替代的优势，并且可生产优质的催化裂化原料，也为催化裂化生产清洁汽油创造了条件。
UFR/VRDS装置采用Chevron公司专利技术，其工艺特点：原料选择范围宽，可加工多种原油的减渣。在原油中，经该过程验证的有：阿拉伯中、重质原油，科威特原油，加利福尼亚原油，北坡原油，美国中部大陆原油及孤岛原油等。
烯烃加氢反应举例如下：
烯烃氢气催化剂烷烃
1.2.4芳烃饱和反应
原料油中的某些芳烃被加氢后生成环烷烃。芳烃饱和反应占总氢耗和总反应热量的很小但很重要。反应放热量在1470～3150KJ/m３耗氢之间，这取决于芳烃饱和的形式。一般来说，压力越高，温度越低，芳烃饱和程度越高。
芳烃饱和反应举例如下：
芳烃氢气催化剂环烷烃
1.2.1加氢脱硫反应（HDS）
脱硫是原料油中的含硫化合物与氢反应，生成烃类和硫化氢(H2S)，从而脱除进料中的硫。反应的副产品硫化氢经过一系列的高、低压分离器从反应产物中分离出来，只剩下烃类产品。硫化氢在高压硫化氢吸收塔（C-1340和C-1341）内基本得以脱除。典型的脱硫反应是将硫醇或噻吩转化为直链或带侧链烷烃和硫化氢。

制氢培训讲义

1.制氢装置设计及改造情况大连西太平洋石油化工有限公司制氢装置规模为6×104Nm3/h。

两套加氢、脱硫、转化炉、中变采用国内技术；净化系统为变压吸附法，技术为德国林德（Linde）公司专利，引进控制计算机、成套阀门、管线、仪表和吸附剂，吸附罐为国内制作，林德公司制造技术。

设计单位为中国石化北京设计院。

本装置由下列五部分组成：（1）原料油干法加氢、脱硫部分（2）转化及相应对流段热回收部分（3）中温变换及变换气换热冷却部分（4）PSA中变气净化部分（5）开工及循环氢压缩机及酸性水汽提部分装置的加氢、脱硫、转化、中变过程采用两个系列。

PSA部分则为一个系列。

原料设计时以轻质油（重整拔头油或轻石脑油）为主，同时应用少量液化气和ARDS装置弛放干气。

98年7月至今，由于重整装置停工未开，制氢原料改为重整精制油。

产品纯度为H2>%。

产品主要供常渣油加氢脱硫（ARDS）装置、蜡油加氢精制装置及煤柴油加氢精制装置、聚丙烯用。

施工图设计于1992年12月末完成，1995年末基本建成，1997年7月正式投产。

1998年2月经标定达到设计规模，生产稳定，质量良好。

2.生产装置工艺原理本制氢工艺采用以轻质油(重整拔头油或轻石脑油)为原料．经干法加氢、脱硫后与水蒸汽混合，经催化剂转化产生H2、CO及CO2。

转化气再经中温变换将CO与转化气中水蒸汽反应成CO2同时再产生部分H2。

中变气经换热、冷却分液后进往PSA吸附部分脱除中变气的CH4、CO和CO2，生产纯度为99 9％(v)的氢。

RS+H2→R+H2SH2S+Z n O→Z n S+ H2 OR+ H2 O→CH4+CO+CO2CH4+ H2 O→3 H2+CO-QCO+ H2 O→H2+CO2+Q3.生产装置工艺流程详述本装置设计原料主要是重整拔头油，工艺流程大致可分为五部分：（设计条件）（1）原料脱硫部分（分A、B两系列，以A系列为例，下同）40℃的重整拔头油自装置外进原料缓冲罐D-101，经原料泵P-101/1升压至。

VRDS渣油加氢装置主要原料及辅助材料性质

VRDS渣油加氢装置主要原料及辅助材料性质1.1 主要原料性质URF/VRDS装置原料为阿拉伯轻质油与科威特原油（1:1）减压渣油（占渣油量的58%～66%）和孤岛减压渣油（占渣油量的42%～34%），常减压装置的减三线和焦化装置的焦化蜡油及催化装置的回炼油作为外部稀释油，进料来自常减压装置和重油原料罐区。

URF/VRDS装置的设计原料（减压渣油）性质见表6-1。

表6-1 VRDS装置设计原料性质表Fe μg.g-1 6Ca μg.g-1 5Na μg.g-1 3滤后机杂μg.g-1 40(1). 稀释油：第三、第四常减压装置的减三线蜡油，延迟焦化装置的焦化蜡油，第一和第二催化裂化装置的回炼油。

(2). 封油：第三、第四常减压装置的减三线蜡油，SSOT装置原料，罐区880#和881#蜡油。

(3). 急冷油：第三、第四常减压装置的减三线蜡油。

(4). 正常生产期间（也包括开工和停工），原料的界区条件、流量见表6-2。

表6-2 原料界区条件物流来源温度℃压力MPa流量t/h1.减压渣油常减压装置/罐区150 0.5 151.22.外来稀释油常减压、催化、焦化装置90 0.5～1.5 20～503.蜡油（开停工用VGO）罐区100 0.5 42～85VRDS的新氢是由补充氢压缩机组K-1010/1020/1030提供的。

氢气来源有一、二制氢装置产氢、乙烯电解氢、普里森氢提浓装置(PRISM)回收的高纯度氢气。

设计新氢纯度99.5%，CO+CO2最大≯50μg.g-1，氮气≯1000μg.g-1。

新氢和PRISM氢气的组成见表6-3。

表6-3 氢气组成分析注：1.* 物料平衡中不包括。

2.“-”意指低于0.04%。

1.2 主要辅助材料性质1.2.2 液体三剂1.2.2.1 渣油阻垢剂QSFH-C渣油阻垢剂具有以下性能：1、清净分散性，阻垢剂能够阻止油料中的腐蚀产物、盐类和杂质颗粒聚集沉积，减少无机垢的生成；2、抗氧化性，与被氧化的烃自由基形成惰性分子，使链反应中止，不能形成大分子聚合物；3、阻聚合性，阻止烃分子的聚合，减少有机垢的生成，4、钝化金属表面性，使设备和管道的材质在高温下不能对脱氢生焦起催化作用。

汽油加氢脱硫装置催化剂硫化工艺探讨

汽油加氢脱硫装置催化剂硫化工艺探讨
吴章柱;于兆臣;胡林;张满意
【期刊名称】《炼油与化工》
【年(卷),期】2015(026)005
【摘要】炼油行业的加氢装置大部分采用催化剂器内硫化,文中分析了广西石化公司汽油加氢脱硫装置加氢脱硫塔和精脱硫反应器催化剂的硫化工艺,从硫化工艺的选择、开工硫化油选择、硫化升温步骤来描述硫化过程,并探讨了实际过程中出现的几种硫化现象.
【总页数】3页(P29-31)
【作者】吴章柱;于兆臣;胡林;张满意
【作者单位】广西石化公司生产一部,广西钦州535008;广西石化公司生产一部,广西钦州535008;广西石化公司生产一部,广西钦州535008;广西石化公司生产一部,广西钦州535008
【正文语种】中文
【中图分类】TE624.431
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1.GARDES系列加氢催化剂在催化裂化汽油加氢补充脱硫装置的工业应用 [J], 向永生;王玉兴;崔彦君;王志云;兰勇;燕巧宁;陈勇;王宇;王红晓
2.固体硫化剂在裂解汽油加氢二段催化剂预硫化工艺中的应用 [J], 吴锦标;蓝海凤
3.汽油加氢脱硫装置催化剂硫化工艺探讨 [J], 严凯
4.GARDES-Ⅱ器外完全硫化催化剂在催化裂化汽油加氢脱硫装置的工业应用 [J],
胡晓荣; 张岩; 向永生; 姚文君; 张永泽; 李景锋; 高海波; 王高峰
5.法国Prime-G^+汽油加氢技术在锦西石化催化汽油加氢脱硫装置的应用 [J], 江波
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渣油加氢脱硫装置的设计和试运行

渣油加氢脱硫装置的设计和试运行
朱华兴;刘景洲
【期刊名称】《炼油技术与工程》
【年(卷),期】2000(030)007
【摘要】介绍由洛阳石油化工工程公司总承包的茂名石油化工公司2.0Mt/a渣油加氢脱硫装置的设计概况、主要技术特点和运行情况.从装置运行初期的标定数据和设计数据的对比,对有关操作条件、产品性质等进行了分析.装置以减压渣油和减压蜡油的混合油为原料,脱硫渣油完全满足重油催化裂化原料性质的要求,为最终实现渣油的完全转化创造了条件.
【总页数】4页(P1-4)
【作者】朱华兴;刘景洲
【作者单位】洛阳石油化工工程公司,河南省洛阳市,471003;洛阳石油化工工程公司,河南省洛阳市,471003
【正文语种】中文
【中图分类】TE6
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沿江炼油厂首套渣油加氢装置的运行分析

沿江炼油厂首套渣油加氢装置的运行分析
廖述波;陈章海;杨勤
【期刊名称】《石油炼制与化工》
【年(卷),期】2014(045)001
【摘要】以仪长管输原油的减压渣油为主要原料,采用第二代RHT系列渣油加氢催化剂,在中国石化长岭分公司1.7 Mt/a渣油加氢装置上成功实现工业应用.结果表明:第一周期使用的RHT系列催化剂连续运转长达426天,表现出良好的活性和稳定性,装置实现了长周期运转,产品质量达到了设计要求.
【总页数】5页(P59-63)
【作者】廖述波;陈章海;杨勤
【作者单位】中国石化长岭分公司,湖南岳阳414012;中国石化长岭分公司,湖南岳阳414012;中国石化长岭分公司,湖南岳阳414012
【正文语种】中文
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4.创新工法敢为人先——中国石化首套大型沸腾床渣油加氢装置建设纪实 [J], 李建永
5.长岭分公司渣油加氢处理装置刷新国内同类装置首周期连续运行纪录 [J], 马书涛
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(整理)生产一区常压渣油加氢脱硫ARDS装置

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5-E-05装置防雷防静电接地
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5-C-02装置防雷防静电接地
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装置区消防塔防雷（九基）1#
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装置区管线防雷接地4#
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装置区管线防雷接地1#
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装置区设备交架接地1#
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8-V-10装置防雷防静电接地1#
6-V-02装置防雷防静电接地
V-04装置防雷防静电接地
8-EC-05装置防雷防静电接地
V-05装置防雷防静电接地
8-V-01装置防雷防静电接地
V-03装置防雷防静电接地
8-V-03装置防雷防静电接地
V-02装置防雷防静电接地
1-E-03装置防雷防静电接地
1-E-04装置防雷防静电接地
1-V-01装置防雷防静电接地
7-V-03装置防雷防静电接地1#
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5-KF-O5A装置防雷防静电接地1#
5-KF-05B装置防雷防静电接地1#
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3-E-04/AB装置防雷防静电接地
5-V-08装置防雷防静电接地
3-E-03/AB装置防雷防静电接地
5-V-09装置防雷防静电接地
3-E-08/AB装置防雷防静电接地
5-V-12装置防雷防静电接地
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VRDS渣油加氢装置工艺指标调整

VRDS渣油加氢装置工艺指标调整1.1工艺调整总体原则1. 严格按工艺卡片操作，对参数的调节要求准确迅速；2. 在保证开工周期的前提下，优化操作条件，提高轻油收率和保证产品质量；3. 在保证工艺指标合格的前提下，降低装置能耗；4. 操作不正常时，减小危害性操作，尽快实现平稳；5. 发生事故时，严格遵循事故处理原则，化解和减小事故造成的危害。

1.2工艺调整方案1.2.1 反应系统调整目前，UFR/VRDS 装置催化剂的设计寿命为480天左右。

装置有两列并联的反应器系列，每列由四台反应器组成，其中包括一台上流式反应器和三台固定床反应器，这些反应器包括多层催化剂系统，表8-1为UFR/VRDS装置反应部分的设计操作条件。

表8-1设计操作条件注：1.仅以活性催化剂为基础（不考虑制成催化剂和级配催化剂）。

2•仅以减渣为基础3. 开工初期定义为首次进渣油后30 天。

4. 新氢加上循环氢进入第一台反应器。

5. 所述排放速度和泄漏量为纯氢气。

1.2.1.1 反应温度温度是加氢反应的重要控制参数，提高反应温度可以极大地提高加氢反应的速度，从而使原料油中硫、氮、金属等杂质的脱除率提高，原料油的裂化程度提高，轻油收率提高。

在具体的工艺过程中，其它工艺参数（如原料性质、进料量、反应催化剂活性等）对加氢反应的影响可以通过反应温度的调整加以补偿。

通常所说的反应温度为整个催化剂床层温度的加权平均值（CAT ）。

上流式反应器（R-1305/R1306 ）和固定床一反（R-1310 ／R1311 ）所装的是脱金属催化剂，提高温度有利于提高金属杂质的脱除率。

但过高的脱金属温度，会使得金属杂质较快地沉积在催化剂的表面，造成差压上升和催化剂的迅速失活从而缩短开工周期；太低的脱金属温度又会造成金属脱除率降低，使金属沉积到后部活性较高的转化催化剂上引起催化剂失活，同样会影响开工周期。

所以合适的脱金属温度的选择是至关重要的。

固定床二反和三反装的是脱S 和脱N 转化催化剂，提高该温度可提高S、N 的脱除率和转化深度，但温度提高到一定程度，渣油热裂化反应的速度大于加氢反应的速度，产品中不饱和烃增加，并且伴随热裂化反应的进行，缩合生焦反应加剧，将很快造成催化剂的生焦失活。

常压渣油加氢转化装置的改进

常压渣油加氢转化装置的改进
佚名
【期刊名称】《精细石油化工进展》
【年(卷),期】2005(6)8
【摘要】科威特国家石油公司对其米纳艾哈迈迪炼厂的常压渣油加氢转化装置（ARDS）作了很大改进。

近几年来该装置连续在110％设计负荷下运转，使炼厂利润大大提高。

这是该公司努力突破关键设备能力限制以及与标准催化剂和技术公司共同努力改进催化剂性能和操作程序的结果。

【总页数】1页(P58-58)
【关键词】转化装置;渣油加氢;常压;国家石油公司;催化剂性能;设计负荷;操作程序;能力限制;关键设备
【正文语种】中文
【中图分类】TQ440.5;TE624.43
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