塔吊基础桩计算方案培训课件
塔吊基础施工方案培训资料(doc 32页)
塔吊基础施工方案培训资料(doc 32页)天津医科大学空港国际医院一期塔吊基础施工方案编制：审核：审批：发布日期：2013年5月10日执行日期：2013年5月15日中建五局第三建设有限公司编制说明1 编制依据1.1 本工程施工组织设计。
1.2 本工程空港国际医院岩土工程勘察报告(勘察号：2010-652)1.3 本工程施工图。
1.4 PKPM软件1.5 QTZ120、QTZ80、QTZ63塔吊相关的技术参数设计说明1.6 公司相关技术管理办法。
2 本施工方案的发放范围分公司：技术部；工程部。
项目部：项目经理；生产经理；技术经理；商务经理；机电经理；安全经理；工程部；技术部；质量部；安全部；机电部；物资设备部；商务合约部；综合办公室。
中建五局第三建设有限公司天津医科大学空港国际医院一期工程项目部2012年4月19日第一章工程概况本工程位于天津市空港物流加工区内，本工程场地周围基本是空场地，周边运输除南侧东六道未修通，北侧东五道和西侧规划支路道路畅通，东侧临近河道，总体周边环境良好，周边无建筑物。
本工程由医技部、门诊部和住院部组成，地下一层，地上分别为1层、4层、10层。
根据天津市勘察院提供的《天津保税区投资有限公司空港国际医院的岩土工程勘察报告》（编号K2010-0400），本工程所涉及的各地基土层的特征自上而下分述如下：1 人工填土层全场地均有分布，厚度1.30～5.00m，底板标高为2.19～-1.22m。
主要由杂填土和素填土组成。
2 坑、沟底新近淤积层厚度1.50～4.00m，底板标高为-0.91～-2.78m，主要由淤泥质粘土、淤泥组成。
3 全新统上组陆相冲积层厚度0.40～1.60m，顶板标高为2.19～0.78m，主要由粘土组成。
4 全新统中组海相沉积层厚度10.70～14.70m，顶板受沟坑影响有较大起伏，顶板标高介于1.09～-2.78m。
主要由淤泥质粘土和主粉质粘土组成。
5 全新统下组陆相冲积层厚度水平方向上有较大变化，一般为1.00～4.30m，顶板标高为-12.93～-14.24m。
塔吊专项施工方案 PPT课件
路
堆场
图2
基础施工阶段
施工场地总平面布置图
水源接口
路
木工车间
图例
HB5810塔吊 人货梯 普通型钢井架 砼搅拌机 砂浆搅拌机 砂石料堆场 砖堆场 水泥仓桶 城市供水 施工用电接入点 施工用电 施工用水 施工围墙 施工道路
工程名称 图纸名称 图号 日期
基础施工阶段场地总平面布置图 图2
11
4、塔吊安装高度的确定
2F 4F
2#厂房裙房
自行车棚
食
堂
化
洗衣
宿舍 宿舍
宿
带
舍
4
小房间
浴室 男厕 女厕
杭州第二高级中学
工程名称
图纸名称
塔吊布置图
混6
混6
图号 日期
7
2、塔吊位置的确定
例2：
商务中心办公楼 13F
3
塔吊无法拆除
8
3、塔吊数量的确定 数量确定原则： a.覆盖范围是否满足要求（盲区） b.满足群体建筑垂直运输的运力要求 c.与施工进度相协调 d.满足经济合理配备
基础信息： 采用四桩承台，钻 孔灌注桩，桩径 800mm，桩间距 3400mm，塔吊承 台宽5000mm，长 5000mm，厚 1350mm。
门卫 办公室
(HB5810，臂长58m)
堆场
木工 车间
(HB5810，臂长58m)
路
堆场
图2
基础施工阶段
施工场地总平面布置图
(HB5810，臂长58m) (HB5810，臂长58m)
水源接口
路
木工钢井架 砼搅拌机 砂浆搅拌机 砂石料堆场 砖堆场 水泥仓桶 城市供水 施工用电接入点 施工用电 施工用水 施工围墙 施工道路
塔吊基础设计计算方案桩基础
塔吊基础专项施工方案编制人：审核人：施工单位：日期：2011年3月25日一、工程概况1、地理位置2、设计概况本工程结构形式为框架剪力墙结构，人工挖孔桩承重，建筑高度为：楼一、二层为地下室，正负零以上为住房，层高。
为：楼18层、建筑等级：一级，耐火等级为地下室一级，主体二级，安全等级二级，抗震设防烈度小于六度。
主体结构设计使用年限为50年。
二、塔吊选型和位置确定根据施工现场条件及周围环境条件和工程结构情况，该项目采用一台TC5510塔式起重机，臂长55米，用于栋施工，塔高安装高度72m。
（塔吊安装位置见塔吊定位平面布置图）塔吊在此位置可满足塔臂就位与拆除以及工程施工的需要。
三、塔吊基础设计方案本工程栋±相当于绝对高程，负二层地下室基础顶面标高，则相等于绝对标高，塔吊按保用说明书基础为高度，则塔吊基础底绝对标高为，按照塔吊定位图在确定其基础附近最近地勘钻孔为ZK165，根据ZK165钻孔柱状图显示塔吊基础底板下为回填土，一直至第⑥岩土层（强风化岩体）方可作为持力层，基第⑥岩土层底绝对标高为，相差，故需采用桩基础方可用于塔吊基础持力。
拟采用人工挖孔桩灌注桩，桩径800mm共4根用于塔吊基础持力。
由于第⑥岩土层风化程度高，强度较低且厚度小，所以以第⑦中风化层作为持力层，有效桩长按计算，桩身及承台混凝土强度等级C30，承台按塔吊基础原图尺寸××进行设计，配筋根据受力情况进行计算。
四、塔吊桩基础计算书1、设计依据.《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008.《混凝土结构设计规范》GB50010—2002.《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002.《建筑机械使用安全规程》JGJ33—2001.《建筑结构荷载规范》GB50009—2001. 本工程《岩石工程勘察报告》. 施工图纸. 简明施工计算手册. 塔吊使用说明书2、地质参数以本工程《岩石工程勘察报告》中有关资料为计算依据（以ZK175孔为依据），其主要设计参数（见土层设计计算参数表）。
塔吊桩基础计算
塔吊桩基础计算书1、塔吊的基本参数塔吊及桩基础参数如下：塔吊型号：QTZ63 倾覆力矩M2=1583KN·m水平力F h=69.5KN 塔吊自重G1=320KN基础承台尺寸5×5×1.25m钻孔灌注桩直径0.8m 埋土深度d1=15m基础平面图如下：0.71 1.610.72.桩基承载力计算（1）、桩基荷载：承台自重G2=5×5×1.25×24=750KN垂直力P=G1+G2=320+750=1070KN最大倾覆力矩M max=M2+F v h=1583+69.5×1.5=1687.25KN单根钻孔灌注桩桩自重 G= gπR2L=2.5×9.8×3.14×0.42×15=184.6KN(2)、桩基竖向受力计算单桩竖向受力 ∑∑±±+=22ii y i i x x x M y y M n G P N =1.2×（1070+184.6）/4±1.0×1687.25×3.6/2×3.62=376.4±331.4max N =707.8KN min N =45KN桩承载力 p pk p s sk s Q Q R γηγη//+=桩中心距 a S =3.6m m 4.04.0442=⨯⨯==πππA d a S /d=9>6∴ s η=p η=1.0（分别为桩侧阻群效应系数和桩端阻群效应系数） 由JGJ 94-94第5.2.3确定 s η=p η=165根据JG ·JG94-94中5.2.8，单桩竖向极限承载力∑⋅=i sik sk l q Q μ=π×0.8×15×30=1131KN4.704.01402=⨯⨯=⋅=πp pk pk A q QKN KN Q Q R p pk p s sk s 8.7078.72765.1/8.1200//≥==+=γηγη故地基土满足受力要求(3)、桩身竖向承载力验算A f R c ψ==1.0×14.3×103×π×0.42=7189KN KN N 8.707max =≥故桩满足受力要求4、抗倾覆验算单桩自重 184.6KN承台自重 750KN塔吊自重 320KN单桩摩擦力 1131KN单桩抗拔力 750/4+320/4+184.6+1131=1583.1KN单桩所产生力矩 1583.1×3.6/2=4029≥1583KN ·m 故满足抗倾覆要求5、承台受力计算及配筋简化受力模型 F/2F/2M a c a分别考虑各力，则其弯矩图分别如下：F/2F/2m KN 1602G 2Fa M 1a2⋅===am KN 7.439ca 2a M M 3a ⋅=+⋅=故最大弯矩产生在塔吊与承台相接处界面 m KN M ⋅=+=7.5997.439160max承台混凝土选用C30，钢筋保护层0.05,m(1)、承台抗弯计算h=1.25m b=4m a=0.05m则计算高度 h 0=h-a=1.2m 承台主筋计算010.0125036003.140.14.1107.5992621=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα（混凝土强度小于C50，故1α取1.0） 受压区相对高度010.0211=--=s αξ 202.20593003.1412003600010.0mm f f bh A y c s =⨯⨯⨯==ξ 每个截面上下层均配17根Φ14 的II 级钢筋，实际s A =2616mm 2，满足要求。
桩基础塔吊基础方案讲课讲稿
目录一、工程概况 (2)二、场地条件 (2)三、QTZ80塔式起重机桩基础设计计算书 (3)1.计算依据 (3)2.基础承载情况 (3)3.基础选型 (4)4.基础竖向承载力计算 (5)5.基础承台弯矩配筋验算 (6)6.承台抗剪承载力验算 (8)四、塔吊基础沉降垂直度观测方法 (8)五、接地装置 (8)六、塔吊基础一般构造要求 (9)七、附图 (10)一、工程概况工程名称：容桂碧桂听涛苑一期；建设地点：佛山市顺德区容桂外环路东侧；建设单位：佛山市顺德区容桂土地发展有限公司；设计单位：广东博意建筑设计院有限公司；勘察单位：广东永基建筑基础有限公司；监理单位：佛山市顺德建设监理有限公司；总包单位：广东大城建设集团有限公司；总建筑面积：148516.09㎡；我方拟在佛山市顺德区容桂外环路东侧承建容桂碧桂听涛苑一期工程。
总建筑面积为148516.09㎡，本工程为钢筋混凝土框剪结构，建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度；建筑结构的安全等级为二级。
根据工程建设需要，拟计划安装四台中联重科股份有限公司生产的QTZ80（TC6012-6）型塔式起重机来投入生产。
二、场地条件塔吊基础的地质与拟建筑的工程地质条件相同，根据广东永基建筑基础有限公司《岩土工程勘察报告》揭示，工程场地基础持力层为强风化泥质粉砂岩。
场地内地下水主要类型是孔隙水，大气降雨是主要补给源，地下稳定水位距地表1.10～2.20m。
三、QTZ80塔式起重机桩基础设计计算书1.计算依据1、《塔式起重机设计规范》GB/T13752-20162、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《建筑安全检查标准》JGJ59-2011等编制。
7、岩土工程报告2. 基础承载情况本工程选用QTZ80型塔式起重机，根据厂家提供的说明书，基础承载的情况如下图所示：Fv——基础所受垂直力，单位为KN；Fh——基础所受水平力，单位为KN;M——基础所受倾覆力矩，单位为KN.m；T——基础所受扭矩，单位为KN.m；塔机固定在基础上，起升高度达130m，而未采取附着装置时，对基础产生的荷载值为最大。
塔吊基础设计ppt课件
四、四桩承台基础计算
（3）桩有效长度内土层地质参数 1）桩有效长度：桩顶（承台垫层底开始计算）至桩端持力层的长度，不应从 原地面算起； 2）有效长度内土层地质参数 参照工程地质资料，选取离桩最近的钻孔点参数作为单桩受力的计算依据， 并根据土质各项力学指标绘制计算表格(举例如下）：
序号 地层名称 厚度L(m) 极限侧阻力标 准值qsik(kPa) 极限端阻力标准值 qpk(kPa) 抗拔系数λ
塔吊基础设计
一、基础选型
1、塔吊基础类型： （1）天然基础 （2）桩承台基础：一般为四桩承台（受力较好） 2、选型原则： （1）根据场地地质资料，选择适用该工程的塔吊基础； （2）天然基础：地耐力要求一般为大于20KPa（具体应根据塔吊说明书的要 求），如场地土质较好，可优先选用天然基础； （3）桩承台基础：如场地土质较差、上部土层承载力达不到要求，则应考虑 选用桩承台基础，桩类型选用可参照工程桩。
三、天然基础计算
6、塔吊天然基础抗倾覆验算 公式：e=(Mk+Fv×h)/Fk+Gk≤b/4 e为偏心距，如e＞b/6时， Pmax=2（Fk+Gk）/3ba
a为合力点至基础底面最大压力边缘的距离。
四、四桩承台基础计算
1、桩承台构造要求 （1）承台边缘至桩中心距离不宜小于桩的直径，且边缘挑出部位不应小于 150mm； （2）桩顶嵌入承台的长度不宜小于100mm； （3）混凝土灌注桩桩顶主筋应伸入承台内，其锚固长度不宜小于30倍d，对 于抗拔桩不应小于40倍d（塔吊基础桩大部分为抗拔桩）； （4）预制桩在桩顶2m范围内应填筑同承台等强度的桩芯砼，并设置4根插筋 ຫໍສະໝຸດ 入承台40倍d。
塔吊基础桩计算方案
3000中心距矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-20036、建质【2009】87号文7、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.4×25+0×19)=875kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×875=1050kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(690+875)/4=391.25kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(690+875)/4+(300.94+19.02×1.4)/4.24=468.46kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(690+875)/4-(300.94+19.02×1.4)/4.24=314.04kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(840+1050)/4+(558.93+26.63×1.4)/4.24=613.03kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(840+1050)/4-(558.93+26.63×1.4)/4.24=331.97kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.88m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.28m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.88×(4.12×40+1.5×50+3.38×50)+2500×0.28=1477.43kNQ k=391.25kN≤R a=1477.43kNQ kmax=468.46kN≤1.2R a=1.2×1477.43=1772.91kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=314.04kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=10×3.14×142/4=1539mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=613.03kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=314.04kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=314.04kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mmM=(Q max+Q min)L/2=(613.03+(331.97))×4.24/2=2004.65kN·mX方向：M x=Ma b/L=2004.65×3/4.24=1417.5kN·mY方向：M y=Ma l/L=2004.65×3/4.24=1417.5kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=840/4 + 558.93/4.24=341.74kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.88塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4ma1l=(a l-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m剪跨比：λb'=a1b/h0=400/1339=0.3，取λb=0.3；λl'= a1l/h0=400/1339=0.3，取λl=0.3；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.3+1)=1.35αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.3+1)=1.35βhsαb f t bh0=0.88×1.35×1.57×103×5×1.34=12452.22kNβhsαl f t lh0=0.88×1.35×1.57×103×5×1.34=12452.22kNV=341.74kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=12452.22kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.34=4.28ma b=3m≤B+2h0=4.28m，a l=3m≤B+2h0=4.28m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1417.5×106/(1.03×16.7×5000×13392)=0.009ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.995A S1=M y/(γS1h0f y1)=1417.5×106/(0.995×1339×300)=3546mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3546,0.0024×5000×1339)=15767mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=15767mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1417.5×106/(1.03×16.7×5000×13392)=0.009ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.995A S2=M x/(γS2h0f y1)=1417.5×106/(0.995×1339×300)=3546mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.0024×5000×1339)=15767mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=15767mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=9041mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=9041mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ14@500。
塔吊承台桩基础设计与计算(考虑土重)
塔吊承台桩基础设计与计算1、首先确定设计参数塔吊型号:QTZ40C,最大4绳起重荷载4t；塔吊无附墙起重最大高度H=32m,塔身宽度B=1.4m；承台基础混凝土强度:C30, 厚度Hc=1.1m，承台长度Lc或宽度Bc=4.0m；承台钢筋级别: HRB400,保护层厚度:50mm；承台基础埋深Hc=2.5m（承台基础上土厚度），γo（土重度）=20KN/m3承台桩假设选用4根φ500×100（PHC-A）预应力管桩，桩顶标高为黄海0.35米参考塔吊说明书可知：塔吊处于工作状态（ES）时：最大弯矩Mmax=875KN·m 最大压力Fmax=320KN 水平荷载FV=20KN 塔吊处于非工作状态（HS）时：最大弯矩Mmax=1020KN·m 最大压力Fmax=280KN 水平荷载FV=60KN 2.塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算其中 n——单桩个数，n=4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×320=384KNG——桩基承台的自重，G=1.2×25×Bc×Lc×Hc+1.2×20×Bc×Lc×Hc =1488KNMx,My——承台底面的弯矩设计值(KN•m)；Mx,My=1.4×（1020+60×1.1）=1520.4KN•m xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离(m)；xi,yi=1.5m（当塔吊处于X、Y轴时）xi,yi=1.5m×1.414=2.12 m（当塔吊处于Z轴时）Ni——单桩桩顶竖向力设计值(KN)；经计算可得到单桩桩顶竖向力设计值：1.最大压力：N（当塔吊处于Z轴时）=(384+1488)/4+1520.4×2.12/（2×2.122）=826.5KN2.最大拔力：（不考虑承台基础上土厚度）N（当塔吊处于Z轴时）=(384+528)/4-1520.4×2.12/（2×2.122）=-130.6KN 现场实际施工中，要求：单根桩的承载力特征值＞826.5KN；单根桩的抗拔力＞130.6KN 2.2 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M X1,M y1——计算截面处X、Y方向的弯矩设计值(KN•m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离(m)；N i1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(KN)，N i1=N i-G/n经过计算得到弯矩设计值：M x1=M y1=2×(826.5-1488/4)×2.12=1927.08KN·m（当塔吊处于Z轴时）3.求矩形承台截面受力主筋依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算a1—系数，当混凝土强度不超过C50时，a1取1.0fc —混凝土抗压强度设计值，C30混凝土时，取fc=14.3N/mm2h0—承台的计算高度，h=1050mmfy——钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2通过计算as= M =1927.08×106/（1×14.3×4000×10502）=0.03056a1fcbh2δ=1-（1-2 as）1/2=1-（1-2×0.03056）1/2=0.031γs=1- δ/ 2=1-0.031/2=0.984A s= M =1927.08×106/（0.984×1050×360）=5182.1 mm2γs h0f yX向，选择27Φ16（@150,实配A=5477.76mm2）Y向，选择27Φ16（@150,实配A=5477.76mm2）4. 矩形承台截面抗剪切的验算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
塔吊桩基础计算
四桩根底计算一、塔吊及根底的根本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=32.00m，塔吊倾覆力矩M=50，混凝土强度等级:C35，塔身宽度，根底以上土的厚度，自重，根底承台厚度Hc=1.35m，最大起重荷载F2=6，根底承台宽度Bc=5.50m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长，桩间距a=4.50m，承台箍筋间距，承台砼的保护层厚度，空心桩的空心直径:0.24m。
承台底标高-0m，桩长10m。
二、塔吊根底承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重〔包括压重〕F1，塔吊最大起重荷载F2=6，作用于桩基承台顶面的竖向力×(F1+F2)=366.00kN，塔吊的倾覆力矩×500.00=700kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据?建筑桩技术标准?JGJ94-94的第条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，； G──桩基承台的自重×〔25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=×(25×5.0×5.0×1.35+20×××0.00)=kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取7；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(366.00+)/4+700×1.75/(4×2)=kN。
2. 矩形承台弯矩的计算依据?建筑桩技术标准?JGJ94-94的第条。
其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2××。
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3000中心距矩形板式桩基础计算书计算依据：
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
6、建质【2009】87号文
7、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011
一、塔机属性
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
3、塔机传递至基础荷载标准值
4、塔机传递至基础荷载设计值
三、桩顶作用效应计算
矩形桩式基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.4×25+0×19)=875kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×875=1050kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.24m
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(690+875)/4=391.25kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L
=(690+875)/4+(300.94+19.02×1.4)/4.24=468.46kN
Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L
=(690+875)/4-(300.94+19.02×1.4)/4.24=314.04kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L
=(840+1050)/4+(558.93+26.63×1.4)/4.24=613.03kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L
=(840+1050)/4-(558.93+26.63×1.4)/4.24=331.97kN 四、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.88m
桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.28m2
R a=uΣq sia·l i+q pa·A p
=1.88×(4.12×40+1.5×50+3.38×50)+2500×0.28=1477.43kN
Q k=391.25kN≤R a=1477.43kN
Q kmax=468.46kN≤1.2R a=1.2×1477.43=1772.91kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Q kmin=314.04kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=10×3.14×142/4=1539mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=613.03kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Q kmin=314.04kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
4、裂缝控制计算
Q kmin=314.04kN≥0
不需要进行裂缝控制计算！
五、承台计算
1、荷载计算
承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm
M=(Q max+Q min)L/2=(613.03+(331.97))×4.24/2=2004.65kN·m
X方向：M x=Ma b/L=2004.65×3/4.24=1417.5kN·m
Y方向：M y=Ma l/L=2004.65×3/4.24=1417.5kN·m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=840/4 + 558.93/4.24=341.74kN
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.88
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m
a1l=(a l-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m
剪跨比：λb'=a1b/h0=400/1339=0.3，取λb=0.3；
λl'= a1l/h0=400/1339=0.3，取λl=0.3；
承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.3+1)=1.35
αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.3+1)=1.35
βhsαb f t bh0=0.88×1.35×1.57×103×5×1.34=12452.22kN
βhsαl f t lh0=0.88×1.35×1.57×103×5×1.34=12452.22kN
V=341.74kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=12452.22kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.34=4.28m
a b=3m≤B+2h0=4.28m，a l=3m≤B+2h0=4.28m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
4、承台配筋计算
(1)、承台底面长向配筋面积
αS1= M y/(α1f c bh02)=1417.5×106/(1.03×16.7×5000×13392)=0.009
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γS1=1-ζ1/2=1-0.009/2=0.995
A S1=M y/(γS1h0f y1)=1417.5×106/(0.995×1339×300)=3546mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(3546,0.0024×5000×1339)=15767mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16219mm2≥A1=15767mm2
满足要求！
(2)、承台底面短向配筋面积
αS2= M x/(α2f c bh02)=1417.5×106/(1.03×16.7×5000×13392)=0.009
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.009)0.5=0.009
γS2=1-ζ2/2=1-0.009/2=0.995
A S2=M x/(γS2h0f y1)=1417.5×106/(0.995×1339×300)=3546mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.0024×5000×1339)=15767mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16219mm2≥A2=15767mm2
满足要求！
(3)、承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S3'=9041mm2≥0.5A S1'=0.5×16219=8110mm2
满足要求！
(4)、承台顶面短向配筋面积
承台顶长向实际配筋：A S4'=9041mm2≥0.5A S2'=0.5×16219=8110mm2
满足要求！
(5)、承台竖向连接筋配筋面积
承台竖向连接筋为双向Φ14@500。
六、配筋示意图
矩形桩式承台配筋图
矩形桩式桩配筋图。