CFG桩法地基处理计算书
CFG桩设计计算（置换率及桩中心距公式.pdf
CFG 桩设计计算一、单桩承载力计算1、Up —桩的周长；—第i 层土极限侧阻力，按建筑桩基技术规范规定取值； h i —第i 层土厚度；q p —第i 层土极限端阻力，按建筑桩基技术规范规定取值；K —调整系数，K ＝2.0；2、 η—系数，取0.3～0.33；R 28—桩体28天立方体块强度；A p —桩的截面面积；单桩承载力两种计算方式中方法一主要适用于长桩，方法二适用于短桩，同时计算时取计算值较小者。
3、当用单桩静载荷试验确定单桩极限承载力标准值Ruk 后，Rk 可按下式计算： sp ukk R R γ=γsp —调整系数，宜取1.50-1.60，一般工程或桩间土承载力高、基础埋深大以及基础下桩数较多时应取低值，重要工程、基础下桩数kA q h q U R p p i i s p k ∑•+=,i s q ,pk A R R 28η=较少或桩间土为承载力较低的粘性土时应取高值。
二、复合地基承载力计算()k s p k k sp f m A mR f ,,1•−••+=βα—复合地基承载力标准值（kPa ）；A p —单桩截面积（m 2）； α—桩间土强度提高系数，通常α＝1；β—桩间土强度发挥系数；—桩间土承载力标准值（天然地基承载力标准值）；三、置换率1、d —CFG 桩直径；S —桩间距；2、根据复合地基承载力公式计算。
四、桩间距桩距：一般为3-6倍桩径。
当在饱和粘性土中挤土成桩，桩距不宜小于4倍桩径。
根据桩土面积置换率计算桩中心距（s ），计算公式如下：（1）等边三角形布桩：m d s 105.1=（2）正方形布桩：k sp f ,k s f ,224/S d m π×=m d s 113.1=（3）长方形布桩：m d SS 113.11=S1—桩排距；如果桩间距已知，也可以利用此式确定面积置换率。
五、桩数确定p A mA n = 六、桩体强度计算pA R k 28R 3•≥。
(2012地基处理规范)高压旋喷桩、CFG桩、水泥土搅拌桩、振冲碎石桩计算-PJ
高压旋喷桩设计计算
桩长范围土层名称 0.5 550 350 25.0 L= Ap=d2*3.14/4 μp=d*3.14 7.5 0.19625 1.57 1 2 3 4 5 6 7
桩体试块标准养护28天的立 桩间土承载力发挥系 桩端端阻力发挥系数αp 数：β 方体抗压强度平均值fcu (kPa) 0.5 Ra=1/4*fcu*Ap/λ 490.63 0.161 1.245 1.0 取值Ra(kN) 490.63 10000
7.5 1.19 1.10 1.21 39.3
1.10 0.90 1.155 1.243 1.124 面积置换率验算取值 最小面积置换率 0.187 0.162 0.198 0.162
551.65 39.40
作为工程设计的直接依据。 ，超出桩长范围的各参数(黄色区域)取0。
土层厚度l pi(m) 0.9 6.1 0.5
高压旋喷
1.设计基础条件： 桩直径d(m) 设计复合地基承载力特征值fspk(kPa) 处理后桩间土承载力特征值fsk(kPa) 天然地基压缩模量Es(MPa) 有效桩长(m) 桩截面面积(m2) 桩周长μp(m) 参数取值： 单桩承载力发挥系数：λ 1.0 2.单桩承载力特征值Ra(kN) 3.面积置换率m 4.一根桩分担的处理地基面积 的等效圆直径de(m) 5.结论： 有效桩长L(m)= 按等边三角形布桩de=1.05s 桩间距s(m) 复合地基压缩模量Esp(MPa) 6.设计验算： 最大桩间距s1(m) 最大桩间距s2(m)(矩形布桩时填写) 按等边三角形布桩de=1.05s 一根桩分担的处理地基面积 的等效圆直径de(m) 按正方形布桩de=1.13s 按矩形布桩de=1.13√s1*s2 按正方形布桩de=1.13s 按矩形布桩de=1.13√s1*s2 Ra=μp*∑qsi*lpi+αp*qp*Ap 515.35 按fspk=λ*m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk推导 按m=d2/de2推导
CFG桩复合地基处理工程计算书
计算书：1、面积置换率计算依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）sk p aspk f m A R m f )1(-+=βλ，pp p ni pi si A q l q up Ra α+=∑=1式中：spk f ——复合地基承载力特征值，取值为180kPa ；λ——单桩承载力发挥系数，取0.80； p a ——桩端端阻力发挥系数，取1.0；m ——面积置换率；a R ——单桩承载力特征值（kN ）；p A ——桩截面积，Ap=0.09616m 2（桩径d=0.35m ）；β——桩间土强度的发挥系数，按规范取0.90；sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值）；p u ——桩的周长；si q ——桩侧土侧阻力特征值； i l ——第i 层土的厚度；p q ——桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层）。
单桩承载力R a 计算和取值表代表性孔 指标土层 层厚 桩侧土侧阻力特征值siq （kPa ） 桩端端阻力特征值pq （kPa ） 单桩承载力特征值aR （kN ）ZK1素填土0.12 12 / 267.79软塑粉质粘土 1.90 25 / 硬塑粘土 2.48 45 950 ZK3附近 23轴线素填土1.40 12 / 264.77 可塑粉质粘土 2.90 30 / 硬塑粘土1.20 45 950 ZK4附近素填土1.4012/264.7736轴线 硬塑粘土 2.80 45 950 ZK5素填土 2.13 12 / 261.38硬塑粘土 2.87 45 950 ZK7 素填土 5.05 12 / 274.31可塑粘土 4.45 35 380 ZK8 素填土 3.05 12 / 228.70 可塑粘土 3.95 35 380 ZK11硬塑粘土 2.50 45 950 214.99ZK12素填土 1.94 12 / 267.72 可塑粘土2.20 35 / 软塑粉质粘土 1.40 25 / 硬塑粘土0.56 45 950 ZK14素填土 1.80 12 / 273.34 硬塑粘土3.2045950取值Ra =200kN取Ra =200kN 进行计算。
CFG桩地基处理设计计算书
CFG桩地基处理设计计算书
计算地层模型
素填土厚4.0m，淤泥质粘土厚3.0m，可塑粘土厚1.5m，硬塑粘土厚0.5m。
CFG桩复合地基承载力计算
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002），CFG桩复合地基承载力特
征值可按下式计算：
式中f sk：强夯处理后承载力特征值，取90kPa；
m：面积置换率；
A p：桩的截面积，为0.113㎡；
β：桩间土承载力折减系数取0.85；
R a：单桩竖向承载力特征值，经计算取150kN。
CFG桩桩端持力层为硬塑粘土层，其端阻力特征值（q p按700kPa 进行取值）。
因无单桩静载试验资料，R a可按下式计算：
式中U p：桩的周长；
q si：桩侧第i层土的侧阻力特征值，仅考虑可塑及硬塑粘土的桩侧阻力，分别按30kPa及40kPa取值；
q p：桩的端阻力特征值（Kpa）；
：第i层土的土层厚度。
l i
经计算，R a=157kN，按150kN取值，则m=0.115。
高压旋喷桩、CFG桩计算、水泥搅拌桩计算
桩间土承载力折减系 桩身水泥土无侧限抗压强度标准 值fcu (1.5~15MPa) 数：β (0.2~0.6) 0.33 取值Rkd= 791 10 1根桩承担的处理面积Ae 1.947290625
为工程设计的直接依据。 出桩长范围的各参数(黄色区域)取0。
土厚li(m) 4 1.5 0 0 0 0 加固区面积A （m2) 911
桩侧土摩阻力 特征值(qsia) 60 100 80 0 0 0
桩端土阻力 (qp):
200
1.575
高压
0.设计基础条件： 直径d(m) 桩间距s(m) 布桩形式（1或2） 有效桩长(m) 桩截面面积(m2) 桩周长μ 1.单桩竖向承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η (0.35~0.5) 0.33 2.单桩承载力特征值(取小值) 3.复合地基承载力特征值fspk Rkd=μ p*∑qsia*li+Ap*qp 791 fspk=m*Rkd/Ap+β*(1-m)*fsk 当按等边三角形布桩时 (布桩形式取1） 4.面积置换率 m 当按正方形布桩时 （布桩形式取2） m=d2/de2 5.布桩数不小于n 6.结论： 有效桩长L= 复合地基承载力特征值fspk= 桩身水泥土强度标准值fcu= 6 423 10 n=m*A/Ap
p
说明：1.本表按深圳地区地基处理技术规范编制。 2. 红色和黄色部分人工输入，其余部分切勿改动! 3. 本软件为个人编制，仅为提高计算速度，不能作为工程设计的直接依据。 4.桩长从软基工作面算起，一般进入持力层1m，超出桩长范围的各参数(黄色区层名称 0.6 1.5 1 L= Ap=d2*3.14/4 μ p=d*3.14 桩间天然土承载力特 征值fsk(Kpa) 60 Rkd=η *fcu*Ap 933 423.275737 一根桩分担的处理地 基面积等效圆直径de 0.145 468 1.575 取值de= 1.695 5.5 0.283 1.88 1 2 3 4 5 6
CFG桩计算书
CFG 桩计算书
1． 确定桩长：由地质剖面图和土的物理力学指标，可以确定桩长
13米
2． 桩径：采用长螺旋钻孔成孔CFG 桩施工工艺，桩径为400mm 。
3． 桩间距s:
1).天然地基承载力：140kPa
2).单桩承载力标准值计算：
∑+=K A q h q U R P pk i i s P k )(, 430.1kPa
1.77)/2803.3307(35256.1=⨯+⨯+⨯⨯=k R 3).符合地基承载力特征值k sp f ,：
荷载效应标准组合基础底面处平均压力值128522
5220176259698=++=+=A G F P K k )
5.1(0,-+=≤d f f P k sp a k γ
)5.1(0,--≥d P f k k sp γ 计算取30/2.11m kN =γ，由上式可得kPa d P f k k sp 124)5.1(0,=--≥γ
取kPa f k sp 220,=
求置换率m,计算时取桩间土发挥系数β=0.9，桩间土强度提高系数α=1.0
=--=k p
k k k sp f A R f f m αβαβ,0.029 采用正方形布桩。
桩间距m m
A s p 2.2≤= 根据建筑桩基技术规范JGJ 94-2008要求，取桩间距为1800mm 。
此时地基承载力标准值kPa f k sp 5.254,=
4． 桩体强度
桩预应力为2/4.34241256.01.430m kN A R p
k p ===σ，桩体抗压强度为
MPa f p ck 273.103=≥σ，取CFG 桩桩体强度为C25。
刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土
三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。
2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。
3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。
4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。
5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。
6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号 亚层号 土层名称 地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号 亚层号 土层名称 修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数 修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加应力 PzKpa自重 应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正 深度 m 平均 重度 KN /m3 深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa 计算 结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正 深度 m平均 重度 KN /m3深度 修正 系数 修正后 承载力 kpa计算 结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表 主层号 亚层号 土层名称层顶 标高 m有效 重度 KN/ m3附加应 力系数 附加 应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正 深度 m平均 重度KN/m3深度修正 系数修正后承载力kpa 计算 结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算 根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层 名称计算 深度 m 有效 重度 KN/ 自重 应力 Pcz 附加 应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩 模量 Mpa平均附加Ai本层 沉降号 号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。
cfg桩计算
CFG桩计算 一、计算依据 1。 2。 3。 4。 公式7.1.5-2： 公式7.1.5-3： 公式7.1.6-1： 公式7.1.6-2: 《建筑地基处理规范》（JGJ 79-2012) ������_spk=λm������_������/������_������ +������(1−������) ������_������=������_������ ∑24_(������=1)^������▒〖������_si ������_pi 〗+������_������ ������_cu≥4 (������������_������)/������_������ ������_cu≥4 (������������_������)/������_������ [1+(������_������ (������ −0.5))/������_spa ]
10-CFG复合地基计算-国标
土层顶 高程
土层底 高程
分段长度 li （m）
分பைடு நூலகம்侧 摩阻力 （kN）
桩端持力层 阻力特征值
q pa (kPa)
2 粉质粘土 3 粉质粘土夹粉土 4 粉土 5 粉质粘土
39.0 29.0 34.0 38.0
23.05 21.73 17.13 8.63
21.73 17.13 8.63 6.13
1.32 4.60 8.50 2.50
满足要求
六、地基处理后各土层的变形模量计算及结果：
土层名称 2 粉质粘土
天然地基承 载力特征值 ƒak（kPa）
220
3 粉质粘土夹粉土
180
4 粉土
210
5 粉质粘土
220
复合地基 承载力特征
值
ƒspk（51k4Pa） 480
506
514
ζ=ƒspk/ƒak
2.34 2.67 2.41 2.34
天然地基 压缩模量
由土层参数计算所得的桩承载力特征值Ra大于实取值Ra'，满足要求
备注
桩侧土摩阻力和桩端阻力特征值 按干作业法施工工艺取值
四、桩身强度验算：
桩身混凝土强度等级
C30
由公式 f'cu=4×λ×Ra/AP×[1+γm(d-0.5)/fspa] (做深度修正)得
fcu=
30.0 N/mm2
f'cu=
21.3 N/mm2
fa= 221.85 kPa
fspa=
500 kPa
天然地基承载力不满足设计要求，需要CFG复合地基处理。
二、复合地基计算(按正三角形)
CFG复合地基承载力特征值：
fspk=fa1-γm*(d-0.5)
CFG桩计算书
北京市门头沟区人保大厦办公楼CFG桩复合地基计算书2011年06月北京市门头沟区人保大厦办公楼CFG桩复合地基计算书审定：审核：计算人：2011年05月高碑店市盛景花园住宅小区2#住宅楼CFG桩复合地基计算书（一）工程设计参数一览表设计参数一览表①《北京市门头沟区人保大厦办公楼》岩土工程勘察报告勘察单位：中国建筑西南勘察设计研究院有限公司②基础平面图设计单位：中国中建设计集团有限公司③《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）④《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》DB13（J）31-2001 （三）CFG桩复合地基计算书1、工程名称：高碑店市盛景花园住宅小区2#住宅楼2、复合地基设计要求：①复合地基承载力特征值f spk≥460kPa。
②天然地基土承载力特征值f k=140kPa③以第10层粉土作桩端持力层。
3、设计所需地层参数以12#孔为例。
4、桩截面积、桩周长的计算：桩径400mm时，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1.256m。
5、±0.00对应绝对高程109.28m；垫层底标高-6.00m，对应高程103.28m。
褥垫层厚度0.20m，褥垫层底绝对标高103.28m。
6、CFG桩，设计桩长7m，有效桩长6.5m，以第5层卵石作桩端持力层。
7、单桩承载力特征值计算①极限值：计算单桩承载力时极限桩端阻力标准值按1#孔考虑Q uk = q pk · Ap+ Up ·Σq sik · Li=2500×0.1256+1.256×（110×0.55+50×2.2+110×2.2+60×0.2）=847KN特征值：R a= Q uk／r sp=847/2=423.5KN，单桩承载力特征值R k取423kN②桩体强度的确定：fcu≥3 R k/ A P=3×423÷0.1256=10115kPa，混凝土强度取C20。
塔吊基础计算书(CFG桩复合地基)
塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号: 中联QTZ80（5610）自重(包括压重): F1=694.3kN最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m塔吊起重高度: H=105.60m 塔身宽度: B=1.60m桩混凝土等级: C20 承台混凝土等级: C30 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 6.00m承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深: h=0.50m承台顶面埋深: D=5.000m 桩直径: d=0.400m桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 23.0m 桩型与工艺: 干作业钻孔灌注桩二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=6.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:由于偏心距 e=M/(F×1.2+G×1.2)=882.00/(904.8+5778.00)=0.13≤B/6=1.00所以按小偏心计算，计算公式如下：当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=754.3kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =4815.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；经过计算得到:最大压力设计值 P max=1.2×(754.3+4815.00)/6.002+882.00/36.00=210.14kPa最小压力设计值 P min=1.2×(754,3+4815.00)/6.002-882.00/36.00=161.14kPa有附着的压力设计值 P k=1.2×(754.3+4815.00)/6.002=185.64kPa四. 地基基础承载力验算Quk =Qsk + Q pk = u ∑qsik l i + q pk * Ap=1.257 (0.35*35+1.5*40+1.8*50+6.4*70+3*50+9.95*60) +2500*0.126=2021.06kN按规范安全系数标准计算单桩竖向承载力特征值Ra = Quk/2 =1010.53 kN复合地基承载力计算桩间距4m，采用正方形或矩形布桩m =0.0157取β=0.80fsp,k=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fs,k= 0.0157*1010.53/0.1256+0.8*(1-0.0157)*120= 218.81kPa> P K偏心荷载作用：1.2×fsp,k=262.57 kPa >P kmax=210.14kPa满足要求。
CFG桩计算书
---------------------------------------------------------------------- 计算项目: 楼CFG桩计算书---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]---------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]地基处理方法：CFG桩法[ 基础参数 ]基础类型：矩形基础基础埋深： 9.360(m)基础长度： 71.330(m)基础宽度： 17.700(m)基础覆土容重： 18.000(kN/m3)竖向荷载： 463378.0(kN)弯矩Mx： 100.0(kN.m)弯矩My： 100.0(kN.m)[ 土层参数 ]土层层数： 12地下水埋深： 14.000(m)压缩层深度： 39.210(m)沉降经验系数： 0.200地基承载力修正公式：承载力修正基准深度d0： 0.500(m)序号土类型土层厚容重饱和容重压缩模量承载力ηbηd(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (MPa) (kPa)1 素填土 1.400 18.0 --- 3.000 100.0 0.000 1.0002 细砂 3.400 19.5 --- 15.500 170.0 0.000 1.0003 细砂 9.200 19.7 --- 19.000 140.0 0.000 1.0004 细砂 0.100 19.7 9.7 19.000 140.0 0.000 1.0005 粘性土 11.500 17.7 7.7 15.110 140.0 0.000 1.0006 细砂 6.100 19.7 9.7 20.000 300.0 0.000 3.0007 粘性土 4.900 17.6 7.6 20.050 180.0 0.000 1.0008 细砂 2.200 19.8 9.8 21.700 310.0 0.000 3.0009 圆砾 4.600 21.0 11.0 35.000 330.0 0.000 3.00010 粘性土 1.100 19.9 9.9 20.230 180.0 0.000 1.60011 细砂 7.500 19.9 9.9 21.500 320.0 0.000 3.00012 细砂 3.000 19.8 9.8 22.000 350.0 0.000 3.000***ηb -- 基础宽度地基承载力修正系数***ηd-- 基础深度地基承载力修正系数[ CFG桩参数 ]桩布置形式：矩形桩竖向间距： 1.700(m)桩水平间距： 1.800(m)桩直径： 500(mm)桩长： 29.500(m)承载力计算公式：单桩承载力特征值： 1684.655(kN)桩间土承载力折减系数： 0.950垫层厚度： 250(mm)垫层超出桩外侧的距离： 200(mm)基础边缘外桩的排数(横向)： /基础边缘外桩的排数(竖向)： /[ 处理土层参数 ]土层天然土层f f提高系数k 桩间土fsk 天然土层Es 复合地基Es 天然土层θ复合地基θ3 140.0 1.000 140.0 19.000 91.608 0.0 0.04 140.0 1.000 140.0 19.000 91.608 0.0 0.05 140.0 1.000 140.0 15.110 72.853 0.0 0.06 300.0 1.000 300.0 20.000 54.484 10.3 10.37 180.0 1.000 180.0 20.050 79.149 15.0 15.08 310.0 1.000 310.0 21.700 57.830 17.1 17.19 330.0 1.100 363.0 35.000 92.619 21.5 17.4***f -- 表示原始土层承载力特征值(kPa)***fsk -- 表示桩间土承载力特征值(kPa)***Es -- 表示压缩模量(MPa)***θ-- 表示压力扩散角(度)*** 承载力提高系数和复合地基压力扩散角为交互参数；*** 天然土层的承载力、压缩模量为土层参数，列在这里便于对比；*** 天然土层的压力扩散角、桩间土fsk和复合地基压缩模量为计算中间结果。
CFG桩复合地基处理计算
水泥粉煤灰碎石桩（CFG 桩）复合地基方案计算工程实例:本工程回填土较厚，拟采用CFG 桩复合地基。
基础底面的桩间图地基承载力为70KPa 。
CFG 桩直径为500，采用C25混凝土浇筑，单桩竖向承载力特征值为450KN ，单桩承载力发挥系数取λ=0.9，桩间土承载力发挥系数取β=0.8，要求处理后的地基承载力为180KPa 。
根据《建筑地基处理技术规范》7.1.5-2 对有粘结强度增强体复合地基应按下式计算：sk pa spk f m A R m f )1(-+=βλ A p =3.14×0.5×0.5÷4=0.19625m 20.0617670)1(8.019625.04509.0180)1(=⇒⨯-⨯+⨯⨯=⇒-+=m m m f m A R m f sk p a spk βλ 面积置换率m ＝d 2/d 2e ；d 为桩身平均直径（m ），等边三角形布桩d e ＝1．05s ，正方形布桩d e ＝1．13s 当采用三角形布置时， 1.90m s m 92.1CFG )05.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 当采用正方形布置时， 1.70m s m 78.1CFG )13.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 根据7.1.6条有粘结强度复合地基增强体桩身强度应KPa KPa A R f p acu 7.825419625.04509.041000254=⨯⨯≥⨯⇒≥λ 规范条文：根据《建筑地基处理技术规范》7.7.1水泥粉煤灰碎石桩复合地基适用于处理黏性土、粉土、砂土和自重固结已完成的素填土地基。
7.7.2水泥粉煤灰碎石桩复合地基设计应符合下列规定：1 水泥粉煤灰碎石桩，应选择承载力和压缩模量相对较高的土层作为桩端持力层。
2 桩径：长螺旋钻中心压灌、干成孔和振动沉管成桩宜为350mm～600mm泥浆护壁钻孔成桩宜为600mm～800mm；钢筋混凝土预制桩宜为300mm～600mm。
CFG桩地基处理计算书范本
一、设计资料1.1地基处理方法: CFG桩法1.2基础参数:基础类型: 矩形独立基础褥垫层厚度: 300mm基础覆土容重: 20.00kN/m31.3荷载效应组合:标准组合轴力F k: 1720.6kN标准组合弯矩Mx: 26.0kN·m标准组合弯矩My: 33.6kN·m准永久组合轴力F: 1725kN1.4桩参数:布桩形式: 矩形X向间距: 1.20m, Y向间距: 1.20m桩长l: 15.00m, 桩径d: 400mm(当采用CFG桩处理地基时，桩径宜为0.4-0.45m，可以采用长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩，有效长度不小于15.0m，桩端位于第7层上部，当采用适宜的桩径、桩间距等参数时，CFG桩复合地基承载力特征值可达到340kPa，可以满足承载力要求。
)桩间土承载力折减系数: 0.75桩体试块抗压强度：fcu=25.00MPa单桩竖向极限承载力: 650.00kN1.5地基处理设计依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）1.6土层参数:天然地面标高: 0.00m水位标高: -13 m 376.7-363.63=13.07m桩顶标高: -2.40m土层参数表格桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa)桩在土层中的相对位置二、复合地基承载力计算2.1单桩竖向承载力特征值计算当采用单桩载荷试验时，应将单桩竖向极限承载力除以安全系数2 Ra=650.00/2=325.00kN由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.7 桩体试块抗压强度 fcu= 25.00MP ，桩身砼强度满足规范要求。
2.2面积置换率计算由《建筑地基处理技术规范》式7.2.8-2 计算 d--桩身平均直径, d=0.40mde-- 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径 de=1.13s=1.356ms1、s2--桩X 向间距、Y 向间距,s1=1.30m 、s2=1.30m m=d 2/d e 2=0.42/1.3562=0.0872.3复合地基承载力计算由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.5 ()sk paspk f m A R mf -+=1β f spk =0.087*325/0.1256+0.75*(1-0.087)*170=341.5kPa式中:fspk--复合地基承载力特征值（kPa ） m--面积置换率, m=0.074Ra--单桩竖向承载力特征值, Ra=325.00kN β--桩间土承载力折减系数, β=0.75fsk--处理后桩间土承载力特征值（kPa ）, 取天然地基承载力特征值, fsk=170.00kPa经CFG 桩处理后的地基, 当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时, 一般宽度不作修正, 即基础宽度的地基承载力修正系数取零, 基础深度的地基承载力修正系数 ηd 取1.0. 经深度修正后CFG 桩复合地基承载力特征值fa 为 fa = fspk+γ(d-0.50)上式中γ为独立基础底面以上土的加权平均重度, 其中地下水位下的重度取浮重度 γ= 18.00 kN/m3 基础埋深, d=2.10mfa = 341.5+18.00×(2.10-0.50)=370.3kPa ，地基承载力按340kPa 计 荷载效应标准组合时轴心荷载作用下P k =（F k +G k ）/A ≤f a ，则A ≥5.8m 2, 布桩数取9根。
CFG桩设计计算书万能参考
CFG桩设计计算书1引言近年来，为了满足在土建、交通、水利等方面工程建设中提出的地基处理要求，我国引进、发展了各种地基处理技术，积累了相当丰富的经验，地基处理水平得到了很大提高。
目前国内地基处理的方法繁多，地基处理手段越来越多样化，为了选出一种最优方案。
本工程首先根据工程地质条件、经济性考虑和环境影响选定了 CFG桩复合地基对本场地进行地基加固初步设计计算。
本工程主要是对地基进行人工加固使其承载力得到提高，以满足建筑物对地基承载力的要求。
CFG 桩复合地基是一种新的地基处理技术，CFG 桩复合地基试验研究是建设部“七五”计划课题,于1988年立题进行试验研究,并应用于工程实践，CFG桩复合地基试验研究成果于 1992 年由建设部组织鉴定，专家们认为：该成果具有国际领先水平。
CFG 桩复合地基成套技术，1994 年被建设部列为全国重点推广项目,1997 年视为国家级工法，并列入国家行业标准《建筑地基处理技术规范》。
随着 CFG桩复合地基在全国范围内推广及应用,特别是近几年的发展,CFG 桩复合地基技术在我国的基本建设中起了非常重要的作用，从建筑到道路、煤矿均得到普遍应用。
特别是近几年，该技术在北方地区的高层建筑地基处理中得到应用，使得 CFG桩从设计到施工已积累了大量实践经验。
本工程采用 CFG桩对地基土进行加固处理，施工工艺为长螺旋成孔管内泵压灌注CFG桩混合料成桩。
取得了很好的加固效果。
由于本人水平相当有限，在设计中难免有错误和不足，敬请老师和同学指导纠正。
1.1 地基处理技术发展现状地基处理是古老而又年轻的领域。
灰土垫层基础和短桩处理在我国应用历史悠久，可追溯到数千年前。
而大量进行的地基处理技术是伴随现代文明而产生的。
近几年来，国内外在地基处理方面发展十分迅速。
老方法不断改进，新方法不断涌现，目前国内外已有的方法多至百种以上。
就地基处理而言，按其原理和做法的不同可分为以下四类：（1）排水固结法。
CFG复合地基计算
3
4
5
5、 fspk=0.5λmRa/Ap+β(1-m)fsk= 441.877551 kPa
6
式中:fspk
复合地基承载力特征值（kPa）
7
m= 0.081632653 面积置换率
8
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
9
β= 0.9
桩间土承载力折减系数
fsk= 200
处理后桩间土承载力特征值（kPa）
不大于30mm
。
4、 复合地基（CFG）桩长14.0米，桩端持力层为第③层，桩端端阻力为2200kPa，
桩底标高为-18.7米。
设 计 人：
单位名称
说明（红颜
色部分为设
日期
计人员填
de=1.05s，等边三角形布 （i表示第1层至第桩n） 层）
7.2.8-2 9.2.6
名称 ±0.00 强夯起始面 强夯结束
Ra=upΣqsili+qpAp= 9574.488 kN
（其中de=1.05s，等边三角形布 （i表示第1层至第桩n） 层）
单桩竖向承载力特征值（kN）
up= 3.768
桩的周长（m）
i
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
1
qp= 2200
桩端端阻力特征值（kPa）
2
Σqsili= 1881
i表示第1层土至第n层土
λ= 0.8
单桩承载力发挥系数
三、设计说明
1、 经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=200kpa,此值仅供参考。
地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场
复合地基载荷试验确定其值。
2、 施工图见复合地基处桩布置图
CFG桩计算书
xx 汽车站候车楼复合地基(CFG桩)计算书
一、设计依据
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002
二、地基资料
三、单桩承载力计算
四、复合地基承载力特征值验算
依据建筑地基处理技术规范9.2.5
m--面积置换率，取7%
β--桩间土承载力折减系数，取0.8
fsk--桩间土承载力特征值，取第②粉质粘土的承载力特征值140KPa fspk=(7%x600)/0.196+0.8x(1-0.07)x140
=318KPa fcu≥3Ra/Ap=3x600000/196000=9.2 N/mm 2
依据的勘察报告为xx勘察测绘院2013年3月编制的《xx 汽车站候车楼岩土工程勘察报告》2013-022。
地基资料如下表
本工程处理加固土层为第2层粉质粘土(第1层素填土挖除)，以第5层粉质粘土为持力层，要求复合地基(处理后)承载力特征值fspk=300KPa。
取桩径为500mm，依据勘察报告，取不利土层钻孔ZK7计算：
考虑到加固土层为②粉质粘土，不计第②层的侧阻力（同时做为保险系数）；桩深入第⑤粉质粘土至少5m。
单桩承载力计算如下:
fsk
m Ap
Ra
m fspk )1(-+=β
依据规范，CFG桩可只在基础范围内布置，故本图按m=7%，桩距取3～5倍桩径在独立基础下布置。
CFG桩计算书-自己修改完美版
一、CFG桩(正方形布置）A. 截面参数计算面积置换率m=d 2/(1.13s)2=桩径d=mm桩的间距s =d=mm面积置换率m=πd 2/(4s 2)=桩间土承载力折减系数β=处理后桩间土承载力特征值fsk=Kpa 桩的端阻力特征值qp=第1层土的深度l 1=m 桩周第1层土的侧阻力特征值q s 1=Kpa 第2层土的深度l 2=m 桩周第2层土的侧阻力特征值q s 2=Kpa 第3层土的深度l 3=m 桩周第3层土的侧阻力特征值q s 3=Kpa 第4层土的深度l 4=m 桩周第4层土的侧阻力特征值q s 4=Kpa 第5层土的深度l 5=m 桩周第5层土的侧阻力特征值q s 5=Kpa 第6层土的深度l 6=m 桩周第6层土的侧阻力特征值q s 6=Kpa 第7层土的深度l 7=m 桩周第7层土的侧阻力特征值q s 7=Kpa 第8层土的深度l 8=m桩周第8层土的侧阻力特征值q s 8=Kpa桩的截面积Ap=πd 2/4=m 2桩的周长u p=πd=m单桩竖向承载力特征值R a =u p∑q si ·l i +q p·Ap=Kpa复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa总桩长l =m1. 桩混凝土：混凝土强度等级采用 C fc u，砼 =MPafcu=f cu，砼=MPafc =MPa单桩竖向承载力特征值R a =Ap·fcu/3=Kpa ≥Kpa∴可以复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa求CFG桩桩数：需处理的基础底面积A=m 2C FG桩桩数n=m·A/Ap=根C FG桩的总体积V=n·Ap·∑l i=m 315.07.935001.2566368FALSE382.771571628.318150.125663688.617561412.58.680564000.95002.82003.1700382.77215.030540.38385单桩承载力发挥系数：30.87.212001200026桩身强度验算工作条件系数φc=Q =Ap·fc·φc=KN542.8670.6d 2/(1.13s)2==%πd 2/(4s 2)==%Kpa8.7028.7277000.087020.08727。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
CFG桩法地基处理计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间2011年9月5日（星期一）15:50一、设计资料1.1地基处理方法: CFG桩法1.2基础参数:基础类型: 矩形基础基础长度L: 32.00m基础宽度B: 32.00m褥垫层厚度: 600mm基础覆土容重: 20.00kN/m31.3荷载效应组合:标准组合轴力F k: 247385kN标准组合弯矩M x: 0kN·m标准组合弯矩M y: 0kN·m准永久组合轴力F: 247285kN/m 1.4桩参数:布桩形式: 矩形X向间距: 1.70m, Y向间距: 1.70m桩长l: 22.00m, 桩径d: 500mm桩间土承载力折减系数: 0.80桩体试块抗压强度：f cu=15.00MPaXY32320001717171717171717171717171717171717171700170017001700170017001700170017001700170017001700170017001700170017001.5地基处理设计依据 《建筑地基处理技术规范》 （JGJ 79-2002 J220－2002） 《建筑地基基础设计规范》 （GB 50007-2002） 1.6土层参数: 天然地面标高: 0.00m 水位标高: -8.00m 桩顶标高: -1.80m粉质粘土7.80粉质粘土5.80粘质粉土5.80粉质粘土4.40粉质粘土1.20粘土2.50粉质粘土1.90淤泥质土11.10淤泥质土3.10填土2.20天然地面标高土层参数表格层号 土层名称 厚度 m 容重 kN/m 3 压缩模量 MPa 承载力 kPa d 侧摩阻力kPa 桩端阻力kPa 1 填土 2.20 18.00 3.00 70.00 1.00 0.00 0.00 2 淤泥质土 3.10 18.00 3.00 70.00 1.00 9.00 0.00 3 淤泥质土 11.10 18.00 2.50 50.00 1.00 8.00 0.00 4 粉质粘土 1.90 18.00 5.00 120.00 1.00 22.00 0.00 5 粘土 2.50 18.00 6.50 160.00 1.00 33.00 450.00 6 粉质粘土 1.20 18.00 4.00 110.00 1.00 18.00 0.00 7 粉质粘土 4.40 18.00 7.00 180.00 1.00 36.00 500.00 8 粘质粉土 5.80 18.00 6.50 150.00 1.00 20.00 0.00 9 粉质粘土 5.80 18.00 5.50 130.00 1.00 20.00 0.00 10粉质粘土7.8018.0020.00200.001.0020.000.00注:表中承载力指天然地基承载力特征值(kPa)、d 基础埋深的地基承载力修正系数桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa)桩在土层中的相对位置 土层 计算厚度(m) 桩侧阻力 kPa 桩端阻力 kPa 1 0.40 0.00 0.00 2 3.10 9.00 0.00 3 11.10 8.00 0.00 4 1.90 22.00 0.00 5 2.50 33.00 450.00 61.2018.000.00二、复合地基承载力计算2.1单桩竖向承载力特征值计算 由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.6 R a = u p ∑q si l i +q p A p 式中: u p --桩的周长(m),u p = 1.5708m q si 、q p --桩周第i 层土的侧阻力、桩端端阻力特征值(kPa) l i --第i 层土的厚度(m) A p --桩的截面积（m 2）, A p =0.1963m 2 R a =1.5708⨯(0.00⨯0.40+9.00⨯3.10+8.00⨯11.10+22.00⨯1.90+33.00⨯2.50+18.00⨯1.20+36.00⨯1.80)+0.1963⨯500.00 = 612.45 kN 由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.73R a A p = 3×612.450.1963=9357.60kPa=9.36MPa 桩体试块抗压强度 f cu = 15.00MPaf cu > 3R aA p桩身砼强度满足规范要求。
2.2面积置换率计算 由《建筑地基处理技术规范》式7.2.8-2 m = d 2d e 2 计算d --桩身平均直径, d =0.50md e -- 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径 d e =1.13 s 1s 2=1.13× 1.70×1.70=1.92ms 1、s 2--桩X 向间距、Y 向间距,s 1=1.70m 、s 2=1.70mm = d 2d e 2 = 0.5021.922=6.77%2.3复合地基承载力计算 由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.5f spk = m R aA p+β(1-m )f sk式中: f spk --复合地基承载力特征值（kPa ） m --面积置换率, m =6.77% R a --单桩竖向承载力特征值, R a =612.45kN β--桩间土承载力折减系数, β=0.80 f sk --处理后桩间土承载力特征值（kPa ）, 取天然地基承载力特征值, f sk =70.00kPaf spk = m R a A p +β(1-m )f sk = 0.0677⨯612.450.1963+0.80⨯(1-0.0677)⨯70.00 = 263.52kPa经CFG 桩处理后的地基, 当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时, 一般宽度不作修正, 即基础宽度的地基承载力修正系数取零, 基础深度的地基承载力修正系数取1.0. 经深度修正后CFG 桩复合地基承载力特征值f a 为f a = f spk +γ0(d -0.50)上式中0为自天然地面以下深度1.80m范围内天然土层的加权平均重度, 其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i∑h i=18.00×1.801.80= 18.00 kN/m3基础埋深, d=1.80mf a = 263.52+18.00×(1.80-0.50)=286.92kPa荷载效应标准组合时轴心荷载作用下G k = γG Ad = 20.00 × 32.00 × 32.00 × 1.80 = 36864.00 kNp k = F k+G kA=247385.00+36864.001024.00= 277.59kPa p k≤f a,满足要求荷载效应标准组合时偏心荷载作用下p kmin = F k+G kA-M kxW x-M kyW y=247385.00+36864.001024.00-0.005461.33-0.005461.33= 277.59kPap kmin> 0,满足要求p kmax = F k+G kA+M kxW x+M kyW y=247385.00+36864.001024.00+0.005461.33+0.005461.33= 277.59kPap kmax≤1.2f a,满足要求三、变形计算3.1计算基础底面的附加压力荷载效应准永久组合时基础底面平均压力为:G k = γG Ad = 20.00 × 32.00 × 32.00 × 1.80 = 36864.00 kNp k = F+G kA=247285.00+36864.001024.00= 277.49kPa基础底面自重压力为:p c= γ0⨯d=18.00⨯1.80=32.40kPa基础底面的附加压力为:p0=p k-p c=277.49 - 32.40 = 245.09kPa3.2确定z按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表5.3.6:由b=32.00 得z=1.003.3确定沉降计算深度沉降计算深度按"地基规范"式5.3.6由程序自动确定z n = 34.00 m3.4计算复合土层的压缩模量复合土层的分层与天然地基相同, 各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的倍E spi = ζE siE spi--复合地基处理范围内第i层土修正后的压缩模量(MPa)E si--复合地基处理范围内第i层土原始的压缩模量(MPa)ζ值按《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式(9.2.8-1)确定ζ = f spk f akf ak--基础底面下天然地基承载力特征值(kPa), f ak = 70.00kPaζ =263.5270.00= 3.765 3.5计算分层沉降量 根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表 K.0.1-2可得到平均附加应力系数, 计算的分层沉降值见下表: 《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）的分层总和法沉降计算表z (m) l 1/b 1 z /b 1 ⎺α z ⎺α z i ⎺αi - z i-1⎺αi-1 E spi (MPa) ∆s i = p 0(z i ⎺αi - z i-1⎺αi-1)/E spi∑s i(mm) 0 1.00 0 4×0.25=1.00 0 0.40 1.00 0.03 4×0.2506=1.0025 0.4010 0.4010 11.29 8.70 8.702 3.50 1.00 0.22 4×0.2495=0.9981 3.4934 3.0924 11.29 67.11 75.812 14.60 1.00 0.91 4×0.2295=0.9181 13.4043 9.9109 9.41 258.10 333.908 16.50 1.00 1.03 4×0.2237=0.8947 14.7623 1.3580 18.82 17.68 351.591 19.00 1.00 1.19 4×0.2156=0.8623 16.3834 1.6210 24.47 16.24 367.827 20.20 1.00 1.26 4×0.2116=0.8464 17.0978 0.7144 15.06 11.63 379.455 22.00 1.00 1.38 4×0.2056=0.8226 18.0964 0.9986 26.35 9.29 388.742 24.60 1.00 1.54 4×0.1971=0.7886 19.3987 1.3023 7.00 45.60 434.339 30.40 1.00 1.90 4×0.1792=0.7169 21.7932 2.3946 6.50 90.29 524.628 33.00 1.00 2.06 4×0.1718=0.6872 22.6790 0.8857 5.50 39.47 564.098 34.001.002.134×0.1691=0.676322.99390.31505.5014.03578.133上表中l 1 = L /2 = 16.00m, b 1 = B /2 = 16.00m z = 34.00m 范围内的计算沉降量∑s = 578.13 mm, z = 33.00m 至34.00m(∆z 为1.00m), 土层计算沉降量s'n = 14.03 mm ≤ 0.025∑s'i = 0.025 × 578.13 = 14.45 mm, 满足要求. 3.6确定沉降计算经验系数s 由沉降计算深度范围内压缩模量的当量值E s 可从《建筑地基处理技术规范》表9.2.8查得E s =∑A i∑A i E siA i = p 0(z i ⎺αi - z i-1⎺αi-1)式中A i 为第i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值 ∑A i = p 0 × 22.99 = 22.99p 0∑A i E si = p 0 × (0.40111.29 + 3.09211.29 + 9.9119.41 + 1.35818.82 + 1.62124.47 + 0.71415.06 + 0.99926.35+1.3027.00 +2.3956.50 + 0.8865.50 + 0.3155.50) = p 0 × (0.04 + 0.27 + 1.05 + 0.07 + 0.07 + 0.05 + 0.04 + 0.19 + 0.37 + 0.16+ 0.06) = 2.36p 0⎺E s =22.99p 02.36p 0= 9.75 MPa 查《建筑地基处理技术规范》表9.2.8得s = 0.597 3.7最终的沉降量 s = ψs s ' = ψs ∑s'i = 0.597 × 578.13 = 345.12 mm四、下卧土层承载力验算基础底面的附加压力基础底面平均压力为:p k= 277.59kPa基础底面自重压力为:p c= γ0⨯d=18.00⨯1.80=32.40kPa 基础底面的附加压力为: :p0=p k-p c=277.59 - 32.40 = 245.19kPa 第7层土承载力验算:(1)计算基底下22.00m处的附加压力a = 32.00/2 = 16.00,b = 32.00/2 = 16.00, ab=16.0016.00= 1.00,zb=22.0016.00= 1.38, 由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表K.0.1-1可得附加应力系数，= 0.133 p z = 4αp0 = 4×0.133×245.19 = 130.42 kPa(2)计算基底下22.00m处的自重压力p cz = γ0d上式中0为自天然地面以下深度23.80m范围内天然土层的加权平均重度, 其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i∑h i=18.00×2.20+18.00×3.10+18.00×2.70+8.00×8.40+8.00×1.90+8.00×2.50+8.00×1.20+8.00×1.802.20+3.10+2.70+8.40+1.90+2.50+1.20+1.80= 11.36 kN/m3p cz = 11.36⨯23.80 = 270.40 kPa(3)计算基底下22.00m处的经深度修正后地基承载力特征值f a = f ak + ηdγ0(d-0.50)= 180.00 + 1.00⨯11.36⨯(23.80-0.50)= 444.72 kPap z+p cz = 130.42 + 270.40 = 400.82 kPa ≤f a = 444.72 kPa第7层土承载力满足要求第8层土承载力验算:(1)计算基底下24.60m处的附加压力a = 32.00/2 = 16.00,b = 32.00/2 = 16.00, ab=16.0016.00= 1.00,zb=24.6016.00= 1.54, 由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表K.0.1-1可得附加应力系数，= 0.118 p z = 4αp0 = 4×0.118×245.19 = 115.42 kPa(2)计算基底下24.60m处的自重压力p cz = γ0d上式中0为自天然地面以下深度26.40m范围内天然土层的加权平均重度, 其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i∑h i=18.00×2.20+18.00×3.10+18.00×2.70+8.00×8.40+8.00×1.90+8.00×2.50+8.00×1.20+8.00×4.402.20+3.10+2.70+8.40+1.90+2.50+1.20+4.40= 11.03 kN/m3p cz = 11.03⨯26.40 = 291.20 kPa(3)计算基底下24.60m处的经深度修正后地基承载力特征值f a = f ak + ηdγ0(d-0.50)= 150.00 + 1.00⨯11.03⨯(26.40-0.50)= 435.68 kPap z+p cz = 115.42 + 291.20 = 406.62 kPa ≤f a = 435.68 kPa第8层土承载力满足要求第9层土承载力验算:(1)计算基底下30.40m处的附加压力a = 32.00/2 = 16.00,b = 32.00/2 = 16.00, ab=16.0016.00= 1.00,zb=30.4016.00= 1.90, 由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表K.0.1-1可得附加应力系数，= 0.090 p z = 4αp0 = 4×0.090×245.19 = 88.45 kPa(2)计算基底下30.40m处的自重压力p cz = γ0d上式中0为自天然地面以下深度32.20m范围内天然土层的加权平均重度, 其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i∑h i=18.00×2.20+18.00×3.10+18.00×2.70+8.00×8.40+8.00×1.90+8.00×2.50+8.00×1.20+8.00×4.40+8.00×5.802.20+3.10+2.70+8.40+1.90+2.50+1.20+4.40+5.80= 10.48 kN/m3p cz = 10.48⨯32.20 = 337.60 kPa(3)计算基底下30.40m处的经深度修正后地基承载力特征值f a = f ak + ηdγ0(d-0.50)= 130.00 + 1.00⨯10.48⨯(32.20-0.50)= 462.36 kPap z+p cz = 88.45 + 337.60 = 426.05 kPa ≤f a = 462.36 kPa第9层土承载力满足要求第10层土承载力验算:(1)计算基底下36.20m处的附加压力a = 32.00/2 = 16.00,b = 32.00/2 = 16.00, ab=16.0016.00= 1.00,zb=36.2016.00= 2.26, 由《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表K.0.1-1可得附加应力系数，= 0.070 p z = 4αp0 = 4×0.070×245.19 = 68.89 kPa(2)计算基底下36.20m处的自重压力p cz = γ0d上式中0为自天然地面以下深度38.00m范围内天然土层的加权平均重度, 其中地下水位下的重度取浮重度γ0= ∑γi h i∑h i=错误!10.11 kN/m3p cz = 10.11⨯38.00 = 384.00 kPa(3)计算基底下36.20m处的经深度修正后地基承载力特征值f a = f ak + ηdγ0(d-0.50)= 200.00 + 1.00⨯10.11⨯(38.00-0.50)= 578.95 kPap z+p cz = 68.89 + 384.00 = 452.89 kPa ≤f a = 578.95 kPa第10层土承载力满足要求五、施工技术要求及质量检验5.1 施工工艺CFG桩的施工, 应根据现场条件选用下列施工工艺:1、长螺旋钻孔灌注成桩, 适用于地下水位以上的粘性土、粉土、素填土、中等密实以上的砂土.2、长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩, 适用于粘性土、粉土、砂土, 以及对噪声或泥浆污染要求严格的场地.3、振动沉管灌注成桩, 适用于粉土、粘性土及素填土地基.5.2 材料要求1、混凝土、混凝土外加剂和掺和料: 缓凝剂、粉煤灰, 均应符合相应标准要求, 其掺量应根据施工要求通过试验室确定.2、长螺旋钻孔、管内泵压混合料灌注成桩施工的坍落度宜为160~200mm, 振动沉管灌注桩成桩施工的坍落度宜为30~50mm, 振动沉管灌注成桩后桩顶浮浆厚度不宜超过200mm.3、成桩过程中, 抽样做混合料试块, 每台机械一天应做一组（3块）试块（边长为150mm 的立方体）, 标准养护, 测定其立方体抗压强度.5.3 保护层施工桩顶标高宜高出设计桩顶标高不少于0.5m.5.4 褥垫层1、复合地基施工、检测合格后, 方可进行褥垫层施工;2、褥垫层材料: 5～32mm碎石或级配砂石, 均应符合相应标准要求.3、褥垫层铺设宜采用静力压实法, 当基础底面下桩间土的含水量较小时, 也可采用动力夯实法, 夯实后的厚度与虚铺厚度之比小于0.90.5.5 CFG桩成桩要求1、桩体连续密实, 不得有断桩、缩颈、夹砂等缺陷.2、允许偏差:(1)桩长: ≤100 mm(2)钻孔垂直度: ≤1.0％(3)桩径: 20mm(4)桩位: 满堂布桩: ≤0.4d; 条基: ≤0.25d其它应满足《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）5.6 施工质量检验1、CFG桩地基竣工验收时, 承载力检验应采用复合地基载荷试验.2、CFG桩地基检验应在桩身强度满足试验荷载条件时, 并宜在施工结束28d后进行. 试验数量宜为总桩数的0.5%~1.0%, 且每个单体工程的试验数量不应少于3点.3、动测桩试验可按总桩数的10％进行桩身完整性检测.检测技术标准如下:单桩复合地基静载试验依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）;单桩静载试验依据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）低应变动力试验依据《基桩低应变动力检测规程》（JGJ/T93-95）六、工程造价和工时计算6.1CFG桩部分工程造价和工时计算单个基础桩部分的造价=单桩的造价单桩的造价调整系数桩数= 200.00⨯1.00⨯361=72200.00 (元)总造价(桩)=单个基础桩部分的造价总造价调整系数基础个数= 72200.00⨯1.00⨯8=577600.00 (元)单个基础桩部分的工时=单桩的工时单桩的工时调整系数桩数= 1.00⨯1.00⨯361=361.00 (人·天)总工时(桩)=单个基础桩部分的工时总工时调整系数基础个数= 361.00⨯1.00⨯8=2888.00 (人·天)6.2垫层部分工程造价和工时计算单个基础垫层的造价=单方垫层的造价单方造价调整系数垫层体积= 200.00⨯1.00⨯614.40=122880.01 (元)基础垫层总造价=单个基础垫层的造价总造价调整系数基础个数= 122880.01⨯1.00⨯8=983040.06 (元)单个基础垫层的工时=单方垫层的工时单方垫层的工时调整系数垫层体积= 1.00⨯1.00⨯614.40=614.40 (人·天)基础垫层总工时(桩)=单个基础垫层的工时总工时调整系数基础个数= 614.40⨯1.00⨯8=4915.20 (人·天)6.3工程总造价和工时计算工程总造价: 577600.00+983040.06 = 1560640.06 (元)工程总工时: 2888.00+4915.20 = 7803.20 (人·天)。