116米空心板预应力张拉规划方案.docx
后张法预应力空心板张拉施工方案
后张法预应力空心板张拉施工方案一、工程概述我标段共有中桥五座，通道一道，设计均为16m后张法预应力砼空心板，砼标号为C50，本标段共有后张预应力空心板520片。
二、施工准备工作1、原材料准备钢筋采用唐钢生产的Ⅰ、Ⅱ级钢筋，钢绞线采用烟台鞍钢斯凯特钢丝有限公司生产的钢绞线，锚具采用河南开封中原预应力工艺设备厂生产的锚具，水泥采用冀东水泥股份有限公司生产的P.O42.5R水泥，砂采用抚宁洋河砂场的砂。
水采用自打井饮用水，外掺剂采用秦皇岛顺凯达建筑材料有限公司的SKD-5型减水剂，以上各种原材料经检验均符合《技术规范》要求，并经监理工程师认可，进场数量满足目前施工要求。
2、机械设备准备（1）120KW发电机1台，30KW发电机1台，30T龙门吊二组，钢筋切断机1台，成型机1台，闪光对焊机1台，电焊机4台，HZS50型混凝土拌和楼2座，ZL30型装载机2台，振捣棒20根。
混凝土拌和站已经计量部门标定完毕，具备生产能力。
（2）张拉配套设备4套（千斤顶、高压油泵、压力表），已经校验符合要求。
（3）锚具、夹具、连接器等经检测符合《技术规范》要求。
3、施工组织机构及技术交底由桥梁副经理田春孝负责生产安排，桥梁三队负责施工，技术员2名，试验员2名，现场管理人员5名，技术工20名，普工40名。
施工前对全体施工人员进行一次详细的技术交底和安全交底，主要包括施工工艺、方法、操作过程、质量控制要点及质量检验标准、方法，以及安全操作规程和安全注意事项。
三、施工工艺1、预制场的布设预制场共承担520片后张法预应力空心板的预制工作。
根据施工工期要求，本工程在预制场内建造56个底模，底模用C30砼浇筑而成，中间砼厚度为35cm，端头2m砼厚度为45cm，端头3m铺设钢筋网，间距为20c m×20cm。
2、预应力施工1）、预应力孔道成孔采用预埋金属波纹管成孔工艺。
波纹管要求无损伤、不变形，用于制造金属波纹管的低碳钢带其厚度不宜小于0.3mm。
16m后张法预应力空心板施工方案
安吉县11省道马家渡至椅子塔段公路改建工程16M预应力混凝土梁板施工方案安吉县11省道马家渡至椅子塔段公路改建工程第二合同段项目经理部目 录一、编制说明 、编制依据 、编制原则二、工程概况三、施工准备 、技术准备 、人员、设备、机具准备 、总体工期计划 四、主要施工工艺流程 、预制空心板工艺流程 、施工工艺框图五、施工方法 、施工准备 、后张法空心板预制施工方法 、模板安装 （ ）、侧模安装）、预制梁的模板是施工过程中的临时结构，它不仅关系到预制尺寸的精度，而且对工程质量、施工进度和工程造价直接影响，综合考虑我标模板采用大块钢模板，同时满足稳定性、强度及刚度要求。
对本项目施工使用的所有钢模板必须执行模板准用证制度，填写模板准用证一式两份，报监理驻地办，只有准许使用的模板才能进行模板安装施工。
侧模底部用顶托固定在台座上，上部用连接杆连接，确保空心板宽度。
两侧用花纹螺丝调节侧模垂直度，花纹螺丝固定在传力柱顶部预埋拉环上。
侧模和台座之间用双面胶和橡胶条贴缝，防止漏浆。
、混凝土浇筑 、养生 、拆模、放张 、梁板堆放 、质量检验六、施工中注意事项七、质量保证措施 、建立健全工程质量管理机构和质量保证体系 、质量保证体系 、质量保证措施 、其他保证措施 八、创优措施 、总则 、工程质量目标 、现场管理目标 、质量检测标准、频率 、强制性要求 、空心板施工质量管理点 、雨季施工措施 九、安全管理体系及保证措施 、安全管理目标、安全管理体系 、安全保证措施 十、文明施工及环境保护措施 、环境管理、水土保持和废渣处理、水和空气污染的预防安吉县 省道马家渡至椅子塔段公路改建工程第二合同段项目经理部后张法预应力混凝土空心板梁预制施工方案一、编制说明、编制依据（ ）、两阶段施工图设计文件第一分册（桥梁通用图）及第三分册；（ ）、安吉县 省道马家渡至椅子塔段公路改建工程第二合同段施工合同文件；（ ）、《公路桥涵施工技术规范》（ ）；（ ）、《公路工程质量检验评定标准》（ ）；（ ）、桥位及梁场位置的地理位置情况；（ ）、总体施工组织设计；、编制原则（ ）、在充分理解招标文件的基础上，根据设计图纸内容及施工现场的实际情况，编制先进、合理、经济、可行的施工方案。
空心板预应力张拉方案
空心板预应力张拉方案空心板预应力张拉方案文档1. 引言本文档详细介绍了空心板预应力张拉方案的各个方面。
空心板预应力张拉方案是一种用于加固结构的方法，通过在空心板中施加预应力，提高结构的承载能力和耐久性。
本文档将从以下几个方面进行细化介绍。
2. 空心板预应力张拉方案的基本原理2.1 空心板预应力张拉的定义2.2 空心板预应力张拉的作用原理2.3 空心板预应力张拉的施工原理3. 空心板预应力张拉方案的设计要点3.1 空心板预应力张拉的设计目标3.2 空心板预应力张拉的设计参数3.3 空心板预应力张拉的设计计算4. 空心板预应力张拉方案的施工步骤4.1 空心板预应力张拉方案的准备工作4.2 空心板预应力张拉方案的张拉设备搭设4.3 空心板预应力张拉方案的张拉工艺流程4.4 空心板预应力张拉方案的张拉参数调整与监测5. 空心板预应力张拉方案的质量控制5.1 空心板预应力张拉方案的材料验收要求5.2 空心板预应力张拉方案的工艺质量控制5.3 空心板预应力张拉方案的监测与记录6. 空心板预应力张拉方案的施工安全措施6.1 空心板预应力张拉方案的施工现场安全6.2 空心板预应力张拉方案的施工人员安全6.3 空心板预应力张拉方案的设备安全7. 空心板预应力张拉方案的经济效益分析7.1 空心板预应力张拉方案的投资成本7.2 空心板预应力张拉方案的使用寿命7.3 空心板预应力张拉方案的维护费用8. 附件本文档所涉及的附件如下：附件1：空心板预应力张拉方案设计图纸附件2：空心板预应力张拉方案施工流程图附件3：空心板预应力张拉方案监测记录表9. 法律名词及注释本文档所涉及的法律名词及其注释如下：法律名词1：XXXXXXXXXXX 注释：XXXXXXXXXX 法律名词2：XXXXXXXXXXX 注释：XXXXXXXXXX。
后张法预应力空心板张拉施工方案
后张法预应力空心板张拉施工方案一、工程概述我标段共有中桥五座，通道一道，设计均为16m后张法预应力砼空心板，砼标号为C50，本标段共有后张预应力空心板520片。
二、施工准备工作1、原材料准备钢筋采用唐钢生产的Ⅰ、Ⅱ级钢筋，钢绞线采用烟台鞍钢斯凯特钢丝有限公司生产的钢绞线，锚具采用河南开封中原预应力工艺设备厂生产的锚具，水泥采用冀东水泥股份有限公司生产的P.O42.5R 水泥，砂采用抚宁洋河砂场的砂。
水采用自打井饮用水，外掺剂采用秦皇岛顺凯达建筑材料有限公司的SKD-5型减水剂，以上各种原材料经检验均符合《技术规范》要求，并经监理工程师认可，进场数量满足目前施工要求。
2、机械设备准备（1）120KW发电机1台，30KW发电机1台，30T龙门吊二组，钢筋切断机1台，成型机1台，闪光对焊机1台，电焊机4台，HZS50型混凝土拌和楼2座，ZL30型装载机2台，振捣棒20根。
混凝土拌和站已经计量部门标定完毕，具备生产能力。
（2）张拉配套设备4套（千斤顶、高压油泵、压力表），已经校验符合要求。
（3）锚具、夹具、连接器等经检测符合《技术规范》要求。
3、施工组织机构及技术交底由桥梁副经理田春孝负责生产安排，桥梁三队负责施工，技术员2名，试验员2名，现场管理人员5名，技术工20名，普工40名。
施工前对全体施工人员进行一次详细的技术交底和安全交底，主要包括施工工艺、方法、操作过程、质量控制要点及质量检验标准、方法，以及安全操作规程和安全注意事项。
三、施工工艺1、预制场的布设预制场共承担520片后张法预应力空心板的预制工作。
根据施工工期要求，本工程在预制场内建造56个底模，底模用C30砼浇筑而成，中间砼厚度为35cm，端头2m砼厚度为45cm，端头3m铺设钢筋网，间距为20c m×20cm。
2、预应力施工1）、预应力孔道成孔采用预埋金属波纹管成孔工艺。
波纹管要求无损伤、不变形，用于制造金属波纹管的低碳钢带其厚度不宜小于0.3mm。
16m后涨法预应力空心板梁工程施工设计方案
后涨法预应力空心板梁施工方案16 米空心板梁梁体宽99cm,高 80cm,总计 48 片，此中，边梁 12 片，中梁 36片。
采纳后涨法施工。
一、施工方案底座：预制 8 个钢筋混凝土底座（20cm×99cm×(16m-2a) ）或现场碾压整平场所硬化后直接在上预制。
模板：外膜采纳定制大块钢模板或木模拼装，端头模现场加工，外模加工2套半模板（边模半套）；模采纳 3 套充气芯模（气囊）。
移架梁：采纳 2 台 25t 汽车吊进行移架梁，运输采纳 1 台 30t 平板运梁车。
二、施工工艺流程底模办理钢筋加工钢筋绑扎焊接模板定制立芯模移架梁涟漪管加工涟漪管安装封端立模、细石砼钢筋加工顶板钢筋绑扎注浆水泥浆制备立外模（端头板）封锚水泥浆制备砼拌制、试件砼浇注张拉千斤顶、油泵查验拆外模安装锚具（垫板）锚具检测抽芯模窜束钢绞线加工16m后涨法空心板梁施工流程图（组合芯模（木模或钢模））......底模办理钢筋加工钢筋绑扎焊接移架梁涟漪管加工涟漪管安装封端立模、细石砼芯模办理立内模（芯模）注浆水泥浆制备立外模（端头板）封锚水泥浆制备砼拌制、试件砼浇注张拉千斤顶、油泵查验拆外模安装锚具（垫板）锚具检测抽芯模窜束钢绞线加工16m后涨法空心板梁施工流程图（充气芯模）三、工期分解及计划3.1 、单片梁作业时间分析充气芯模工序循环序号工序名称连续时间备注1底模办理0.52钢筋绑扎 2.53锚具、涟漪管安装1单片梁循环时间4立外模（含端头板）2为：8小时5立芯模16砼浇注17拆外模砼浇注完 4~8 小时8拆模砼浇注完 1~2 天9养生砼浇注完 4~7 天不进入梁体预制循10窜束1环11拉212封锚0.513孔道压浆114封端2......组合芯模工序循环序号工序名称连续时间（小时）备注1底模办理0.52底板、腹板钢筋绑扎23立模24顶板钢筋绑扎2单片梁循环时间5涟漪管安装为： 9.5 小时6立外模（含端头板）7锚具安装、预埋件28砼浇注19拆外模砼浇注完 4~8 小时10拆模砼浇注完 1~2 天11养生砼浇注完 4~7 天12窜束1不进入梁体预制循13拉2环14封锚0.515孔道压浆116封端2依据以上两表剖析：单片梁预制时间均在10 小时左右，考虑现场不确立因素影响，每片梁按24 小时考虑（每日一片梁）。
16米预应力张拉
后张法预应力空心板梁钢绞线张拉伸长值计算报告（16米跨径）第一章工程概况我标段汪家（一）分离立交桥有16米空心板梁29片，预应力张拉均采用后张法。
每片梁均为4孔道，每孔道均由6束预应力钢绞线组成，其抗拉强度标准值f pk=1860MPa，抗拉强度设计值f pd=1260 MPa，松弛率为3%；钢绞线公称直径Φ15.2mm，公称面积为140.0mm2。
预应力砼预制板，混凝土强度达到90%标准强度后方可进行预应力钢束张拉，预应力钢束张拉时采用两端双控张拉。
第二章张拉值计算一、预应力张拉值计算1、张拉控制力张拉控制力σcon =0.7*f pk=1300 MPa。
13米跨径张拉力P=1300*139*6/1000=1084.2KN。
2、张拉工序0 初始应力（0.1σcon） 1.0σcon (持荷5分钟) 锚固。
二、压力表值我标段已校验好张拉千斤顶和油压表（详见附件）。
第三章板梁张拉、压浆、封锚13米跨径预应力砼空心板采用15-5锚具，预应力孔道采用金属波纹管成型，内径为55mm波纹管；预应力钢绞线张拉锚具及配套材料应符合《预应力筋用锚具、夹具和联结器》（GB/T 14370-93）中的各项技术要求。
一、预应力筋穿束采用先穿束、定位，再进行砼浇筑的方案。
在平整的施工场地上，按设计图中预应力的长度进行预应力的下料，按照图中束数整理顺成一股，并且每隔2米用18 号铁丝固定，固定后穿波纹管，在穿波纹管时应防止波纹管破裂，同时波纹管接头应用强力胶带纸封严应防漏浆。
二、预应力筋定位每股预应力筋应平抬进梁内膜底板上，然后按设计图的坐标表从中间往两边用钢筋托架焊牢进行定位，在定位过程中，如碰到其他钢筋防碍定位可具体适当调整。
三、预应力筋张拉预应力定好位，钢筋绑扎好后即进行浇筑梁体，在浇筑过程中和浇筑后应经常抽动波纹管内置的塑料管以防漏浆而结死管道。
待砼强度达到设计强度时可进行张拉。
张拉采用一端锚固，一端张拉。
张拉工序为：0 初应力（0.1δcon） 1.0 δcon)(持荷5分钟) 锚固。
16m跨后张法预应力空心板桥施工方案-22页精选文档
16m跨预应力砼空心板梁3.1.1钻孔平台施工根据各墩结构尺寸，拟设5m（顺桥向）×10m（横桥向）钻孔平台（顶面尺寸）。
平台用粘土和砂砾石填筑，用自卸车运输至墩位，用推土机摊铺，压路机碾压，平台顶面应高出枯水位0.5~1.0m 。
3.1.2桩基测量放样筑岛完成，由我部成立的专门测量小组，采用日本PCS215全站仪，通过复核并确认的导线点和进场时布设的施工控制点（由监理工程师确认的），用坐标法对各桩位进行施工测量放样。
为保证测量的准确性和精度，实行三级检测制，即由施测人员复测，技术负责人和现场主管技术员抽测，测量监理工程师检测验收，做到层层把关，以便测量成果满足或超过设计及《规范》要求。
3.1.3桩基钻孔施工（见《钻孔施工方案图》）钻孔作业主要包括钻机定位、钻径、清孔、验孔过程：特大桥和大桥共516根桩基，均采用冲击钻机24h不间断施工成孔的方法施工。
钻机用型16套。
由靠近朱雀预制场的大桥开始施工，计划用8个月完成桩基施工。
3.1.3.1施工前准备工作施工前首先进行“三通一平”。
施工电源由自备400KVA发电机接至施工现场，在桥位边沿桥段埋设水泥电杆，根据施工需要设置若干个配电柜。
平整施工场地并压实。
施工场地平整好后，在征地线内用砖砌围墙或铁丝网把施工场地围起来，进行封闭式文明施工。
3.1.3.2桩基测设放样放样测量时，用全站仪的坐标放样功能放样，先放出墩中心位置，再置仪于各墩中心位置转90°，量距d放出桩位。
再在桩位以外适当距离处钉以木桩，设置纵横两向的定位桩施工时拉线确定桩位。
3.1.3.3基桩施工根据基桩桩径、地质资料及现场考察，拟采用我公司自行研制加工的钻机进行冲孔施工。
3.1.3.4钢护筒制作钻孔采用钢护筒，根据设计桩径φ120cm、φ130cm、φ140cm、φ150cm、φ260cm的要求，钢护筒内径分别为φ180cm和φ160cm，用壁厚δ=8mm的Q235-A钢板加工成两半圆拼装护筒，以便于拆除循环使用。
16米空心板张拉方案
16米空预应力心板张拉方案一、工概况程16米空心板。
预应力张拉事先布置好张拉台座，采取一端固定，另一端进行整体张拉的方式进行张拉。
二、预制空心板混凝土要求1、16米空心板混凝土标号为C50。
2、为防止混凝土裂缝和板边棱破损，混凝土强度达到设计强度的80%以上时方可拆模，混凝土实际强度必须达到设计强度的90%以上时方可起吊、运输。
3、梁体砼强度须达到设计强度的90%才能进行放张，且龄期不得少于10天。
三、预应力筋1、预应力钢筋制作安装严格按设计及总体施工组织设计要求进行。
2、预应力钢绞线符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003)标准要求。
3、设计采用高强度低松弛预应力钢绞线，公称直径φs15.2 (7φ5) mm,公称面积A=139mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模Ep=195000MPa。
4、根据设计图纸，张拉控制应力σcon= 1395(MPa)，单根钢绞线张拉控制力Ncon=193900(N)。
5、理论伸长量计算公式：△L=(Ncon×L)÷(Ep×A)Ncon——钢绞线张拉控制力（193900N）L——预应力筋的受力长度（实际量取）Ep——预应力筋的弹性模量（195000MPa）A——预应力筋公称面积（139mm2）6、实际张拉伸长量计算公式：L实=L2-L1+L初理L2——张拉到控制应力时的总伸长量L1——张拉到初应力时的实测伸长量L初理——初张拉应力下的理论伸长量7、实际伸长量与理论伸长量之差控制在±6％以内，否则暂停张拉，待查明原因并采取措施加以解决。
三、预应力张拉先张法张拉方式取：长线台一端固定，一端整体张拉法。
（一）张拉工艺流程：张拉准备→25t穿心式千斤顶单根张拉到初应力值→整体张拉到初应力→整体张拉到100%应力值→浇筑混凝土→放张→封端。
（二）张拉工艺：1、张拉准备（1）钢绞线按设计图纸要求安装到位，各项指标符合规范要求。
16米空心梁板张拉方案
16米空心梁板张拉压浆方案一、工程概况勤建中桥位于庄口镇，桥梁中心桩号为K49+222,桥梁按2孔16米，右偏角60°布置，桥梁全长38.08，桥面净宽11m，两测各设0.5m宽防撞墙。
本桥位于直线段上，纵面位于i=1.296﹪纵坡上。
上部构造采用2×16m预应力砼简支空心板，下部构造采用桩柱式、肋式桥台。
二、机械设备和施工人员配置1、主要机械设备，见下表主要机械设备表2、人员配置根据工程实际情况需要，空心板梁预应力施工设施工队长1人、技术员1人、质检员1人，安全员1人、预应力操作工4人、电工1人。
三、张拉前的准备工作1、波纹管㈠、布置波纹管：首先用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距为1m，横向位置按设计图纸上的坐标定位,然后设置防蹦钢筋。
㈡、筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，要用东西堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。
㈢、浇筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，浇筑期间经常抽动钢绞线，以防漏浆堵孔。
2、钢绞线㈠、钢绞线采用5(4)Φ15.2；标准强度R b y=1860MPa的高强低松弛钢绞线；弹性模量E P=198000Mpa.㈡、钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面上的锈迹及杂物，下料时用砂轮切割机切割,严禁焊割。
㈢、穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，张拉时受力不均，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能被拉断。
㈣、穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。
3、锚具⑴、锚板、夹具组装前，检查孔道外钢绞线及锚具是否擦洗干净，防止出现滑丝；⑵、锚具安装后，检查钢绞线是否打绞，工作锚板是否平稳对中，锚板距张拉端喇叭管的距离是否合适，避免张拉时锚板摩擦槽壁或锚板距张拉端喇叭管的距离过近而影响张拉；⑶、检查夹具是否打紧打齐。
4、千斤顶及配套设备选用⑴、应力锚夹具及配套设备按设计要求选用，并检查其合格证。
16米预应力空心板梁张拉计算方案
XX市XX防洪二期工程16m预应力空心板梁张拉计算书X X建设有限公司XX市XX防洪二期工程项目部二O 年月16米预应力空心板梁张拉计算方案一、基础数据本标段16米预应力空心板梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MPa。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0→初应力→20%σcon →σcon（持荷2min）锚固，张拉顺序为N1→N2二、预应力钢束张拉力计算1、设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:Fn=σcon ×A×n进行计算，如下：中跨板梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN中跨板梁N2 钢束锚下张拉力：F2=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
各钢束张拉力如下表:中跨16米空心板梁预应力钢束张拉力计算明细表（表一）钢束编号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n)截面积(A)mm²张拉力（Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 3 140 585.9边跨板梁N1 钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =781.2KN边跨板梁N2 钢束锚下张拉力：F2=σcon×A×n=1395 MPa×140㎜²×4 =585.9KN边跨16米空心板梁预应力钢束张拉力计算明细表（表二）钢束编号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n)截面积(A)mm²张拉力（Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 4 140 781.2 三、压力表读数计算顶号：201004，表号：130914630，回归方程：y=19.202x-5.6338；顶号：205066，表号：130914645，回归方程：y=19.169x+7.2673油表读数见下表16m空心板梁中跨张拉数值表（单位MPa）表号130914630 130914645 顶号10% 20% 100% 10% 20% 100%201004 N1 4.36 8.43 40.97 N2 3.34 6.39 30.8205066N1 3.7 7.77 40.37N2 2.67 5.73 30.1816m空心板梁边跨张拉数值表（单位MPa）表号130914630 130914645 顶号10% 20% 100% 10% 20% 100%201004 N1 4.36 8.43 40.97 N2 4.36 8.43 40.97205066N1 3.7 7.77 40.37N2 3.7 7.77 40.37四、理论伸长量的复核计算以中跨为例复核计算设计图纸所示伸长量：16m空心板梁设计图纸钢束伸长量一览表（单位cm)编号N1 N2中跨 4.89 4.81边跨 4.89 4.811、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：∆L=PpL/（ApEp）式中：Pp-----预应力筋平均张拉力（N）；L------预应力筋的长度（mm）；Ap------预应力的截面面积；Ep------预应力筋的弹性模量，取1.95×105；2.预应力筋伸长值计算N1预应力筋伸长值：Pp1=P×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 781.2×[1-e-(0.0015×0.52445+0.25×0）]/(0.0015×0.52445+0.25×0)=780.893KN△L1=Pp×L/（Ap×Ep）=（781.2+780.893）/2×0.52445/（140×4×1.95×105）=3.75mm；Pp2=Pp1×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 780.893×[1-e-(0.0015×4.18879+0.25×12×π/180）]/(0.0015×4.18879+0.25×12×π/180）=758.437KN △L2=Pp×L/（Ap×Ep）=（780.893+758.437）/2×4.18879/（140×4×1.95×105）=29.523mm；Pp3=Pp2×[1-e-(kx+μθ）]/(kx+μθ)= 758.437×[1-e-(0.0015×6.318+0.25×0）]/(0.0015×6.318+0.25×0）=754.854KN△L3=Pp×L/（Ap×Ep）=（758.437+754.854）/2×6.318/（140×4×1.95×105）=43.777mm；△L4=△L2=29.523mm；△L5=△L1=3.75mmL=(△L1+△L2+△L3+△L4+△L5)×2=（3.75×2+29.523×2+43.777=110.323mm。
16米预应力空心板张拉计算书
16米预应力空心板张拉计算书一、编制依据1、《昆明市环湖东路第6合桥梁工程梁阶段施工图设计》：2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 401-20004、《预应力混泥土用钢绞线》GB/T5224-2003二、材料准备及试验根据设计图纸，本合同段16米预应力空心板桥所用预应力钢绞线采用фS15.2钢绞线(7ф5 ,公顷面积139mm2,标准强度fpk=1860 MPa,弹性模量E P =1.95 X105 MPa，设计采用高程低松驰钢绞线，松弛率 2.5% 。
三、张拉机具张拉油泵型号为：OVMZB4-500千斤顶型号为：YCW250B.YQC25仪表型号为：60 MPa工具锚型号为：OVM15G-1所用千斤顶、压力表均已委托云南建筑工程监督站标定。
详见《测试证书》：第20100301-01239-7号，千斤顶编号为2805，对应压力表：09.11.12.437，校准方程为：Y=0.021957X-0.22704,r=0.999986;第20100301-01239-6号，千斤顶编号为2806对应压力表号为09.11.12.487校对方程为Y=0.021797X-0.26529,r=0.999989四、伸长值及控制预应力计算1、锚端张拉控制应力为：&K=0.73fpk=1357.8Mpa2、单根钢绞线张拉控制力为：P=1395ⅹ139=193.905KN3张拉端控制力为：1）、中板（12根钢绞线）P=193.905ⅹ12=2326.86KN2)、边板（13根钢绞线）P=193.905ⅹ13=2520.77KN4、钢绞线理论伸长值：△L=PⅹL)/(ApⅹEp)P-张拉端控制力为193.95ⅹ103NL-钢绞线有效长度（mm）,由于本预置厂为两片布置，钢绞线有效长度不相等时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离为34.8米）；Ap-钢绞线截面积为139 mm2Ep-钢绞线弹性模量（1.95ⅹ105 MPa）初应力时理论伸长量：△L0.15=0.15ⅹ193.905ⅹ103ⅹ34.8ⅹ103/(139ⅹ1.95ⅹ105)=37.343 mm30%控制力（二倍初应力）时理论伸长量：△L0.3=0.3ⅹ193.905ⅹ103ⅹ34.8ⅹ103/(139ⅹ1.95ⅹ105)=74.69 mm65%控制力时理论伸长量：△L0.65=0.65ⅹ193.905ⅹ103ⅹ34.8ⅹ103/(139ⅹ1.95ⅹ105)=161.82 mm100%控制力时理论伸长量：△L=193.905ⅹ103ⅹ34.8ⅹ103/(139ⅹ1.95ⅹ105)=248.95 mm5、钢绞线实际伸长值：△L实=△L1+△L2△L1-从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm）△L2-初应力时的理论推算值（mm），初应力控制为最大张拉力的15%。
16米、20米先张法预应力空心板梁预制施工方案
16米、20米先张法预应力空心板梁预制施工方案16米、20米先张法预应力空心板梁预制施工方案本工区空心板梁组合桥三座（XX中桥、xxx大桥、xxx中桥）共需预制16米空心板xx片，20米空心板xx片。
根据设计图纸的要求，拟定筹建预制厂，承担预应力空心板梁的预制，预制顺序为：20m预制先xxx中桥、后xxx大桥、16m预制穿插其间。
（一）预制厂的场地规划、台座设计方案1、预制厂场址位置预制场拟定在xxx右侧，xxx+200右侧，占地面积为19000m²，详细位置见附图。
2、预制厂的规划本预制厂共分6个区，分别为箱梁预制区（5个台座）、空心板梁预制区（3个槽）、存梁板区、钢筋棚、钢筋制作区和生活区，详见预制厂平面布置图。
3、预制预应力空心板梁台座设计本台座由纵向支承梁（传力杆），地锚支架梁，钢横梁和底板共同构成。
预应力空心板梁台座，详见预制空心板支承梁台座断面图。
(1) L1台面每槽16m梁板4片；L2、L3台面，每槽20m 梁板3片。
(2) 20m空心板预制采用5mm厚钢板整体侧模， 4mm厚钢板芯模；16m空心板预制采用5mm厚钢板整体侧模，芯模采用橡胶充气芯模。
(3) 纵向支承梁作用传力系统，按轴心受力设计，支承梁断面预制16m、20m 预应力梁的台座中间支承梁断面尺寸为60×60cm，支承梁端部4.5m内断面加大，外侧支承梁断面尺寸为40×60cm，端部预埋40mm钢板作为承压面，采用C30砼。
(4)地锚支架梁和支承梁之间构成受力框架，减小支承梁的长细比，采用C30砼.(5)钢横梁按简支梁受力分析,利用阿深高速现存钢横梁两发，施工时保证刚度，挠度不大于2mm.(6)底板采用整体式砼台面,其宽度为134㎝,厚度为10㎝,底板上铺3㎜钢板做滑底模.每10m加设一道角钢肋条,控制温度应力,台面纵向中间加设4㎝伸缩缝.钢板宽度拟定为133.6㎝,立模后在砼台面两侧粘贴2㎜塑料封带,确保台面宽度 .施工时保证几何尺寸的准确,底板应保证在压实、整平的硬基上进行砼灌筑, 施工时底板标高要严格控制, 底板平整、光滑、排水畅通, 使梁端部的底模满足强度和重复使用要求, 台座台面施工用角钢先精确调整标高然后浇筑砼, 最后, 底板钢板与角钢焊接.4、预制16m、20m空心板梁的支承梁验算预制20m空心板梁的支承梁验算按轴心受压计算:Ni≤αAR j i/γmNi = 3906/2 = 1953KNRj = 3000kg/㎝² A =60×40 = 2400㎝²α = 1 (轴心受压) γm = 1.54 (混凝土)Ni = 1953KN≤αAR j i/γm= 1×2400×3000/1.54=46753t =46753KN强度符合设计要求(二) 、预应力空心板梁的技术要求1、张拉预应力钢绞线( 1 ) 钢绞线材质要求设计要求,采用美国ASTMA416-90a,标准生产的270级φj15.24高强低松弛钢绞线,其标准抗拉强度为1860Mpa,每批钢绞线进场时均进行分批检验验收,具有质量证明书, 合格证, 包装方法及标志内容, 并抽样送交监理试验室检验合格后方可使用。
16米后张法预应力空心板施工方案9页word
16米后张法预应力空心板施工方案施工机具和模板：施工前，组织工人对所用施工机具进行施工前的调试和维修，确保施工期间机具完好；同时组织工人对钢模进行试拼，检查模板几何尺寸是否符合设计要求，接缝是否密实、平整，确保构筑物外形美观。
1、预制场的布置空心板预制场平行主线布置，长260m，宽24m，两边设置C25混凝土龙门吊轨道基础，断面尺寸为60cm×60cm，预制梁区域采用15cm厚，标号为C25混凝土硬化，存梁区域采用C20混凝土基础基座，断面尺寸为60cm×60cm，预制底座垂直于龙门吊轨道基础布置，整个场地设置0.55％纵坡利于排水。
2、台座制作台座施工前原地面下挖30cm以上，用砂砾土分层填筑，压路机碾压平整密实，立模浇筑台座C 30混凝土，混凝土大于30cm，地面以下10cm，地面以上大于20cm。
浇筑前，台座四周顶设置30mm×30mm 角钢，角钢应设置一定数量的生根钢筋，浇筑台座混凝土时每隔0.8m预埋一道D=50mmPVC管，便于支模板时穿拉杆。
台座顶安装5mm的钢板作为梁体的底模，台座侧面角钢上粘贴5mm厚的橡胶带。
现在已经完成台座11块，长1100cm，宽98.5cm，满足本合同段钢筋混凝土空心板的施工要求。
3、钢筋加工场地钢筋加工场地长40m，宽25m，区域全部采用15cm厚的C20混凝土硬化，并搭设钢结构顶棚，钢筋加工棚内设置数控弯曲中心，（2）施工作业人员：我项目经理部已经精心组织了一支梁板预制专业施工队伍，负责完成本合同段所有的梁板预制工作，现已经进场人员见下表：场地准备：首先进行预制场地规划，预制场设于K20+200右侧空地处，与搅拌站相近，根据工期安排预制场地规划为5000平方米，共设置台座20个。
对预制场地进行平整压实，按规划设置临时排水沟，并搭设钢筋加工场和钢绞线堆放场。
五：施工方法：1、台座首先硬化场地使台座在空心板生产过程中不至变形，根据施工计划的需要空心板预制台座设置了20个。
预应力放张施工方案 Word 文档
首层结构改造预应力筋放张施工安全措施根据现场结构修改情况，要将首层部分已张拉过的预应力筋进行放张，（见平面示意图1）由于该部分已张拉的预应力筋两端都没有能张拉的工作长度，故只能采取用氧气割掉预应力锚具的方法进行放张，放张的部位根据现场来确定，具体方法和安全措施如下：一、放张前需要对结构进行支撑，具体支撑要求如下：1、由于13轴至14轴、15轴等的预应力筋要放张，因此这些轴线的板和暗梁应在放张前做好支撑，支撑的位置在部位板和暗梁下方。
2、搭设方法与外架或承重支撑架相似，具体搭设要求见详图2。
3、需要搭设支撑的位置见标注有带方框的平面示意图。
4、支撑架的高度可用模板顶撑进行调节，垫木枋顶紧。
5、支撑架搭设的长度和宽度：暗梁在柱帽与柱帽的之间搭设一排；板中间搭设满堂架。
6、搭设的支撑架必须相互用扣件紧锁，并增设斜撑钢管。
二、放张方法和安全措施：1、首先将要放张部位的预应力筋锚具周围的混凝土打掉，露出锚具。
2、根据以前施工的图纸确定预应力筋的布置情况，字母轴方向的一端固定预埋在混凝土内的预应力筋，只需在后浇带用氧气将锚具割掉，在割锚具之前，用模板将后浇带的位置盖住，防止锚具被割掉时预应力筋的反作用力将锚具弹出伤人。
3、由于13轴至14轴和15轴部位的预应力筋是两端张拉的，放张只能在后浇带端进行，放张方法同样使用氧割将锚具割掉，同时要用模板将端部盖住，防止锚具被割掉时预应力筋的反作用力将锚具弹出伤人；为防止另一端的钢绞线或锚具弹出，必须用模板在对应的端部做好封闭，模板后面用麻袋装砂堆码两排进行抵挡，并可起到缓冲作用，防止钢绞线飞出，作业时两端用对讲机进行沟通，做好防护，并且不许有人员靠近。
4、所有作业都要先做好安全支撑和安全防护措施后，方可进行放张作业。
5、现场必须统一行动，统一指挥，严格按照要求进行认真作业，以确保安全施工。
三、放张后的预埋、张拉1、放完张后，将应打掉的混凝土凿掉，并应保护好还要进行张拉的预应力筋，凿混凝土的工人不许用风镐对着预应力筋打击，以免损坏。
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广西第五届园林园艺博览会（）市政道路、管网及园林景观、绿化工程 B 标段K2+304.467 中桥 16 米空心板梁预应力拉方案及计算书计算：复核：审核：施工单位：省园艺城乡建设集团2014 年 5 月 20 日K2+304.467 中桥 16 米空心板梁预应力拉方案及计算式一、拉条件预制空心板预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的85%后，且混凝土龄期不小于7d，方可拉。
二、拉方法1.施加预应力应采用拉力与引伸量双控。
当预应力钢束拉达到设计拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在 6%以。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
2.所有有钢绞线均采用两端对称拉，拉采用以拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在 6%以。
如发现伸长量异常应停止拉，查明原因。
三、锚具、钢绞线1．采用 M15系列自锚性能锚具（即 : M15-3 、M15-4、），拉设备采用YCW150B型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定合格。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，公称直径d=15.20mm（钢2b绞线面积 A=140mm），标准强度 R y =1860Mpa,弹性模量 E g=1.987×105Mpa。
锚下控制应力：σcon=0.75R b y=0.75*1860=1395Mpa。
四、拉程序1、拉顺序为N1 左、 N2 右、 N1 右、 N2 左。
采用两端对称、均匀拉，不得集中拉，钢束应对称交错逐步加载拉。
2、拉程序0—σ0（１０ %σcon）—２0%σcon—１００ %σcon（持荷 2min 锚固）。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下六、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，拉力和伸长量的读数应在拉过程中分阶段读出。
△L=△L1+△L2；△L1----从初始拉力至最大拉力之间的实际伸长量；△L2----初始拉力是的推算伸长量（相邻级的伸长度）；七、伸长率误差的计算（实测伸长量 - 理论伸长值） / 理论伸长值×100%，拉过程中该误差应小于 6%。
八、预应力钢束的封头拉工序完成后经监理工程师同意后，对外露钢绞线进行切割，锚固后的外露长度必须满足10-50mm的要求。
封头必须将锚具及夹片缝隙填塞紧，确保压浆质量。
九、施加预应力的注意事项1.钢束中的每一根钢绞线应从相对应的锚环孔中穿出，不允许出现钢绞线拧筋现象。
2.锚具中心线与孔道中心线重合。
3.拉机油箱应保持 85%的油位，不足时用相投油液补充。
5.连续拉油泵的千斤顶的油管应保持清洁，连接时要紧密不的漏油。
6.拉机具出现不正常现象，应重新进行效验。
十、根据标定报告计算出压力表读数和拉力对照表锚下控制力： 0.75fpk=0.75 ×1860=1395Mpa拉力＝锚下控制力×钢绞线公称面积×钢绞线根数，则单根φ15.2钢绞线拉力6-6=1395×10×140×10=195300（N）=195.3(KN)（其中2140mm 为单根φ 15.2 钢绞线截面面积 )则15-4 拉控制力： 195.3 ×4=781.2KN15-3 拉控制力： 195.3 ×3=585.9KN各线性回归方程详见“千斤顶标定报告” 。
中梁、边梁各级拉应力详见下表16米空心板梁拉钢绞线应力计算书千斤顶编号： YCW150B/0#拉力（X：KN）与油压（Y:Mpa）回油压表编号： N0.11-9-7-1284归方程：Y=0.0635X+0.4718梁钢钢绞拉分段理论累计理板束油压表读线阶拉控制力（ KN）伸长量论伸长类编数（ Mpa）根段（mm）量（ mm）型号数1781.210%78.12 5.48.6 5.72781.225%195.3012.98.614.4 N143781.250%390.6025.314.428.74781.275%585.9037.714.443.1中5781.2100%781.2050.114.457.5板1585.910%58.59 4.2 5.9 5.92585.925%146.489.88.814.7 N233585.950%292.9519.114.729.44585.975%439.4328.414.744.15585.9100%585.9037.714.758.8千斤顶编号： YCW1504/1#拉力（ X：KN）与油压（ Y:Mpa）回油压表编号： 211-7-20-1732归方程： Y=0.0661X-1.0667梁钢钢绞拉分段理论累计理板束油压表读线阶拉控制力（ KN）伸长量论伸长类编数（ Mpa）根段（mm）量（ mm）型号数1781.210%78.12 4.18.6 5.72781.225%195.3011.88.614.4 N143781.250%390.6024.814.428.74781.275%585.9037.714.443.1中5781.2100%781.2050.614.457.5板1585.910%58.59 2.8 5.9 5.92585.925%146.488.68.814.7 N233585.950%292.9518.314.729.44585.975%439.4328.014.744.15585.9100%585.9037.714.758.8千斤顶编号： YCW150B/0#拉力（X：KN）与油压（Y:Mpa）回油压表编号： N0.11-9-7-1284归方程：Y=0.0635X+0.4718梁钢钢绞拉分段理论累计理板束油压表读线阶拉控制力（ KN）伸长量论伸长类编数（ Mpa）根段（mm）量（ mm）型号数1781.210%78.12 5.48.6 5.72781.225%195.3012.98.614.4 N143781.250%390.6025.314.428.74781.275%585.9037.714.443.1边5781.2100%781.2050.114.457.5板1781.210%78.12 4.1 5.9 5.92781.225%195.3011.88.814.7 N143781.250%390.6024.814.729.44781.275%585.9037.714.744.15781.2100%781.2050.614.758.8千斤顶编号：YCW1504/1#拉力（X：KN）与油压（Y:Mpa）回油压表编号：211-7-20-1732归方程：Y=0.0661X-1.0667梁钢钢绞拉分段理论累计理板束油压表读线阶拉控制力（ KN）伸长量论伸长类编数（ Mpa）根段（mm）量（ mm）型号数1781.210%78.12 5.48.6 5.72781.225%195.3012.98.614.4 N143781.250%390.6025.314.428.74781.275%585.9037.714.443.1边5781.2100%781.2050.114.457.5板1781.210%78.12 4.1 5.9 5.92781.225%195.3011.88.814.7 N143781.250%390.6024.814.729.44781.275%585.9037.714.744.15781.2100%781.2050.614.758.8十一、钢绞线伸长量计算P P=P(1-e-(kx+ μθ )/ （kx+μθ）△L=PP×L/AP×EPP P—预应力筋平均拉力（ N）P—预应力筋拉端的拉力（N）e—常数（ e=2.7183）k —孔道偏差摩擦系数（取0.0015 ）x—从拉端至计算截面积的孔道长度，正弯矩该长度应加上千斤顶和锚具的工作长度 350mm。
μ—孔道摩擦系数（取 0.25 ）θ—从拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）L —预应力筋长度（ mm）22A P—预应力筋的截面面积（mm）( 取 140mm)52E P—预应力筋的弹性模量（取 1.95 ×10 N/mm）计算说明：中跨梁两端对称以采用单端计算的方法进行，边跨梁则分别计算。
（kx+μθ）计算：以上伸长量是标准跨距伸长量，当梁长发生变化时，预应力筋长度是在梁中间直线段调整。
故，在计算每片梁理论伸长量时，只需将中间直线段伸长量 L3 按梁长变化后的直线段长度代入公式计算即可，直线段 L1 和曲线段 L2 的伸长量不变。
当每束钢绞线中钢绞线根数发生变化时，只是增加拉力，单根钢绞线伸长量不变。
分段详细计算见下表：16 米空心板梁拉钢绞线伸长量计算书（ N1）预分短中预应曲线孔钢孔道 力筋总伸长应 预应力 孔道偏 道部分 拉控制预应力筋的分段起 分段起 分段平 绞 摩擦 的截e-kX+u分段伸 力 筋分段 差摩擦 切线的 力 弹性模量 E P kX+u θ点拉力点拉力均拉 P量（一线 系数 面面 θ长量△ 筋长度系数 k夹角之（ KN ）（ N/mm2）Pq （ KN ） Pz （ KN ） （ KN ）端） L编 u积L （ mm ）分和（ rad ）（ mm ）号A mm2段θPab1229.0 0.0015 0.0000 0.25 195.3 140 195000 0.00184 0.99816 195.300 194.940 195.120 8.78N1 bc1396.0 0.0015 0.0000 0.25 195.3 140 195000 0.00195 0.98064 194.940 191.167 193.047 9.8757.21cd5528.50.00150.00000.25195.31401950000.008290.99174191.167189.588190.37638.55钢束图：8 / 11附注：采用两端同时对称拉。
16 米空心板梁拉钢绞线伸长量计算书（N2）预分短中预应曲线孔钢孔道力筋预应力筋应预应力孔道偏道部分拉控制分段起点分段起分段平分段伸长总伸长量绞摩擦的截的弹性模力筋分段差摩擦切线的力kX+uθe-kX+u θ拉力 Pq点拉力均拉 P量△ L（一端） L 线系数面面量 E P筋长度系数 k夹角之（ KN）（ KN）Pz（ KN）（ KN）（ mm）（ mm）编u积（ N/mm2）分和（ rad ）号 A mm2段θPab2370.00.00150.00000.25195.31401950000.003560.99645195.300194.607194.45316.92N1 bc1571.00.00150.15710.25195.31401950000.041630.95923194.607186.672190.61210.9758.48 cd4487.50.00150.00000.25195.31401950000.006730.99329186.672185.420186.04630.58钢束图：附注：采用两端同时对称拉。