压裂控水技术
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油水两相渗流理论 饱和度Sw分布规律
六面体内水量增值:
在单位时间内水体积变化值:
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 饱和度Sw分布规律 最终得:
此即一阶拟线性油水两相区含水饱和度分布偏微分方程。
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 含水前缘饱和度 即含水饱和度增加单位数值时,含水率增加的百分数。
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 中高含水层的渗透率
中高含水层的渗透率
Q in r r K P h 2K
inj w g w inj rw
w
△Pinj —— 注水压差,10-1/ MPa rw —— 注水井的折算半径,cm rg —— 注水Baidu Nhomakorabea的控制半径,cm Krw—— 水相相对渗透率(取末端值) h —— 高含水层的吸水厚度,cm Kw—— 高含水层的渗透率,μm2 µ s w —— 注入水的粘度, mPa· Qinj—— 注水速率, cm3/s
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定
在油田开发的中后期,油层含水上升或暴增是自然规 律,我们采油的目的就是尽可能多地将油从地层中开采出
来,所以总希望出的水少、出的油多,但我们原来的思路
只注重了在井筒内找水、堵水、卡水,是一种被动的控水
方法,这种方法在低含水阶段比较有效,到中高含水阶段,
有效期限会越来越短,作业的频率也越来越高。
L x0 ( s wf ,0)
f w ( s wf )
A
t 0
q(t )dt
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 含水饱和度分布简化公式
x x0 f (s0 ) x f x0 f (s0t )
地层中的压力分布
Q r 1 2 2 P(r , t ) Pw (t ) ln 2 r rw 2Kh rw 2 Re
压 裂 控 水 技 术
油田开发进入中后期,一般油层含水增长。从60~70% 到100%不等。这是由于人工注入水、边底水锥进的结果。 之所以水线锥进,是由于开采后期地层压力下降。而水的 流动黏度比油要小得多,所以水“超前”流动,严重影响 油产量。如果油层是高渗透层,则再生产过程中有可能出 砂。不但影响泵效,而且可能使地层垮塌,套管变形,油 井报废。这是困扰采油工程师的老大难问题,也是油田后
不大。
显然Vw∕VO=KwµO∕KO(µw+Rwi),速度比降低。
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 笼统注水井:
油层每米的视吸水指数
q K P h
i wh
q —— 日注水量, Pwh ——井口压力,
m3/d MPa
分层注水井:
h —— 吸水层厚度, m
hi ——各吸水层厚度,m △Pi ——水嘴损失,MPa Qi ——各吸水层吸水量,m3/d
堵剂,我们已研制成功,叫做压裂堵水剂(YD-1),并在
实际应用中取得了较好效果。
压 裂 控 水 技 术
YD-1压裂堵水剂性能
序号 1 2 3 4 5
项目 外观 密度,25℃,g/cm3 暂堵率,% 恢复率,% 溶解性
指标 乳白或者淡黄色固体颗粒 0.8-1.1 ≥90% ≥90% 在油中溶解,在水中不溶解。
Q re 1 Pe (t ) Pw (t ) ln 2Kh rw 2
Q re 1 r 2 P(r , t ) Pe (t ) 1 2 ln 2Kh r 2 re
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 不同时间t时井底压力
压 裂 控 水 技 术
基本原理
选择性堵水剂在地层孔隙中作用方式如上图所示,堵水
剂遇到油就被溶解,恢复被堵塞地层孔隙;遇到水则膨胀, 使堵塞地层孔隙度大幅度下降,抑制了孔隙出水,起到了控 水增油作用。
压 裂 控 水 技 术
压裂堵水剂用量
W h P
I
β —— 用量系数,t(或m3)∕MPa·m △PI ——加堵剂前后压裂施工压力变化值
油水流速比 假若这时加入压裂堵水剂,在裂缝壁面的孔隙中形成 一个堵层,并可能直接进入孔隙封堵,由于压裂堵水剂堵
水不堵油、见水慢慢固结、见油慢慢溶化,因此,在裂缝
壁面的孔隙截面上,降低了水的流动速度,也即相当于增 加了水的流动阻力,用Rwi表示。 孔隙中水的流速:Vw =Kw∕µw+Rwi;而油流速则影响
结在深部,而不是被动地在井筒防砂。
压 裂 控 水 技 术
其原理是:在松散的地层深处人工建立一道厚厚的防水 墙,在这个防水墙的表面和内部散布者众多有机溶剂,这种 溶剂见油慢慢融化,见水死死堵住,这样油和水在底层中慢 慢置换,所产液体的比例自然会发生变化,油产量慢慢增加, 含水慢慢下降。当然这有一定的有效期,因为水比油毕竟跑 得快,当水沿着油流通道流动时,迟早会超过油,而使得含 水重新上升。这个周期一般会保持半年或一年不等。然后可
以重复施工,进入下一个置换循环过程。
压 裂 控 水 技 术
截至目前已经在留70-160、强26-3、留416-15X、 留18-14、晋95-33、西47-7井等20余口井进行了应用, 压裂后增油控水效果明显,从现场应用和压裂后效果 看达到了我们预期目标。
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 当注入水渗入油区后,将出现一个油水同时混合
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 连通井总产液量QL
连通井总产液量QL
Q Q
n L j 1
Lj
qLj ——第j口井日产液量,m3/d n ——为连通井数
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 平均含水率
平均含水率
1 Q F 2 Q
n W j 1
wj
L
QWj ——第j口井日产水量,m3/d
f w ( s wf )
f w ( S wf ) S wf wc
含水饱和度
fw
w k0 1 0 k w
1
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 确定t时刻前缘位置
f w ( Sw ) x( S w , t ) x0 ( S w , t o ) A
t 0
q (t ) dt
流动的两相渗流区。这种驱油方式称为非活塞式驱油。
一般油层见水后即开始活塞式驱油。(无论是低含水 或中高含水,如果油层全部水淹,则不在此范围之 内)。分析非活塞式水驱油问题关键在于认识两相渗 流区中的渗流状态及阻力变化。
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 水驱油过程中形成两相渗流区的根本原因主要是由 于在微观非均质岩层中渗流的油水存在着较大的粘度差。 影响两相区中渗流阻力的因素:
h —— 裂缝高度
则W=β·h·△PI (YD-1用量系数实验室为0.0033t∕MPa·m)
压 裂 控 水 技 术
压裂堵水剂用量
例:某井压裂层厚10m,裂缝高度15m,压裂堵剂加入前 后压力值为:Pi1=30MPa,Pi2=35MPa,用量系数:β=0.0033
q fw V fb
结合储层和裂缝中的油相和水相状态方程(流体压缩系 数)、饱和度方程和毛管压力方程等约束的条件,采用有限 差分法离散非线性方程组进行耦合模型求解。
压 裂 控 水 技 术
油水流速比 当用水力的方法在油层中人工制造一条裂缝,使得原 来的油层中油水的流动方向改变,由于裂缝中填充了高导 流能力的支撑剂,所以形成的砂堤渗透率一般是油层的几 十倍到几百倍不等,使得油水有了一个高速流动通道。在 有压裂裂缝之前,油水两相在孔隙中流动,其渗流速度比 应该是与其油水相渗透率及油水粘度比有关,可表示为:
期开采的主要矛盾。
压 裂 控 水 技 术
压裂控水增油技术,关键是改变了人们传统认为高含 水层不可压裂的采油观念,在油层中人工造一条高导流能 力的裂缝,流体的渗流由漫长的径向流动,变为短途的线 性流动。虽然流动速度相对增加,但流动压差也相对变小 了。这时如果加入一定量的压裂堵水剂可有效降低地层水 的渗流速度,相对增加油的渗流速度,从而提高油产量。 如果地层出砂,则加入树脂砂和网络品,将松散的油层固
用切线法求得,则:
f 0 ( sof ) t x f x0 t 0 q (t ) dt A
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 油井见水时间:(即水驱油前缘到达井排的时间)
xf ( s wf , t ) x0 ( S wf ,0)
f w ( s wf )
A
t 0
q(t )dt
Q re 3 Pw (t ) P ln 2Kh rw 4
不同时刻的供给压力
Q Pe (t ) P 8Kh
压 裂 控 水 技 术
压裂裂缝中油水两相的渗流控制方程 基于孔隙介质渗流的三个基本原理:质量守恒(包括基 岩和人工裂缝内的流体质量守恒、固相质量守恒)、Darcy 定律和状态方程。应用物质导数并结合应力-应变模型得到 储层中油水两面相渗流的控制方程,忽略裂缝的孔隙度变化, 得到裂缝中油水两相的渗流控制方程:
o K fo
0
K fo
Pfo f s fo o Co
p fo t
f o
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o P0 Pfo
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w
w
Pfw f s fw w C w
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f w
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w Pw Pfw
V K V V K
w w O O O W
i
压 裂 控 水 技 术
油水流速比 但当压裂后,油水的渗流速度都加快,原因是裂缝砂 堤的高渗透率所致。这时在孔隙中两相流速,与在裂缝中 两相流速,形成明显对比:
V K V V K
wL wL O OL OL W
iL
压 裂 控 水 技 术
压 裂 控 水 技 术
在油田开发的中后期,油层含水上升或暴增是自然规 律,我们采油的目的就是尽可能多地将油从地层中开采出
来,所以总希望出的水少、出的油多,但我们原来的思路
只注重了在井筒内找水、堵水、卡水,是一种被动的控水 方法,这种方法在低含水阶段比较有效,到中高含水阶段, 有效期限会越来越短,作业的频率也越来越高。压裂堵水 是一种进攻性的理论,犹如得了病的人,外用药效果不佳,
干脆动手术刀,拉开一条口子,从内部清理,压裂就像在
出水的地层中动手术。
压 裂 控 水 技 术
我们知道,砂岩地层中,可能油、气、水三相流动, 也可能油水两相流动,由于水的粘度小,因此流动速度快,
而油的速度最慢,这样就会出现了水淹层,或含水不断上
升的现象。假如在压裂裂缝壁面上的孔隙中,加入一种堵 剂,这种堵剂是有选择性的,见水就死死堵住不放,见油 则慢慢溶化,这样就会降低水的渗流速度,相对增加油的 流动速度,也就是增加油井的产油量,减少出水量。这种
wf e
Pwf ——注水井井底压力,MPa Pe ——油藏压力,MPa
q ——日注水量,m3/d
h ——厚度,m
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 注水井的压力指数PI值
注水井的压力指数PI值
P
I
Pt dt
t O
t
P(t) ——注水井关井t 时间后的井口压力,MPa t ——关井时间,min
i
Q K P P h
i wh i
i
其中水嘴损失:
1 Q P 2 A
i i
Qi ——第i层吸水量, m3/d Ai ——水嘴截面积, cm3
i
Φ ——流量系数,取0.82
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 油层每米的吸水指数K
油层每米的吸水指数K
q K P P h
a.粘度阻力变化,它使得阻力增加。
b.油水两相渗透率变化,它使阻力减小。
(ko+kw<k),两相区中渗入水量的增加和被驱油量的减
少就决定了两相区中饱和度变化的基本状况。
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 饱和度Sw分布规律
对注水井来说:dt时间内,侵入六面体的水量=六面 体内水量增值。
压 裂 控 水 技 术
压 裂 控 水 技 术
控水压裂施工程序
根据地层出水情况,设计了不同的有针对性解决方式和 施工工艺,达到增油控水目的。
序号 1 2 3 含水率(%) 20-50 60—90 ≥90 解决方式 在前置液中加入 500-600(kg)堵水剂,1 段加入 在前置液中加入 600-1000(kg)堵水剂,1-2 段加入 在前置液中加入 1000-5000(kg)堵水剂,2-4 段加入
六面体内水量增值:
在单位时间内水体积变化值:
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 饱和度Sw分布规律 最终得:
此即一阶拟线性油水两相区含水饱和度分布偏微分方程。
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 含水前缘饱和度 即含水饱和度增加单位数值时,含水率增加的百分数。
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 中高含水层的渗透率
中高含水层的渗透率
Q in r r K P h 2K
inj w g w inj rw
w
△Pinj —— 注水压差,10-1/ MPa rw —— 注水井的折算半径,cm rg —— 注水Baidu Nhomakorabea的控制半径,cm Krw—— 水相相对渗透率(取末端值) h —— 高含水层的吸水厚度,cm Kw—— 高含水层的渗透率,μm2 µ s w —— 注入水的粘度, mPa· Qinj—— 注水速率, cm3/s
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定
在油田开发的中后期,油层含水上升或暴增是自然规 律,我们采油的目的就是尽可能多地将油从地层中开采出
来,所以总希望出的水少、出的油多,但我们原来的思路
只注重了在井筒内找水、堵水、卡水,是一种被动的控水
方法,这种方法在低含水阶段比较有效,到中高含水阶段,
有效期限会越来越短,作业的频率也越来越高。
L x0 ( s wf ,0)
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A
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压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 含水饱和度分布简化公式
x x0 f (s0 ) x f x0 f (s0t )
地层中的压力分布
Q r 1 2 2 P(r , t ) Pw (t ) ln 2 r rw 2Kh rw 2 Re
压 裂 控 水 技 术
油田开发进入中后期,一般油层含水增长。从60~70% 到100%不等。这是由于人工注入水、边底水锥进的结果。 之所以水线锥进,是由于开采后期地层压力下降。而水的 流动黏度比油要小得多,所以水“超前”流动,严重影响 油产量。如果油层是高渗透层,则再生产过程中有可能出 砂。不但影响泵效,而且可能使地层垮塌,套管变形,油 井报废。这是困扰采油工程师的老大难问题,也是油田后
不大。
显然Vw∕VO=KwµO∕KO(µw+Rwi),速度比降低。
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 笼统注水井:
油层每米的视吸水指数
q K P h
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q —— 日注水量, Pwh ——井口压力,
m3/d MPa
分层注水井:
h —— 吸水层厚度, m
hi ——各吸水层厚度,m △Pi ——水嘴损失,MPa Qi ——各吸水层吸水量,m3/d
堵剂,我们已研制成功,叫做压裂堵水剂(YD-1),并在
实际应用中取得了较好效果。
压 裂 控 水 技 术
YD-1压裂堵水剂性能
序号 1 2 3 4 5
项目 外观 密度,25℃,g/cm3 暂堵率,% 恢复率,% 溶解性
指标 乳白或者淡黄色固体颗粒 0.8-1.1 ≥90% ≥90% 在油中溶解,在水中不溶解。
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Q re 1 r 2 P(r , t ) Pe (t ) 1 2 ln 2Kh r 2 re
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 不同时间t时井底压力
压 裂 控 水 技 术
基本原理
选择性堵水剂在地层孔隙中作用方式如上图所示,堵水
剂遇到油就被溶解,恢复被堵塞地层孔隙;遇到水则膨胀, 使堵塞地层孔隙度大幅度下降,抑制了孔隙出水,起到了控 水增油作用。
压 裂 控 水 技 术
压裂堵水剂用量
W h P
I
β —— 用量系数,t(或m3)∕MPa·m △PI ——加堵剂前后压裂施工压力变化值
油水流速比 假若这时加入压裂堵水剂,在裂缝壁面的孔隙中形成 一个堵层,并可能直接进入孔隙封堵,由于压裂堵水剂堵
水不堵油、见水慢慢固结、见油慢慢溶化,因此,在裂缝
壁面的孔隙截面上,降低了水的流动速度,也即相当于增 加了水的流动阻力,用Rwi表示。 孔隙中水的流速:Vw =Kw∕µw+Rwi;而油流速则影响
结在深部,而不是被动地在井筒防砂。
压 裂 控 水 技 术
其原理是:在松散的地层深处人工建立一道厚厚的防水 墙,在这个防水墙的表面和内部散布者众多有机溶剂,这种 溶剂见油慢慢融化,见水死死堵住,这样油和水在底层中慢 慢置换,所产液体的比例自然会发生变化,油产量慢慢增加, 含水慢慢下降。当然这有一定的有效期,因为水比油毕竟跑 得快,当水沿着油流通道流动时,迟早会超过油,而使得含 水重新上升。这个周期一般会保持半年或一年不等。然后可
以重复施工,进入下一个置换循环过程。
压 裂 控 水 技 术
截至目前已经在留70-160、强26-3、留416-15X、 留18-14、晋95-33、西47-7井等20余口井进行了应用, 压裂后增油控水效果明显,从现场应用和压裂后效果 看达到了我们预期目标。
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 当注入水渗入油区后,将出现一个油水同时混合
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 连通井总产液量QL
连通井总产液量QL
Q Q
n L j 1
Lj
qLj ——第j口井日产液量,m3/d n ——为连通井数
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 平均含水率
平均含水率
1 Q F 2 Q
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QWj ——第j口井日产水量,m3/d
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含水饱和度
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1
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 确定t时刻前缘位置
f w ( Sw ) x( S w , t ) x0 ( S w , t o ) A
t 0
q (t ) dt
流动的两相渗流区。这种驱油方式称为非活塞式驱油。
一般油层见水后即开始活塞式驱油。(无论是低含水 或中高含水,如果油层全部水淹,则不在此范围之 内)。分析非活塞式水驱油问题关键在于认识两相渗 流区中的渗流状态及阻力变化。
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 水驱油过程中形成两相渗流区的根本原因主要是由 于在微观非均质岩层中渗流的油水存在着较大的粘度差。 影响两相区中渗流阻力的因素:
h —— 裂缝高度
则W=β·h·△PI (YD-1用量系数实验室为0.0033t∕MPa·m)
压 裂 控 水 技 术
压裂堵水剂用量
例:某井压裂层厚10m,裂缝高度15m,压裂堵剂加入前 后压力值为:Pi1=30MPa,Pi2=35MPa,用量系数:β=0.0033
q fw V fb
结合储层和裂缝中的油相和水相状态方程(流体压缩系 数)、饱和度方程和毛管压力方程等约束的条件,采用有限 差分法离散非线性方程组进行耦合模型求解。
压 裂 控 水 技 术
油水流速比 当用水力的方法在油层中人工制造一条裂缝,使得原 来的油层中油水的流动方向改变,由于裂缝中填充了高导 流能力的支撑剂,所以形成的砂堤渗透率一般是油层的几 十倍到几百倍不等,使得油水有了一个高速流动通道。在 有压裂裂缝之前,油水两相在孔隙中流动,其渗流速度比 应该是与其油水相渗透率及油水粘度比有关,可表示为:
期开采的主要矛盾。
压 裂 控 水 技 术
压裂控水增油技术,关键是改变了人们传统认为高含 水层不可压裂的采油观念,在油层中人工造一条高导流能 力的裂缝,流体的渗流由漫长的径向流动,变为短途的线 性流动。虽然流动速度相对增加,但流动压差也相对变小 了。这时如果加入一定量的压裂堵水剂可有效降低地层水 的渗流速度,相对增加油的渗流速度,从而提高油产量。 如果地层出砂,则加入树脂砂和网络品,将松散的油层固
用切线法求得,则:
f 0 ( sof ) t x f x0 t 0 q (t ) dt A
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 油井见水时间:(即水驱油前缘到达井排的时间)
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q(t )dt
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不同时刻的供给压力
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压 裂 控 水 技 术
压裂裂缝中油水两相的渗流控制方程 基于孔隙介质渗流的三个基本原理:质量守恒(包括基 岩和人工裂缝内的流体质量守恒、固相质量守恒)、Darcy 定律和状态方程。应用物质导数并结合应力-应变模型得到 储层中油水两面相渗流的控制方程,忽略裂缝的孔隙度变化, 得到裂缝中油水两相的渗流控制方程:
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压 裂 控 水 技 术
油水流速比 但当压裂后,油水的渗流速度都加快,原因是裂缝砂 堤的高渗透率所致。这时在孔隙中两相流速,与在裂缝中 两相流速,形成明显对比:
V K V V K
wL wL O OL OL W
iL
压 裂 控 水 技 术
压 裂 控 水 技 术
在油田开发的中后期,油层含水上升或暴增是自然规 律,我们采油的目的就是尽可能多地将油从地层中开采出
来,所以总希望出的水少、出的油多,但我们原来的思路
只注重了在井筒内找水、堵水、卡水,是一种被动的控水 方法,这种方法在低含水阶段比较有效,到中高含水阶段, 有效期限会越来越短,作业的频率也越来越高。压裂堵水 是一种进攻性的理论,犹如得了病的人,外用药效果不佳,
干脆动手术刀,拉开一条口子,从内部清理,压裂就像在
出水的地层中动手术。
压 裂 控 水 技 术
我们知道,砂岩地层中,可能油、气、水三相流动, 也可能油水两相流动,由于水的粘度小,因此流动速度快,
而油的速度最慢,这样就会出现了水淹层,或含水不断上
升的现象。假如在压裂裂缝壁面上的孔隙中,加入一种堵 剂,这种堵剂是有选择性的,见水就死死堵住不放,见油 则慢慢溶化,这样就会降低水的渗流速度,相对增加油的 流动速度,也就是增加油井的产油量,减少出水量。这种
wf e
Pwf ——注水井井底压力,MPa Pe ——油藏压力,MPa
q ——日注水量,m3/d
h ——厚度,m
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 注水井的压力指数PI值
注水井的压力指数PI值
P
I
Pt dt
t O
t
P(t) ——注水井关井t 时间后的井口压力,MPa t ——关井时间,min
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其中水嘴损失:
1 Q P 2 A
i i
Qi ——第i层吸水量, m3/d Ai ——水嘴截面积, cm3
i
Φ ——流量系数,取0.82
压 裂 控 水 技 术
中高含水基本参数的确定 油层每米的吸水指数K
油层每米的吸水指数K
q K P P h
a.粘度阻力变化,它使得阻力增加。
b.油水两相渗透率变化,它使阻力减小。
(ko+kw<k),两相区中渗入水量的增加和被驱油量的减
少就决定了两相区中饱和度变化的基本状况。
压 裂 控 水 技 术
油水两相渗流理论 饱和度Sw分布规律
对注水井来说:dt时间内,侵入六面体的水量=六面 体内水量增值。
压 裂 控 水 技 术
压 裂 控 水 技 术
控水压裂施工程序
根据地层出水情况,设计了不同的有针对性解决方式和 施工工艺,达到增油控水目的。
序号 1 2 3 含水率(%) 20-50 60—90 ≥90 解决方式 在前置液中加入 500-600(kg)堵水剂,1 段加入 在前置液中加入 600-1000(kg)堵水剂,1-2 段加入 在前置液中加入 1000-5000(kg)堵水剂,2-4 段加入