现浇单向板肋梁楼盖设计例题
混凝土结构及砌体结构课程设计--某轻工仓库现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖
混凝土结构及砌体结构课程设计--某轻工仓库现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖钢筋混凝土结构设计任务书一、 设计题目某轻工仓库现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖。
二、设计资料1、 该仓库平面图如图所示。
外墙厚370mm ，外墙轴线距外墙边缘250mm ，柱截面尺为400×400mm 。
外楼梯为独立设置与主体结构脱开。
2、 楼盖各构件在墙上的支承长度：板为120mm ，次梁为240mm ，主梁为370mm 。
3、 楼面做法：面层为30mm 细石混凝土，板底为15mm 厚混合砂浆粉刷。
4、 楼面活荷载标准值：6.0, 7.0, 7.5 kN/m 2 。
5、 材料选用： （1） 混凝土：C20；（2） 钢筋：梁中受力钢筋为HRB335级，其它为HOB235级。
三、设计内容 1、 结构布置； 2、 板设计； 3、 次梁设计； 4、 主梁设计； 5、 结构施工图绘制。
四、设计基本要求1、 板及次梁按考虑塑性内力重分布法进行内力计算；主梁按弹性理论进行内力计算。
主梁做抵抗弯矩图。
2、 设计计算正确。
3、 计算书层次分明，简图齐全，书写整齐，并装订成册。
4、 图纸绘制符合规范，图面整洁，达到施工图要求。
五、设计成果 1、 设计计算书1份； 2、 楼盖配筋图1份。
六、时间安排参考文献：1．《砼结构》教材；2．《砼设计规范》 GB50010-2002；3．《建筑结构荷载规范》GB5009-2002 4．《钢筋砼设计手册》5．《钢筋砼构造手册》6．《建筑制图标准》7．《结构制图标准》楼梯1L2附图1 表1现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书某多层工业建筑楼盖平面图1-14所示，采用钢筋混凝土现浇楼盖，有关设计资料如下:1、设计资料总平面图尺为为18m×24m，四周墙体承重，中间柱承重，轴线距离墙体那边呢缘120，柱的截面为300×300.板伸入墙内120，次梁伸入墙内240，主梁伸入墙内370.（2）楼面做法为：25厚水泥砂浆面层；钢筋混凝土现浇板；梁、板底混合砂浆抹灰20厚。
CH3 楼盖设计习题
CH3 楼盖设计一、选择题1．现浇单向板肋梁楼盖中，次梁按连续梁计算，不按交梁计算，仅在下列情况下才成立：A．主梁线刚度比次梁大得多；B．主梁线刚度比次梁小得多；C．两者的线刚度大致接近；D．与主梁的刚度无关。
2．计算现浇单向板肋梁楼盖时，对板和次梁可采用折算荷载来计算，这是因为考虑到：A．在板的长跨方向也能传递一部分荷载；B．塑性内力重分布的有利影响；C．支座的弹性约束；D．出现活荷载最不利布置的可能性较小。
3．整浇楼盖的次梁搁于钢梁上时A．板和次梁均可用折算荷载；B．仅板可用折算荷载；C．板和次梁均不可用折算荷载；D．仅次梁可用折算荷载；4．整浇肋梁楼盖中的单向板，中间区格内的弯矩可折减20%，主要是因考虑A．板的拱作用；B．板上荷载实际上也向长跨方向传递一部分；C．板上活载满布的可能性较小；D．节约材料。
5．五等跨连续梁第三跨跨中出现最大弯矩的活载布置为：A．1，2，5；B．1，2，4C．1，3，5D．2，46．五等跨连续梁边支座出现最大剪力时的活载布置为A．1，3，5；B．1，3，4C．2，3，5D．1，2，47A．混凝土的抗压性能不同；B．结构由钢筋、混凝土两种材料组成；C．各截面刚度不断变化，塑性铰的形成；D．受拉混凝土不断退出工作。
8．下列情况将出现不完全的塑性内力重分布A．出现较多的铰，形成机构；B．截面ξ=0.3；C．截面配筋率ρ=ρmax；D．斜截面有足够的受剪承载力。
9．弯矩调幅值必须加以限制，主要是考虑到A．力的平衡；B．施工方便；C．使用要求；D．经济。
10．连续梁采用弯矩调幅法时，要求ξ≤0.35，以保证A．正常使用；B．足够的承载力；C．塑性铰的转动能力；D．发生适筋破坏。
11．连续梁采用弯矩调幅法后，要求Ｍmin≥ｑ×ｌ×ｌ／24，目的是A．正常使用阶段不出现塑性铰；B．防止承载力降低过多；C．保证塑性铰的转动能力；D．保证受弯承载力大于受剪承载力。
混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计参考例题
某三层仓库钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计一、设计资料1、楼面活荷载标准值6kN/m 2。
2、楼面水泥砂浆面层厚25mm （3/20m KN =γ）； 梁、板均为20mm 厚纸筋石灰砂浆（3/17m KN =γ）。
3、材料选用：(1)混凝土：采用C25（2/9.11mm N f c =,2/27.1mm N f c =,3/25m KN =γ）； (2)钢 筋：板采用HPB235级钢筋(2'/210mm N f f y y ==，b ξ=0.614)梁的受力钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550) 箍筋、架立钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550)4、楼面梁格布置图1-1 梁格布置图5、板、次梁及主梁相关尺寸的确定板按塑性内力重分布方法设计，按刚度条件板厚为mm l h o 5.5740230040≈=≥，按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为70mm ，则可取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足mm l h o )500~333()181~121(==，则取h=450mm ，截面宽度应满足mm h b )225~150()31~21(==，则取b=200mm 。
主梁截面高度应满足mm l h )690~460()141~81(0==，则取h=650mm ，截面宽度应满足mm h b )325~217()31~21(==，则取b=250mm 。
二、板的设计板的几何尺寸和计算简图如下2-1 板的几何尺寸2-2 板的计算简图1. 荷载 ①恒荷载板自重 0.08 ×25=2.0KN/m 2 楼面面层 0.025×20=0.5KN/m 2 天棚抹灰 0.02 ×17=0.34KN/m 2 g k =2.84KN/m 2 ②活荷载 q k =6.0KN/m 2 ③荷载组合设计值对于标准值大于4KN//m 2的工业房屋楼面结构的活荷载应取Q γ=1.3，所以有：g+q=1.2g k +1.3q k =1.2×2.84+1.3×6.0=11.208KN/m 22. 内力计算取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨： 0l =n l =2.3-0.20 =2.10m边 跨： 0l = n l +2h=2.30-0.12-0.10+0.04=2.12m 边跨与中间跨的计算跨度相差：2.12 2.102.10- =0.009<10%故可按等跨连续板计算内力。
单向板肋梁楼盖例题
则1m板宽为计算单元时, 板上荷载q+g=9.69kN/m。
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3.板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（3）板的内力——弯矩设计值计算 因边跨与中跨的计算跨度相差 21 22010 00.9% 51% 0 2100
可按等跨连续板计算。由P42表1-2查出板的弯矩系数aM, 板的弯矩设计值见表1-8
l02=2.10
9.69×2.102/16 =2.67
l02=2.10
-
9.69×2.102/14
=-3.05
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3.板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（4）板 配筋计算——正截面受弯承载力计算
C2混 5 凝a1土 1.0， ， fc1.9 1N/m 2， ftm 1.2N 7 /m 2；m
2 C 6350
1 B 6475 A
边跨l0取 16 4 7m5m
图1-36（b）次梁的计算简图
中间l0跨 2ln 635m0m
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
4.次梁L2的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（2）次梁的荷载设计值计算
永久荷载设计值:
P24表1-2注解；
板传来的3.1 永 92.久 37.荷 3k4N 载/m ： P50 次梁钢筋的弯起和截断
截面宽度 b (1 /3~ 1 /2 )h 1~ 520 m 2， 5 m取 b200mm
(3)主梁L1截面尺寸b×h l690m0m
主梁截面高度 h 1 /1 ~ 1 4 /8 l 4~ 9 8m 3 6 ， 3 m h取 650mm
单向板肋梁楼盖设计计算书（参考例题）
单向板肋梁楼盖设计计算书（参考例题）现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计计算书⼀、平⾯结构布置：１、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。
楼盖结构布置图如下：２、按⾼跨⽐条件，当mm l h 55401=≥时，满⾜刚度要求，可不验算挠度。
对于⼯业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁的截⾯⾼度应满⾜ 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400= 则21(=b ～133()31=h ～mm )200，取mm b 200=。
4、主梁的截⾯⾼度应该满⾜81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则21(=h ～200()31=h ～mm )300，取mm b 250=。
⼆、板的设计（按塑性内⼒重分布计算）： 1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m 宽板带计算：⽔磨⽯⾯层 m kN /65.0165.0=? 80mm 钢筋混凝⼟板 m kN /0.22508.0=? 15mm 板底混合砂浆 m kN /255.017015.0=? 恒载：m kN g k /905.2=活载： m kN q k /919=?=恒荷载分项系数取1.2；因为⼯业建筑楼盖且楼⾯活荷载标准值⼤于m kN /0.4，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的设计值总值： q g +=k k q g 3.12.1+ m kN /186.15= 2、板的计算简图：次梁截⾯为mm mm 400200?，现浇板在墙上的⽀承长度不⼩于100mm ，取板在墙上的⽀承长度为120mm 。
按塑性内⼒重分布设计，板的计算边跨：mm l h l l n n 2030025.1202028012010022002101=≤=+--=+=，取mm l 202001= (mm a 120=)中跨： mm l l n 2000200220002=-==板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截⾯连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
第3章 整体式单向板肋梁楼盖设计例题
例题——整体式单向板肋梁楼盖设计1.设计资料某多层仓库的平面柱网布置如图3.24所示。
楼盖拟采用整体式钢筋混凝土结构。
23图3.24楼盖平面柱网布置1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层；20mm厚混合砂浆板底抹灰。
2）楼面活荷载：均布活荷载标准值为8kN/m23)荷载效应组合仅考虑由可变荷载控制的基本组合,即恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因楼面活荷载标准值大于4kN/m2）4）材料选用混凝土：采用C30；钢筋：梁中受力钢筋采用HRB400级，其余采用HPB235级钢筋。
42.楼盖的结构平面布置•主梁沿房屋的横向布置，次梁沿纵向布置。
•主梁的跨度为6.9m；次梁的跨度为6m；•主梁每跨内布置两根次梁，其间距为2.3m；•楼盖结构平面布置见图3.25。
56图3.25楼盖结构平面布置图根据构造要求，截面尺寸取定板厚取h=80mm≥1/40l≈2300/40=57.5mm6.0/2.3=2.6，按单向板考虑。
次梁——截面高度应满足：h=(1/18~1/12)l=6000/18~6000/12=(333~500)mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=450mm ——截面宽度取b=200mm7主梁——截面高度应满足h=(1/15~1/8)l=6900/15~6900/8=(460~862.5)mm取h=650mm ——截面宽度：取b=250mm83.板的设计•板按考虑塑性内力重分布方法计算。
（板的计算要点）（1）荷载恒荷载标准值20mm水泥砂浆面层0.02×20kN/m3=0.4(kN/m2)80mm钢筋混凝土板：0.08×25kN/m3=2.0(kN/m2)20mm板底混合砂浆：0.02×17kN/m3=0.34(kN/m2)g k=2.74kN/m2活荷载标准值q k=8kN/m2910恒荷载设计值：g =1.2×2.74=3.29kN/m 2活荷载设计值：q =1.3×8=10.4kN/m 2总计：g +q =13.69kN/m 2（2）计算简图次梁截面为200×450mm 。
库钢筋砼现浇二层仓单向板肋梁楼盖设计此楼盖的板次梁、主梁
库钢筋砼现浇二层仓单向板肋梁楼盖设计此楼盖的板次梁、主梁。
一、设计资料:1、建筑楼盖平图（如图二）2、荷载:楼面水泥砂浆层厚20㎜(r=20KN/m2);楼面活载标准值q=4Kn/m2;梁.板均用20㎜厚混合砂浆抹灰(r=17kN/ m2)3、材料:砼C30;钢筋:板-HPB235级钢筋;梁-受力钢筋用HRB335级钢筋箍筋、架立筋用HPB235级钢筋.楼盖结构平面布置根据已知三曾仓库建筑平面图.对该楼盖结构作如下图布置(图二)二、确定板、梁截面尺寸次梁、板按考虑塑性内力重分析方法设计,采用不需要作现浇验算的最小截面高度。
1、板厚: h ≧L/40=此值=2300/40=57.5mm 。
此值小于工业厂房楼面最小厚度80㎜的构造规定.所以取板厚h ＝80㎜.则h o =80-20=60㎜2、次梁h=(1/18～1/12)L=6000/18～6000/12=333～500mm 。
取h=450mm ; b=(1/3～1/2)h=450/3～450/2=150～225mm 。
取b=200mm ; 3、主梁h=（141～81）π=146900～86900=493～863（㎜） 取 h=700㎜ b=（31～21）h=3700～2700=233～350㎜ 取 b=250㎜4、柱：截面为正方形，尺寸为300×300㎜ 三、梁板支承情况：四、内力计算及配筋计算。
（一）板的截面和配筋计算 1、荷截板自重：1.2×0.08×25=2.4KN/㎡ 地面面层:1.2×0.02×20=0.48 KN/㎡天花抹灰:1.2×0.02×17=0.31 KN/㎡=3.19 KN/㎡ 楼面活荷载:q=1.3×4.0=5.2 KN/㎡合计: q+g=8.39 KN/㎡ 2、内力计算取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为： 中间跨：L=2.3-0.20=2.1m边跨:L=2.3-0.12+208.0-220.0=2.12边跨与中间跨的计算跨度相差:1.21.212.2-=0.009＜10%故可按等跨连续板计算内力. 各截面的弯矩计算见表1表1 板的弯矩计算3、截面强度计算取板的截面有效高度h O =60㎜，各截面的配筋计算详见表2。
单向板楼盖设计例题
4.3.2.9 单向板楼盖设计例题第一部分——内力分析某多层厂房的建筑平面如图4-37所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属楼房内。
楼面均布可变荷载标准值为8kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试进行设计。
其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。
图4-37 +5.00建筑平面（1）设计资料楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm混合砂浆抹底。
材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板采用HPB300级钢筋。
（2）楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置（对应横向承重方案）。
主梁的跨度为6.6m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.6/3 2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。
根据表4－1，按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，故取板厚h=80mm（注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布设电线管，故板厚常不宜小于100mm）。
次梁截面高度应满足h=l0/18～l0/12=6600/18～6600/12=367～550mm。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15～l0/10=6600/15～6600/10=440～660mm，取h=650mm。
截面宽度取为b=300mm。
楼盖的平面布置见下图。
结构平面布置图上应表示梁、板、柱，墙等所有结构构件的平面位置，截面尺寸、水平构件的竖向位置以及编号，构件编号由代号和序号组成，相同的构件可以用一个序号。
200图4-38 +4.965结构平面布置图（注：板厚均为80mm）图中柱、主梁、次梁、板的代号分别用“Z”、“KL”、“L”和“B”表示，主、次梁的跨数写在括号内。
（3）板的内力计算1）荷载板的永久荷载标准值水磨石面层 0.65kN/m280mm钢筋混凝土板 0.08×25=2.0kN/m220mm混合砂浆 0.02×17=0.34kN/m2小计 2.99 kN/m2板的可变荷载标准值 8.0kN/m2永久荷载分布项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值大于4.0kN/m2，所以可变荷载分项系数应取1.3（见《规范》）。
100443单向板肋梁楼盖设计例题
单向板肋梁楼盖设计例题一、设计资料某多层厂房的建筑平面如图1所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁边的附属房屋内。
楼面均布活荷载标准值为6kN/m2，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；20mm石灰砂浆抹底。
2）材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB400，其它为HPB235钢筋。
二、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.6m、次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m，l02/l01=6.6/2.2=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200/40=55mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l0/12=6600/18~6600/12=367~550mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l0/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=650 mm，截面宽度取为b=300 mm。
楼盖结构平面布置图见图2。
三、板的设计1．荷载板的恒荷载标准值： 水磨石面层 0.65kN /m 280mm 钢筋混凝土板 0.08×25=2kN /m 220mm 石灰砂浆 0.02×17=0.34kN /m 2 小计 2.99kN /m 2 板的活荷载标准值： 6 kN /m 2。
恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN /m 2，所以活荷载分项系数应取1.3。
于是板的恒荷载设计值g =2.99×1.2=3.588kN/m 2活荷载设计值q =6×1.3=7.8kN/m 2 荷载总设计值g +q =11.388kN/m 2，近似取为g +q =11.4kN/m 2。
第14章 单向板肋梁楼盖例题
(3)主梁L1截面尺寸b×h l 6900mm
主梁截面高度 h 1/14 ~ 1/ 8l 493 ~ 863mm，取
截面宽度 b (1/ 3 ~ 1/ 2)h 217 ~ 325mm，取
（5）板的配筋图绘制
板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋,如分布钢筋和嵌入墙内的板的 附加钢筋。板的配筋图如图所示。
嵌入承重墙内的板面构造钢筋As4
1 As4 3 As1 1 296 98.67mm2
3
≥φ8@200
选用8@200，As4=251mm2
3. 板的设计——按考虑塑性内力重分布设计
1 A 2120 B
2
2
2100 C 2100
2 C 2100
1 B 2120 A
中间跨l02 ln 2100mm
图1-35（b）板的计算简图
3. 板(B1~B6)的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（2）板的荷载计算
g q 1.35 gk 1.3 0.7qk
永久荷载标准值：
1.35 2.655 1.3 0.7 5 8.13kN / m2
20mm水泥砂浆面层： 0.02 20 0.4kN / m2 80mm钢筋混凝土板： 0.08 25 2kN / m2 15mm板底石灰砂浆： 0.01517 0.255kN / m2
小计 活荷载标准值：
gk 2.655kN/m2 qk 5kN/m2
永久荷载设计值： g 1.2 2.655 3.19kN / m2
轴线 ①~② ⑤~⑥
计算配筋（mm2） AS=xbh0 a1 fc/fy
单向板肋梁楼盖课程设计例题
单向板肋梁楼盖课程设计例题
单向板肋梁楼盖课程设计例题涉及设计一个钢筋混凝土单向板肋梁楼盖的结构。
以下是一个可能的例题：
设计一个跨度为6m的单向板肋梁楼盖结构，楼板厚度为
150mm，楼盖高度为300mm，楼盖混凝土强度等级为C30，楼盖钢筋强度等级为HRB400。
要求：
1. 根据楼层平面布置和使用要求，确定楼盖荷载，并计算楼盖的等效均布荷载。
2. 根据楼盖的荷载计算，确定梁的截面尺寸。
3. 初步确定梁的开间。
4. 设计梁的整体布置和板的尺寸。
5. 根据楼盖尺寸和计算结果，确定楼梯间的位置和大小。
6. 根据设定的梁开间和楼梯间位置，计算楼盖板的尺寸和钢筋配筋。
7. 计算梁的自重和楼盖的轴向力，确定梁的长细比，检查梁的设计。
8. 设计梁的截面，确定梁的钢筋配筋。
9. 设计楼盖板的截面，确定板的钢筋配筋。
10. 编写结构设计计算书。
注意：
应根据实际情况，采用结构设计规范中的计算方法和公式进行计算。
同时，应对楼盖结构进行静力分析和验算，包括弯矩、剪力和轴力等方面。
还需要考虑构件的施工性、可行性和经济
性等，并合理布置构件的间距和配筋。
最终，要编写结构设计计算书，明确计算结果、参数和设计方法。
单向板肋梁楼盖设计例题
单向板肋梁楼盖设计例题【例题1.1】设计图1．23所示的单向板肋梁楼盖，板和次梁按调幅法设计，主梁按弹性理论设计。
楼面活荷载标准值为4．5kN ／m 2，混凝土强度等级为C20。
【解】一、板的设计【解】一、板的设计(一)板的计算跨度及荷载(图1．24) 拟定板厚80mm ，次梁高h=(1／12--1／18)l=(1／12-1／18)×18)×5500=4605500=460～305，取h=450mm ，次梁宽b=(1／2～1／3)h=(1／2～1／3)×3)×450=225450=225～150，取b=200mm 。
图2.23 单向板肋梁楼盖例题的施工图单向板肋梁楼盖例题的施工图因板两端与梁固接，按调幅法计算故板的计算跨度取净跨边跨中间跨活荷载设计恒荷载标准值：20mm 厚砂浆抹面厚砂浆抹面 ，80mm 厚现浇板天棚粉刷，恒荷载设计值：，(二)计算截面的弯矩设计值及配筋计算截面的弯矩设计值及配筋取板的计算宽度为1lm ，按端支座是固定的五跨等跨连续板计算。
按端支座是固定的五跨等跨连续板计算。
中间区格板带中的中间中间区格板带中的中间区格板和的四个周边都是与梁连接的，考虑拱作用，将弯矩设计值降低20％，边区格板以及中间区格板带中的边区格板以及中间区格板带中的边区格板 的弯矩则不降低。
的弯矩则不降低。
采用采用HPB235级钢筋，级钢筋，采用分采用分离式配筋，弯矩及配筋计算见表1.8，配筋见图1.22。
为减少板面负钢筋(包括构造的)在施工中被踩下，故都采用。
表1．8 连续单向板按调幅法设计的截面弯矩及配筋计算表边区格板带B 1、B 2、B 3 中间区格板带B 4、B 5、B 6 截 面 端支座端支座 边跨跨中第一内支座支座 中间跨中 中间支座 端支座端支座 边跨跨中 第一内支座支座 中间跨中 中间支座 计算跨度(m) 1.85 1.85 2.0 2.0 2.0 1.85 1.85 2.0 2.0 2.0 弯矩系数a mb -1／16 1／14 -1／11 1／16 -1／l4 -1／24 1/14 1／11 1／16 -1／14 弯矩-1.91 2.19 -3.25 2.24 -2.56 -1.28 2.19 -2.6 1.79 -2.05 (kN·(kN·m) m) A s (mm2) 156 179 270 195 210 103 179 214 157 167 配筋配筋 φ8@250 φ6φ6@15@150 φ8@180 φ8@140 φ8@220 φ8@250 φ6@150 φ8@220 φ6@180 φ8@250 钢筋有效面积(mm 2) 201 189 279 202 229 201 189 229 157 201 注：为了减少施工中板面负钢筋被踩下，故采用08．且配筋量适当放宽。
现浇单向板肋梁楼盖设计实例
现浇单向板肋梁楼盖设计实例【设计资料】 试设计图1所示某多层工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖。
楼面为20mm 厚水泥砂浆面层，12mm 厚板底及梁侧抹灰。
可变荷载标准值7.0kN/m 2。
混凝土强度等级C20(c f =9.6N/mm 2，t f =1.10N/mm 2)，梁中主筋采用HRB335级钢筋（y f =300N/mm 2），其余钢筋为HPB235级钢筋(y v y f f ==210N/mm 2)。
图1 某厂房楼盖平面结构布置示意图1. 确定板、梁的截面尺寸板 、次梁按塑性内力重分布法计算，主梁按弹性理论计算。
考虑刚度要求，板厚 h ≥(1/35～1/40)×2200=63～55mm ，考虑工业建筑楼盖最小板厚为80mm ，板厚确定为80mm 。
板的尺寸及支承情况如图8-2-24。
图8-2-24 板的实际结构图次梁截面高度h =(1/18～1/12)0l =(1/18～/12)×5000=278～417mm ，考虑本例楼面活荷载较大，取h b ⨯=200mm ×400mm 。
主梁截面高度h =(1/14～1/8)0l =(1/14～1/8)×6600=471～825m ，取h b ⨯=250mm ×600mm 。
2.板的设计 （1）荷载计算 恒载标准值20mm 厚水泥砂浆面层 0.02×20=0.40kN/m 280mm 厚钢筋混凝土板 0.08×25=2.00kN/m 212mm 厚板底抹灰 0.012×17=0.204kN/m 2k g =2.604kN/m 2恒载设计值 g =1.2×2.604=3.12kN/m 2活载设计值 =1.3×7.0=9.1kN/m 2合 计 q g +=12.22kN/m 2取1m 宽板带为计算单元，则每米板宽 q g +=12.22kN/m （2）内力计算 计算跨度：边跨m h l l 02.2208.0224.022.02.22n 1=+--=+=中间跨 m l l l 0.22.02.2n 32=-===跨度差 （2.02-2）/2 ×100% = 1.0% < 10%，可采用等跨连续梁的内力系数计算。
四、楼盖设计例题
四、单向板肋形楼盖设计例题【例8-1】某多层工业建筑的楼盖平面如图8-21。
楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖，试对该楼盖进行设计。
图8-21楼盖平面图（1）有关资料如下①楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20mm厚石灰砂浆抹底。
②楼面活荷载标准值取8kN/m2。
③材料：混凝土为C20，梁内受力主筋采用HRB335级，其它钢筋用HPB300级。
（2）结构平面布置和构件截面尺寸的选择结构平面布置如图8-22所示，即主梁跨度为6m，次梁跨度为4.5m，板跨度为2.0m，主梁每跨内布置两根次梁，以使其弯矩图形较为平缓。
确定板厚：工业房屋楼面要求h≥70mm，并且对于连续板还要求h≥l/40=50mm，考虑到可变荷载较大和振动荷载的影响，取h=80mm。
确定次梁的截面尺寸：h=l/18~l/12=250~375mm，考虑活荷载较大，取h=400mm，b=(1/3~1/2)h≈200mm。
确定主梁的截面尺寸：h=(1/15~1/10)l=400~600mm，h=600mm，b=(1/3~1/2)h=200~300mm，取b=250mm。
（3）板的设计板的长短边之比为3≥l2/l1=4500/2000=2.25≥2，按单向板设计并将计算结果中沿长边方向的钢筋增加，该单向板的内力计算按考虑塑性内力重分布的方法进行。
图8-22结构平面布置图①荷载的计算恒荷载标准值：20mm后的水泥砂浆面层0.02×20=0.4kN/m280mm后的钢筋混凝土板0.08×25=2.00kN/m220mm后的石灰砂浆抹底0.02×17=0.34kN/m2小计2 .74kN/m2活荷载标准值：8.00kN/m2恒荷载设计值：恒荷载分项系数取 1.2，故设计值为1.2×2.74=3.29kN/m2活荷载设计值：由于楼面活荷载标准值大于4.0kN/m2，故分项系数取 1.3，所以活荷载设计值为1.3×8=10.4kN/m2荷载总设计值为:10.4+3.29=13.69kN/m2②板的计算简图次梁截面为200mm×400mm，板在墙上的支承长度取120mm，板厚为80mm，板的跨长如图8-23所示。
单向板设计例题
单向板设计例题(总11页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计1、设计资料本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。
图T-01（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
（2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。
（3）恒载分项系数为；活荷载分项系数为（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。
（4）材料选用：混凝土：采用C20（,）。
钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。
其余采用HRB335（）。
2．板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的厚度按构造要求取。
次梁截面高度取，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。
图T-02图T-03（1）荷载：恒载标准值：20mm水泥砂浆面层；80mm钢筋混凝土板；20mm混合砂浆顶棚抹灰；恒载标准值：；恒载设计值；活荷载设计值：；合计；即每米板宽。
（2）内力计算：计算跨度：边跨；中间跨；跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。
取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。
各截面的弯矩计算见表Q-01。
连续板各截面弯矩计算表Q-01截面边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中及中间跨跨中中间支座弯矩计算系数（3）截面承载力计算：,各截面的配筋计算见表Q-02。
板的配筋计算表Q-02板带部位边区板带（①～②、⑤～⑥轴线间）中间区板带（②～⑤轴线间）板带部位截面边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中及中间跨跨中中间支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中及中间跨跨中中间支座选配钢筋实配钢筋面积中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。
3．次梁的计算。
次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
建筑结构例题
捉够土柱400X400*O6 600©—1®―1 g 995%亠4^1206 600 百何0・&和0图2.28楼盖建筑平面1. 设计资料已知某多层工业厂房楼盖，建筑平面如图2.28所示，拟采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
设计使用年限 50年，结构安全等级为二级，处于一类环境。
（1）楼面做法水磨石面层（0.65kN/m 2）;钢筋混凝土现浇板；20mm 厚石灰砂浆抹底（17kN/m 3）。
（2）楼面活荷载标准值为6 kN/m 2。
（3）材料混凝土强度等级 C25；梁内受力钢筋采用 HRB335级，其他为HPB235级。
试进行结构布置，并对板、次梁和主梁进行设计。
2. 结构布置主梁沿横向布置，跨度为 6.6m ;次梁沿纵向布置，跨度为 6.6m 。
主梁每跨内布置两根 次梁，板的短边方向跨度为 6.6m/3 =2.2m。
长边与短边方向的跨度比为3,故按单向板设计。
楼盖结构平面布置如图 2.29所示。
例题选自东南大学邱洪兴编，高等教育岀版社岀版《建筑结构设计（第二册）一一设计示例》6WD七L OOM 1--- ®（1）板荷载计算1）永久荷载标准值:水磨石面层80mm厚钢筋混凝土板20mm厚石灰砂浆摸底小计0.65kN/m20.08m x 25kN/m 3=2.0kN/m 20.02m x 17kN/m 3=0.34kN/m 2g k=2.99kN/m2图2.29梁板结构平面布置按高跨比条件，板厚h > l/40=2200/40=55mm ,对于工业建筑的楼盖板，要求h > 70mm , 考虑到楼面荷载比较大，取板厚h=80mm。
次梁截面高度h=l/18~ l/12=6600/18~6600/12=367~550mm，取h=500mm ;截面宽度b=(1/3~1/2)h=167~250mm，取b=200mm。
主梁截面高度h=l/15~ l/10=6600/15~6600/10=440~660mm，取h=650mm ;截面宽度b=(1/3~1/2)h=217~325mm，取b=300mm。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计
现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计混凝⼟结构题⽬:现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计学院(直属系) :⼒学与⼯程学院年级/专业/班: 10级⼟⽊⼯程学⽣姓名:游政学号:钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖课程设计任务书⼀、设计题⽬某轻⼯仓库为钢筋混凝⼟内框架结构，楼盖平⾯如图所⽰。
楼层⾼4.5m，外设楼梯。
试设计该现浇钢筋混凝⼟楼盖。
⼆、设计内容1、结构平⾯布置图：柱⽹、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内⼒重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内⼒重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施⼯图（1）、板的配筋图（1：100）（2）、次梁的配筋图（1：40；1：20）（3）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪⼒V的包络图三、设计资料1、楼⾯做法：30mm 厚⽔磨⽯地⾯， kN/m 2 . 15mm 厚板底抹灰， kN/m 2楼⾯的活荷载标准值为m 22、钢筋混凝⼟容重：25 kN/m 33、材料选⽤（1）、混凝⼟： C15，（2）、钢筋：主梁及次梁受⼒筋⽤HRB400，板内及梁内的其它钢筋可以采⽤HRB335。
现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计计算书⼀、平⾯结构布置：１、确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为5.1m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。
楼盖结构布置图如下：２、按⾼跨⽐条件，当mm l h 55401=≥时，满⾜刚度要求，可不验算挠度。
对于⼯业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁的截⾯⾼度应满⾜h=(1|18～1|12)L=(333～500)mm ，取mm h 400=，取mm b 200=。
4、主梁的截⾯⾼度应该满⾜h=(1|15～1|10)=(400～600mm），h=600mm，取b=300mm。
⼆、板的设计（按塑性内⼒重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m宽板带计算：⽔磨⽯⾯层 kN/m⒉80mm钢筋混凝⼟板×25=2 kN/m⒉15mm板底混合砂浆 kN/m⒉恒载： g=+2+= kN/m⒉活载： q= kN/m⒉恒荷载分项系数取；因为⼯业建筑楼盖且楼⾯活荷载标准值⼤于m⒉,以活荷载分项系数取。
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1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的楼盖平面如图1-31 所示，楼面做法见图1-32 ，楼盖采用现浇的钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，试设计之。
设计要求：1．1．板、次梁内力按塑性内力重分布计算；图1-31 楼盖平面图图1-32 楼盖做法详图整体式单向板肋梁楼盖设计步骤：1．设计资料（1）楼面均布活荷载标准值：q k=10kN/m2。
（2）楼面做法：楼面面层用20mm厚水泥砂浆抹面（γ=20kN/m3），板底及梁用15mm厚石灰砂浆抹底（γ=17kN/m3）。
（3）材料：混凝土强度等级采用C30，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400或HRB335，吊筋采用HRB335，其余均采用HPB235。
2、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.9m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m 。
楼盖结构的平面布置图如图1-33所示。
按高跨比条件要求板的厚度57.5mm 2300/40l/40h =≥≥，对工业建筑的楼板，要求，mm h 80≥所以板厚取80mm h =。
次梁截面高度应满足mm l l h 550~36712/~18/==，取550mm h =，截面宽h b )3/1~2/1(=，取mm b 250=。
主梁截面高度应满足mm l l h 690~46010/~15/==,取650mm h =，截面宽度取为300mm b =，柱的截面尺寸b ×h=400×400 mm 2。
22/255.017015.015/22508.080m kN mm m kN mm =⨯=⨯板底石灰砂浆：钢筋混凝土板：小计 2k N /m 655.2活荷载标准值： 210k N /m因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于2kN/m 0.4，所以活荷载分项系数取3.1，2222/2.16/186.16/133.110/186.32.1655.2m kN m kN g q m kN q m kN g ，近似取荷载总设计值：活荷载设计值：恒荷载设计值：=+=⨯==⨯= （2）、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图1-34（a ）所示，由图可知：次梁截面为b=mm 250，现浇板在墙上的支承长度为a=mm 120，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为： mm h l l n 2095280)22501202300(2/01=+--=+=确定：边跨按以下二项较小值因边跨与中跨的计算跨度相差%1.22050=小于10%，可按等跨连续板计算由表12-2可查得板的弯矩系数αM,，板的弯矩设计值计算过程见表1-8表 1-8板的弯矩设计值的计算弯矩系数M= (g+q)l 02（4）配筋计算——正截面受弯承载力计算板厚80mm，h0=80-20=60mm,b=1000mm,C30混凝土：fc=14.3N/mm2,ft=1.43 N/mm2;HPB235钢筋：fy=210 N/mm2;对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。
板配筋计算过程见表1-9表1-9 板的配筋计算10@140 10@140 8@140 8@12010@140 10@148@1408@140（5）板的配筋图绘制板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋。
板的配筋图如图图1-34（c）所示。
kN/m 2876.02.117)08.055.0(015.02kN/m525.32.125)08.055.0(25.0=⨯⨯-⨯⨯=⨯⨯-⨯次梁粉刷：次梁自重：小计 k N /m 1404.11=g k N /m 1.41kN/m,0404.411404.119.29kN/m9.293.213取荷载荷载总设计值：活荷载设计值：=+=+=⨯=g q q（2）、计算简图由次梁实际结构图（1-35（a）图）可知，次梁在墙上的支承长（3）弯矩设计值和剪力设计值的计算因边跨和中间跨的计算跨度相差%4.2630063006450=-小于10%，可按等跨连续梁计算。
由表1-2，1-3可分别查得弯矩系数Mα和剪力系数Vα。
次梁的弯矩设计值和剪力设计值见表1-10和表1-11表1-10 次梁的弯矩设计值的计算表1-11次梁的剪力设计值的计算（4）配筋计算 1正截面抗弯承载力计算次梁跨中正弯矩按T 形截面进行承载力计算，其翼缘宽度取下面二项的较小值： mm h f HPB f f f a C b S b b l b yv y t c f n f f 51535550,N/mm 210235,N/mm 300,HRB335;N/mm 43.1,N/mm 3.14,0.130,mm 2100mm 23002502300250mm21003/63003/0222210=-======='=-+=+='==='，箍筋采用纵向钢筋采用混凝土，故取（注：h 0取值偏小）判别跨中截面属于哪一类T 形截面支座截面按矩形截面计算，正截面承载力计算过程列于表1-12。
表1-12 次梁正截面受弯承载力计算21 0 1 m kN 1141 ) 40 515 ( 80 2100 3 . 14 0 . 1 ) 2/ ( M M h h h b f a f f f c ＞＞⋅ = - ⨯ ⨯ ⨯ ⨯ = '- ' '2斜截面受剪承载力计算(包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算)。
复核截面尺寸故截面尺寸满足要求截面尺寸按下式验算且kN 1.1560kN 465152503.140.125.025.0,474.1250/435/43580515max 00=>=⨯⨯⨯⨯=<===-='-=V bh f b h h h h c c w f w β kN V kN N bh f A t 1.1171299.1288751525043.17.07.00=>==⨯⨯⨯= C B V V 和< 所以B 和C 支座均需要按计算配置箍筋，A 支座均只需要按构造配置箍筋计算所需箍筋mm bh f V h A f s h sA f bh f VB t sv yv svV y t cs BL 28151525043.17.0101.1565156.5621025.17.025.1,25.17.0630000=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯=-=+=可得箍筋间距支座左侧截面。
双肢箍筋，计算采用φ调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围将计算的箍筋面积增加20%，现调整箍筋间距，S=0.8⨯281=224.8mm ，为满足最小配筋率的要求，最后箍筋间距S=100mm 。
配箍筋率验算： 弯矩调幅时要求配筋率为 。
31004.221043.13.03.0-⨯=⨯=Vy tf f实际配箍率因各个支座处的剪力相差不大，为方便施工，沿梁长不变，取双肢6@100。
（5）施工图的绘制次梁配筋图如1-35（c ）图所示，其中次梁纵筋锚固长度确定：伸入墙支座时，梁顶面纵筋的锚固长度按下式确定：,mm 6462243.130014.0=⨯⨯===d f f l l t ya α取650mm.伸入墙支座时，梁底面纵筋的锚固长度按确定：l=12d=12⨯20=240mm梁底面纵筋伸入中间支座的长度应满足l>12d=12⨯22=264mm ，取300mm.纵筋的截断点距支座的距离:m m1750m m 170622205/6330205/==⨯+=+=l d l l n ，取。
满足要求,1004.210264.21002506.5633--⨯>⨯=⨯==bs A sv svρ。
中跨近似取所以边跨取，因为边跨跨度按以下方法确定：的混凝土柱上，其计算中间支承在为支承长度主梁端部支承在墙上的所示，由图可知，主梁的实际结构如图mm.6900,mm 6945mm,5.69442006580025.12/1025.101mm 1852/mm 5.1641025.0,mm 658012020069001mm 400mm 400,370a 36(a)-1===+⨯=+==<==--=⨯=l l b n l l a n l n lmm图1-36 (b) 主梁的计算简图（3）、内力设计值计算及包络图绘制因跨度相差不超过10%，可按等跨连续梁计算。
1弯矩值计算：Ql k Gl k M 21:+=弯矩，式中k 1和k 2由附表1查得表1-13 主梁的弯矩设计值计算（m kN ⋅）3133*注：此处的弯矩可通过取脱离体，由力的平衡条件确定。
根据支座弯矩，按下面简图确定图1-37 主梁取脱离体时弯矩图2、剪力设计值：中查到，由附录式中系数剪力1,,,:4343k k Q K G k V +=不同截面的剪力值经过计算如表1-14所示。
表 1-14 主梁的剪力计算（kN ）3弯矩、剪力包络图绘制荷载组合①+②时，出现第一跨跨内最大弯矩和第二跨跨内最小弯矩，此时，m kN 4.3423.1821.160,0⋅-=--==B A M M ，以这两个支座的弯矩值的连线为基线，叠加边跨载集中荷载kN Q G 6.2834.1972.86=+=+作用下的简支梁弯矩图：则第一个集中荷载下的弯矩值为max 01m kN 4.54231)(31M M l Q G B ≈⋅=-+，第二集中荷载作用下弯矩值为。
m3kN .42832)(3101⋅=-+B M l Q G中间跨跨中弯矩最小时，两个支座弯矩值均为－342.4KN ·m ，以此支座弯矩连线叠加集中荷载。
则集中荷载处的弯矩值为m kN 14.1443102⋅-=-B M Gl 。
荷载组合①+④时支座最大负弯矩m kN 5.586⋅-=B M ，其它两个支座的弯矩为m kN 1.282,0⋅-==C A M M ，在这三个支座弯矩间连线，以此连线为基线，于第一跨、第二跨分别叠加集中荷在G+Q 时的简支梁弯矩图：则集中荷载处的弯矩值依次为461kN ·m ，265.5kN ·m ，167.3KN ·m ，268.7KN ·m 。
同理，当CM -最大时，集中荷载下的弯矩倒位排列。
荷载组合①+③时，出现边跨跨内弯矩最小与中间跨跨中弯矩最大。
此时，m kN 4.342⋅-==C B M M ，第一跨在集中荷载G 作用下的弯矩值分别为85.4KN ·m ，-28.7kN ·m,第二跨在集中荷载Ｇ＋Ｑ作用下的弯矩值为m kN 3.312⋅ ①+⑤情况的弯矩按此方法计算。
所计算的跨内最大弯矩与表中有少量的差异，是因为计算跨度并非严格等跨所致。