单向板肋梁楼盖设计计算书(参考例题)

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钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书

一、设计题目及目的

题目:某工业厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。

目的:1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。

2、通过板及次梁的计算,掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。

3、通过主梁的计算,掌握按弹性理论分析内力的方法,并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。

4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。

5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式,制图规定,进一步提高制图的基本技能。

6、学会编制钢筋材料表。

二、设计内容

1、结构平面布置图:柱网、主梁、次梁及板的布置

2、板的强度计算(按塑性内力重分布计算)

3、次梁强度计算(按塑性内力重分布计算)

4、主梁强度计算(按弹性理论计算)

5、绘制结构施工图

(1)结构平面布置图(1:200)

(2)板的配筋图(1:50)

(3)次梁的配筋图(1:50;1:25)

(4)主梁的配筋图(1:40;1:20)及弯矩M、剪力V的包络图

(5)钢筋明细表及图纸说明

三、设计资料

1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2

2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.

3、材料选用:(1)、混凝土:C25

(2)、钢筋:主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋,板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

一、结构平面结构布置:

1、确定主梁的跨度为m

0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为

6.6,次梁的跨度为m

2.2。楼盖结构布置图如下:

m

2、按高跨比条件,当mm l h 5540

1

=≥

时,满足刚度要求,可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板,要求mm h 80≥,取板厚mm h 80=。

3、次梁的截面高度应满足 121(=h ~278()181=L ~mm )417,取mm h 400=;则2

1

(=b ~

133()3

1

=h ~mm )200,取mm b 200=。 4、主梁的截面高度应该满足81(=h ~440()141=L ~mm )660,mm h 400=,则2

1

(=h ~

200()31

=h ~mm )300,取mm b 250=。

二、板的设计(按塑性内力重分布计算): 1、荷载计算:

板的恒荷载标准值: 取1m 宽板带计算:

水磨石面层 m kN /65.0165.0=⨯ 80mm 钢筋混凝土板 m kN /0.22508.0=⨯ 15mm 板底混合砂浆 m kN /255.017015.0=⨯ 恒载: m kN g k /905.2=

活载: m kN q k /919=⨯=

恒荷载分项系数取1.2;因为工业建筑楼盖且楼面活荷载

标准值大于m kN /0.4,所以活荷载分项系数取1.3。于是板的

设计值总值: q g +=k k q g 3.12.1+

.15=2、板的计算简图:

80mm厚钢筋混凝土板

次梁

120

200

200

度为mm l h l l n n 2030025.12020280120100220021

01=≤=+--=+=,

取mm l 202001= (mm a 120=) 中跨: mm l l n 2000200220002=-==

23B

C C

B

2020

2000

2000

2000

2020

q+g=15.186kN/m 板的计算简图

用塑性内力重分布理论计算,则有α系数如下: 表1.0

支承情况 截 面 位 置

端支座 边跨支座 离端第二支座

离端第二跨

中间支座 中间跨中 A 1 B 2

C 3

梁板搁支在

墙上 0 1/11

两跨连续:-1/10

三跨以上连续:-1/11 1/16

-1/14 1/16

板 与梁整浇连接 -1/16 1/14 梁 -1/24

梁与柱整浇

连接 -1/16 1/14

则由20)(l q g M +=α可计算出1M 、B M 、2M 、c M ,计算结果如下表: 截面位置

1 B

2 C α

1/11

-1/11

1/16

-1/14

20)(l q g M +=α

)/(m kN

202.2186.15111⨯⨯

633.5= 20.2186.15111⨯⨯

633.5-= 20.2186.15161⨯⨯

87.3= 20.2186.1514/1⨯⨯-

43.4-=

由题知:,20,1000mm a mm b s ==设则,mm a h h s 6020800=-=-=

mm N f c /9.11=,mm N f y /210=

截面 1 B 2

C

M (m kN ⋅)

1M B M

2M

28.0M

c M

c M 8.0

20)(l q g M +=α

5.633 -5.633 3.87 3.10 -4.43 3.54

201bh f c α(m kN ⋅)

42.84

2

01bh f M

c s αα=

0.131 0.131 0.090 0.073 0.103 0.083

s αξ211--=

(614.0=≤b ξ)

0.141

0.141

0.094

0.076

0.109

0.087

ξγ5.01-=s

0.930 0.930 0.953 0.962 0.946 0.957

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