AN系列轴流引风机结构抢风处理方法探讨
引风机“抢风”的分析和预防探讨
Chinese Journal of Turbomachinery第63卷，2021年第Z1期 Vol.63,2021,No.Z1引风机“抢风”的分析和预防探讨丁方焰罗元辉（黔北发电厂）摘要：在火力发电机组中，由于煤质的变化，燃煤的粉煤灰易造成锅炉脱硝、空预器、电除尘等烟气系统的堵塞，从而导致引风机抢风。
本文从火力发电厂引风机抢风的实际原因进行分析，结合风机自身的性能曲线，提出解决实际问题的方法，避免机组运行中引风机抢风的发生。
关键词：抢风；性能曲线；管道阻力曲线；流量中图分类号：TH432；TK05文章编号：1006-8155-(2021)Z1-0067-03文献标志码：ADOI：10.16492/j.fjjs.2021.Z1.0012Analysis and Prevention of Wind Extraction byInduction FanYuan-hui Luo Fang-yan Ding(Qianbei Power Plant)Abstract：In thermal generating units,due to the change of coal quality,the fly ash of coal combustion is easy to bring the blockage of the flue gas system such as boiler denitrification,empty preheater,electric dust removal,etc.,which cause the fan bined with the performance curve of the fan ,the method of solving practical problems is put forward to avoid the occurrence of the fan rush during the unit operation.Keywords：Pipe;Resistance;Curve;Flow0引言在火力发电机组中，由于煤质的变化，燃煤的衍生物——粉煤灰易造成锅炉脱硝、空预器、电除尘等烟气系统的堵塞，从而导致引风机抢风，这是目前所有火力发电机组中普遍存在的问题。
电厂引风机“抢风”现象分析及预防措施研究
电厂引风机“抢风”现象分析及预防措施研究摘要：火电厂锅炉系统运行中，由于燃煤粉煤灰造成脱硝、空预器、电除尘等烟气系统堵塞，进而导致引风机抢风，对锅炉系统正常运行产生影响。
本文在简要概述锅炉引风机抢风危害基础上，分析抢风问题产生基本原因，结合实际提出对应的预防措施。
以此确保引风机安全稳定运行提供参考。
关键词：火电厂；引风机；抢风电厂锅炉系统运行中，引风机抢风是指在具有相同驼峰性能曲线的风机并列运行时，由于某台风机处于不稳定区域，会出现风机流量分配偏离，也就是一台流量大、另一台流量小，且在相互干扰下出现两台风机的风量相互交换，且反复交替的故障现象。
锅炉系统运行中，如出现抢风现象，两台风机无法正常并列运行，必然会对机组安全、经济运行产生影响，还会导致污染排放加剧，影响机组整体效益水平。
1、锅炉引风机抢风危害火力发电厂运行的根本要求，是要在确保人身安全、设备安全及环保规范前提下，提升发电的经济性和稳定性。
引风机是锅炉系统的重要组成部分，在出现抢风现象时，会出现如下方面危害：（1）设备损坏，一旦出现抢风现象，风机必然会同时出现失速或喘振现象，两台风机流量不仅周期性反复，还会在较大范围内出现流量波动，在猛烈撞击作用下使得风机本身产生剧烈振动。
喘振和噪音加剧现象控制不到位情形下，会导致设备和轴承损坏，对锅炉安全稳定运行产生影响。
（2）引发锅炉灭火，火电厂锅炉正常情形下是以微负压状态运行的，在炉膛中均布置有压力高低锅炉灭火保护系统，在引风机出现抢风时，不仅会出现显著的风机流量变化，同时炉膛压力也会出现急剧变化，在炉膛压力达到灭火保护动作值时，会引发保护动作而导致锅炉灭火无法正常运行。
（3）锅炉本体运行安全隐患，在出现引风机抢风时，炉膛燃烧工况也随之多变，出现跨焦现象，以此对运维检修工作提出更高要求，但是在这种状态下检修，会带来新的安全隐患，如炉内出现高温烟气喷出，在安全防护不到位情形下，会出现灼伤、烫伤乃至瞬间窒息等人身事故。
轴流风机失速喘振与抢风
影响冲角 大小的因素
❖ 通常风机是定速运行的，即叶片周向线速度u可 以看作是一定值，这样影响叶片冲角大小的因 素就是气流速度c与叶片的安装角 。
❖ 当叶片安装角一定，如果气流速度c越小，则 冲角就越大，产生失速的可能性也就越大。
❖ 当气流速度c一定时，如果叶片安装角减小， 则冲角也减小，因此，当风机刚刚启动或低 负荷运行时（前提是管道的进、出口风门处于 全开状态），风机失速的可能性将会减小甚至 消失。同样，对于动叶可调轴流风机，当风机 发生失速时，关小失速风机的动叶角度，可以 减小气流的冲角，从而使风机逐步摆脱失速状 态。对于叶片高度方向而言，线速度u沿叶片高 度方向逐渐增大，在气流速度c一定的情况下， 冲角会随着叶片高度方向逐渐增大，以至于 在叶顶区域形成旋转失速。如叶片安装角随着 叶片高度的方向逐渐减小，可以避免因叶高引 起的旋转失速。目前，动叶可调轴流风机常用 的扭曲叶片就是基于这个道理。
轴流风机旋转失速
风机的叶片在制造及安装过程中，由于各 种客观因素的存在，使叶片不可能有完全 相同的形状和安装角。因此，失速现象并 不是所有叶片同时发生，而是首先在一个 或几个叶片出现。若在叶道2中出现脱流， 叶道由于受脱流区的排挤变窄，流量减小， 则气流分别进入相邻的1、3叶道，使1、 3叶道的气流方向改变。结果使流入叶道 1的气流冲角减小，叶道1保持正常流动； 叶道3的冲角增大，加剧了脱流和阻塞。 叶道3的阻塞同理又影响相邻叶道2和4的 气流，使叶道2消除脱流，同时引发叶道 4出现脱流。也就是说，脱流区是旋转的， 其旋转方向与叶轮旋转方向相反，这种现 象称为旋转脱流或旋转失速。
一般轴流通风机性能曲线的左半部，都存在一 但由于风机的流量仍小于管路流量，QC＜QD，所以管路压力仍下降至E点，风机的工作点将瞬间跳到F点（E、F点等压），此时风机
风机喘振、失速、抢风的实用操作！
风机喘振、失速、抢风的实用操作！失速与喘振现象是两种不同的概念，失速是叶片结构特性造成的一种流体动力现象，它的一些基本特性，例如脱流区的旋转速度、脱流的起始点、消失点等，都有它自己的规律，不受泵与风机管路系统的容量和形状的影响。
喘振是泵与风机性能与管路系统耦合后振荡特性的一种表现形式，它的振幅、频率等基本特性受泵与风机管路系统容量的支配，其流量、全压和轴功率的波动是由不稳定工况区造成的。
但是，试验研究表明，喘振现象总是与叶道内气流的旋转脱流密切相关，而冲角的增大也与流量的减小有关。
所以，在出现喘振的不稳定工况区内必定会出现旋转脱流。
出现失速并不一定出现喘振，出现喘振一定已经出现了失速；失速只属于轴流风机内流特性，而喘振是轴流风机内外特性耦合结果，与出口管路特性有必然的联系。
在实际运行中，风机喘振时，风机和管道会产生很大的振动，且发出噪声。
失速的风机不会产生很大的振动，也不会发出噪声只要对动叶或转速进行调整可以继续运行。
抢风肯定是发生在并联管路中，抢风时不一定发生失速与喘振，和管路情况有关。
一般风机出现抢风现象，主要是两台风机的出口到负荷点管路系统的沿程阻力和局部阻力发生变化引起。
如一侧空预器发生严重堵灰，脱硝、脱硫系统发生堵塞，有增压风机的系统，增压风机故障。
都会使沿程阻力和局部阻力。
典型的如沿锅炉前后墙直列布置的磨煤机系统，因为各磨煤机一次风进口跟一次风母管的距离偏差很大，当一台磨煤机跳闸时，原本出力平衡的两台一次风机，因为沿程阻力偏差大，就可能使一台阻力大的风机的风被顶住，两台风机出力形成偏差。
一般大流量时，抢风不会很严重。
但如果在小流量时就可能会使风机进入失速和喘振区，造成风机失速和喘振，形成严重的抢风现象。
所以说两台风机中的一台发生失速与喘振肯定会发生抢风现象。
延伸阅读风机由于运行条件恶劣，故障率较高，容易导致机组非计划停运或减负荷运行，影响正常生产。
风机振动是运行中常见的现象，只要在振动控制范围之内，不会造成太大的影响。
浅析动叶可调轴流引风机并联运行抢风问题及解决措施
浅析动叶可调轴流引风机并联运行抢风问题及解决措施摘要：动叶可调轴流式锅炉引风机是烟风道系统中的关键组成部分，其高质量的运行对锅炉高质量、高效率的运行具有重要的意义。
在锅炉引风机运行的过程中，一旦出现抢风现象，会对系统内部的相关设备造成严重的损伤，严重制约锅炉及整个系统的稳定运行，对火电厂的平稳发展带来很大的影响。
文章对火电厂锅炉引风机抢风问题进行了分析，并阐述了几点具有针对性的解决途径，意在为促进火电厂更稳定的发展提供参考与借鉴。
关键词：火电厂；动叶可调轴流引风机；并联运行抢风问题；解决途径前言：动叶可调轴流式锅炉引风机是火电厂实际运行中的一种回转设备系统，目前由于其效率高，便于调节的优点已经在火电厂得到了广泛的应用，其主要是凭借着机械中叶片的旋转做功提高气体压力并进行烟气的排送，进而为烟风道系统提供充足的动力支撑，为火电厂的高质量、高效率的运行创造有利条件。
但是，在运行的过程中，一旦出现抢风问题，会导致设备运行状态不稳定的出现，设备会出现振动加剧、噪音升高，出力不足等问题，严重影响了锅炉及整个电厂系统的稳定运行。
现阶段，火电厂如何采取与有效途径，解决动叶可调轴流式锅炉引风机的抢风问题，已逐渐成为火电厂发展过程中面临的巨大挑战。
1、动叶可调轴流式引风机抢风的原理要理解动叶可调轴流式引风机为什么会出现抢风的问题，就必须从其原理上进行分析。
下图为某项目动叶可调轴流式引风机的性能曲线图，可调轴流式引风机由于其运行曲线为驼峰形曲线，这一特点决定了风机存在不稳定区。
图中的马鞍形曲线我们称之为失速线，之所以称其为失速线，是因为落在该失速线左上方的工况点，都是不稳定工况，风机会出现振动加剧、噪音升高，出力不足等问题。
所谓抢风，是指并联运行的两台引风机，突然的其中1台引风机电流上升，另一台电流突然下降。
在这个时候，如果关小流量变大的那台引风机的叶片开度想要平衡风量时，会使得另一台之前流量偏小的风机跳到更大流量运行，根本无法使两台引风机的风量达到平衡状态。
600 MW机组AN型轴流引风机故障分析及处理
Ｋ ｅ ｗ ｏｒ ：ｐ ｗｅ ａ ｔ ｎｄ ｃ ｄ ｄｒ ｆ ｆ ｎ；ａ ｌ ａ ａｙ ｉ ｔｅ ｔ ｅ ｔ ｍｅ ｓ ｅ ｙ ｄｓ ｏ ｒｐｌｎ ；ｉ ｕ ｅ ａｔ ａ ｆ ｕ ｔ ｎ ｌｓｓ；ｒ ａｍ ｎ ； ａ ｕｒ
某 电厂 一期工 程 安装 ２ ６ ０Ｍｗ 超 临界 燃 煤 ｘ０ 汽轮发 电机组 ， 号 机组 于 ２ ０ １ ０ ７年 １ 月投 入商业 １
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（ ）当供 方 向需 方供 电时 ，０ｋ ０ １ 络 断 ６ ｌ Ｖ ９ ０ 联 路器 或 １ Ｖ ９ ０ ０ｋ ０ ０联 络断路 器差 流或 过流保 护动
２１ ００年 ５月 Ｂ厂对 两条 补给水 线路 同时检修 期间 由 Ａ厂对其 补给水 泵房供 电两天 ，保证 了 Ｂ厂 的
机组 连续 运 行 。如果 机组 出现 １ 因补 给水 中断 次 造成 非计 划停 电事 故 ， 直 接经 济损 失将 达 １ ８ 其 ３ ４
引风机抢风预防措施及处理
引风机抢风预防措施及处理一、针对近期频繁发生引风机抢风，分析有以下原因：1、风机挡板开度落入风机特性曲线造成风机进入不稳定区域。
引风机在档板35%~70%范围内较稳定；2、引风机叶轮磨损严重使风机特性曲线改变造成抢风；3、引风机入口两侧压力偏差大（包括除尘器、空预器阻力偏差大），造成风机出力不均匀而抢风；4、当除尘器差压大时，除尘器喷吹突然加快时或烟道负压突然发生变化，容易发生抢风；5、当炉膛负压较小、除尘器差压大时，空预器吹灰、炉膛吹灰时，极易发生引风机抢风；二、根据以上原因，制定防范措施如下：1、加强引风机控制1）引风机操作要缓慢进行，保持两台引风机电流同步。
2）引风机尽可能在35%~70%区间运行，如果负荷高，#1炉引风机开度70%不能满足炉膛负压需要时，#2炉引风机电流达到248A不能满足炉膛负压需要时，要汇报值长要求降低负荷运行；3）在负荷低限时，一次风压保持到#1炉8.7Kpa左右，#2炉维持密封风压在15KPa以上，尽可能降低一次风压，#1、2炉都要保证磨组风量在40T/h以上，在推力瓦温度小于70℃前提下，出口温度尽力在75~85℃，不得发生堵磨现象。
2、AGC指令升负荷20MW以上时，集控监盘人员要第一时间通知除尘运行人员，将布袋除尘器差压降低，防止除尘值班员在没有准备的情况下负荷突涨，不能及时增加喷吹频率使除尘器差压升高和输灰不及时造成灰位高形成布袋除尘器二次扬尘；3、每班必须对空预器进行两次吹灰。
#1炉空预器差压达到850Pa，#2炉空预器差压达到750Pa增加空预器吹灰次数，如果无法降低空预器差压，汇报值长通知专工。
4、炉膛吹灰要求负荷在220MW以上并且在300MW以下必须在早班完成全炉吹灰，如果早班负荷不能达到吹灰要求，顺延至下一个班。
在吹灰期间，运行值要派人员跟踪吹灰厂家，检查吹灰质量以及吹灰人员操作是否到位，监督吹灰器是否可以灵活退出并到位，汇报主值吹灰进展，让主值做到心中有数。
轴流风机喘振,失速,抢风事故的探讨
轴流风机喘振，失速，抢风事故的探讨发电部李焱摘要：风机的喘振，失速和抢风的发生都是由于风道阻力增大，促使风机运行在不稳定工况区域工作造成的。
因此在正常的运行工作中，我们必须要加强监视风机出口风压和动叶开度尤其重要。
并且经常进行相同负荷下风机出口风压与历史数据对比,可以预知通风系统阻力的变化。
尽量避免此类事故的发生。
关键字：不稳定工作区，系统阻力，处理方法，预防方法我厂锅炉为亚临界、自然循环、一次中间再热、“W”火焰燃烧方式、双拱单炉膛、平衡通风、尾部双烟道、烟气挡板调温、固态排渣、露天布置、全钢架悬吊式汽包炉，燃用煤种为无烟煤；锅炉风烟系统配备2台离心式一次风机，2台动叶可调轴流式送风机，2台静叶可调轴流式吸风机，空预器采用三分仓容克式空气预热器。
鉴于我厂的引，送风机都是轴流风机，轴流风机的特点之一是低压头、大风量。
所以相对来说引，送风机都有发生喘振，失速，抢风的可能，虽然我厂风机并未频繁的出现这些是故，但必须防患于未然，因此写出自己的一些想法，不对之处敬请指正。
一，喘振的发生原因分析以及处理喘振，顾名思义就象人哮喘一样，风机出现周期性的出风与倒流，严重的喘振会导致风机叶片与轴承的疲劳损坏，造成事故，直接影响锅炉的安全运行。
一般喘振发生时必然伴随着电流频繁摆动、出口风压下降并摆动，噪声大、振动大、机壳温度升高、炉膛负压波动，燃烧不稳等现象。
然而，发生喘振的原因多半是因为风机在不稳定工作区域运行，或是烟风道积灰堵塞，烟风道挡板开度不足，误关等引起系统阻力过大引起的。
下面结合轴流风机性能曲线（图1）来说明一下；图1（a为管道流量压力曲线，b为风机流量压力曲线）当风机工作点在K点（分界点）右侧时，风机工作是稳定的。
当风机负荷降到低于Qk 时，进入不稳定区工作（即轴流风机性能曲线左半部的马鞍形的区域）。
当风机的流量Q < QK 时，这时风机所产生的最大压头将随之下降，并小于管路中的压力，因为风道系统容量较大，在这一瞬间风道中的压力仍为PK，因此风道中的压力大于风机所产生的压头使气流开始反方向倒流，由风道倒入风机中，工作点由K点迅速移至C点。
轴流风机失速 喘振与抢风
抢风现象的出现，是因为并列风机存在较大的 不稳定工况区。左图为两台特性相同的轴流风 机并联后的总性能曲线。图中，有一个∞字型 区域，若两台风机在管路系统1中运行，则P1 点为系统的工作点，每台风机都在E1点稳定运 行，此时抢风现象不会发生。如果由于某种原 因，管路系统阻力改变至2（升高）时，比如辅 助风门突然大幅度关小，则风机进入∞字型工 作区域内运行。我们看P2点的工作情况，两台 风机分别位于E2a 和E2点工作。大流量的风机 在稳定区工作，小流量的风机在不稳定区工作， 两台风机的平衡状态极易被破坏。因此，便出 现两台风机的抢风现象。
轴流风机喘振原理
当风机在曲线的单向下降部分工作时，其工作是稳定 的，一直到工作点K。但当风机负荷降到低于Qk时，进 入不稳定区工作。此时，只要有微小扰动使管路压力稍 稍升高，则由于风机流量大于管路流量（Qk＞QG）， 管路工作点向右移动至A点，当管路压力PA超过风机正 向输送的最大压力Pk时，风机工作点即改变到B点（A、 B点等压），风机抵抗管路压力产生的倒流而做功。此 时，管路中的气体向两个方向输送，一方面供给负荷需 要，一方面倒送给风机，故管路压力迅速降低。至D点 （C、D点等压）时停止倒流。但由于风机的流量仍小 于管路流量，QC＜QD，所以管路压力仍下降至E点， 风机的工作点将瞬间跳到F点（E、F点等压），此时风 机输出流量为QF。由于QF大于管路的输出流量，此时 管路风压转而升高，风机的工作点又移到K点。上述过 程重复进行，就形成了风机的喘振。喘振时，风机的流 量在QB～QF范围内变化，而管路的输出流量只在少得 多的QE ～ QA间变动
浅谈一次风机抢风原因分析及处理技术分析报告
189中国设备工程C h i n a P l a n t E n g i n e e r i ng中国设备工程 2021.05 （上）1 背景介绍2014年5月8日5号炉停备，5月19日5号炉一次风机停备消缺项目全部完成，动叶校对后扣盖，终结工作票。
5月28日20时38分先后启动5号炉AB 一次风机，21:27AB一次风机投入并联运行时，一次风机出现抢风现象。
图12 原因分析通常情况下，风机如果运行平稳时，此时，流体压力和系统阻力大致相等，流体风量等于系统所需风量，这样才能维持风机连续稳定地运转。
稳定的风机运行工况点取决于本身特性曲线与系统特性曲线的交点，影响要素：（1）风机制造完成后其本身特性；（2）系统安装完后的形成的特性。
图2示意图是典型轴流风机的流量和压力性能曲线，即Q/P 性能曲线，其中纵坐标为风机运行压力P，横坐标为流体流量Q，而P 随Q 的变化趋势具有“驼峰”形状。
当风机在A 点工作时，压力达到与系统固有阻力的平衡而流量达到系统最大值，若系统受到干扰，比如，轮毂动叶片受人为操纵或故障突然全关或关小，系统阻力因为管道通路的缩小大幅上升，整个系统中风量随之大幅下降，风道特性发生改变，性能曲线变陡。
为了适应整个系统阻力变化，轴流风机的工作点也就会由原来的A 点，向右移动到B 点，此时，流体流量随之减少，风机产生的压头随之升高，与系统的工况改变保持一致。
轴流风机的运行出力能够自动随系统的状态变化而保持平衡，稳定地运行。
由此可见，轴流风机可在K 点右侧区域始终保持稳定，该区域为轴流风机稳定运行区域。
如果浅谈一次风机抢风原因分析及处理技术分析报告张新宝（神华广东国华粤电台山发电有限公司，广东 台山 529228）摘要：本文通过分析动调轴流式一次风机结构、特性曲线以及故障现象，结合现场故障现象，依据检修规程，提出检修方案，制订相应设备维护管理对策及预控措施，以提高一次风机运行的可靠性和安全性。
关键词：抢风；一次风机；原因分析；现场处理中图分类号：TK223.26 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2021）05（上）-0189-02整个系统流量突然减小，轴流风机运行工况会从K 点，向左移动到E 点，整个系统受干扰使P 值升高，那么系统风道中Q 会变小。
引风机动叶调节故障原因及对策
１ ． 在高负荷时发生抢 风 ，应先关小 电流大 的引风机人 口
静 叶 挡 板 ，观 察 引 风 机 人 口两 侧 负 压 差 值 能 否 降 低 ， 如 果 不 降 低 ，应 关 小 电 流小 的 风 机 入 口静 叶挡 板 ，再 关 小 电 流 大 的引 风机 人 口静 叶挡 板 ，短 时 间处 理 电 流平 衡 后 ，应 缓
维 护 与修 理
。
蔽
文章 编号 ：１ ６ ７ １ — ０ ７ １ １（ ２ ０ １ ３ ）１ ２ — ０ ０ ５ ３ — ０ ２
引风机动 叶调 节故障原 因及对 策
刘建 华
ｆ 元宝 山发 电有限责任公 司 ，内蒙古 摘 赤峰 ０ ２ ４ ０ ７ ０ ）
要 ：元宝 山发电有限责任公 司４ 机 引风机运行 中多次 出现 “ 抢 风”现象 ，严重 影响机组安全稳 定运
１ ． ４ 机组 引风机Ａ、Ｂ 静 叶开度变 化大是 引起风机 Ａ、Ｂ
工 况 突 变 的主 要 原 因 ， 由于 引 风 机 Ａ、Ｂ 静 叶 调 节 挡 板 开 度
续关小 ，维 持２ 台引风 机开度偏差不大于２ ０ ％，直 到电流达
到 平 衡 ，维 持 炉膛 负 压 到 一 ８ ０ Ｐ ａ 左 右。 ３ ． 在 Ａ引 风 机 入 口静 叶 调 节 执 行 器 故 障 期 间 ，Ａ引 风 机 入 口静 叶执 行 器 停 电 ，保 持 Ａ引 风 机 入 口静 叶 调 节 手 动 方 式 。引 风 机 操作 要缓 慢 进 行 ，保 持 ２ 台引 风 机 电 流 同步 。
也 可造成引风机Ａ、Ｂ 静叶实际开度偏差过大 ，使２ 台风机电 流突变 ，引风机发生异常工作状况 。 ３ ． 在引风机静 叶调 节处于手动控制状态 ，并且以引风机
浅谈轴流式引风机“抢风”原因及预防措施
浅谈轴流式引风机“抢风”原因及预防措施发表时间：2016-10-08T15:47:20.357Z 来源：《电力设备》2016年第13期作者：郑金贵刘晓敏[导读] 本文为了提高火力发电机组运行可靠性，防止引风机发生抢风事件。
（1.内蒙古京能锡林发电有限公司内蒙古锡林郭勒 026000;2.内蒙古大唐国际克什克腾煤制天然气有限责任公司内蒙古赤峰 025350）摘要：本文为了提高火力发电机组运行可靠性，防止引风机发生抢风事件，根据内蒙古京能锡林发电有限公司锅炉及辅机相关设备技术规范等数据材料，分别从引风机选型依据、轴流式风机发生的抢风原理和可能导致风机失速的原因等方面展开深入剖析，并针对部分问题和原因制定了相应的防范措施，为全国同类型机组预防类似事故提供了借鉴性意义。
关键词：抢风；轴流式引风机；动叶可调；防范措施内蒙古京能锡林发电有限公司（以下简称公司）煤电一体化项目2×660MW超超临界空冷抽凝机组，锅炉型式为П型、超超临界参数、变压直流炉、单炉膛、前后墙对冲燃烧，一次再热、平衡通风、固态排渣、全钢构架和紧身全封闭锅炉，风烟系统采用双列布置，同期建设脱硫、脱硝、除尘、烟气提水设施及烟气余热利用系统。
由于尾部烟道布置设备较多，设计煤种较差，引风机需要克服锅炉烟气系统及烟道所布置各设备的阻力较大。
为保证引风机从满负荷至最小负荷的全部运行条件下，工作点均落在失速线的下方，确保机组长周期安全稳定运行，对运行人员的日常运行监视调整及风机失速事故的防范提出了严格要求，对设备健康可靠性也是一种严峻的考验。
如何达到风机最佳运行状态，是机组运行中需要长期探讨的一个问题。
1 轴流式引风机“抢风”的原理如图1所示，为两台性能相同的轴流风机的性能曲线(P-Q)Ⅰ，Ⅱ，曲线(P-Q) Ⅲ为两台轴流风机并联运行时的性能曲线。
根据风机并联运行工况的特点，在同一全压下根据流量相加的原则，轴流风机驼峰形区段形成一个“倒8”字区域，并列运行的风机倘若在该特殊区域内运行，便会出现两台轴流风机的流量偏差很大的情况，其中一台流量较大，而另一台流量相对较小。
引风机抢风的原因及调整分析
引风机抢风的原因及调整分析姚琪1杨崚2宋波3李樟波4（华润电力常熟有限公司，江苏常熟 215536）【摘要】本文较为详细地从理论与实际来分析了两台并列引风机在运行中发生抢风的原因、抢风过程中各引风机参数的变化，以及发生引风机抢风的调整，对提高机组安全稳定运行具有一定的参考价值【关键词】抢风并列1设备介绍我司引风机是一种子午加速风机，由成都风机厂在引进德国KKK公司AN系列技术的基础上制造生产，它由进气室、前导叶、集流器、叶轮、后叶轮和扩压器组成。
（如图）工作时烟气进入风机进气室，经过前导叶的导向，在集流器中加速，再通过叶轮的做功产生静压能和动压能；后导叶将烟气的螺旋运动转化为轴向运动进入扩压器，并在扩压器中将烟气的大部分动能转化为静压能。
机组负荷降至360MW以下时，两台引风机工况不稳定，单侧风机电流易出现较大波动（30A左右），严重时出现明显抢风现象。
此时风机振动及噪音明显增大。
（附图一、二、三）图一2 风机抢风原因分析1 通过对引风机的结构和工作特性研究可知：风机具有明显的马鞍形特征，在风机性能曲线的左半部具有一个马鞍形区域，在此区段内运行有时出现流量大幅度脉动等不正常情况，出现“喘振”问题。
而喘振仅仅是不稳定工况区内可能遇到的现象之一，在该区域内还会出现不正常的零气动力工况，这便是旋转“抢风”现象。
风机在不稳定工况区运行时，还可能发生流量、全压和电流的图二引风机抢风参数曲线图三引风机抢风参数曲线大幅度波动，气流会发生往复流动，产生强烈振动，这就是通常提到的“抢风”。
两台风机并列运行，就非常容易发生“抢风”现象，威胁风机及整个系统的安全性。
下面就针对两台风机的运行工况进行分析说明，如图四。
图四风机并联运行曲线正常工况下引风机性能曲线正常工况下轴流风机的Q－H性能曲线图五2如果风机参数选择适当，运行时操作正确，两台风机并联运行时的风道性能曲线Ⅳ与风机并联合性能曲线Ⅲ交于1，则每台风机将在点1′工作，风机在此工况下工作是稳定的，不会出现“抢风”现象。
轴流式风机抢风防范措施及处理方法
轴流式送、引风机“抢风”防范措施及处理方法一、造成“抢风”的原因1、风机“抢风”现象是由风机特性线和风道特性线决定的，当风机工作点进入不稳定区，风道特性变化，就容易出现抢风现象。
随着风道污染加重，抢风越严重和频繁。
2、在送、引风机调整过程中，若两台风机运行时电流偏差过大，容易出现抢风。
3、在炉膛吹灰，机组增、减负荷过程中，由于炉膛压力大幅度波动易造成风道及烟道阻力特性变化，导致风机抢风。
4、引风机发生抢风，造成炉膛压力瞬时变化，送风机易发生抢风。
二、防范措施一）引风机1、目前观察新#3炉A、B侧引风机静叶在开度37%和51%时，易发生抢风。
要求运行人员在引风机操作时避开此工况点；低负荷时，要求保持高氧量（5%），大风量（1000t/h）运行。
2、A、B侧引风机正常调整过程中（无论手动或自动，当自动调整偏差大时及时切为手动调节），两侧电机电流偏差不允许超过5A，否则易发生抢风；3、在炉膛吹灰，机组升、降负荷过程中，退出引风机自动，手动调节，要求两侧电机电流偏差不允许超过5A，否则易发生抢风。
二）送风机1、A、B侧送风机正常调整过程中，两侧电机电流偏差不允许超过5A，否则易发生抢风；2、新#3机组在升负荷过程中，增加送风量时先加B侧送风机，但必须保证两台送风机电流同步上升，避免因电流偏差大造成抢风，造成一台送风机出力无法增加的情况发生。
3）经观察，新#3机组当B侧引风机静叶开度大于95%时，B送风机易发生抢风，要求引风机静叶开度最大不能超过95%。
4）引风机发生抢风极易造成送风机同时发生抢风，要求加强对引风机精心调整，避免快开快关，防止炉膛压力短时间内大范围波动。
三、处理方法一）引风机1、若出现两台风机抢风现象，应立刻手动调节炉膛压力，防止炉膛压力大范围波动，造成燃烧不稳或MFT动作；2、若出现两台风机抢风现象，应手动调节抢风风机调节挡板使炉膛压力保持正常，并将两侧调节挡板调整至合适位臵，并关闭抢风风机联络挡板，逐渐恢复风机正常出力，待两侧风机出力正常后，再开启联络挡板，正常后投入自动调节；3、炉膛压力调整过程中，必须谨慎操作，禁止快开快关风机调节挡板；4、调节过程中必须对风机电流进行重点监视，根据风机电流调节调整挡板。
风机抢风论文
叶调节轴流式引风机抢风问题探讨2012-4-1 16:28:28来源：兼职编辑字号:[摘要]针对锅炉运行中存在并联运行引风机“抢风”的问题,从风机性能曲线、工作点角度入手对AN型静叶调节轴流引风机进行了分析。
结果表明,由于引风机“抢风”,整个管网的阻力曲线发生了变化,使得风机工作点落入∞形区域内,导致炉膛压力处于不稳定状态甚至使风机出现过电流而损坏。
根据实例,对引风机“抢风”的现象、原因进行了分析,并提出了防范措施。
[关键词]锅炉;静叶调节轴流式;引风机;增压风机;抢风;阻力曲线;工作点Abstract:In operation of boilers,the problem of“scrambing for air”is existing between the axial in-duced draft (I.D.) fans connected in parallel operation.Regarding to this,starting from the perform-ance curve and th e angle of working point for said fans,the problem of“scrambling for air”concerning AN type axial I.D. fans with stationary blade adjustment has been analysed.Results show that the re-sistance curve of the whole pipeline network has changed due to“scrambli ng for air”,making the working point of said fans to be dropped into∞-shaped region,the“scrambling for air”can make pres-sure in the furnace to be in an unstable state,even making the fans to be damaged due to occurrence oflarge electric current.Based on the living examples,the phenomenon,cause,and disposal of problem“scrambling for air”of axial I.D.fans have been explained,and some preventive measures being put forward.Key words:boiler;I.D.fan with sationary blade adjustment;booster fan;scrambling for air;resistance curve;working point1静叶调节轴流式风机的“抢风”静叶调节(以下简称“静调”)轴流式风机广泛地应用于电站锅炉中, AN型静调轴流式引风机是引进德国KKK公司的产品,是一种子午加速风机,它由进气室、前导叶、集流器、叶轮、后导叶和扩压器组成。
轴流式引风机抢风的原因及处理
收 稿 日期 ：０７— ８一【 ２３ ０ Ｏ
流应 逐步趋 于正 常且波 动幅度 减小 ， 同时 ， 炉膛 负压
作者简介 ： 支国庆（９２ ， ， １７ 一）男 内蒙古根河人 ， 北方电力ｌ 临河热电厂工程师 ， 从事发电生产管理方面的工作 。
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轴 流 式 引 风 机 抢 风 的 原 因及 处 理
Ｃ ｕ ｅ ａ ａｙ ｉ ｎ ｒａｍｅ ｔｏ ｉ ｏ ｆｕ ｔｏ ｘａ ． ａ ｓ ｎ ｌｓｓ ａ ｄ ｔｅ ｔ ｎ ｆａｒｆ ｗ ａ ｌ ｆａ ｉｌＩ Ｄ．ｆ ｓ ｌ ｎ ａ
支国庆 ， 张喜 来 ， 杨邺
（ 北方电力临河热电厂， 内蒙古 巴彦淖尔 摘
０ 引言
电厂 中的引 、 风机 多 采 用 ２台 或数 台风 机 并 送
２ 事故现象
监盘 人 员 发 现 ， １引 风 机 静 叶 开 度 自动 升 至
５ 电 ３ 列运行 方式 ， 目的是 增加 流量 并 确保 １台 出现 故 ８％、 流 达 １５Ａ， ２引 风 机 静 叶 开 度 自动 升 至 其
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第 ２ 卷 第 １ 期 ９ １
２０ ０７年 １ １月
水利 电力机械
Ｗ ＡＴＥ Ｃ０ＮＳ Ｒ ＥＲＶＡＮＣ ＆ ＥＩ ＣＴＲＩ Ｙ Ｃ Ｐ０Ｗ ＥＲ ＡＣＨＩ Ｍ ＮＥＲＹ
Ｖ０ ． ９ Ｎｏ． １ １２ １ Ｎｏ ２ ０ ｖ． Ｏ ７
１ 运 行 方 式
１ 组 有 功 出力 １ Ｗ， １ 机 ８Ｍ ， ５ ２引 风 机 、 风 Ａ， 送 炉膛 负压最 大 至 一３０ ａ 右 ， 时 手 动减 小 ＃ ０Ｐ 左 这 ２ 机、 一次风机 、 ４台磨煤机运行 ， 、 引 送风 自动投 入且工 引风机静叶开度 ， 当接近故 障前静叶开度值时停止
AN型引风机典型故障分析及对策
AN型引风机典型故障分析及对策张燕飞1，黄宣2（1.衡丰发电有限责任公司河北衡水053000；2.河北省电力试验研究所河北石家庄050021）摘要：文章介绍了衡丰发电有限责任公司2×300 MW机组AN型引风机的典型故障、原因分析以及消除故障的对策。
关键词：引风机；故障分析；对策1前言衡丰发电有限责任公司#1、#2炉系B&W B1025－18.3－M型锅炉，每炉配有成都电力机械厂引进“KKK”公司技术生产的AN26e+KSE型引风机（以下简称AN 引风机）2台。
AN 型引风机是静叶可调式轴流风机，转速为745 r/min，额定工况下最大通风量为276.7 m3/s。
主要由进口集流器、进口导叶调节装置、进风口、带导叶的通风机主体风筒、转子扩压器等部件组成。
通风机由进口端驱动，悬臂叶轮靠法兰安装在一个短而刚性很好的短轴上，电动机和叶轮的半联轴器用空心轴连接。
AN 型引风机采用安装在叶轮上游的进口导叶通过节流调节来改变运行工况。
轴向方向上的气流用可以旋转的进口导叶按照叶轮的旋转方向或其相反方向进行导向，每种定向的旋流可以得到不同的通风容量，进口导叶的执行范围为－70°～+30°。
两炉4台AN型引风机(1A、1B、2A、2B)分别于1995年12月及1996年12月正式投运。
在运行过程中，出现了润滑油泵联泵异常、风机轴承温度高、芯筒偏移、风机出力不足、电机轴瓦温度高等缺陷，对以上缺陷进行了认真分析和消除。
2 AN型引风机典型故障分析2.1润滑油泵联泵异常AN 引风机电机配备了DYZ4-4型电机用外循环供油装置（简称润滑油站）为电机轴瓦提供润滑。
油站由2台CB-2型齿轮油泵提供油压，正常工作时一台运行一台备用。
2台泵设有低油压联锁保护装置，油压低时备用泵联启；若备用泵不能正常联启或者联启后无法建立压力，则系统压力继续降低，当油压降低到保护值时，风机掉闸停运。
自机组投产以来，油泵定期轮换时均多次发生主油泵运行、备用泵开启后无法建立油压的现象，使得油泵不能进行正常轮换。
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运行分场丁2班 陈伟
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1、AN系列轴流引风机结构 2、 AN系列轴流引风机工作原理 3、讨论轴流引风机失速喘振 4、讨论目前机组运行方式下引风机抢风注 意事项
1、 AN系列轴流引风机结构
1、进气箱 2、D1集流器 3、静叶调节挡板 4、D2集流器 5、叶轮 6、后导叶 7、扩压器 8、传动系统
9、润滑系统
10、主轴承冷却系统
进气箱
主要作用： 改变烟气流方 向，同时收敛 型进气室可改 变气体流动状 况，使气流在 进入集流器之 前更为均匀
D1集流器
主要作用： 使气流加速，降 低流动损失，使 气流能均匀地充 满可调前导叶
Байду номын сангаас 静叶调
节挡板
主要作用： 使气流在 进入叶轮 前产生负 预旋，可 调节风量、 风压，改 善风机性 能和提高 风机调节 效率。
· 风机的喘振频率：在一个时间段内发生管网压力变化的次数。 · 风机的喘振频率变化因素： 节流点节流的越严重风机的喘振频率越高。 风机的的流量越大风机的喘振频率越高。 风机出口与节流点距离越近风机的喘振频率越高 · 风机发生喘振时的危害：当风机喘振频率和风机的固有频同步等时，风机将发生强烈 的 震动，严重时数秒钟之内可能导致风机解体。 · 防止风机的喘振的办法：锅炉启动前应认真仔细的检查风机管网中的各个风门档板。 · 风机喘振时的处理办法：发现风机有喘振现象立即大幅度的减小风机的出力。当风机喘 振严重时应立即停止风机的运行。
谢谢
总之，失速是引发喘振的前因，但失速不一定会喘振，喘 振是失速恶化的宏观表现。
引风机DCS开度与静叶角度对应关系
机组满负荷时 引风机静叶69%
对应静叶角度0°风机效率最高87%左右
4、讨论目前机组运行方式下引风机抢风注意事项
现场举例：2008年12月5日15：40分3B引风机启动过程中出现的抢风过程
静 叶 调 节 挡 板
静 调 挡 叶 节 板
静 调 挡
叶 节 板
静 调 挡
叶 节 板
D2集流器
叶轮直径 φ3750mm
13片叶片
叶轮吊装
叶轮
叶片角度是固定的不可调
后 导 叶
扩
压
器
扩压器
传动系统
将电动机的扭矩 传递给风机叶轮
空心短轴
主轴
膜片联轴器
润滑 系统
电机稀油润滑 主轴承脂润滑 （定期加润滑 脂）
加油口
风机轴承型式：滚动轴承 带有一 定推力
引风机轴承温度≥90℃，温度高报警；≥100℃温度高高报警
主轴 承冷 却系 统
两台轴承冷却 风机提供冷却 风源
轴承冷却方式 ：冷风机强制冷却
2、AN系列轴流引风机工作原理
3、讨论轴流引风机失速喘振
1 失速产生的机理 风机处于正常工况时，冲角很小（气流方向与叶片叶弦的夹角即为冲角），气流绕过 机翼型叶片而保持流线状态，如图1a所示。当气流与叶片进口形成正冲角，即α>0，且此 正冲角超过某一临界值时，叶片背面流动工况开始恶化，边界层受到破坏，在叶片背面尾 端出现涡流区，即所谓“失速”现象，如图1b所示。冲角大于临界值越多，失速现象越严 重，流体的流动阻力越大，使叶道阻塞，同时风机风压也随之迅速降低。
风机的叶片在加工及安装过程中，由于各种原因使叶片不可能有完全相同的形状和安装角。 因此，当运行工况变化而使流动方向发生偏离时，在各个叶片进口的冲角就不可能完全相 同。如果某一叶片进口处的冲角达到临界值时，就首先在该叶片上发生失速，而不会所有 叶片都同时发生失速。 失速所造成的堵塞区沿着与叶轮旋转相反的方向推进，即产生所谓的“旋转失速”现象。 风机进入到不稳定工况区运行，叶轮内将产生一个到数个旋转失速区。叶片每经过一次失 速区就会受到一次激振力的作用，从而可使叶片产生共振。此时，叶片的动应力增加，可 能致使叶片断裂，造成重大设备损坏事故。
抢风时处理方法探讨： 启引风机后至平衡出力必然出现一次抢风过程，但是应杜绝反复抢风出现。 总结参数：（400MW左右） 电流：空载时154A 加载至180A炉膛负压变化不大，继续开大静叶就会 出现电流突升由180A~200A（此时就地引风机内部噪声突然增大，振动有 所增加不明显，炉膛压力负方向增大，-200pa左右。） 静叶开度操作：两台引风机电流均在200A以上，静叶开度保持一致，保持 出力平衡，尽量投入自动。 停引风机时关键点在于两台引风机由平衡状态变为不平衡状态的瞬间，炉 膛冒正压+180pa左右。
抢风 两次
一、吸风机的停运： 1、机组负荷450MW以下时,请示值长，按值长命令进行单吸风机运行。 2、执行保护投停单,解除RB保护、单侧吸送风机联锁。 3、将运行侧吸风机入口静叶挡板投入自动。 4、逐渐关小停止侧吸风机入口静叶挡板开度，注意运行侧吸风机入口静叶挡板自动调节 正常，炉膛压力正常。 5、停止侧吸风机入口静叶挡板关到0后，运行侧吸风机电流不超额定值（402A）。否则 解除运行侧吸风机入口静叶挡板自动，由专人手动调节炉膛压力。 6、负荷稳定在400MW左右，降低炉膛压力到-150 Pa左右，停止吸风机，调节运行侧吸 风机入口静叶挡板开度调整炉膛压力正常。若炉膛压力无法维持，继续降低负荷。 二、吸风机的启动操作： 1、机组负荷400MW以上时,接值长命令进行吸风机的启动操作。 2、提高炉膛压力至+100Pa左右，启动停运吸风机，通过关小运行侧吸风机入口静叶挡板 开度来调节炉膛压力至正常，然后进行并风机操作，并风机操作过程要缓慢进行，防止炉 膛压力大幅波动。 3、两侧吸风机运行正常后，投入RB保护、单侧吸送风机联锁
现场举例： 2008年12月15日23：50~16日00：10分#3机组负荷350MW，ABDE磨运行，AB引风机运 行，出现3A引风机失速现象，下图为当时实际曲线。
.2 喘振的产生机理 轴流风机的喘振一般在两种情况下容易出现。 第一.小负荷工况下出现。 第二.在正常运行情况下出现。
当系统管网阻力突然增大使得流量和流速减小，都会使进入风机叶栅的气流冲角α增大,冲 角α超过临界值时，在叶片背面尾端就会出现涡流（脱流）区，冲角超过临界值越多，则 失速越严重，在叶片背部形成的涡流区也会迅速扩大，使叶片流道出现阻塞现象，此时流 动阻力增加，风机输送的压能则大为降低，发生旋转失速，流动工况大为恶化, 风机出口 压力明显下降。此时若管网容量较大，且反应不敏感，管网中的压力不会同时立即下降而 维持较高值，这使得管网中压力大于风机出口压力。 压力高的气体有一种回冲趋势,使风 机中气体流动恶化，当气流前进的动能不足以克服回冲趋势时，管网中的气流反过来向风 机倒流。这种倒流结果使得叶栅前后压力差逐渐消失。此时气流又在叶片的推动下做正向 流动，风机又恢复了正常工作,向管网输气。管网压力升高到一定值后，风机的正常排气 又受到阻碍，流量又大大减小，风机又出现失速，出口压力又突然下降，继而又出现倒流。 如此不断循环，于是出现了整个风机管网系统的周期性振荡现象, 即形成风机“喘振现 象”。 轴流通风机喘振的发生首先是由于工况改变时,叶栅气动参数与几何参数不协调,形成旋转 失速。但也并不是所有旋转失速都一定会导致喘振，风机喘振还与管网系统有关。喘振现 象的形成包含着两方面的因素:从内部来说,取决于叶栅内出现强烈的突变性旋转失速；从 外部条件来说，又与管网容量和阻力特性有关。另外，风机喘振的频率越低，振幅就越大。