各种钢铁的焊接

描述了海船制造业冷却系统添加或不添加Fe管子的焊接问题。这些问题包括在焊接2～2.5mm厚壁管时在环形焊缝的初始和在其重叠时形成缺陷。建议取代钨极填充材料氩弧焊而采用半自动化CuNi 钢熔化极氩气保护脉冲焊,它有3个程序:“启动”,“焊接”,“结束”,可保证获得无缺陷焊缝,包括没有熔池烧穿。在焊接耐蚀管上的厚10mm低合金钢接头的角缝时,建议尽量少地混合母材金属和填充金属。该建议符合德国劳氏船级社的要求。图7表1

20093224 十万立储罐国产高强钢12Mn N i VR的冬季焊接施工/张瑞环//电焊机.22008,38(11):49～51十万立储罐材质多为高强钢,焊接施工比较复杂,尤其是在冬季进行焊接,必须采取有效的防护措施方可进行。为确保原油储罐的焊接质量,针对国产高强钢12MnNiVR焊接特点,采取有效的焊接工艺措施,如焊前预热、焊接工艺参数的控制、焊后保温缓冷等,有效保证了油罐的冬季焊接施工质量。图1表2

20093225　610D石油储罐钢板大热输入量焊接性能分析/张朋彦…//电焊机.22008,38(12):83～86采用双丝埋弧自动焊对某钢厂新开发的60kg 级大热输入量焊接用钢板进行焊接性试验,对新试制的钢板性能进行评价;同时,采用相同的工艺对日本生产的储油罐板S PV490Q进行焊接性试验,以期将双丝埋弧自动焊技术应用于大型储罐环缝的焊接施工中,提高施工效率。试验结果表明:60kg级大热输入量焊接用钢板在焊接热输入量为66kJ/cm时,具有合格性能。但焊接热影响区的低温冲击韧性与日本产SPV490Q仍有一定差距,试制工艺有待改进。图3表5参7

20093226　胺液吸收塔筒节纵缝焊接工艺/吴志亚//电焊机.22008,38(12):90～92

胺液吸收塔主材质为16MnR,是一种低合金高强度钢,其低温焊接性较差。通过采取焊前预热、控制焊接热输入和层间温度、焊后保温缓冷等工艺措施,并采用相应的检测方法,保证了胺液吸收塔的低温焊接质量。图5表4参2

20093227　箱型结构的焊接工艺选择/王子军…//钢结构2,3()66～6,33

对钢结构中箱型结构传统焊接方法容易产生的问题进行分析,介绍一种新的组合式焊接方法。对该焊接方法的焊接接头进行拉伸、冲击、弯曲性能试验研究。结果表明,该组合式方法的接头力学性能达到了标准要求,在保证焊接质量的前提下大大提高了生产效率。图3表3参3

20093228　N610E钢制10万m3原油储罐组焊技术/刘淑延…//压力容器.22008,25(11):34～38

N610E钢属R eL≥490M Pa调质高强钢,可适用于100kJ大热输入焊接,首次应用于10万m3大型原油储罐的建造,钢板经检验和复验各项性能优良。设备的焊接工艺评定按JB470822000和G B501282 2005进行,数量较多,程序复杂。现场组焊遵循有关标准规范,尤其是通过调整壁板纵缝坡口形式和间隙控制了气电立焊热输入,结果表明,N610E各项性能均满足10万m3大型原油储罐的建造。图2表8参1

各种钢铁的焊接

20093229　热压成型钢板焊接性能研究/金泉军…//电焊机.22008,38(11):15～17,26

研究厚度为1.35mm,2.5mm的德国本特勒公司研发的热压成型超高强度钢B TR165的点焊工艺,对焊接头的组织和力学性能进行分析。试验结果表明:点焊后的焊缝组织为马氏体与少量的碳化物,热影响区为贝氏体与少量的马氏体组织,熔合区结合良好;热影响区的硬度最低,焊缝区硬度最高。同时对焊点进行了拉伸剪切试验,焊缝处的强度明显高于母材的强度。因此热压成型的超高强度钢焊接接头具有良好的强韧性。图8表1参3

20093230　70kg级超低碳贝氏体高强钢在液压支架中的应用/刘占户…//电焊机.22008,38(11):39～41主要对WH70高强钢进行了焊接性能的理论及试验研究,从工艺角度分析了其焊接性、抗裂性。并根据液压支架的制造要求,制定了合理的焊接规范,选用低强匹配焊丝施焊,对主要结构件进行整体预热,焊后进行回火时效处理,获得了满意的试验效果。成功应用于液压支架的焊接。图1表9参5

20093231　H ar dox400耐磨钢的焊接/张强勇…//电焊机2,3()～5

从焊前准备、焊接参数等方面提出了具体的

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Har dox400耐磨板焊接工艺方法,并从理论上分析了Har dox400焊接工艺方法的可行性,从而在实际生产中得到验证,在Ha rdox400钢生产应用上有一定的指导价值。表3参3

20093232　40Cr Mo主轴套与16Mn轮盘的焊接/倪艳敏…//热加工工艺.22008,37(21):157～158叶轮轮毂由40CrMo主轴套与16Mn轮盘焊接而成,并承受动载荷作用。通过对其几种焊接接头力学性能的比较,选取合适的焊条,制定合理的工艺参数,保证了焊接质量。图3表3

20093233　AL26XN超级奥氏体不锈钢的焊接技术/刘全印//焊接.22009(1):64～66

由于AL26XN超级奥氏体不锈钢具有优良的耐蚀性、经济性和加工性,故其在石油化工行业得到愈来愈广泛的应用。对AL26XN钢的化学成分、力学性能及耐蚀性能进行了介绍,并通过焊接工艺评定,对该钢材焊前准备的要求、焊接方法的选用、焊接材料的选择、焊接工艺参数的确定等进行了试验研究,并将评定试验结果成功地应用于产品的焊接。图1表5

20093234　基于超声振动的304不锈钢TIG焊接/范阳阳…//焊接学报.22009,30(2):91～94

304不锈钢是应用最为广泛的一种奥氏体不锈钢,它具有优良的耐蚀性和耐热性,优良的低温强度和力学性能。304不锈钢常用的焊接方法为TIG焊接。普通TIG焊接由于焊缝熔深浅、焊接速度低、焊接效率较低,而且在焊接过程中容易出现焊缝区和热影响区的晶粒粗大,造成焊接接头质量下降。功率超声振动是金属凝固过程中改善组织、提高力学性能的有效方法之一。为了提高焊接效率和改进接头的质量,将超声振动通过机械耦合方式引入304不锈钢TI G焊接的过程中,进行了平板堆焊试验。结果表明,施加超声后焊接的熔深有效增加,深宽比增大,焊缝结晶方式由粗大柱状晶转变为细小的树枝晶和等轴晶,晶粒度减小,熔合区组织均匀化。图6表3参7

20093235　固溶处理对双相不锈钢FCAW焊接接头性能的影响/李　伟…//电焊机.22008,38(11):22～26采用自行研制的双相不锈钢药芯焊丝G DQ5焊接双相不锈钢5,焊接过程中采用(O)%气体作为保护气。在保证药芯焊丝气保焊(FCAW)焊接接头性能的前提下,考察焊后1050℃固溶处理对双相不锈钢FCAW焊接接头性能的影响。具体分析了固溶处理后焊接接头各项性能的变化,发现焊缝熔敷金属的抗拉强度、焊接接头的洛氏硬度和弯曲强度等性能指标在固溶处理前后变化不大,而焊接接头的冲击韧性和焊缝熔敷金属的耐腐蚀性能在固溶处理后都有较大幅度的提高,可见焊后固溶处理对双相不锈钢FCAW焊接接头有一定实用价值。图6表6参3

20093236　2205双相不锈钢与低合金高强钢焊接工艺/杨　燕…//电焊机.22008,38(11):32～35

针对2205双相不锈钢与X60异种钢,从焊接性、焊接方法、焊接材料、焊接坡口、焊接工艺参数、焊接接头力学性能检验、微观金相、硬度、化学成分分析等方面进行探讨,确定合适的焊接工艺。图2表8

20093237　双相不锈钢2205换热器的焊接/孙景荣//电焊机.22008,38(11):36～38

气提塔顶换热器是中油吉化炼油装置中的一项重要设备,它关系到整个系统的生产效率。以往由于换热器壳体采用普通容器钢20R钢、16Mn管板+20钢的列管制造,耐应力腐蚀和抗点蚀的性能较差,经常出现腐蚀泄漏,严重影响生产正常进行。将换热器的管板和换热管改用双相不锈钢2205钢制造,有效改善了腐蚀泄漏现象,使该装置能保证常年正常运行。图2表3

20093238　德国4003铁素体不锈钢的焊接/张志昌//电焊机.22008,38(11):42～43,54

新型铁素体不锈钢材料在车辆上运用越来越广泛,研究其焊接特性对铁路货车制造具有十分重要的意义。通过大量试验,对德国4003材料的焊接性能进行了初步探索,并与国产同类材料进行了比较。结果表明:由于德国4003材料含有较多的Ti元素,在热循环作用下,部分与C、N元素形成弥散分布的化合物,降低了晶粒组织长大,使得切割缝区和焊接接头热影响区的组织细小,接头热影响区冲击韧性值高于国产TCS材料的焊接接头。图4表4参1

非铁金属的焊接

33　铝合金双脉冲MI G焊控制系统设计与工

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