100t水泥罐验算
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：计算：日期：2021年 4月 15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置 JＳ1000 型搅拌站２台、HZS90P搅拌站 1 台。
每个 JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2 个，HZS90P 搅拌站设置水泥储存罐 4 个。
为了保证拌和站能正常平安使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高，自重；满罐时水泥重100t 。
立柱采用 4 根Φ 220×6、壁厚 10mm无缝钢管与根底连接， JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高， HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高。
水泥储存罐根底参数：JS1000型：长，宽，埋深，采用整体式C30根底HZS90P型：长 14m，宽，埋深 2m，采用整体式C30根底拌和站示意图如下：〔图 1〕三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐根底在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10 级风 ( 风速s)，有效的受风面按〔图 1〕所示分别计算。
2 个或 4 个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的平安性：1〕验算基底承载力够不够；2〕验算从罐体到根底作为整体时的抗倾覆性；3〕验算罐体立柱与根底连接处的平安性。
四、计算过程1、1 个罐○1 基地承载力：取最不利因素 1 个罐水泥全满时计算罐体和根底总重F 重=M?10=×1+100×1+××××10=基底面积 A=×=基底应力δ = F 重/A==<( 实测 )说明基底承载力满足需要。
水泥罐设计
水泥罐基础设计书一、100T水泥罐基础计算本工程选用100T水泥罐进行承载力验算。
场地基承载力特征值为300Kpa。
基础承台平面尺寸设定为2500mm×2500mm，高度为800mm。
承台混凝土强度等级均为C20。
1.1水泥罐计算1.1.1参数信息水泥罐型号：100T水泥罐，自重（满罐时包括水泥总量在内）F1=1060.00KN（水泥满载1000KN，罐体自身总重为60KN）水泥罐高度H=19.400m,水泥罐身宽度B=3.00m,，罐体支撑架宽度为1.91m。
混凝土强度:C20，钢筋级别：Ⅱ级，承台长度Lc或宽度Bc=2.500m承台厚度Hc=0.8m，基础埋深D=0.6m，承台箍筋间距S=150mm，承台单层钢筋采用φ18@150，双向布置，保护层厚度：50mm福清风荷载为0.75KN/m2。
1.1.2地基基础承载力验算依据<<建筑地基基础设计规范>>(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
Pmax=(F+G)/A+M/W；式中F：水泥罐作用于基础的坚向力，它包括水泥罐自重及满罐时的水泥总量，F=1.2×1060=1272KN。
G：基础自重和基础上面的土重，G=25.0×(2.5×2.5×0.8)×1.2=150KN；Bc：基础底面的宽度，取Bc=2.50m，A=2.5×2.5=6.25m2；W：基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=2.6m3；M：倾覆力矩，主要风荷载产生的力矩，M=1.4×0.75×3.0×19.4×1.91=116.72KN.m；a：合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：A=2.50/2-116.72/(1272+150)=1.168经过计算得到：最大压力设计值：Pmax=(1272+150)/6.25+116.72/2.6=272.41kpa 偏心距较大时压力设计值：Pkmax=2×（1272+150）/（3×3×1.8）=267.79kpa地基基础承载力验算：强夯地基承载力值为：fa=300.00kpa地基承载力特征值fa=300.00kpa大于最大压力设计值Pkmax=267.79kpa，满足要求。
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核:计算:日期:2０１5年4月１5日一、工程概况根据本工程得砼需求量与拌与站得设计要求,设置JＳ1000型搅拌站2台、HZS90P搅拌站1台。
每个JS１００0型搅拌站设置水泥储存罐２个,HＺS９0P搅拌站设置水泥储存罐４个。
为了保证拌与站能正常安全使用,现在将水泥罐得抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数:直径3ｍ，高12、５m,自重３、8T;满罐时水泥重1０0t。
立柱采用4根Φ220×６、壁厚１０mm无缝钢管与基础连接,JS100０型搅拌站水泥储存罐立柱高5、7m,HZS９0P型搅拌站水泥储存罐立柱高6、3m。
水泥储存罐基础参数:JS1000型：长3、６m，宽３、6ｍ,埋深2、5m,采用整体式Ｃ30基础HＺS90P型:长１4m,宽３、６m，埋深2ｍ,采用整体式Ｃ3０基础拌与站示意图如下:（图1)三、计算说明:１、由于水泥储存罐建在高处,所以没有发生意外碰撞得可能,计算时不考虑外界碰撞;水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高,顶面标高,预埋钢板标高经过严格控制,高差都控制在±1cｍ内,所以对水泥储存罐自身倾斜带来得水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体得影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见得１０级风(风速28、４m/s),有效得受风面按(图1)所示分别计算。
２个或4个罐按连接体计算,对罐与罐之间得空隙不再折减。
但立柱受得风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面得安全性：1)验算基底承载力够不够;2)验算从罐体到基础作为整体时得抗倾覆性;３)验算罐体立柱与基础连接处得安全性。
四、计算过程1、１个罐基地承载力:取最不利因素1个罐水泥全满时计算罐体与基础总重F重=M•１0＝（3、８×１+100×１+3、6×3、６×2、5×2、4) ×10＝1815、6ＫＮ基底面积A=3、6×3、６＝1２、9６m2基底应力δ= F重/A=１８15、6/12、96=140、093KPa＜（实测) 说明基底承载力满足需要。
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：___________________计算：___________________日期：2015年4月15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置J S 1000型搅拌站2台、HZS90P搅拌站1台。
每个JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2个，HZS90P搅拌站设置水泥储存罐4个。
为了保证拌和站能正常安全使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m高12.5m,自重3.8T ;满罐时水泥重100t。
立柱采用4根①220 X 6、壁厚10mn无缝钢管与基础连接，JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高5.7m, HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高6.3m。
水泥储存罐基础参数：JS1000型：长3.6m,宽3.6m，埋深2.5m，采用整体式C30基础HZS90P型:长14m宽3.6m,埋深2m,采用整体式C30基础拌和站示意图如下：（图1）三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能,计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在士1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10级风（风速28.4m/s），有效的受风面按（图1）所示分别计算。
2 个或4 个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的安全性：1 ）验算基底承载力够不够；2）验算从罐体到基础作为整体时的抗倾覆性；3）验算罐体立柱与基础连接处的安全性。
四、计算过程1 、1 个罐①基地承载力：取最不利因素1 个罐水泥全满时计算罐体和基础总重F 重=M?10=（3.8 x 1+100X 1+3.6 X 3.6 X 2.5 X 2.4）x 10=1815.6KN基底面积A=3.6X 3.6=12.96m2基底应力5 = F 重/A=1815.6/12.96=140.093KPa＜（实测）说明基底承载力满足需要。
混凝土搅拌站水泥罐基础设计
100t 水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t 水泥罐,水泥罐直径,顶面高度20m;水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础,基础断面尺寸为×+×;二、设计依据：1、建筑结构荷载规范2006版GB50009-20012、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、钢结构设计规范GB50017-2003;三、荷载计算1、水泥罐自重：8t ；满仓时水泥重量为100t;2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡,风荷载标准值: ωk =βz μs μz ω0其中：βz =,μz =,μs =,则：ωk =βz μs μz ω0=×××= kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载：G ck =××+×××24=407kN风荷载：风荷载作用点高度离地面,罐身高度15m,直径;Fwk=×15×=风荷载对基底产生弯矩：Mwk=×+2=·m基础底面最大应力：pk,max= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=;2、基础配筋验算1 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片,钢筋间距250mm,按照简支梁验算;混凝土基础承受弯矩：Mmax=×错误!×207××=362kN按照单筋梁验算：αs= 错误!= 错误!=ξ=1-错误! =1-错误! =<ξb=As=错误!= 错误!=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16,As实=13×201=2613mm2 > As=1403mm2,基础配筋满足要求;2 基础顶部承压验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;迎风面立柱柱脚受力：F1k= 错误!- 错误!= 错误!- 错误!=270-69=276kN 背风面立柱柱脚受力：F2k= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=270+69=339kN背风面立柱柱脚受力最大,F2d = F2k=基础顶部预埋件钢板尺寸600mm×600mm,混凝土承受压力：σ= 错误!= 错误!=<f c=,基础顶部局部承压受力满足要求;五、空仓时整体抗倾覆稳定性计算考虑水泥罐空仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐空仓时自重荷载：G0k=80kN混凝土基础自重荷载：Gck=256kN倾覆力矩作用点取背风面基础边缘,安全系数：K= 错误!= >,水泥罐抗倾覆稳定性满足要求;六、柱脚预埋件验算空水泥罐在风荷载作用下,迎风面柱脚受拉力：Nk= 错误!-错误!= 错误!- 错误!=69-20=49kN风荷载在柱脚产生剪力：Vk= 错误!= 错误!=柱脚预埋件承受拉剪共同作用,预埋件钢板尺寸600m m×600mm×20mm,锚栓共4根,直径24mm,As=4×353=1809mm2 ;预埋件锚栓面积需满足：As≥错误!+ 错误!αr =, αv=错误!= ×24 错误!=αb=+d=+×20/24=,代入上式：错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=458mm2<A s=1809mm2, 预埋件共采用4根直径24mm锚栓,可以满足要求;锚栓锚固长度：l ab≥ α 错误!d=×215/×24=650mm,实际锚固长度取750mm,可以满足要求;六、结论1、水泥罐基础采用尺寸××的 C25钢筋混凝土基础,基础受力满足要求;2、为保证水泥罐基础安全,要求混凝土基础地基承载力不得小于200kPa;3、水泥罐在风荷载作用下的抗倾覆稳定性满足要求;4、水泥罐柱脚预埋件强度满足要求;。
最新100t水泥罐验算
100t水泥罐验算水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 4 基础宽b(m) 4 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(k N/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3) 19 基础埋置深度d(m) 1.25基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y偏心荷载合力作用点在核心区内。
100t水泥罐基础设计计算
100t水泥罐基础设计计算一、荷载1、水泥罐自重G1：200kn（20t）估2、水泥自重G2：1000kn（100t）3、基础承台自重G3：3.8m*3.8m*1.2m*26=451kn4、荷载组合：（G1+G2+G3）*1.2（分项系数）=1981.2kn二、受力分析1、承台地基承载力：按12t/m2估算，承台地基承载力为3.8m*3.8m*120kn/m2=1732.8kn2、桩承载力需达到1981.2kn-1732.8kn=248.4kn三、单桩承载力计算1、土层极限侧摩阻力系数J01 J02 J03地面标高3.5m 地面标高3.5m 地面标高3.5m①素填土①素填土①素填土0.44m 0.41m0.88m③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土③淤泥质粉质粘土-1.72m-4.76m④粉土-5.79m④粉土④粉土根据上述柱状图，打入桩范围内平均层厚：素填土2.92m、淤泥质粉质粘土4.67m、粉土1.41m。
打入桩的极限侧摩阻力标准值为：20Kpa、14Kpa、30Kpa，故打入桩桩身范围内（9m）土层平均极限侧摩阻力为：（2.92m*20+4.67m*14+1.41m*30）/9m=18.45Kpa2、单根桩承载力计算单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）（不计桩端承载力）式中：[P]------沉桩容许承载力U--------桩周长，а-----震动沉桩影响系数，锤击沉桩取1.0H------桩入土深度，9.0mτ-----桩侧土的极限摩阻力，取18.45Kpa；①如采用直径273钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.273*3.14*1.0*9*18.45=94.89kn，需打入的根数为248.4kn/94.89kn=2.61根，取3根，布置如图：3.8m0.650m 2.5m 0.650m3.8m②如采用直径630钢管桩，则单桩的容许承载力为：[P]=1/1.5*（U*а*H*τ）=1/1.5*0.63*3.14*1.0*9*18.45=218.99kn，需打入的根数为248.4kn/218.99kn=1.1根，取2根。
(整理)100t水泥罐验算.
水泥罐矩形板式基础计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×500=675kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=235.2kN·mF vk''=F vk'/1.2=16.8/1.2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=317.52kN·mF v''=F v'/1.2=22.68/1.2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=4×42/6=10.67m3W y=bl2/6=4×42/6=10.67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=235.2×4/(42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时：相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(1150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=71.94kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
空罐时，相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y(150+500)/16-166.31/10.67-166.31/10.67=9.45kPa≥0=偏心荷载合力作用点在核心区内。
水泥罐基础承载力验算
水泥罐基础承载力验算大沽河特大桥水泥罐基础承载力验算一、工程简介大沽河特大桥中心桩号为K13＋040，大沽河特大桥起讫桩号为k12+095.5～k13+984.5，桥全长1889m。
本桥跨径布置为47×40m，共12联，桥跨组合为11×（4×40）＋1×（3×40）m，交角1000角，桥净宽2×12m。
上部结构采用跨径40装配式后张法预应力简支转连续箱梁，半幅4片，共376片箱梁。
我部拟在K14+295～K14+405路基左侧布置两个拌和站，拌和站水泥罐满装水泥100吨，水泥罐自重10吨。
水泥罐基础采用扩大基础，扩大基础设计为4.2*4.2*0.6 m3的单片钢筋网片基础，扩大基础上布置四个立柱钢筋混凝土基础，立柱顶预埋与水泥罐相连接的钢板。
青岛属于海洋性季风气候，冬季受西伯利亚地区移来的冷高压影响，夏季受西太平洋副热带高压控制。
两者为不同属性的半永久性高压。
3月中旬开始,由于冷高压在海上停留,维持稳定的东南流场,东南风显占优势。
仲秋开始，极地冷空气活跃，北向风重占优势。
受地形影响，我市终年多东南和西北两个风向。
年平均风速4.9m/s,各月平均风速以3月最强为5.6m/s,9月最弱为4.1m/s。
设计水泥罐基础时风速考虑为20 m/s。
二、计算依据(1)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；(2)《公路施工技术》人民交通出版社 2003；（3）《路桥施工计算手册》人民交通出版社 2001；二、承载力验算(1)水泥罐满装重量及自重：G1=1100KN(2)水泥罐底立柱混凝土及钢筋重量：G2=0.6m*0.6m *1.5m*4*26KN/ m3+2KN =58.2 KN(3)水泥罐扩大基础混凝土及钢筋重量：G3=4.2m*4.2 m *0.6m*26KN/m3+2.6KN =278 KN(4)风速作用力：F=v2/1600*8*2.2=202/1600*8*2.2=44 KN(5)荷载组合：按照地基承载能力极限状态组合原则，基本组合为：G=G1+G2+G3 =1100+58.2+278=1436.2KN(6)基础底面积：S=4.2*4.2=17.64m2(7)基础底面的抵抗矩：W=1/6bl2=1/6*4.2*4.22=12.348 m3(8)作用在基础底面中心的弯矩：M=44KN*6.1m=268.4 KN〃m(9)基底压力P max=G/S+M/W=1436.2KN/17.64 m2+268.4KN〃m /12.348 m3=103.2KPa (10)采用轻型触探仪检测路基承载力为150KPa，后附承载力检测试验资料。
水泥罐基础计算书
水泥罐基础计算书1、基本参数水泥罐自重6t ，满装水泥100t ，共重106t 。
支腿高3m ，罐身8.05m 。
基础深度1.7m ，底面为边长4m 的正方形。
2、地基承载力①修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算： f a = f ak ＋ηb ·γ·(b －3)＋ηd ·γm ·(d －0.5) (式5.2.4)111水泥罐基础平面图1-1剖面-配筋图式中：f ak = 100.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 19 kN/m3，γm = 19 kN/m3b = 4 m，d = 1.7 mfa = fak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 100.00＋0.00×19×(4.00－3.00)＋1.00×19×(1.7－0.50)= 122.80 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 122.80 kPa②轴心荷载作用下地基承载力：P1+P2=1560KN，受力面积A=16×106mm2，P/A=1560KN/16=97.5KPa≤f a，满足要求。
3、抗倾覆计算①风力计算水泥罐体按通体罐接受水平风荷载计算，所受风荷载：F=A×W=3.4×8.05×0.7=19.159KN式中W为基本风压，深圳市为0.7KN/m2平均作用高度：H=8.05÷2＋3=7.025m倾覆力矩：M倾=F×H=19.159×7.025=134.6KN·m②抗倾覆计算：抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足及抗倾覆满足。
基础及水泥罐总重：P=60+500=560KN稳定力矩：M稳=560×1.7/2=476KN·mM倾/M稳=476/134.6=3.5＞2即水泥罐的抗倾覆满足要求，水泥罐是安全的。
直径3m100吨水泥罐标准尺寸
直径3m100吨水泥罐标准尺寸
标准尺寸的水泥罐通常由直径、高度和壁厚等参数来确定。
根
据给出的直径3m和100吨的容量，我们可以计算出标准尺寸。
首先，计算水泥罐的容积。
水泥的密度约为1.3吨/m³，因此100吨的水泥大约占据77m³的空间。
根据圆柱体的容积公式 V =
πr²h，其中V是容积，r是半径，h是高度，可以计算出罐的高度。
将直径3m转换为半径为1.5m，代入公式可得V = π (1.5)² h = 77，解出h约为34.4m。
其次，考虑到壁厚。
一般来说，罐体壁厚会根据设计压力和材
料强度来确定，常见的壁厚范围在10mm至30mm之间。
因此，根据
标准尺寸，直径3m、高度34.4m的水泥罐的标准尺寸可能为直径3m，高度34.4m，壁厚约为10mm至30mm。
另外，还需要考虑到罐体的设计、生产工艺和安全因素等多个
方面。
这些因素可能会对标准尺寸产生影响，因此在实际情况中，
可能会有一些调整。
总的来说，根据直径3m和100吨的容量，水泥罐的标准尺寸可
能是直径3m，高度34.4m，壁厚约为10mm至30mm。
但实际的标准尺寸可能会受到多个因素的影响，需要在设计和生产过程中进行综合考虑。
水泥罐抗倾覆验算
水泥罐抗倾覆验算 The manuscript was revised on the evening of 2021混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：计算：日期：2015年4月15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置JＳ1000型搅拌站２台、HZS90P搅拌站1台。
每个JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2个，HZS90P搅拌站设置水泥储存罐4个。
为了保证拌和站能正常安全使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高，自重；满罐时水泥重100t。
立柱采用4根Φ220×6、壁厚10mm无缝钢管与基础连接，JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高，HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高。
水泥储存罐基础参数：JS1000型：长，宽，埋深，采用整体式C30基础HZS90P型：长14m，宽，埋深2m，采用整体式C30基础拌和站示意图如下：（图1）三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm 内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10级风(风速s)，有效的受风面按（图1）所示分别计算。
2个或4个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的安全性：1）验算基底承载力够不够；2）验算从罐体到基础作为整体时的抗倾覆性；3）验算罐体立柱与基础连接处的安全性。
四、计算过程1、1个罐○1基地承载力：取最不利因素1个罐水泥全满时计算罐体和基础总重F重=M10=×1+100×1+××××10=基底面积A=×=基底应力δ= F重/A==<(实测)说明基底承载力满足需要。
水泥罐基础验算
水泥储存罐基础验算本中心拌合站共1台搅拌机，每台搅拌机配置100t水泥储存罐4个。
设计水泥储存罐基础面积62.9m2，厚度1m，基础边缘距罐体支撑立柱中心0.8m。
如图示：1.地基承载力验算：结构物荷载P=P1水泥罐+P2水泥+P3基础重其中P1水泥罐=4个×10t×10N/kg=400KN；P2水泥=4个×100t×10N/kg=4000KN；P3基础=62.9*1*25KN/m3=1572.5KN；则P=P1+P2+P3=400+4000+1572.5=5972.5KN。
对地基压强W=P/S=5972.5/62.9=95Kpa,W*1.2=113.9Kpa。
当实际承载力不小于113.9Kpa时，即满足安全。
2.抗倾覆验算以一个罐体为例，基础尺寸为长3.865m×宽3.865m×高1m。
罐体为圆柱体，安装高度15m，罐高10m，直径3.2m，有4根立柱支撑于基础之上。
基础长垂直于罐体表面风荷载标准值ωk=βz·μs·μz·ωo其中ωk——风荷载标准值，KN/m2；水泥储存罐受力示意图（cm）βz——Z高度处风振系数，取1；μs——风荷载体型系数，取0.8；μz——风压高度变化系数，B累地面粗糙度15m高度取1.14；ωo——基本风压值，内蒙古鄂尔多斯风压取0.5KN/m2。
则ωk=1×0.8×1.14×0.5=0.45KN/m 2，规范为0.5KN/m2,故取0.5KN/m2。
罐体迎风面积S=10×3.2=32m 2风力对地基倾覆点造成的弯矩值为：E1=0.5×32×10=160KN ·m黄土重度γ=13.5KN/m 3，粘聚力c=0，内摩擦角ψ=30°。
则主动土压力F=h )245(tan 212⨯+︒∙⨯ϕγh =0.5×13.5×1×tan 2(45°+30°/2)×1=125.35KN/m则E2=125.35×3.865×1=484.48KN ·m>E1=144KN ·m ，满足抗倾覆安全要求。
水泥罐抗倾覆验算
混凝土搅拌站水泥罐抗倾覆验算计算书复核：计算：日期：2015年4月15日一、工程概况根据本工程的砼需求量和拌和站的设计要求，设置JＳ1000型搅拌站２台、HZS90P搅拌站1台。
每个JS1000型搅拌站设置水泥储存罐2个，HZS90P搅拌站设置水泥储存罐4个。
为了保证拌和站能正常安全使用，现在将水泥罐的抗倾覆性进行受力验算。
二、各项参数水泥储存罐各项参数：直径3m，高12.5m，自重3.8T；满罐时水泥重100t。
立柱采用4根Φ220×6、壁厚10mm无缝钢管与基础连接，JS1000型搅拌站水泥储存罐立柱高5.7m，HZS90P型搅拌站水泥储存罐立柱高6.3m。
水泥储存罐基础参数：JS1000型：长3.6m，宽3.6m，埋深2.5m，采用整体式C30基础HZS90P型：长14m，宽3.6m，埋深2m，采用整体式C30基础拌和站示意图如下：（图1）三、计算说明：1、由于水泥储存罐建在高处，所以没有发生意外碰撞的可能，计算时不考虑外界碰撞；水泥储存罐基础在浇筑时，已经对基底标高，顶面标高，预埋钢板标高经过严格控制，高差都控制在±1cm内，所以对水泥储存罐自身倾斜带来的水平分力忽略不计。
计算时主要考虑风对罐体的影响。
2、计算时均按最不利因素考虑，风力采用当地极少见的10级风(风速28.4m/s)，有效的受风面按（图1）所示分别计算。
2个或4个罐按连接体计算，对罐与罐之间的空隙不再折减。
但立柱受的风压不考虑。
3、计算时主要考虑三个方面的安全性：1）验算基底承载力够不够；2）验算从罐体到基础作为整体时的抗倾覆性；3）验算罐体立柱与基础连接处的安全性。
四、计算过程1、1个罐○1基地承载力：取最不利因素1个罐水泥全满时计算罐体和基础总重F重=M•10=(3.8×1+100×1+3.6×3.6×2.5×2.4) ×10=1815.6KN 基底面积A=3.6×3.6=12.96m2基底应力δ= F重/A=1815.6/12.96=140.093KPa<(实测)说明基底承载力满足需要。
100T散装水泥罐设计施工方案
100T散装水泥罐安装设计施工专项方案根据实际施工需要，横岗同兴项目基坑支护工程三轴搅拌桩施工决定选用100T水泥罐作为散装水泥罐。
一、基础施工承载力计算：（如图所示）①基本参数罐身高：支架3m 罐身高14m 罐身直径：2.3m 支架间距：2.3m罐自重：100KN 最大水泥装载量：1000KN基础埋深：D=1.3m 基础混凝土强度等级：C35②基础尺寸基础厚度取Hc=0.5m 基础宽度取5.0×5.0m③水泥罐基础承载力计算根据《建筑地基基础设计规范》（GB5007－2011）第5.2条Pmax=（F+G）/Bc2+M/W Pmim=（F+G）/Bc2-M/W考虑偏心距较大的基础计算公式：Pkmax=2(F+G)/Bc2/3Bca式中：F—水泥罐作用于基础的竖向力，包括罐身自重和水泥自重。
F＝1.2×2000＝2400KNG—基础自重与基础上面土的自重。
G＝1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1.2×(312.5+650)＝1155KN Bc—基础底面宽度，取Bc＝5.0mW—基础底面抵抗矩，W＝Bc×Bc×Bc/6=20.8m3M—倾覆力距，风荷载引起的最大力距深圳地区50年一遇基本风压W0＝0.75KN/m2求园形水泥罐体型系数μs：查表风压高度变化系数μz＝1.14μzW0d2=1.14×0.75×2.5×2.5=5.34KN △=0 H/d=10/2.5=4查GB5009-2001表7.3.1, μs=0.5,背面－0.5，最后取μs＝1.0取风振系数βz=1.0风荷载标准值Wk=βzμzμsW0=1×1.14×1×0.750=0.855KN/m2M0=(0.75×10×2.5×1/2)×(10×2/3+2.78)=9.375×9.45=88.6KN.mM=1.4×88.6=124.0KN.ma—合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m）a＝Bc/2-M/（F+G）a=5.0/2-124.0/(2160+1155)=2.5-0.0374=2.46m最大压力设计Pmam=（F+G）/（Bc×Bc）+M/W=3315/（5×5）+124.0/20.8=132.6+5.96=138.6KN/m2最小压力设计Pmim=（F+G）/（Bc×Bc）-M/W=3315/1.2/（5×5）-124/20.6=110.5-5.96=104.5KN/m2④地基基础承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）进行计算。
水泥罐基础验算
精心整理集料拌和站基础及立柱设计计算书汉十铁路客运专线HSSG-6标段一工区砼拌和站设置两台HZS-180型拌合机，每台拌合机配备6个罐，共4个水泥罐，每个拌和站的两个水泥罐基础联体设置。
一、设计资料（1）每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径2.8m。
水泥罐基础采用C25钢筋砼条形承台基础满足两个水泥罐同时安装。
6个罐放置在圆环形基础上，圆环内径7米，外径11.46米，基础高1.5m，外露0.5m。
基础采用φ18@300mm ×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。
（2）水泥罐总高18.5米，罐高13.5米，罐径2.8米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为2.06米，柱子材料为D21.9cm厚度8mm的钢管柱。
施工前先对地基进行处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。
二、水泥罐基础计算书1、计算基本参数水泥罐自重8t，装满水泥共重108t。
水泥罐总高18.5米，罐高13.5米，柱高5m。
2、地基承载力计算水泥罐基础要求的承载力1)砼基础面积：S=97.51m2；砼体积：V=97.51×1.5=146.65m3；底座自重：Gd=146.65×2500×9.8=3592.925KN（砼自重按2500kg/m3）;2）装满水泥的水泥罐自重：Gsz=6×108×9.8=6350.4KN；3）总自重为：Gz=Gd+Gsz=3592.925+6350.4=9943.325KN；4）基底承载力：P=Gz/S=9943.325/97.51=102kpa；5)基底经处理后检测的承载力P’≥140kpa；6）P≤P’经验算，地基承载力满足要求。
水泥罐基础满足地基承载力要求，则主机也同时满足承载力要求。
3、抗倾覆计算抗倾覆计算以空罐计算，空罐计算满足则抗倾覆满足。
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水泥罐矩形板式基础计算书计算依据:1、《混凝土结构设计规范》GB50010—20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011一、水泥罐属性二、水泥罐荷载1、水泥罐传递至基础荷载标准值2、水泥罐传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l（m)4基础宽b(m)4基础高度h（m)1。
25基础参数基础混凝土强度等级C25基础混凝土自重γc(kN/m3）25基础上部覆土厚度h’（m）0基础上部覆土的重度γ’（kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ（mm)40地基参数地基承载力特征值f ak（kPa）100基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6基础底面以下的土的重度γ（kN/m3）19基础及其上土的自重荷载标准值：Gk =blhγc=4×4×1.25×25=500kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1。
35Gk=1。
35×500=675kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk’’=235.2kN·mFvk ’'=Fvk’/1.2=16。
8/1。
2=14kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M'’=317。
52kN·mFv ’’=Fv'/1.2=22。
68/1。
2=18.9kN基础长宽比：l/b=4/4=1≤1.1,基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=4×42/6=10。
67m3Wy=bl2/6=4×42/6=10。
67m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0。
5=235。
2×4/（42+42)0。
5=166。
31kN·mMky =Mkl/（b2+l2）0.5=235.2×4/（42+42)0.5=166.31kN·m1、偏心距验算满罐时:相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值:Pkmin =（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=（1150+500）/16—166。
31/10.67-166。
31/10。
67=71.94kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
空罐时,相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin =（Fk+Gk)/A—Mkx/Wx-Mky/Wy=(150+500）/16-166.31/10。
67-166。
31/10.67=9.45kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算满罐时：Pkmin=71。
94kPaPkmax =（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1150+500)/16+166.31/10.67+166.31/10.67=134.31kPa 空罐时：Pkmin=9.45kPaPkmax =（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(150+500）/16+166。
31/10。
67+166.31/10.67=71。
80kPa 3、基础轴心荷载作用应力Pk =(Fk+Gk）/(lb）=(1150+500)/(4×4)=103。
12kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa =fak+ηbγ（b-3)+ηdγm（d-0.5）=100。
00+0.30×19。
00×（4。
00-3）+1。
60×19.00×(1。
25—0.5）=128.50kPa (2）、轴心作用时地基承载力验算Pk =103。
12kPa≤fa=128。
5kPa满足要求！（3）、偏心作用时地基承载力验算Pkmax =134。
31kPa≤1。
2fa=1.2×128.5=154.2kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h=h-δ=1250—(40+20/2）=1200mm X轴方向净反力：Pxmin =γ（Fk/A-(Mk'’+Fvk’'h)/Wx）=1。
35×（1150.000/16。
000—(235.200+14.000×1。
250）/10.667）=65.049kN/m2Pxmax =γ(Fk/A+（Mk'’+Fvk''h）/Wx)=1.35×(1150.000/16。
000+（235。
200+14.000×1.250）/10。
667）=129.014kN/m2P1x =Pxmax—((b—B)/2)（Pxmax—Pxmin）/b=129.014—（（4.000—2.1210）/2）(129.014-65.049)/4.000=113.99kN/m2 Y轴方向净反力：Pymin =γ(Fk/A—（Mk’’+Fvk''h）/Wy)=1.35×(1150.000/16.000-(235.200+14.000×1。
250)/10.667)=65。
049kN/m2Pymax =γ(Fk/A+（Mk''+Fvk''h)/Wy）=1。
35×（1150。
000/16.000+（235.200+14.000×1.250)/10。
667)=129.014kN/m2P1y =Pymax-（（l—B)/2)（Pymax-Pymin)/l=129.014-(（4.000—2。
1210）/2)（129.014—65.049）/4。
000=113。
99kN/m2基底平均压力设计值:px =(Pxmax+P1x）/2=(129.01+113。
99）/2=121.5kN/m2py =（Pymax+P1y)/2=（129.01+113。
99)/2=121.5kPa基础所受剪力：V x =|p x |(b-B ）l/2=121.5×(4-2.121）×4/2=456。
597kN V y =|p y |(l —B ）b/2=121.5×(4—2。
121)×4/2=456。
597kN X 轴方向抗剪:h 0/l=1200/4000=0.3≤40。
25βc f c lh 0=0。
25×1×11.9×4000×1200=14280kN≥V x =456。
597kN 满足要求！ Y 轴方向抗剪：h 0/b=1200/4000=0.3≤40。
25βc f c bh 0=0.25×1×11.9×4000×1200=14280kN≥V y =456.597kN 满足要求！ 6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值:p c =dγm =1.25×19=23。
75kPa 下卧层顶面处附加压力值：p z =lb(P k —p c )/（(b+2ztanθ）（l+2ztanθ)）=（4×4×（103。
12-23。
75))/(（4+2×1×tan0°)×（4+2×1×tan0°))=79.38kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz =zγ=1×19=19kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 f az =f azk +ηb γ（b-3)+ηd γm （d+z —0.5)=100。
00+0。
30×19.00×（4。
00-3）+1.60×19。
00×(1.00+1.25—0.5)=158.90kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z +p cz =79。
38+19=98。
38kPa≤f az =158。
9kPa 满足要求！ 7、地基变形验算倾斜率：tanθ=｜S 1-S 2｜/b’=｜30-10|/4000=0。
005>0。
001 不满足要求！请增大基础尺寸。
四、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=（b—B）2pxl/8=（4-2。
121）2×121。
5×4/8=214.486kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l—B)2pyb/8=(4-2.121)2×121.5×4/8=214.486kN·m2、基础配筋计算（1）、底面长向配筋面积αS1=｜MⅡ|/(α1fcbh2）=214.486×106/(1×11。
9×4000×12002)=0.003ζ1=1—（1-2αS1）0。
5=1—(1-2×0.003)0。
5=0.003γS1=1—ζ1/2=1-0。
003/2=0。
9985AS1=｜MⅡ|/(γS1hfy1)=214。
486×106/（0.9985×1200×300）=597mm2基础底需要配筋：A1=max（597，ρbh）=max（597，0.0015×4000×1200)=7200mm2基础底长向实际配筋：As1’=7292mm2≥A1=7200mm2满足要求!(2）、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ｜/（α1fclh2)=214.486×106/(1×11。
9×4000×12002)=0。
003ζ2=1—(1—2αS2)0.5=1-(1—2×0。
003)0.5=0。
003γS2=1-ζ2/2=1-0。
001/2=0。
9985AS2=｜MⅠ|/(γS2hfy2）=214。
486×106/(0.9985×1200×300）=597mm2基础底需要配筋：A2=max(597，ρlh）=max(597，0。
0015×4000×1200)=7200mm2基础底短向实际配筋：AS2'=7292mm2≥A2=7200mm2满足要求!(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=4220mm2≥0.5AS1’=0.5×7292=3646mm2满足要求！(4）、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=4220mm2≥0。
5AS2’=0.5×7292=3646mm2满足要求！（5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10＠500.五、配筋示意图矩形板式基础配筋图结论和建议：1.地基变形验算，不满足要求！请增大基础尺寸.。