坝顶超高计算程序

坝顶超高计算00

0.3
设计孔深度(m)
15.12 14.86 14.77 14.9 15.06 15.14 15.15 15.2 15.51 16.13 16.76 17.51 18.27 19.03 19.8 19.93 20.02 20.11 20.19 20.14 19.34 18.5 17.7
m+坝顶高程得，防浪墙顶高程＝
2.367687121 m，hm/H＝ 0.01374905
cosβ＝风雍水面高度e＝
0.707106781 0.000539164 m
当m＝1.5～5.0 时：
单坡的坡度系数m ＝
2
斜坡的糙率渗透性系数KΔ＝
0.9
W/（（gH） ^0.5)=
平均波浪爬高Rm ＝
0.176097119 m，Rp＝
单坡的坡度系数m
＝
斜坡的糙率渗透性系数KΔ＝
0.9
2
W/（（gH） ^0.5)=
平均波浪爬高Rm ＝
0.297202693 m，Rp＝
0.54685295
水位（m） 1848.50
R
e
A
0.546852955 0.00121312
0.5
吹程D＝水域平均水深Hm
＝
综合摩阻系数K＝
170
m，多年平均最大风速＝
1394.44
14.76
1.2
0.76
G30
1409.3
1394.63
14.68
1.3
0.63
G31
1409.53
1394.82
14.71
1.53
0.48
G32
1409.77
1395.01

正确取1.5米
30.76552
《堤防工程设计规范》GB50286-2013
《堤防工程设计规范》：爬高累积频率换算系数，对不允许越浪的堤防，爬高累积频
2%，对允许越浪的堤防爬高累积频率宜取13%
地震涌浪高度m0.5
根据《水工建筑物抗震设计规范》5.2.3：确定
地震区土石坝的安全超高时应包括地震涌浪高
度，可根据设计烈度和坝前水深，取地震涌浪
高度为0.5～1.5m。

达旗地震烈度为七度
Kp
积频率为5%的爬高值R 5%。

2、《堤防工程设计规范》：爬高累积频率换算系数，对不允许越浪的堤防，爬高累积频率宜取
宜取13%
累积频率宜取
R0
值
1%
的爬高值R5%。

越浪的堤防，爬高累积频率宜取2%，对允许越浪的堤防爬高累积频率取13%。

水库坝顶超高计算程序范本

h2%= 1.181510373
h2%= 2.170573154λ0.1%= 5.915535138λ1%=
莆田公式
鹤地公式
0.071115347
0.37497026
水库超高计算
计算安全超高y=e+R+A
鹤地公式
h 2%=0.00625W 1/6
(D 1/3g 1/3
/W 2/3
)*W 2
/g λp %=0.0386(gD/W 2)1/2*W 2
/g 1、本次计算的工况：设计洪量685m3/s，相应洪水位的平均水深（由水力计算求得2.55），风浪要素采用渭南地区暨铜川水文手册统计表中
汛期（6-10）最大平均风速的1.5倍（风速依次是20、18、16、20、22），风向采用对本工程最不利的西北风，吹程由1:1000平面图中量取，取最远吹程187m。

2波浪爬高R 的计算
1/221/2波浪爬高R 的计算
1/2
21/2
莆田公式计算结果：
鹤地公式计算结果：
1.71（m）校核情况：
y=e+R+A= 2.55（m）2.14（m）设计情况：y=e+R+A= 3.18（m）2.42（m）
地震情况：y=e+R+A= 1.31（m）校核水位540.24535.36 6.32设计水位540.46535.36 5.10地震水位538.40535.36 3.04
校核情况：y=e+R+A=设计情况：y=e+R+A=地震情况：y=e+R+A=
计表中的数字，风速采用
面图中量取，取最远吹程为
96
28.8
8.87330270637.5。

（整理）土坝坝顶高程计算说明书.

（整理）土坝坝顶高程计算说明书.土坝坝顶高程计算说明书1 计算基本资料达兰河流域属大陆性气候，其特点是光照充足，夏季炎热，冬季寒冷，干燥少雨，蒸发量大，春季多风，库区最大风速18m3/s,多年平均最大风速12.6m3/s,风向多顺河，风向基本上与坝轴线正交，吹程D=5.3km。

东田水库属内陆峡谷水库。

东田水库枢纽工程的特征水位如下：●死水位1400.0m●正常蓄水位1435.5m●设计洪水位1437.66m●校核洪水位1440.25m本工程地震基本烈度为Ⅵ度，根据中华人民共和国国家经济贸易委员会发布的《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073－2000）总则所述：设计烈度为Ⅵ度时，可不进行抗震计算，但对1级水工建筑物仍应按规范采取适当的工程措施。

2 设计计算情况根据中华人民共和国水利部发布的《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），第5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按以下运用条件计算，取其最大值：(1)设计洪水位加正常运用条件下的坝顶超高超高；(2)正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高；(3)校核洪水位加正常运用条件下的坝顶超高；(4)正常蓄水位加非常运用条件下的坝顶超高，再按本规范5.3.2条规定加地震安全加高。

本工程地震基本烈度为Ⅵ度，故由《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073－2000）知不考虑地震加高。

第5.3.4条规定：当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。

但此时在正常运用条件下，坝顶应高出静水位0.5m；在非常运用条件下，坝顶应不低于静水位。

第5.3.5规定，设计计算风速的取值应遵循下列规定：(1)正常运用条件下的1级、2级坝，采用多年平均年最大风速的1.5～2.0倍；(2) 正常运用条件下的的3级、4级和5级坝，采用多年平均年最大风速的1.5倍；(3) 非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。

本次设计大坝为3级，故正常运用情况下，采用多年平均年最大风速的1.5倍，即：W=12.6×1.5=18.9m/s ；非常运用条件下，采用多年平均年最大风速，即：W=12.6m/s 。

碾压式土石坝坝顶超高计算及坝定高程的确定

提示；
2、设计爬高的确定根据上游坝坡的型式及坡度的不同分下列五种情况：
（1）、上游坝坡是单坡型式且坡度m=1.5～5；
（2）、上游坝坡是单坡型式且坡度m≤1.25；
（3）、上游坝坡是单坡型式且坡度1.25＜m＜1.5；
（4）、上游坝坡是复坡型式且坡度1.5≤m上=m下≤5；
（5）、上游坝坡是复坡型式且坡度1.5≤m上≠m下≤5；
注意选择满足你需要的表格，其余表格不用即可。

2018/9/1 18:01
陈　军　编制版权所有　复制必究3、你只需要在着色的单元格中输入数据即可自动计算，未着色处不可编辑。

输入数据时注意使用说明
1、根据规范附录A,波浪要素计算可采用莆田试验站公式、鹤地水库公式、官厅水库公式三种方法计算,本表格采用使用于内陆峡谷水库的官厅水库公式计算，使用时应注意其适用条件；。

坝顶超高计算

1正常2校核
坝顶超高
计算风速
——风区长度
——计算波高
频遇判别
————DL5077-1997附录G2.1(3)平均波高
查表——DL5077-1997表G2设计波高
查表——DL5077-1997表G2平均波长
重力加速度——坝前迎水面（平均）水深（）
——中间辅助参数一
————中间辅助参数二
————波浪中心线至计算水位高度
安全超高查表——DL5108-1999表11.1.1说明：
1.依据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000中关于建筑物超高的规定；
2.计算方法源自《混凝土重力坝设计规范》DL5108-1999和《水工建筑物荷载设计规范》DL5077-1997；
3.波浪的波高和平均波长采用官厅水库公式计算。

工况
符号单位公式或说明D m h m m L m m m m m m
m h β
m H m 0v s m /h ∆g 2
/s m c z h h h h ++=∆%13/13/24/500076.0D g v h -=2667.07333.000155.10331.0D g v L m -=H %1h z h c h m m z L L H cth h h /)/2(2%1ππ=m L H /2π)/2(m L H cth π
-1997；。

坝顶高程计算公式

坝顶高程计算公式坝顶高程的计算(SL274-2001碾压式土石坝设计规范附录A)正常水位(m)825.7设计洪水位(m)827.17校核洪水位(m)827.89吹程(m)1000风速(m/s)8.3坝坡比m 1.4Ⅳ等建筑物正常超高(m)Ⅳ级为0.50.5非常超高(m)Ⅳ级为0.30.3地震安全加高(m)地震沉降及地震壅浪高(m)1鹤地水库公式(丘陵、平原)波高(m)h m=(1/2.23)h2%=0.000639W3/2D1/3波长(m)Lm=0.0122W*D1/2平均波浪爬高(m)Rm=K△K w/sqrt(1+m2)*sqrt(hλ)设计波浪爬高R5％=Rm*1.84斜坡糙率渗透系数K△0.9经验系数K w 1.02官厅水库公式(内陆狭谷水库)波高(m)h=0.00166W5/4D1/3波长(m)λ=0.062W1.00155*D1/3.75平均波浪爬高(m)Rm=K△K w/sqrt(1+m2)*sqrt(hλ)设计波浪爬高R5％=Rm*1.84水库风壅水面高(m)e=(KW2D)/2gH m*cosb水域平均水深H m(m)30坝顶高程计算一、设计洪水位情况设计洪水位+正常超高+设计工况风浪爬高+风壅水面高二、效核洪水位情况效核洪水位+非常超高+效核工况风浪爬高+风壅水面高三、地震情况正常水位+非常超高+效核工况风浪爬高+风壅水面高+地震风浪高课本《水工建筑物》P208水利水电科学院推荐的公式水深(m)15W风速(m/s)27D吹程(km)0.61官厅公式：波高(m)h l=0.0166W5/4D1/3波浪爬高ha=0.45h l m-1n-0.6风壅高度(m)e=KV2D/2gh 正常情况安全加高(m)0.5非常情况安全加高(m)0.3正常情况下超高(m)d=ha+e+A 非常情况下超高(m)d=ha+e+A 备注10.1458314473.2283692630.3661120470.6736461660.23385987当gD/w2=20～250时142.4009293.2575744720.4657167460.8569188120.0004213462.901172828.5273402828.5829.0473402829.1827.85734021282.30.866475072.4056970370.0054396332.91113667830.0811367 2.71113667830.6011367 80750806251.0015503880.034828。

坝体稳定计算书

1坝顶高程及护坡计算根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001），坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应分别按以下运用条件计算，取其最大值：①正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；②设计洪水位加正常运用条件的坝顶超高；③校核洪水位加非常运用条件的坝顶超高。

考虑坝前水深、风区长度、坝坡等因素的不同，分别计算安全加固前后主坝及一、二、三副坝的坝顶高程。

计算波浪要素所用的设计风速的取值：正常运用条件下，采用多年平均年最大风速的1.5倍；对于非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。

根据水库所处的地理位置，多年平均年最大风速值采用15.2m/s计算。

主坝风区长度为886m，西营副坝风区长度为200m，马尾副坝风区长度为330m 采用公式法进行计算。

1.1坝顶超高计算根据《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001，坝顶在水库静水位的超高应按下式计算：y=R+e+A式中：R——最大波浪在坝坡上的爬高（m）；e ——最大风壅水面高度（m）；A——安全超高（m），对于3级土石坝，设计工况时A=0.7m，校核工况时A=0.4m；1.2加固前坝顶超高的计算1.2.1计算参数各大坝计算采用的参数见表1.2.1.1～2。

表1.2.1.1 主坝加固前波浪护坡计算参数表表1.2.1.2 西营副坝加固前波浪护坡计算参数表1.2.2加固前坝顶高程复核各坝坝顶高程计算成果见表1.2.2.1～2表1.2.2.1 主坝加固前坝顶高程计算成果表从表1.2.2.1可以看出，校核工况下主坝坝顶高程最大，所以坝顶高程取17.39m，小于现状防浪墙顶高程17.41~17.63m ，现坝顶高程满足现行规范的要求。

表1.2.2.2 西营副坝加固前坝顶高程计算成果表从表1.2.2.2可以看出，校核工况下西营副坝坝顶高程最大，所以坝顶高程取17.125m，西营副坝现状坝顶高程16.9~17.75m，无防浪墙，现有坝顶高程不完全满足现行规范要求。

3种情况土石坝坝顶高程的计算教程

h 2%=0.001365*W 9/6*D 1/3L m =0.01233*W*D 1/2 将上述公式简化后可得：2%及平均波长L （1）对于丘陵、平原地区水库，当W<26.5m/s、D<7500m时，波浪的波高和平均波长可采用鹤地水规范附录A公式（A.1.6-1）、（A.1.6-2）：3 风浪要素（平均波高h m 及平均波长L m ）的确定2 已知参数碾压式土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定1 计算依据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。

2.320.94、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R 5%。

规范表A.1.13　不同累积频率下的爬高与平均爬高比值（Rp /R m ）（2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的1%，平均爬高R 计算结果表系数K 计算成果表（2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W 2和h m /H m 值的范围可按规范表A.1.8求取平均波高h m ：规范表A.1.8　不同累积频率下的波高与平均波高比值（h p /h m ）4 设计波浪爬高R的确定（1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬高R m 按公式(A.1.12-1)计算：…………(A.1.12-1) 式中： K W ……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定m………………………单坡的坡度系数，m=K △……………斜坡的糙率渗透性系数,K △= 按规范5.3.1条，安全加高A根据大坝级别按规范表5.3.1确定。

6 安全加高A的确定7 超高y的确定按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： y=R+e+A　……(5.3.1)　按规范A.1.10条，风壅水面高度按公式(A.1.10)计算：……………(A.1.10)5 风壅水面高度e的确定7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定 (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件 (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。

坝顶高程计算

1 / 3 . 75
h…………当gD/V02=20～250时，为累积频率5%的波高h5%；当gD/V02=250～1000时，为累积频率10%的波高h10%； Lm ……… 平均波长（m）；
（3）、波浪中心线至水库静水位的高度hz按下式计算：
hz =
π h1 % 2
Lm
cth
2π H Lm
（1）、设计洪水位情况
H D V0
0.5
V02
gD/V02
Lm
h
h1%
πh1%2/Lm
3.72
2πH/Lm
6000
cth(2πH/Lm)
12
hz
144
hc
408.75
△h
7.603
0.673
0.952
0.374
校核洪水位墙顶高程
3.074
1.004 0.375 0.4 1.727 结论：防浪墙顶部高程可取为：
2175.42 2177.15 2177.44 m。
2、坝顶高程计算
2.1、输入基本数据正常蓄水位情况 18 6000 9.81 2175 2171.7 0.5 3.3 校核洪水位情况 12 6000 9.81 2175.42 2171.7 0.4 3.72
计算风速Ｖ0(m/s) 有效吹程D(m) 重力加速度g(m/s2) 水位高程(m) 坝基高程(m) 安全超高hc(m) 迎水面深度H(m)
2.2、计算公式（1）、防浪墙顶高程由各种水库静水位加超高△h的最大值确定。△h按下式计算：
∆ h = h1% + h z + h c
式中：
△h……防浪墙顶至水库静水位的高差（m）； h1%…… 累积频率为1%的波高（m）； hz …… 波浪中心线至水库静水位的高度（m）； hc …… 安全超高（m），按《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL 252—2000）表4.0.1采用。

超高计算程序

（B.6.3－1）L m ——平均波长（m)；D——风区长度（m)；D＝100m g——重力加速度；取g＝9.81m/s 3V 0——计算风速（m/s)；取历年最大风速平均值的1.0倍；Vmax＝13.7(m/s)V 0＝1.5Vmax＝20.55(m/s)最高水位24.22(m)河床平均高程18.7(m)H m ＝ 5.52mgD/V 02＝ 2.323gH m /V 02＝0.128gh m /V 02＝0.0026h m＝0.113(m)最高水位运行工况坝顶超高计算波高、波长按《混凝土重力坝设计规范》(SL319－2005)的莆田试验站公式（B.6.3－1）、(一) 波高、波长计算式中：（B.6.3－2）计算.Hm ——水域的平均水深（m)；hm——平均波高，m；根据公式（B.6.3－1）}])(7.0[13.0)(0018.0{])(7.0[13.07.02045.0207.02020v gH th v gD th v gH th v gh m m mh m /H m＝0.020查表B.6.3，取h 5％/H m ＝ 1.95h 5％＝0.220(m)(二) 波浪中心线至计算水位的高差根据规范公式（B.6.1－2）、（B.6.1－3）计算（B.6.1－2）（B.6.1－3）（B.6.3－2）（B.6.3－7）（B.6.3－8）式中:取H＝H m = 5.52mT m =1.490sL mgT m 2/2π＝3.464m取L m =3.464L m＝ 3.464mH ——坝前水深（m)；h 1％1——累积频率5％～10％的波高(m)；采用公式（B.6.3-7）试算平均波长采用公式（B.6.3－8）初算平均波长5.0200)(9.13v v m m =)2(22mm m L H th gT L ππ=π22m mgT L =H cr＝0.233mhz＝0.044m（三）坝顶超高坝顶超高按规范公式（8.1.1）计算：Δh=h5％+h z+h c（9.1.1）式中：Δh——防浪墙顶与水库正常蓄水位或校核水位的高差（m）；h5％——波高(m)；h z——波浪中心线至水库正常蓄水位或校核洪水位的高差（m）；h c——安全超高（m）；h c=0.3Δh=0.563（m）最高水位时坝顶高程为24.783（m）。

坝顶高程计算

设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高324.3852校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高坝前风壅高度 e=KW 2Dcos α/（2gHo ）
0.002146坝前风壅高度 e=KW 2Dcos α/（2gHo ）波浪爬高R5%
0.563013波浪爬高R5%带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm
0.305985带马道的复坡上的平均波浪爬高Rm 单坡上的平均波浪爬高Rm
0.305985单坡上的平均波浪爬高Rm 安全加高A
0.5安全加高A 计算风速W
22.5计算风速W 多年平均年最大风速V1
15多年平均年最大风速V1水域平均水深Ho
6.5水域平均水深Ho 风区长度D （m)
150风区长度D （m)计算风向与坝轴线法线的夹角α
0计算风向与坝轴线法线的夹角β浅丘区平均波高hm
浅丘区平均波高hm
峡谷区平均波高hm
峡谷区平均波高hm 浅丘区平均波长Lm
浅丘区平均波长Lm 斜坡的糙率渗透性系数K △
0.77斜坡的糙率渗透性系数K △经验系数Kw
1.02经验系数Kw 单坡的坡度系数m
2.6单坡的坡度系数m h2%
h2%h5%
h5%峡谷区平均波长Lm
峡谷区平均波长Lm 设计洪水位校核洪水位
1.065159
坝顶超高计算
根据《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001P15，本工程为浅丘区4级坝，取设计概率5% BBT 水库
，取设计概率5%
324.4291
0.0003126
0.3187861
0.1732533
0.1732533
0.2
15
15
3
80
5
0.77
1
2
0.3414032
0.5190987。

土石坝坝顶超高计算

鸡公尖水库安全复核一、防办计算经测量计算，漳河水库最大风速w=20.7m/s ，风区长度（吹程）d=6000m 。

根据现有土石坝碾压规范要求坝顶超高为：y=r+e+a ，其中a 值为安全加高值，根据规范在设计水位下a=1.5m ，校核水位下为0.7m 。

e 为风壅水面高度，计算公式为e=mgh d kw 22cos β，其中k 为综合摩阻系数，k=3.6×10-6 ；β为风向与坝轴线法线夹角取为0度。

m h 为平均水深，取鸡公尖水深，鸡公尖坝顶高程126.50m ，最大坝高58m ，由此可以算出坝底高程为68.5m ，因此在设计水位下，m h =123.89-68.5=55.39m ；在校核水位下，m h =124.30-68.5=55.8m 。

由此得出，设计水位下e=0.008525248；校核水位下e=0.008462607。

r 为波浪高度，算法采用鹤地水库公式，按频率2%波高计算。

公式：2%2w gh =0.00625w 1/63/12⎥⎦⎤⎢⎣⎡w gd计算出： m h =2.335618 m因此，坝顶超高计算结果：设计水位：y=2.335618+0.008525248+1.5=3.844144 m 校核水位：y=2.335618+0.008462607+0.7=3.044081m二、历次计算结果1、64年设计报告风速为21m/sec，扩度为5.5公里。

2、汛限水位研究报告鸡公尖水库0.2%设计水位124.99m、PMF校核水位126.04m。

加固后防浪墙顶标高127.70m、坝顶标高126.50m。

1）设计水位时如遇8级风上限与9级风下限风速20.7m/s，波浪爬高h B=1.094m，风壅水面高度e=0.023m，安全加高1.5m(正常)，坝顶超高Y=h B+e+1.5=2.62m。

需坝顶或防浪墙顶高程为：124.99+Y=127.61m，是小于127.70m。

如遇9级风上限风速24.4m/s，波浪爬高h B=1.344m，风壅水面高度e=0.032m，安全加高 1.5m(正常)，坝顶超高Y=hB+e+1.5=2.88m。

坝顶高程计算

波浪爬高结果累积频率波浪爬高R 平均波浪爬高Rm hm/H
gTm^2/2/π 4.389292441 Lm/th 4.389292441 （2*3.1416*H/Lm） Lm' 4.389292441
w/（gH）^0.5
Hale Waihona Puke 计算公式所用规范风壅水面高度e 1.85 0.8 1.075156144 1.84 综合磨阻系数 3.60E-06
风壅高度安全加高坝顶超高坝顶高程 e（m） A（m） Y（m）（m） 2.57E-03 0.5 1.10 555.85 2.48E-03 0.5 1.57 556.78 1.07E-03 0.3 0.89 556.44 1.14E-03 0.3 0.90 555.65
计算风向与坝轴夹 0 角
风壅水面高度e计算结果 0.595673922 0.323735827 0.012358046 e= 1.14E-03
计算工况 1 2 3 4
上游水H （m） 11.55 12.01 12.35 11.55
计算风W （m/s） 30 30 20 20
1.878903606
波浪爬高 R（m） 0.598279 1.068333 0.586345 0.595674
输入参数波浪计算平均水深计算风速风区长度 hp/hm= 正常蓄水位 11.55 20 180 1.95 554.75 hm/Hm= 0.012358 波浪爬高单坡的坡度系数m 斜坡糙率渗透系数K 经验系数Kw 累积频率波浪爬高与平均爬高比值
波浪计算结果累积频率波高hp= 平均波长Lm 平均波高hm 平局波周期Tm 计算过程 0.278334095 4.389292441 0.142735433 1.676691632

2.2坝顶高程

二、坝顶高程
坝顶高程＝水库静水位加相应的超高，取下
列中的最大值
1. 设计洪水位+正常运用条件的坝顶超高 2. 正常蓄水位+正常运用条件的坝顶超高
3. 校核洪水位+非常运用条件的坝顶超高
4. 正常蓄水位+非常运用条件的坝顶超高，再加地震安全超高
土坝坝顶高程根据正常运行和非常运行时的静水位加相应的超高d予以确定
d ha e A
ha
——波浪在坝坡上的爬高，初步拟定时，
也可以按经验公式计算，m；
ha 0.45hl1m n
1 0.6
e——风浪引起的坝前水位壅高，m，
2 Kv0 D e cos 2 gHm
A——安全加高，m，根据坝的级别按设计规范采用。
hl——设计波高，m； m——坝坡坡率； n——坝坡护面糙率，其值为：抛石0．035，干砌块石0．0275，浆砌石并勾缝0．025 沥青和混凝土 0．0155； K——综合摩阻系数，不同研究者所建议的系数值K有所不同，一般取值范围 1．5×10-3～5×10-3，计算时可取 3．6×10-3； V——设计风速，m／s； D——吹程，km； H1——水库水域的平均水深，m； β ——风向与坝轴线法线方向的夹角。
土石坝的安全加高
运用情况 Ⅰ 坝的级别 Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ
正常运行１．５行１．００．７０．５０．３ｂ
当坝顶有防浪墙时坝顶高程
防浪墙的顶部高程=设计洪水位+ d设防浪墙的顶部高程=校核洪水位+ d校两者中取大值。坝顶高程=设计洪水位+0.5m 坝顶高程=稍高于校核洪水位两者中取大值。

水利设计计算,大坝超高复核

R—最大波浪在坝坡上的爬高，m；由平均波高与坝迎水面前水深的比值和相应累积频率Pg=9.8K △=0.86Hm 正=9.185K W正= 1.112Hm 非=9.773K W非= 1.02D=509m= 2.14W 正=21Rp/Rm(3.33) 1.96W 非=14Rp/Rm(0.33)2.55H m —平均浪高，按莆田试验站公式（A.1.5-1）计算；D—风区长度，D=0.6km；Lm—平均波长（m）, 按《规范》公式（A.1.5-3）计算m—坝坡系数,m=2.0；y=R+e+Ae—最大风壅水面高度， m；—系数，按《规范》表A.1.13确定；R m —波浪平均爬高（m），W—计算风速，设计情况取W=1.5×14m/s，校核情况取W=2K △—糙率渗透性系数，按《规范》表A.1.12-1确定；K w —经验系数，按《规范》表A.1.12-2确定；坝顶在水库静水位以上的超高按下式计算：式中：y—坝顶超高，m；即A—安全加高，m；大坝安全加高在正常运用时A=0.5m，在非常运各计算要素及成果见表2.8-1。

mm P P R R R R ∙⎥⎦⎤⎢⎣⎡=mp R R mm wm L h m K K R 21+=∆0.0294017780.005303611hm正=0.238662509Tm正= 2.16810.0520416050.007667601hm非=0.153352021Tm非= 1.737929计表十二大坝坝顶高程复核参数和成果表：深的比值和相应累积频率P（%）按《规范》表A.1.13规定的系数计算求得，，1.12-1确定；2-2确定；1.5-1）计算；取W=21m/s；）计算；非常运用时A=0.3m。

W正/(gH)^0.5=2.213435A正=0.5W非/(gH)^0.5=1.430543A非=0.3hm正/Hm正=0.025984hm非/Hm非=0.015691Rp正= 1.048328Rp非=0.805095Lm正=7.335424Rm正=0.535681 Lm非= 4.713359Rm非=0.315724H(3.33)=318.941坝顶高程H(0.33)=319.33e正=0.004489y正= 1.552817 e非=0.001875y非= 1.10697H(3.33)=320.4938超高H(0.33)=320.437。

土石坝坝顶高程的计算

2 已知参数碾压式土石坝坝顶超高及坝顶高程的确定1 计算依据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）第5.3节及附录A有关规定。

3 风浪要素（平均波高h m 及平均波长L m ）的确定（1）对于丘陵、平原地区水库，当W<26.5m/s、D<7500m时，波浪的波高和平均波长可采用鹤地水算，即按规范附录A公式（A.1.6-1）、（A.1.6-2）：将上述公式简化后可得：2%及平均波长Lh 2%=0.001365*W 9/6*D 1/3L m =0.01233*W*D 1/2 （2）按规范附录A.1.7及A.1.8条的规定，根据gD/W 2和h m /H m 值的范围可按规范表A.1.8求取平均波高h m ：2.470.8…………(A.1.12-1) 式中： K W ……………斜坡的糙率渗透性系数,根据W/(gH)1/2的值按规范表A.1.12-2用内插法确定m………………………单坡的坡度系数，m=K △……………斜坡的糙率渗透性系数,K △=4 设计波浪爬高R的确定（1）按规范A.1.12条，当上游坝坡为单坡且m=1.5～5时，平均爬高R m 按公式(A.1.12-1)计算：规范表A.1.8　不同累积频率下的波高与平均波高比值（h p /h m ）系数K 计算成果表（2）按规范A.1.11条，设计波浪爬高值应根据大坝级别确定，1、2、3级大坝采用累积频率为1%的1%，平均爬高R 计算结果表4、5级大坝采用累积频率为5%的爬高值R 5%。

5 风壅水面高度e的确定按规范A.1.10条，风壅水面高度按公式(A.1.10)计算：……………(A.1.10)6 安全加高A的确定7 超高y的确定按规范5.3.1条，坝顶在水库静水位以上的超高y按规范公式(5.3.1)计算： y=R+e+A　……(5.3.1) 按规范5.3.1条，安全加高A根据大坝级别按规范表5.3.1确定。

7 坝顶高程（或防浪墙顶）确定 (1)按规范5.3.3条，坝顶高程等于水库静水位与坝顶超高之和，应按下列运用条件，取其大值：1加正常运用条件的坝顶超高；2 正常蓄水位加正常运用条件的坝顶超高；3 校核洪水位加非常运用条件高； (2)按规范5.3.4条，当坝顶上游侧设有防浪墙时，坝顶超高可改为对防浪墙顶的要求。

坝顶高程计算(程序)

计算方法参见《碾压式土石坝设计规范》SL274-2001坝顶超高计算公式：y＝R+e+AR－最大波浪在坝坡上的爬高计算如下： ∵m＝ 2.5∈（1.5～5.0）Rm －平均波浪爬高m－坡度系数＝ 2.5K △－斜坡的粗糙率渗透系数，根据护面类型查表A.1.12-1得0.9K W -经验系数，根据查表A.1.12-2校核洪水位K w ＝ 1.153.83设计洪水位K w ＝ 1.274.45正常蓄水位K w ＝1.29h m －平均波高，计算公式采用莆田公式0.214校核洪水0.107设计洪水0.087正常蓄水2.106校核洪水1.462设计洪水1.462正常蓄水∴采用下面公式计算0.003770.086m0.0026∴h m ＝0.134m 0.002580.133mL m(一般说来，H>0.5L m ）1.304其中1.6261.6212.658m 校核洪水∴L m ＝4.128m 设计洪水4.103m正常蓄水0.184m 校核洪水∴R m ＝0.316m 设计洪水0.319m 正常蓄水根据规范规定：4级5级坝采用累积频率为5％的爬高值查表A.1.13可知R 5％与平均波浪爬高R m 的比例关系1.840.339m 校核洪水∴R=R m ×1.84＝0.581m 设计洪水0.587m 正常蓄水e－风壅水面高度K－综合摩阻系数，取3.6×10-6β－计算风向与坝轴线法线的夹角0.00117396m 校核洪水∴e＝0.00317572m 设计洪水0.0042708m 正常蓄水A-安全超高，查表5.3.1可知0.3校核洪水A=0.5设计洪水0.5正常蓄水非常运用下坝顶超高y＝0.640m 正常运用下下坝顶超高y＝ 1.091m大坝坝顶高程根据不同工况计算如下：1.设计洪水位加正常运用下的坝顶超高27.301m2.正常蓄水位加正常运用下的坝顶超高26.401m3.校核洪水位加非常运用下的坝顶超高27.560m4.正常蓄水位加非常运用下坝顶超高加地震安全加高26.950m(地震超高参见《水工建筑物抗震设计规范》DL5073-2000,P21)取1.0m∴大坝坝顶高程取最大值为：m27.5600.54.438m mT h==。

混凝土重力坝坝顶高程算稿

混凝土重力坝坝顶高程算稿-- 防浪墙顶至正常水位或校核水位的高差(m)-- 累积频率为1%的波高(m)-- 波浪中心线正常水位或校核水位的高差(m)-- 安全超高表 11.1.1 安全超高 hc相应水位坝安全级别ⅠⅡⅢ正常水位0.7 0.5 0.4 校核水位0.5 0.4 0.31、蒲田公式：平均波高计算公式：平均波周期计算公式：hm-- 平均波高（m）Tm -- 平均波周期（s）Vo -- 计算风速（m/s）D -- 风区长度（m）Hm -- 水或的水深（m）g -- 重力加速度(9.81m/s2)平均波长Lm与平均波周期Tm计算计算公式：对于深水波，即H≥ 0.5Lm 时：累积频率为P(%)的波高与平均波高的关系可按下表进行换算P(%)0.1 1 2 3 4 5 10 13 20 50 0 2.97 2.42 2.23 2.11 2.02 1.95 1.71 1.61 1.43 0.94 0.1 27.0 2.26 2.09 2.00 1.92 1.87 1.65 1.56 1.41 0.960.2 2.46 2.09 1.96 1.88 1.81 1.76 1.59 1.51 1.37 0.98 0.3 2.23 1.93 1.82 1.76 1.70 1.66 1.52 1.45 1.34 1.00 0.4 2.01 1.78 1.68 1.64 1.60 1.56 1.44 1.39 1.30 1.01 0.5 1.80 1.63 1.56 1.52 1.40 1.46 1.37 1.33 1.25 1.01斜坡式的建筑物累积频率为1%的波浪爬高可按下式计算--- 累积频率为1%的波浪爬高--- 累积频率为1%的波高--- 考虑波浪入射角的折减系数β(o)0 10 20 30 40 50 601.00 0.98 0.96 0.92 0.87 0.82 0.76β - 波浪入射角，即波峰线与坝轴线的夹角--- 与斜坡护面的结构形式有关的系数。

坝顶高程如何确定

坝顶高程
1、△h=h1%+hz+he
坝顶高程主要根据重力坝、库内风浪作用，按照设计规范确定。

一般来说坝顶应高于校核洪水位,坝顶上游防浪墙的高程应高于波浪顶高程，与正常蓄水位和校核洪水位的高差,有公式△h=h1%+hz+he计算，应选择两者之中防浪墙顶高程的较大之作为选定高程。

式中△h—防浪墙顶至正常蓄水位和校核洪水位的高差；
h1％—波高；
hz—波浪中心线至正常蓄水位火校核洪水位的高差；
he—安全超高。

2、y=R+E+A
通过对水库大坝的具体运用情况与计算风速、地震烈度的分析，在现行规范的基础上确定坝顶高程应增加正常蓄水位加正常运用条件下的坝顶超高.大坝按Ⅳ级建筑物设计，根据土石坝设计规范，水库坝顶在水库静水位以上的超高按下列公式确定：y=R+E+A。

式中:
Y-坝顶超高（m)；
R-最大波浪在坝坡上的爬高（m）；
e-最大风壅水面高度（m）；
A-安全加高（m）。

3、坝顶高程应不低于校核洪水位.
坝顶上游侧防浪墙顶高程与水库正常蓄水位的高差或与校核洪水位的高差,应选择两者计算所得防浪墙顶高程的高者作为最终的选定高程.它是水库在正常运用情况下允许达到的最高水位，也是挡水建筑物稳定计算的主要依据之一。

可采用相应大坝设计标准的各种典型洪水，按拟定的调洪方式，进行调洪计算求得。