20 梁模板600x1200 250板厚模板计算书

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500mmx2250mm梁侧模板计算书

500mmx2250mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度2250mm，两侧楼板厚度180mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置8道，内龙骨采用40.×80.mm木方。

外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+350+350+350+350+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

29292929292929225mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

梁模板(250x600)计算书

梁模板（250x600）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 4500 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×20.48×0.122＝0.04kN·mσ＝M max/W＝0.04×106/37500＝1.07N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×15.4×1254/(100×4500×281250)＝0.015mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×18.71×0.12+0.437×1.76×0.12＝0.97kNR2=1.25q1l=1.25×20.48×0.12＝3.2kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×15.4×0.12＝0.72kNR2'=1.25q2l=1.25×15.4×0.12＝2.41kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.97+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.14)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1. 4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×max[0.42-0.25/2，(0.85-0.42)-0.25/2]/2×1，3.2+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2}=3.23kN/mq2＝max[0.72+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.6-0.14)+(0.5+(24+1.1)×0.14)×max[0.42-0.25/2，(0.85-0.42)-0.25/2]/2×1，2.41+(0.3-0.1)×0.25/2]＝2.43kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.23×0.42，0.5×3.23×0.12]＝0.06kN·m σ＝M max/W＝0.06×106/42670＝1.3N/mm2≤[f]＝12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.23×0.4，3.23×0.1]＝0.784kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.784×1000/(2×40×80)＝0.37N/mm2≤[τ]＝1.39N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.43×4004/(100×7480×1706700)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.43×1004/(8×7480×1706700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.23×0.4，0.393×3.23×0.4+3.23×0.1]＝1.48kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.06kN，R2＝1.48kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.43×0.4，0.393×2.43×0.4+2.43×0.1]＝1.11kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.94kN，R'2＝1.11kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48×2.75主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.04主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.18主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.63×106/4180＝150.68N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.8kNτmax＝2V max/A=2×1.8×1000/391＝9.21N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.71mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝1.8kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.8kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算钢管类型Φ48×2.75钢管截面面积A(mm2) 391钢管截面回转半径i(mm) 16 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.04 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.18钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 钢管抗压、弯强度设计值[σ](N/mm2) 205 计算简图如下：R＝max[R1，R2]=1.8kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.5kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.25×106/4180＝58.83N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.415kNτmax＝2V max/A=2×2.415×1000/391＝12.35N/mm2≤[τ]＝170N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm满足要求！4、扣件计算R＝3.96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×100)=2356.2mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/16=164.53≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(1500+2×100)=2867.495mmλ1＝l01/i＝2867.495/16＝179.218，查表得，φ1＝0.223立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]＝max[3.96+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.42-0.25/2)/2×0.8，3.96+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.85-0.42-0.25/2)/2×0.8]＝6.5kNf＝N/(φA)＝6.5×103/(0.22×391)＝74.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/16＝200.234，查表得，φ2＝0.18立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]＝max[3.96+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.42-0.25/2)/2×0.8，3.96+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×1]×(0.8+0.85-0.42-0.25/2)/2×0.8]＝6.63kNf＝N/(φA)＝6.63×103/(0.18×391)＝94.19N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.63/(0.4×0.1)＝165.73kPa≤f ak＝300kPa 满足要求！。

250×600梁模板支撑计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.5×0.9×3]×1＝24.07kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.6)]×1＝15.4kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×24.07×0.252＝0.188kN·mσ＝M max/W＝0.188×106/37500＝5.015N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×15.4×2504/(384×5400×281250)＝0.516mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1L=0.5×24.07×0.25＝3.009kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2L=0.5×15.4×0.25＝1.925kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.009/1＝3.009kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=3.009/1＝3.009kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.6-0.13)=0.305kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.375-0.25/2)/2×1=1.118kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.75-0.375)-0.25/2)/2×1=1.118kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.009+0.033+0.305+1.118=4.464kN/m 右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.009+0.033+0.305+1.118=4.464kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[4.464,4.464]=4.464kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.925/1＝1.925kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=1.925/1＝1.925kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.6-0.13)=0.235kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.375-0.25/2)/2×1=0.47kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.75-0.375)-0.25/2)/2×1=0.47kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.925+0.025+0.235+0.47=2.655kN/m 右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.925+0.025+0.235+0.47=2.655kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[2.655,2.655]=2.655kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.464×0.452，0.5×4.464×0.22]＝0.113kN·mσ=M max/W=0.113×106/24500=4.612N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.464×0.45，4.464×0.2]＝1.256kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.256×1000/(2×30×70)＝0.897N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×2.655×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.071mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.655×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.066mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.464×0.45,0.375×4.464×0.45+4.464×0.2]=2.511kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.511kN,R2=2.511kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.655×0.45,0.375×2.655×0.45+2.655×0.2]=1.493kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.493kN,R2'=1.493kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.174×106/4490=38.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.14kNτmax=2V max/A=2×2.14×1000/424＝10.093N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.022mm≤[ν]＝L/250＝375/250＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.371kN，R2=4.279kN，R3=0.371kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.221kN，R2'=2.544kN，R3'=0.221kN七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3]=max[0.371，4.279，0.371]=4.279kN，R'＝max[R1'，R2'，R3']＝max[0.221，2.544，0.221]=2.544kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.674×106/4490＝150.104N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.781kNτmax＝2V max/A=2×2.781×1000/424＝13.12N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.965mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.777kN，R2=9.2kN，R3=9.2kN，R4=5.777kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.798kN，R2=9.2kN，R3=0.798kN 八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝9.2kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.798kN，R2＝9.2kN，R3＝0.798kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.375-0.25/2)/2×0.9=4.627kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.75-0.375-0.25/2)/2×0.9=4.627kN 2N d＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-0.6)＝max[0.798+4.627，9.2，0.798+4.627]+1.141＝10.341kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝10340.705/(0.197×424)+0.007×106/4490＝125.358N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.195=19.233kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×19.233=57.699kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.341/(1×0.15)＝68.938kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

120mm厚板厚支撑体系计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN〃mσ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql 4/(384EI)＝5×3.11×2004/(384×10000×281250)＝0.02mm ≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 60×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)1.78小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3) 64小梁截面惯性矩I(cm 4) 256因[L/l a ]取整＝[8000/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.35kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.72kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.72×0.92+0.121×0.63×0.92＝0.12kN〃mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.06×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.06×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN〃mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.35×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN〃mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.6，0.63]＝0.63kN〃m σ＝M max/W＝0.63×106/64000＝9.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.72×0.9+0.62×0.63×0.9＝0.74kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.9+0.681×3.15＝2.18kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.35×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kN V max＝max[V1，V2，V3]＝max[0.74，2.18，3.16]＝3.16kN τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.66kN/m 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.66×9004/(100×9350×2560000)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.66×2004/(8×9350×2560000)＝0.01mm ≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.14kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.76kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.7kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.76×0.9+1.223×0.38×0.9＝1.2kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.14×0.2＝0.23kNR＝max[R max，R1]＝1.2kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R max＝1.143q2L＝1.143×0.7×0.9＝0.72kN 按悬臂梁，R1＝q2l=0.7×0.2＝0.14kNR＝max[R max，R1]＝0.72kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN〃m)M max＝0.45kN〃mσ＝M max/W＝0.45×106/5080＝88.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.9kNτmax＝2V max/A=2×2.9×1000/489＝11.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.37mm跨中νmax=0.37mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.1mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距h d(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm2) 424立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)2051、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197 M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN〃mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.07kNf＝ N w/(φA)+ M w/W＝4065.83/(0.2×424)+0.06×106/4490＝61.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139 M w=0.92×1.4ωk l a h2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/10＝0.06kN〃mN w＝0.9[1.2ΣN Gik+0.9×1.4Σ(N Qik+M w/l b)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.28kNf＝ N w/(φA)+ M w/W＝4284.53/(0.14×424)+0.06×106/4490＝85.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f 42.85kPa≤f ak＝70kPa满足要求！。

梁木模板与支撑计算书(表格)

满足要求!
3.挠度验算
v= 0.68×44.1300.04/(100×6000.00×826200.1)=0.487mm
面板的最大挠度小于300.0/250
满足要求!
穿梁螺栓计算
穿梁螺栓直径为14mm；
穿梁螺栓有效直径为12mm；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为N=13.146kN；
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
计算简图
材料特性
面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
梁模板侧模计算
1.抗弯计算强度
f=M/W强度验算f < [f]
满足要求!
2.抗剪强度计算
T=3×11.83/(2×1700.0×18.0)=0.580N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm
梁木模板与支撑计算书
工程名称
计算部位
计算参数
梁截面B=600mm，H=1700mm，
H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离600mm。
梁模板使用的木方截面80×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

梁250x600模板设计计算书

梁250x600模板设计计算书无支顶立杆，梁侧立杆排距900模板支架搭设高度为9.94米，基本尺寸为：梁截面 B×D=250mm×600mm，梁两侧楼板厚度200mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加0道承重立杆。

采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。

一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×0.600×0.300=4.590kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300×(2×0.600+0.250)/0.250=0.609kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×0.600×0.300+0.350×0.300×(2×0.600+0.250)/0.250=5.199kN/m 均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(4.590+0.609)+1.4×0.9×0.750]=7.964kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.995kNN2=0.995kN最大弯矩 M1 = 0.062kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.062×1000×1000/16200=3.840N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 5.20kN/m为设计值。

梁模板计算600X600

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。

梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面底部木方距离150mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×28.800=25.920kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。

三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下12.02kN/mA 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60]+1.40×2.50×0.60=12.03kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×12.025×0.1502=-0.027kN.mf=0.027×106/32400.0=0.835N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.150×12.025=1.082kN截面抗剪强度计算值 T=3×1082/(2×600×18)=0.150N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9×(0.34×0.60+24.00×0.60×0.60+1.50×0.60×0.60)=8.446N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×8.446×150.04/(100×6000.00×291600.0)=0.017mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.017mm小于 [v] = 150/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN截面抗剪强度计算值 T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60×0.50/1=11.60kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。

梁模计算600乘1200

（二）、梁模板及其支撑系统验算：对于截面b x h=600mm x 1200mm的梁1）、荷载统计模板自重标准值： 0.5KN/M2新浇砼自重标准值： 24*0.6*1.2 =17.3KN/M2钢筋自重标准值： 1.5*0.6*1.2=1.08 KN/M2振捣砼时产生的荷载标准值： 2.0 KN/M2倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载标准值： 4.0 KN/M2梁底面模板采用15mm厚木模板，梁底截面沿纵向连续放4根60mmx80mm木枋，木枋间距约为180mm，由横向钢管支撑，横向钢管跨度为500mm，横向钢管由立杆支撑，立杆纵向间距初设为1000mm，横向间距0.75m。

钢管规格采用Φ48*3.0mm 简图如下：2）、梁底模截面验算梁底模按两跨连续梁计算，L1=180mm.q1=[1.2*(0.5+17.3+1.08)+1.4*2.0]*0.5=12.8KN/mq2=1.2*(0.5+17.3+1.08)*0.5=11KN/m由验算式：W≥M/ƒm①w A=K W qL4/100EI≤[w]=L/400 ②木材抗弯强度设计值ƒm=13N/mm2木材的弹性模量 E=9.5*103N/mm2底板截面惯性矩 I=bh3/12=140625mm4底板截面抵抗矩 W=bh2/6=18750mm3挠度系数 K W=0.192M/ƒm=q1L2/10*13=12.8*1802/10*13=3190mm3≤W=18750mm3强度符合要求w A=K W qL4/100EI=0.192*4*1804/100*9.5*103*140625=0.016mm≤[w]=L/400=0.45mm挠度符合要求3)、梁底木枋验算梁底木枋由钢管支撑，按四跨连续梁计算。

L2=500mm，木枋截面60mmx80mm 荷载设计值为：q3=[1.2*(0.5+17.3+1.08)+1.4*2.0]*0.18=4.6KN/Mq4=1.2*(0.5+17.3+1.08)*0.18=4KN/M由验算式：①与②得，木枋截面惯性矩 I=bh3/12=2560000mm4木枋截面抵抗矩 W=bh2/6=64000mm3挠度系数 K W=0.967M/ƒm=-0.121q3L2/13=-0.121*4.6*5002/13=10703mm≤W=64000mm3强度符合要求w A=K W q4L4/100EI=0.967*4*5004/100*9.5*103*2560000=0.1mm≤[w]=L/400=1.25mm挠度符合要求4)、梁底横向小钢管验算梁底横向小钢管按两跨梁进行计算，受到由梁底木枋传来的4个大小相等的集中力，集中的设计值F=[1.2*(0.5+17.3+1.05)+1.4*2.0]*0.5*0.6*1/4=1.9KN则小横杆的计算跨度为L=750mm，化为均布设计荷载为q=2*1.9/0.75=5.07KN/M 按验算式：ó=M/W n≤f ③w=5qL4/384EI≤[w]=L/250 ④小横杆的截面抵抗矩 W n =4490mm3小横杆的弹性模量 E=2.1x105N/mm2小横杆的截面惯性矩 I=107760mm4钢管抗弯强度设计值ƒ=205N/mm2ó=M/W n=qL2/10*4490=5.07*7502/10*4490=63.52N/mm2≤ƒ=205N/mm2强度符合要求w=5qL4/384EI=5*5.07*7504/384*2.1*105*107760=0.09mm≤[w]=L/250=3.0mm挠度符合要求5)梁底立杆稳定性验算梁底每根立杆所承受力为N=3.8KN根据本工程具体情况，由地下室底地面至梁底，立杆的有效长度为L=(3.9m-1m)=2.9mM，各立杆间布置双向水平连系杆，在离地1.8m部位设置一道纵横向水平连系杆，则L0=1.8m立杆回转半径i=15.95mm，则λ= L0/i=112.8, 参照建筑施工计算手册江正荣编著第1275页附表2-60 Q235钢a类截面轴心受压构件的稳定性系数ψ得：ψ=0.446立杆净截面积A=424mm2ó=N/ψA=3800/0.446*424=20N/mm2＜f=215N/mm2立杆稳定性符合要求。

600乘1200梁模板、支架计算书

600×1200梁木模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。

梁模板使用的方木截面60×100mm，梁模板截面底部方木距离140mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。

三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下140140140q梁底模面板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×1.20+1.50×0.60×1.20]+1.4×2.50×0.60=24.38kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×24.377×0.1402=-0.048kN.m=0.048×106/32400.0=1.475N/mm2梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.140×24.377=2.048kN截面抗剪强度计算值 T=3×2048/(2×600×18)=0.284N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.60+24.00×0.60×1.20+1.50×0.60×1.20=18.564N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×18.564×140.04/(100×6000.00×291600.0)=0.028mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.028mm小于 [v] = 140/250,满足要求!四、梁模板底方木计算梁底方木的高度 H = 100mm；梁底方木的宽度 B = 60mm；本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×10.00×10.00/6 = 100.00cm3；I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4；梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下图梁底方木计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；P ——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；P={1.2×[0.34×(0.60+2×1.20)+24.00×0.60×1.20+1.50×0.60×1.20]+1.4×2.50×0.60}×0.14=3.550kN最大弯矩计算公式如下:其中 L ——梁底方木的跨度，L = 600+2×300=1200mmM=3.550×1200.000/4/1000=1.065kN.m=1.065×106/100000.0=10.650N/mm2梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5P截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.5×3.550=1.775kN截面抗剪强度计算值 T=3×1775/(2×60×100)=0.444N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 P = [0.34×(0.60+2×1.20)+24.00×0.60×1.20+1.50×0.60×1.20]×0.14=2.713kN最大挠度v = 2713.200×1200.03/(48×9500.00×5000000.0)=2.056mm梁底方木的挠度计算值: v = 2.056mm小于 [v] = 1200/250,满足要求!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下300300300q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.20=51.552N/mm 最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×51.552×0.3002=-0.464kN.m=0.464×106/64800.0=7.160N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×51.552=9.279kN截面抗剪强度计算值 T=3×9279/(2×1200×18)=0.644N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 28.80×1.20=34.56N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×34.560×300.04/(100×6000.00×583200.1)=0.542mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×1.20×0.45/2=11.60kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。

楼板模板计算

楼板模板计算附件：计算书1.1 楼板模板计算楼板厚度1600mm和120mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50*100mm，E=104N/mm2，I=bh3/12=50*1003/12=4.16*104mm4方木主龙骨采用100*100mm方木。

（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/m2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值： 1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.52楼板按120mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24*0.12+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=（0.3+24*0.1+1.1）*1.2+2.5*1.4=6.78KN楼板按160mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24*0.16+1.1+2.5=7.74KN荷载标准值：F4=（0.3+24*0.16+1.1）*1.2+2.5*1.4=9.79KN （2）计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽度250mm 1）板厚按160mm算则最大弯距：M max=0.1q12l12最大挠度：U max=0.667q12l14/(100EI)其中线荷载设计值：q1= F4*0.2=9.79*0.2=1.96KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6f w bh20.1*2.48*l12=1/6f w bh2l1=[(1/6*30*200*252)/(0.1*1.96)]0.5=1764.74按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l14/(100EI)=l1/250l1′=[（100*104*4.16*104）/（1.96*0.677*250）]1/3=438mm2)板厚按120mm算则最大弯距：M max=0.1q12l12最大挠度：U max=0.667q22l24/(100EI)其中线荷载设计值：q2=F2*0.2=6.78*0.2=1.356KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q2l22=[f w w]=1/6f w bh21.1*1.356*l22=1/6f w bh2l2=[(1/6*30*250*102)/(0.1*1.356)]0.5=339按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=l2/250L2′=[（100*104*4.16*104）/（1.356*0.677*250）]1/3=634mm取按抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l1′=438mm，施工次龙骨间距取200mm<l1′满足要求。

700mmX1200mm梁侧模板计算书

新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.75kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3.60kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000.00N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13.00N/mm2；木方的弹性模量9000.00N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.400N/mm2
满足要求!
3.挠度计算
v =0.125mm
面板的最大挠度小于200.0/250
满足要求!
梁侧模板内龙骨的计算
1.内龙骨抗弯强度计算
f=M/W=0.409×106/64000.0=6.391N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2
满足要求!
2.内龙骨抗剪计算
序号
计算要点
详细计算过程
结论
计算过程及结论
梁侧模板面板的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.036×106/10800.0=3.333N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.000N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f]
满足要求!
2.抗剪计算
截面抗剪强度计算值
T=3×Q/2bh=3×1/(2×200×18)=0.455N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.349mm
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10mm
满足要求!
穿梁螺栓的计算
穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN；
穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.529kN；

铝合金模板计算书（顶撑、背楞、螺栓、销钉）

铝合金模板计算书（顶撑、背楞、螺栓、销钉）铝合金模板配件受力计算书主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2铝模自重为22kg/ m2钢材弹性模量 25/101.2mm N E ?=Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy =Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy =1．顶撑验算顶撑采用Q235的钢材，外管采用φ60×2.0mm 钢管，插管为φ48×3.0mm 厚，插销为φ14mm 。

本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。

计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。

插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算长细比： i ul i 0==L λ钢管支撑的使用长度l=2800钢管支撑的计算长度l l 0μ=22.1299.112n 1===++μ 12I I n ==18.51/9.32=1.99 8.1656.20280022.1i l===?μλi 为回转半径1.1.1 钢管受压稳定验算根据《钢结构设计规范》得 285.0=?N A N 5.26838215438285.0f ][2=??=??=?其中2A 为套管截面积1.2钢管受压强度验算插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值2mm /325fce N =两个插销孔的管壁受压面积 13214.32140.32a 22d ==?=πA 2mm 管壁承受容许荷载N A N 42900132325fce ][=?=?=1.1.3插销受剪验算。

插销两处受剪。

插销截面积 220mm 7.15314.37=?=A插销承受容许荷载N N 384257.153125227.153fy ][=??=??=根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N1.4 最大构件的荷载验算本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm铝模板自重22kg/㎡施工荷载按200 kg/㎡a、最大梁荷载组合（最大支撑间距1300mm）梁砼自重：0.2×1.2×1.3×25000=7800N铝模自重：0.2×1.3×220=57.2N恒载系数1.2：（7800+57.2）×1.2=9428.6N活载系数1.4：2000×1.4×0.2×1.3=728N合计：10156.6N(不考虑折减系数)b、最厚板荷载组合：顶撑间距按1300×1300计算，板厚160mm板砼自重：0.15×1.3×1.3×25000=6338N铝模自重：1.3×1.3×220=371.8N恒载系数1.2：(6338+371.8) ×1.2=8051.76N活载系数1.4: 2000×1.4×1.3×1.3=4732N合计：12784N（不考虑折减系数）经计算：无论是梁、板的最大荷载均﹤[N]= 26838.5N，故顶撑在不使用水平拉杆的情况下符合使用要求。

600乘1000梁模板、支架计算书

600×1000梁木模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。

梁模板使用的方木截面60×100mm，梁模板截面底部方木距离140mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。

三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下140140140q梁底模面板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60=20.71kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×20.705×0.1402=-0.041kN.m=0.041×106/32400.0=1.253N/mm2梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.140×20.705=1.739kN截面抗剪强度计算值 T=3×1739/(2×600×18)=0.242N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.60+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00=15.504N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×15.504×140.04/(100×6000.00×291600.0)=0.023mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.023mm小于 [v] = 140/250,满足要求!四、梁模板底方木计算梁底方木的高度 H = 100mm；梁底方木的宽度 B = 60mm；本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.00×10.00×10.00/6 = 100.00cm3；I = 6.00×10.00×10.00×10.00/12 = 500.00cm4；梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下图梁底方木计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁底方木的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；P ——作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；P={1.2×[0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]+1.4×2.50×0.60}×0.14=3.013kN最大弯矩计算公式如下:其中 L ——梁底方木的跨度，L = 600+2×300=1200mmM=3.013×1200.000/4/1000=0.904kN.m=0.904×106/100000.0=9.039N/mm2梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.5P截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.5×3.013=1.506kN截面抗剪强度计算值 T=3×1506/(2×60×100)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 P = [0.34×(0.60+2×1.00)+24.00×0.60×1.00+1.50×0.60×1.00]×0.14=2.266kN最大挠度v = 2265.760×1200.03/(48×9500.00×5000000.0)=1.717mm梁底方木的挠度计算值: v = 1.717mm小于 [v] = 1200/250,满足要求!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下300300300q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00=37.200N/mm 最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×37.200×0.3002=-0.335kN.m=0.335×106/54000.0=6.200N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×37.200=6.696kN截面抗剪强度计算值 T=3×6696/(2×1000×18)=0.558N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 24.00×1.00=24.00N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×24.000×300.04/(100×6000.00×486000.0)=0.451mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.451mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×24.00+1.4×6.00)×1.00×0.45/2=8.37kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=8.370kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。

1200高梁侧模板计算书

安全设备计算软件(2014)PKPM 软件出品梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 400mm，高度 1200mm，双侧楼板厚度150mm。

模板面板采纳一般胶合板。

内龙骨间距400mm，内龙骨采纳100×100mm木方，外龙骨采纳100×100mm木方。

对拉螺栓部署 2 道，在断面内水平间距300+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径18mm。

面板厚度18mm，剪切强度21.4N/mm，抗弯强度215.0N/mm，弹性模量26000.0N/mm。

2 2 2木方剪切强度 1.3N/mm，抗弯强度 15.0N/mm，弹性模量 9000.0N/mm。

400mmmm0 02 41 03模板组装表示图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:此中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0 时 ( 表示无资料 ) 取 200/(T+15) ，取 3.000h ；T——混凝土的入模温度，取 20.000 ℃；V——混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；H——混凝土侧压力计算地点处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850 。

依据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2考虑构造的重要性系数0.90 ，实质计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.090=24.381kN/m 2考虑构造的重要性系数0.90 ，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3 .600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的依据连续梁计算。

面板的计算宽度取 1.05m。