架桥机安全验算
架桥机验算
架桥机验算一、纵梁强度验算：纵梁由公制贝雷组成，采用双导梁形式，由于右侧悬臂起吊，右侧悬臂受力为最大，该导梁组成右侧四排单层，左侧三排单层，验算只需对右侧纵梁即可。
安装时右侧受力纵梁受力图：1、均布荷载q=100*4+43+110=553kg=5.53kN2、集中荷载F是根据悬臂长度来计算，依横梁示意图可画受力图加重物时确定，为确保稳定加重物应保证1.5倍稳定安全系数令M B1=0, 1.5*2*17-10G=0，得G=5.1t=51KN（说明17t为梁单头重量加平车自重，该梁总重为30t，30/2为15t，平车重为2t。
）a、支点反力令Md=0, 5.1*1+R B1*9-17*11=0，得R c=20.2t=202KN，得R d=1.9t=19KNF=20.2+平车横梁传给纵梁的自重约6t=26.2t3、纵梁计算a、根据纵梁受力图计算R A,R B,支点反力令M B=0，Ra*21-F*19-F*2-0.553*36²／2=021*Ra-26.2*19-26.2*2-0.553*36²／2=0得Ra=43.26t，Rb=2*F+0.553*36-43.26=29tb、弯矩计算MA=0.553*15=8.30t·M MF左=43.26*2-0.553*17²／2=6.6t·MMF右=29*2-0.553*2²／2=56.9 t·M M跨中=29*10.5-0.553*10.5²／2-26.2*8.5=51.32 t·Mb、剪力计算RA左=0.553*15=8.3tRA右=35tRB=29t根据计算纵梁Mmax=56.9 t·M Qmax=35 t·M4排单层允许弯矩70*4=280 t·M 允许剪力25.2*4=100.8t（经计算安全）二、横梁强度验算1、由图计算横梁弯矩M B1=（Q+W）*2=-17*2=-34 t·M，绝对值34 t·M＜280 t·MM跨中=20.2*4.5-17*6.5=-19.6 t·M2、剪力计算Qmax=RB1=20.2t＜（100.8）横梁由4排贝雷组成允许弯矩、剪力与纵梁相同，说明该结构安全可靠，其车行走系统，轮轴，轮箱一类都按60t设计。
小箱梁安装过程桥台、运梁车及架桥机安全验算
小箱梁安装过程桥台、运梁车及架桥机安全验算背景小箱梁是一种常用的桥梁结构，可以作为桥梁的主要结构承载。
小箱梁的安装是桥梁施工的重要环节，需要考虑桥台、运梁车及架桥机的安全问题。
本文将针对小箱梁的安装过程中桥台、运梁车及架桥机的安全进行验算，并提供一些安全措施的建议。
桥台安全验算为确保小箱梁在安装过程中稳定、安全地运行，需要对桥台进行安全验算。
桥台是小箱梁安装的重要设备，承载着小箱梁的重量和压力。
在进行小箱梁安装前，需要进行桥台的安全验算。
桥台的安全检验应包括以下内容： - 桥台的构造、强度和稳定性的验算； - 桥台施工前的灌浆验算； - 桥台主体部分的施工和细节部分的设计验证。
桥台施工前的灌浆验算是桥台安全的关键环节。
其主要目的是确保桥台的承载力、稳定性以及对小箱梁的有效支撑。
为此，我们需要进行桥台的灌浆验算，以确保灌浆浓度、灌注技术、灌浆剂种类和数量等关键参数的合理性，以保证桥台的质量和安全。
运梁车的安全验算在小箱梁安装过程中，运梁车是必不可少的工具。
它可以保证小箱梁的安全运输和精确安装。
然而，运梁车的安全在小箱梁的安装中也是至关重要的环节。
运梁车的安全检验应包括以下内容： - 运梁车的瞬间载荷的验算； - 运梁车的安装认证； - 运梁车的制造质量验算； - 运梁车的旋转角度和转弯半径的计算。
在运梁车的验算中，需要考虑运梁车本身的质量和稳定性，以及运梁车在运输小箱梁的时候如何保证小箱梁的稳定性。
运梁车的制造过程要求所有关键部件都必须经过运输和安装。
运梁车的设计和制造同时需要考虑到运输过程的力学特性，以及运梁车的承载能力和稳定性。
架桥机的安全验算架桥机在小箱梁安装过程中起着至关重要的作用。
它能把小箱梁安全地吊起高度，并把小箱梁精确地承载到桥台上。
为了保证小箱梁在安装过程中的安全，需要对架桥机进行安全验算。
架桥机的安全检验应包括以下内容： - 架桥机的承载能力的验算； - 架桥机的施工质量验算； - 架桥机的立柱和吊钩的安全检测； - 架桥机的投资和维护成本的验算。
30mt梁架桥机验算书
30mT梁架桥机验算书一、架桥机组成该架桥机为自拼机械，主导梁由108片贝雷片并加设上下加强弦杆组成，架桥机总长57m，总重为70吨，由上下航车、双导梁、前、中、后支腿构成，可吊梁重最大为120吨，其中上航车为5吨，前支腿为3吨，30T梁重85吨。
具体结构见简图。
二、架桥机受力分析1、各种所用材料参数：杉木加上航车轨道40kg/m，贝雷片换算成500kg/m，合成g=10.4KN/mE钢=2.1*106Mpa, [ δ钢支墩]=140Mpa，贝雷片允许弯距[M]=975.0KN*m，Ⅰ= 250500cm4W=3570cm3加强弦杆允许弯距[M]=260.2 KN*m40a型工字之钢参数：I =21714cm4，Wx=1085.7cm3[ δ ]=350Mpa2、冲架桥机时内力计算①受力分析图由于架桥机冲架时后支腿压住轨道，前支腿翘起，受力主要考虑前悬臂的弯距，最大弯距位于中支腿B处，M BA=M1+M2=30*31.5+0.5*10.4*(31.5+1.5)2=6607.8KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m满足强度的要求。
（备注：上式的6是6排贝雷片，0.9是系数）3、架桥机架梁时内力分析当架桥机架梁时，由于后支腿处于悬臂状态，使主导梁架梁的主跨部份产生负弯距反而有利于导梁的最终受力，减少主跨段双导梁的正弯距。
为方便计算，且从安全考虑，只取主跨31.5m作受力计算，并简化成简支梁分析。
那么成如下分析图：∑Mmax=M1+M2=1/8*g*L2+1/4*P*L=1/8*10.4*31.5*31.5+1/4*475*31.5=5030.55KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m∑Mmax≤1.2[M]*6*0.9 满足强度的要求f=（5gL4）/384/E/I+PL3/48/E/I=(5*10.4*31.54)/384/2.1/250500+475*31.53/48/2.1/250500=0.042+0.098=0.14cm4、架桥机前支腿钢支墩强度稳定性验算方程组：∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=0 Ra+Rb=∑Y∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=Rb*31.5+1/2*10.4*1.5*1.5-1/2*10.4*(31.5+22.5+1.5)2-475*1.5-475*30.5= Rb*31.5+11.7-16017.3-712.5-14487.5=>Rb=990.7KN=>Ra=∑Y- Rb=gL+P1+P2- Rb=10.4*57+475*2-990.7 =552.1KN前支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑， 强度判断式δ=N/A ≤1.2[δ]δ=N/A=552.1/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =23.320Mpa ≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求 稳定性判断式δ=N/ΨA 0≤1.2[δ] r=√Im/Am= √（R 4-r 4）/(R/2)2 =0.034λ=L 0/r=(2*1.0)/0.034=58.8(L 0=2L,一端固定，一端活动) 58.8<80，Ψ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2=0.678δ=N/ΨA 0=552.1/0.678/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =34.9Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求5、上航车内力计算 ①、40a 型工字钢验算工字钢弯距最大时荷载分布图RaRbp1p2160015001600o方程式：Ra=Rb=425/2=212.5KNM 0=Ra*2.35-P1*0.75=340KN.mδ= M/W=340/1085.7/2(两根工字钢)=156.58Mpa ≤1.2[δ]=420Mpa 满足强度的要求②、支墩应力方程式：Ra+Rb=∑Y=425KN ∑Ma=M1-M2-M3=0Ra=Rb=425/2=212.5KN∑Ma=M1-M2-M3=R b*4.7-P1*0.4-P2*1.9=0=>Rb=104kn =>Ra=321KN上航车支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑，强度判断式δ=N/A≤1.2[δ]δ=N/A=321/2/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）=27.203Mpa≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求稳定性判断式δ=N/ΨA0≤1.2[δ]r=√Im/Am= √（R4-r4）/(R/2)2 =0.034λ=L0/r=(2*1.7)/0.034=100(L0=2L,一端固定，一端活动) 100>80，Ψ=3000/λ2=0.3δ=N/ΨA0=552.1/0.3/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）/2=90.7Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求。
米T梁架桥机验算书
单片架桥机主桁架构件图（图1）一、架桥机导架每节自重：N1L18：33.159Kg/m×1.275m×4＝169.1KgN2[10：10.00Kg/m×2.4m×4＝96.0KgN3[8：8.04Kg/m×1.75m×2＝28.1KgN4[10：10.0Kg/m×0.7m×2＝14KgN5：×××7800×2＝18.7KgN6：[ ×＝.N6∑＝≈（一片桁架）N1每米导梁重：=268Kg,加钢板轨后268＋45＝313Kg/m。
（一片桁架）二、架桥机为2孔连续梁，用力矩分配法计算：1、计算固端弯矩：如下图：图2AB 跨梁的固端弯矩：M AB F =0M BA F=-22222)(8ql l b l pb --＝-2222172)1317(5.1388170.313⨯-⨯⨯-⨯＝·m BC 跨梁的固端弯矩： M CB F =0M BC F=-1638ql 2pl -＝-16319.4138310.3132⨯⨯-⨯＝·m 2、计算分配系数： K BA =31EI l ＝EI 173 K BC =32EI l ＝EI 313 μBA =BCBA K K +BCK ＝EI EI EI 313173313+= μBC =1-μBA == 3、列表计算：4、作弯矩图和剪力图：图3AB 跨：V A ×17-0313×2172-8×+＝0V A ＝1798.6985.1382170.3132-⨯+⨯＝1753.54＝V A +×17＝0 V B ＝×17+8- V A ＝ BC 跨：V B ××2312×3138.702跨弯矩：图4x 由右起：x ＝14：M ＝×14-2142×＝·m x ＝：M ＝×215.52×＝·mx ＝17：M ＝×17-2172×：M ＝×31-2312×三、架桥机上弦及下弦强度验算：BC 跨跨中弯矩最大：M ＝·m N ＝0M H =672.1410.66=＝245610Kg 2L 18角钢面积Ag ＝2×＝84.48cm 2下弦受拉应力： σ＝0gH NH A ＝84.48245610×167.2177.5＝cm 2 = 四、用截面特性校对应力： 4个L 18面积：A=4×＝㎝2Ⅰ-Ⅰ螺丝孔平面图截面中心：4.89cmH ＝177.5cm ，H 0=×＝167.72cm 21H 0＝21×＝83.86cm 截面惯性矩： I=×＝1188211cm 4应力：σ＝IM·2H ＝⨯1188211257955002177.5H＝1926.7 Kg/cm 2 ＝ 五、架桥机节间接头验算：N ′＝HM＝T 327.145775.1257.955＝16个JY-88级高强度钢螺丝，每个螺丝允许拉力：4500×4π×32＝31808kg每个螺丝承受拉力： ÷16＝＝7949kg （可） 六、架桥机天车横梁验算：I 50工字钢W=1860cm 3 2个工字钢2W=3720cm 3 4块1.2cm 厚钢板，高50-2t ＝46cm ，W ＝2h 6b ＝24661.24⨯⨯＝1693 cm 3合计W ＝3720＋1693＝5413 cm 3弯矩 Mmax ＝38×＝·m ＝×105Kg ·cm 应力 σ＝WM =541362.7?05=1158 Kg/ cm 2＝<200Mpa （可）应力很小，跨度很小，不再计算剪力及挠度。
180吨架桥机稳定性验算
附件一：180吨架桥机稳定性验算WJQ40/180t 型架桥机设计起吊重量为2×90吨，架设跨度≤40，架桥机总长66m,桥机主梁为三角桁架结构，由型钢及钢板焊接而成，前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件，后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。
主梁上部设有两台提升小车，是桥机的提升结构。
架设边梁时梁片重心未超过前支腿中心。
一、架桥架横向稳定性验算1、竖向荷载1.1结构自重1.1.1主梁自重集度；q=0.65t/m----每米主梁自重(单根主梁总重0.65×66t)1.1.2提升小车：P 提=13t(作用在单根主梁上围6.5t)1.1.3前支腿P 前=12t(每支腿6t, 每根主梁一个前支腿)1.1.4后支腿P 后=7t(每支腿3.5t, 每根主梁一个前支腿)1.1.5起吊荷载P=2×65t2、冲击系数1.2.1起重动力系数D1= 1.31.2.2水平荷载提升小车在横梁上横移速度为0.022m/s,其最大加速度为0.044 m/s 2，架桥机整机横移及提升小车横移速度为0.022m/s ，其最大加速度为0.044 m/s 2，很小，可不计，提升小车吊重2×71.5t ，为安全为计，动力系数按0.05计算，惯性力PH=143t ×0.05=7.15t 。
3、风荷载1.3.1工作状态计算风荷载工作状态计算风压2115/q kg m =横桥向迎风面积21.25 1.2566 2.870.7166A L H W m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=单整机横桥向迎风面积2(1)(10.2)166199A n A m =+=+⨯=单横桥向风荷载= 1.7 1.2315199 6.3P C Kh q A t ⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=工预制梁风荷载= 1.7 1.2315140 2.5 3.2P CKh q w L H t ⋅⋅⋅⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=预顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风荷载忽略不计。
m架桥机验算计算方案
一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1天车重：Q=7.5t（含卷扬机）2=7.3t(含纵向走行)吊梁天车横梁重：Q3主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42t/节(单边)=5.6t0号支腿总重:Q4=14.6t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（1号车）：Q7纵向走行横梁（2号车）：Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q=19kg/m21b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位m）: 图中P1=5.6t（前支柱自重）P2=1.42×（22+8.5）=43.31t（导梁后段自重）P3=1.42×32=45.44t（导梁前段自重）P4=14.6t(2#承重横梁自重)P 5=P6=14.8t（天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3<可)(二)架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。
小箱梁安装过程桥台、运梁车及架桥机安全验算
所以：
E= 1 22 18 4.42 ×0.799 = 3062.79(kN) 2
E 的着力点自计算土层底面算起为：
C
H 4.4 1.467 (m) 3 3
水平向分力：
E H E cos( ) 3062 .79 cos(17 .5 22 .12) 2359 .24 (kN)
——填土表面与水平面的夹角；
——桥台台背与竖直面的夹角；
3
——台背与填土间的摩擦角，取 = /2。
根据资料： 35 ， / 2 17.5 ， 0 ， tan = 1.38/3.4，故
=22.12°，则：
u
2 cos （ 35 22.12） 0.799 sin( 35 17 .5 ) sin 35 cos2 22.12 cos(22.12 17.5)[1 ] cos(22.12 17.5) cos22.12
为配重。
p3 p3 q1 p2
RA A支点反力 4.5m 21.5m
RB B支点反力 28m 54m
C支点
取B点为研究对象，去掉支座A，以支反力RA代替（由力矩平衡方 程） 注：配重天车位于Ａ点横梁之上 ①、验算A支点反力 p2³28m+RA³21.5m+q1³L1 /2=q1³L2 /2+2p3³21.5m （其中L1=28m,L2=26m） RA=142.02KN RB=839.58KN RA 远大于零，故是安全的。 ②、验算架桥机纵向抗倾覆安全系数（此时视支点A无支点反力，故 应考虑尾部平车总成自重p4） M倾=1/2³q1³28 +p2³28=5154.8KN.M M抗=1/2³q1³26 +2p3³21.5+p4³21.5=9735.2KN.M 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾 =9735.2/5154.8=1.89>1.3 故满足规范要求。
架桥机安全验算
架桥机安全验算架桥机安全验算随着高速公路的发展，安全问题至关重要。
在箱梁架设中，椼架架桥机的安全验算也越来越重要。
结合南京绕越高速公路，简略验算椼架架桥机的安全系数。
陈村大桥为14×25m预应力箱梁，架设使用的架桥机为WJQ30/100J型，箱梁最大重量为70T。
架桥机的刚度和强度都满足要求，这里主要进行架桥机的抗倾覆性验算。
WJQ30/100J型架桥机为轮轨式过孔新型架桥机，过孔时沿桥面钢轨一次连续走行到位。
架桥机在安装箱梁过程中有三种最不利情况，分别为①最不利部位为架桥机在走行到位但前肢腿未支撑的时候；②架桥机在架设箱梁时最不利位置在箱梁运行到位准备停止的时候；③架桥机在架设边梁到位制动时。
①最不利部位为架桥机在走行到位但前肢腿未支撑的时候，如下图示。
各配件重量表以中支腿为支点，最不利情况的各弯矩为：1、负弯矩：M1＝3×26.5＋0.5×0.33×26.5×26.5＝195.4T.M2、正弯矩：M2=3×21.5＋3×22＋0.5×0.33×23.5×23.5＝221.6T.M3、架桥机过孔时最小配重为箱梁重量的一半，约为35T，相对中支腿产生的弯矩M3=35×23.5＝822.5T.M由上可见，M2+M3远大于M1，所以架桥机过孔时抗倾覆性是满足要求的。
②架桥机在架设箱梁时最不利位置在箱梁运行到位准备停止的时候（如下图）。
天车在吊梁运行时，其速度控制在0.1~0.2m/s（即6~12m/min）之间，尤其是负载启动与刹车时加速度不宜超过0.1m/s2。
当椼架将梁提到桥面标高后，将把梁以加速度a=0.1m/ s2向桥上移动，此时梁有惯性力T=Ga/g（G为梁重量）。
由于椼架自重相对于梁重量较小，可忽略椼架自重，惯性力T对A点的弯矩为：M负＝Ga*h/g梁的重量G对于A点的弯矩M正＝G*l/2则椼架对低端点的抗倾覆安全系数为K=M正/M正＝gl/2ah。
桥机架工况验算
σ=Mymax/I=108.5MPa<[σ]Q235B=156MPa
所以中部横梁强度满足要求！
⑥.前部横梁受力如图所示：
求得：RE=RG+0.5Rb=72.8+0.5x23.6=84.6t
RF=RH+0.5Rb=12.2+0.5x23.6=24.03t
ME=REx1.6=84.6x1.6=135.36t.m
故主梁强度满足要求！
⑵.桁架主梁挠度校核
载荷p=80+15.6=95.6t
集中荷载和均布荷载共同作用下的总挠度：
⑶.天车横梁强度校核
当横移小车运行至天车横梁正中时，横梁所受弯矩最大，吊重和小车自重通过车轮将力作用到横梁上，其受力简图如下所示：
载荷P=（80X1.25+5.0）/4=26t
横梁所受弯矩M=26x（7-1.6）/2=71.145t.m
⑵.桁架受力验算
支座处的主梁受最大弯矩M1=1452t.m，其截图如下所示：
经计算：I=5028129cm4
ymax=138.7cm
ω=I/y=5028129/138.7=36251cm3
σ=M/2ω=200MPa<[σ]Q345B=230MPa
故主梁强度满足要求！
⑶.桁架主梁挠度校核
主梁自重当均布荷载来考虑，前部临时支撑自重当集中荷载来考虑，叠加即为主梁悬臂端总挠度f。
横梁截面如图所示：
经计算：I=127289.09cm4
ymax=30cm
σ=Mymax/I总=167.6MPa<[σ]Q345B=230MPa
所以天车横梁强度满足要求！
3.工况三验算
⑴.中、前部总成横梁的校核
架桥机荷载验算
A-18贵州省公路局公路建设项目赤水至望谟高速公路仁怀至赤水段施工技术方案申报批复单承包单位：中交一公局第二工程有限公司合同号：RCTJ-13仁赤高速公路RCTJ-13合同段项目经理部JQ160t-70m架桥机受力荷载计算书二O一一年九月编制：审核：审批：JQ160t-70m架桥机受力荷载计算书一、概述赵河沟大桥预制T梁架设所采用的JQ160t-70m 型架桥机是根据架桥施工现场实际工作情况设计配置的，其特点是实现了架桥的机械化、自动化，提高了工作效率，加快了工程进度，减少了人力投入。
同时施工过程中的安全也得到了有效保证。
二、结构及工作原理导梁由桁架、支撑架、贝雷销、撑架螺栓、加强弦杆、弦杆螺栓等组成。
导梁下部安装有4台导梁平车。
两导梁上部铺设有枕木、钢轨。
两导梁钢轨上放置有2台横梁纵移平车，每两台横梁纵移平车之间由天车横梁连接，天车横梁上铺设有钢轨，供天车横向行走。
横梁纵移平车是单轨主动平车，每组横梁的两台纵移平车由电气线路控制实现纵向行走。
两组横梁可以单独使用，也可以联机使用。
天车由行走机构和提升机构两部分组成，提升机构实现吊装，行走机构实现横向位移。
三、架桥机的拼装１、架桥机架桥机按照规定进行拼装，并进行电气安全检查，经质监部门检验合格方可进行施工。
２、工地准备工作⑴、枕木：①、前部平车横移用枕木②、导梁平车用枕木：导梁平车用枕木由厂家设计的钢枕来代替，用螺栓固定在桁架上。
③、中部平车横移用枕木④、架桥机移跨用枕木：架桥机在移跨时危险性很大，中部平车两轨道面一定要在一个平面上，这样架桥机在移跨时才会平稳。
如果两轨道面有高差，架桥机在移跨时就向低的一边倾斜，高差过大有可能发生倾倒。
⑤、尾部平车行走用枕木（被动行走）：尾部平车行走用枕木应与中部平车相对应。
⑵、导轨（钢轨）：①、天车行走用导轨：2×5.4m=10.8m②、横梁纵移平车用导轨：2×70m=108m③、前部平车行走用导轨：13m④、中部平车行走用导轨：移跨用2×40m=80m，横移用13m⑤、尾部平车行走用导轨：２×10=20m⑶、其它件：①、吊梁用索具卸扣：50t，2 件；②、吊梁用钢丝绳：4×15m=60m 直径40mm;③、电源线：可供输入总功率≥30kw，５台电机同时起动。
贝雷式架桥机结构安全验算问题探讨
贝雷式架桥机结构安全验算问题探讨1 工程概况安徽S322项目1标K9+210朱家崂大桥全长120米，其上部结构为4*20米预应力混凝土T型简支梁共24片，下部结构为桩柱式墩台。
全桥1#、2#、6#孔位于缓和曲线内。
桥面净宽8.5米，由4片主梁组成，梁高1.6米，间距0.5米，T梁在0#台前路基上设预制场集中预制，采用千斤顶出坑，架桥机架梁的施工方法施工。
2 架桥机结构双导梁可横移式架桥机主要有导梁、横梁、起吊天车、前支腿、后支腿、操作臺、电控系统等组成（详见附图）。
2.1导梁导梁设计拼装由贝雷桁架组成两片大梁，每片大梁全长36米，每片大梁又分为12节，每节由2片单层贝雷梁组成，贝雷架横向用支撑架连接，纵向用通过钢销作嵌入式连接，两组导梁下设2个可行走的支架（轨道梁），支架上装有减速器和三相异步电动机作为架桥机行走机构。
导梁上部按0.5m间距铺设14号0.6m工字钢作为天车走行轨的钢枕，钢枕通过螺栓与大梁和走行轨连接，走行轨用43kg轨。
两组导梁间距根据梁宽而定，现场我们采用4.35米净宽。
2.2横梁横梁共2个，采用双排四片贝雷组成，长6米，横梁底部安装走行系统，直径将走行轮放于大梁的行走轨道上，横梁上部同大梁相同，亦布设钢枕及走行轨，用于起吊天车行走，横梁和天车行走采用来回道穿插法。
2.3起吊天车起吊天车作为架桥机的提升系统由井字架、5t慢速卷扬机、2个滑轮组组成。
井字架底部安装一套走行轮，可以在横梁上移动。
3 架桥机结构验算及稳定性分析3.1 架桥机整体重量计算3.1.1架桥机主桁架导梁材料计算3.1.3架桥机横梁上天车重量两台天车：G4=30KN*2=60KN3.2 架桥机各工况验算横梁结构如图示：每个横梁上自重等均算作是均布荷载，则有：P均=39.47÷6=6.59KN/m由均布荷载产生的最大弯矩：M=1/8ql2=18.98KN·M，其中l=4.8m。
横梁上面有天车轨道，保守计算时将轨道刚度忽略。
架桥机验算30米1
贝雷双导梁架桥机验算1.基础数据1.1.架桥机吊跨自重(1).吊跨匀布荷载a. 吊跨导梁贝雷自重：11×4×2×0.27=23.76Tb. 加强弦杆：11×4×2×0.08=7.04Tc.支撑架：11×4×0.021+11×2×0.045=1.91Td.枕木：0.16×0.22×2.0×0.8×2×33/0.5=7.43Te.钢轨：4×33×0.043=5.68Tf.贝雷销、螺栓等计：1.5Tg.人群荷载按0.1T/M小计g1=47.32T 匀布荷载q1= g1/L1+0.1=1.53T/M(2) 导梁前端集中荷载a.Ф320钢管前支腿钢管截面积：3.1416t(D-t)=3.1416×0.01×(0.32-0.01) =9.739×10-3M2钢管前支腿重：4×3.5×9.739×10-3×8.7=1.19Tb. 平车两部计:2×0.8=1.6Tc. 22#工字钢:2×8×0.0365=0.58Td. 22#b槽钢:2×8×0.02845=0.46Te. 10#角钢剪刀撑:2×4.6×0.01=0.09T小计：g2=3.92T1.2. 架桥机后半部分自重导梁全长57米,后半部为24米；自重为:q2=q1-b/33=1.53-7.04/33=1.31T/M1.3.一部上横梁自重a.平车：2×1.5=3Tb.上平车、卷杨机等：1.5+1.5+0.3=3.3Tc.贝雷片：3×4×0.27=3.24Td.支撑架：2×4×0.021=0.17Te.枕木：0.16×0.22×0.7×0.8×2×9/0.5=0.7 Tf.钢轨：9×2×0.043=0.77T小计：g3=11.18T,q3=(c+d+e+f)/L3=(3.24+0.17+0.7+0.76)/9=0.541T/M1.4.T梁单头吊重G1=82/2=41T2.贝雷导梁推出时的验算2.1稳定性验算稳定性验算示意图倾覆力矩M倾=0.5 q1L12+g2L1=0.5×1.53×332+3.92×33=962.4TM平衡力矩M平=0.5q2L22+ g3(L2-1.5)+ g3(L2-4.5)+(L2-4.5)G1=0.5×1.53×242+11.18×(24-1.5)+11.18×(24-4.5)+41×(24-4.5)=1709.7TM＞M倾=962.4TMK=M倾 /M平=1.78＞1.4(符合要求)2.2.B点贝雷片负弯矩B点的前后各3节贝雷采用上下加加强弦杆;允许弯矩为: 2[M]=2×75=150TM。
25米架桥机推出时稳定性验算
附件325米箱梁安装架桥机的稳定性、抗弯及抗剪简单验算1、推出时稳定性验算：以推出端摇滚为原点取力矩，验算架设25米梁架桥机推出时架桥机稳定性，其计算简图如下：①10m移至层部Δ（3排单层）39m①为架桥机推出时的压重箱梁，按1/3梁重计算，重量为20吨，加上后天车总重量的一半约3吨，共重23吨；②前天车总重量的一半约为3吨；③三排贝雷片、支撑架、钢轨等的自重约为3.5KN/m注:天车由1台5吨卷扬机及配件约3吨，支撑钢管、工字钢横梁及钢轨等重约3吨，总重量约为6吨。
倾覆力距： M1=QL×L/2=3.5×27×27÷2=1275.8KN·m平衡力距：M2=230×10+30×7+3.5×12×12÷2=2762KN·mM22762M11275.8 2.16＞1.5架桥机稳定性符合要求2、架桥机承弯部分贝雷梁抗弯及抗剪验算：设计吊重按100T计算:①最大弯距及最大剪计算简化为简支梁计算，当前行车行之跨中的，弯距最大。
ΒMmax=pab/e 当a=b=13. 5m时Mmax=250×13.5×13.5÷27=1687.5KN·m 当箱梁移至落梁位置时，剪力最大a=c=1mAC段Q=P（2c+b）/e =250（2×1+25）/27=250KNCD段Q=0DB段Q1=-p（2a+b）/e=-250×（2×1+25）/27=-250KN查《桥涵》（公路施工手册·下册·人民交通出版社出版）P1088贝雷梁，容许最大弯距及剪力值：三排单层：弯距M0=2246.4KN·m剪力Q0=698.9KNM0=2246.4KN·m＞Mmax=1687.5KN·mQ0=698.9KN·M＞Mmax=250KN故架桥机抗弯距及抗剪设计符合要求。
架桥机横移过左右幅盖梁时的受力验算
架桥机横移过左右幅盖梁时的受力验算一、施工概况江镜特大桥在架梁施工中，架桥机在施工时采用左右幅同时架设，左右幅两盖梁之间跨距为1.2m，施工时架桥机前支腿轨道设置在盖梁挡块上，挡块采用C40钢筋砼，宽30cm，为了保证架桥机施工安全，需验算架桥机过左右幅盖梁时，轨道的刚度和挠度及挡块的受压是否可以满足要求。
二、受力分析1、荷载计算30m T梁自重（单端）G1=90*10/2=450kn架桥机自重（单端）G2=25*10/2=125kn总荷载G=G1+G2=575kn架桥机前支腿单轮集中力P=G/2=287.5kn2、轨道受力计算轨道采用28#b型工字钢（双抱），弯曲应力[σw]=2*145=290MPa，惯性矩I=7481cm4，抵抗矩W=534.4cm3，弹性模量E=2.1*105 MPa。
按最不利因素考虑，在跨中1/2L位置按简支计算：支座反力：R A=R B=P/2=143.8kn最大弯矩：M max=PL/4=287.5*1.2/4=86.25KN.mσ= M max/Wx=86.25/534.4*10-6 =0.161*106 Kpa=161Mpa< [σw]=290 Mpa(满足)桡度：f max =PL3/48EI=287.5*1.23/48*2.1*108*7481*10-8=0.0007M<[f]=L/400=0.003m(满足)挡块受力验算：轨道与挡块接触面积为：轨道宽b=2*0.124=0.248m受力面积为：A=0.248*0.3=0.07m2σ=R A/A=143.8/0.07=2054KN/ m2 =2.05Mpa<σ挡=40Mpa （满足）故架桥机横移过盖梁之间轨道和挡块均能满足要求。
180吨架桥机稳定性验算
附件一：180吨架桥机稳定性验算WJQ40/180t 型架桥机设计起吊重量为2×90吨，架设跨度≤40，架桥机总长66m,桥机主梁为三角桁架结构，由型钢及钢板焊接而成，前支腿和中托轮箱是架桥机架梁工作的主要支撑及动力部件，后托轮、后支腿为过孔的辅助支撑。
主梁上部设有两台提升小车，是桥机的提升结构。
架设边梁时梁片重心未超过前支腿中心。
一、架桥架横向稳定性验算1、竖向荷载1.1结构自重1.1.1主梁自重集度；q=0.65t/m----每米主梁自重(单根主梁总重0.65×66t)1.1.2提升小车：P 提=13t(作用在单根主梁上围6.5t)1.1.3前支腿P 前=12t(每支腿6t, 每根主梁一个前支腿)1.1.4后支腿P 后=7t(每支腿3.5t, 每根主梁一个前支腿)1.1.5起吊荷载P=2×65t2、冲击系数1.2.1起重动力系数D1= 1.31.2.2水平荷载提升小车在横梁上横移速度为0.022m/s,其最大加速度为0.044 m/s 2，架桥机整机横移及提升小车横移速度为0.022m/s ，其最大加速度为0.044 m/s 2，很小，可不计，提升小车吊重2×71.5t ，为安全为计，动力系数按0.05计算，惯性力PH=143t×0.05=7.15t 。
3、风荷载1.3.1工作状态计算风荷载工作状态计算风压2115/q kg m =横桥向迎风面积21.25 1.25662.870.7166A L H W m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=单整机横桥向迎风面积2(1)(10.2)166199A n A m =+=+⨯=单横桥向风荷载= 1.7 1.2315199 6.3P C Kh q A t⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=工预制梁风荷载= 1.7 1.2315140 2.5 3.2P CKh q w L H t⋅⋅⋅⋅=⨯⨯⨯⨯⨯=预顺桥向迎风面积远小于横桥向迎风面积，风荷载忽略不计。
架桥机架梁受力验算(专项施工方案节选)
架桥机受力验算(专项施工方案节选)4台 ，每台1.5t 各有两组，每组有四排，每片贝雷长3m ，高1.5m ，重0.25t 横桥方向共有96片，每组48片则有t t .96.1248270=⨯；顺桥方向共有56片，每组28片则有t t 56.72827.0=⨯。
7.1 计算架桥机所受的弯矩：A ：根据已知，横桥方向所受的荷载分成集中荷载和均布荷载，集中荷载包括：考虑异形梁板最大重量48.3t 和平车及卷扬机的重量为t t t 5125.12=⨯+⨯，则作用在一组贝雷架上面的最大集中力为P=t tt 65.26253.48=+。
均布荷载包括：贝雷架产生的均布荷载为'q =m KN mtKN t /53.33/8.9427.0=⨯⨯，钢轨钢垫产生的均布荷载为m KN m tKN t q /41.0236/8.93"=⨯⨯=（钢轨两组有36m ×2=72m 长），再考虑到贝雷架上面其它力的影响再加上0.5KN/m 的均布荷载，先计算横向贝雷架受到的最大弯矩值，如下图所示；图1-2图1-11）当P 作用在1点上时，把集中荷载和均布荷载分成两部分再叠加，由图1-1和图1-2可得：集中荷载产生的弯矩m KN m t KN t .44.14365.5/8.965.26M 'A =⨯⨯= 均布荷载产生的弯矩：221"qx M A =则由m KN m KN m KN m KN m KN q q q /44.4/5.0/41.0/53.3/5.0"'=++=++=，x=5.5m ，m KN m M KN M A .16.67)5.5(/44.4212"=⨯⨯=叠加可得m KN m KN m KN M M M A A A .6.1503.16.67.44.1436"'=+=+=，根据B 点的弯矩平衡条件可得B A R R ,:（假设平车和顺桥方向贝雷架没有连接成一个整体）025)255.5(=⨯-+⨯A R m m P ,其中P=26.65t ，则t t mmR A 15.3265.26255.30=⨯=，又有P R R B A =+ 可得t R B 86.5-=。
JQ160t-40m型(PB)架桥机验算
设计计算过程简要说明：由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：Ⅰ种为一跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁、落梁时存在的危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
主体结构验算参数取值1贝雷片导梁自重（包括枕木及轨道）：0.2t/m（单排单层加强贝雷）0.33t/m（单排双层加强贝雷）2横梁纵移平车：2.5t/台3天车：6.5t/台4验算荷载（40m箱梁）：160t5起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β=±2°总体布置说明：架桥机主要由导梁、天车纵梁、横梁支腿、田车、前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成。
导梁采用贝雷片拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1导梁中心距：5.5m2导梁全长：72m，前支点之中支点的距离为43.2m3架桥机导梁断面：3.2m×1.7m4架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成组成5吊装系统由2套天车横梁总成和4台横梁纵移平车组成6吊装系统采用：2台天车结构验算施工工况分析工况一架桥机完成拼装或一孔T梁吊庄后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，须验算的主要内容：1抗倾覆稳定性验算；2支撑反力的验算；3贝雷片内力的验算：4悬臂挠度验算：工况二架桥机吊梁时，前部平车位于跨中时的验算，验算的内容：1跨中挠度验算；2支点反力验算；3天车横梁验算；4贝雷片内力验算；工况三架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02）基本验算工况一施工中的荷载情况1主桁梁重：q1=26.4kN/m（八排双层加强贝雷片，含钢枕、钢轨，其中：贝雷片=2700N/片，贝雷销=30N/套，支撑架=520N/片，支撑架螺栓=6.9N/套，加强弦杆=800N/根，弦杆螺栓=20N/个，枕木=1000N/m，钢轨=500N/m）q2=16kN/m（八排单层加强贝雷片，含钢枕、钢轨）2前部平车总成自重p2=7t31套天车横梁总成（包括横梁、天车、横梁纵移平车等）自重p3=15t4尾部平车总成自重（含尾部连接架）p4=3.5t施工验算1抗倾覆稳定性验算（见计算模式图）由于移跨时架桥机前端悬臂，此时为了生产安全，移跨之前应对架桥机尾部适当的配重，设计过程中以p5=35t计算：取B 点为研究对象，去掉支座A ，以支反力R B 代替，由力矩平衡方程得：注：图中单位：m配重天车位于A 点横梁之上853762251432221812)2(2/2/2/2/l p p l l q l q l l q l q l R l p A ⨯+++=++⨯+⨯（1）式中：m l m l m l m l m l m l m l m l 47.25;74.15;6.20;73.12;26.23;9.31;27.20;2.4387654321========解得：kn R knR B A 1.19442.271==R A 远大于零，故是安全的。
架桥机使用性能安全评估
架桥机使用性能安全评估架桥机是一种专门用于搭建和拆除桥梁的机械设备，其使用性能和安全性评估对于确保工程施工的质量和安全至关重要。
首先，架桥机的使用性能评估包括机械性能和操作性能两个方面。
机械性能评估主要包括承载能力、工作范围、运动精度等指标，这些指标直接关系到机械设备的可靠性和稳定性。
操作性能评估主要包括控制系统的灵活性和准确性、操纵杆的灵敏度和可操作性等方面，这些指标直接关系到操作人员操作的方便性和准确性。
其次，架桥机的安全性评估主要包括结构安全和作业安全两个方面。
结构安全评估是指对架桥机的结构完整性、稳定性、抗风能力等进行评估，确保架桥机在工作过程中不会发生结构失稳或突发故障。
作业安全评估主要包括架桥机的起重安全、操作安全等方面，通过对安全系统的检查和规范操作的培训，确保架桥机在作业过程中不会发生人身伤害或其他意外事故。
为了进行性能和安全评估，通常会进行各种测试和实验。
例如，对于机械性能评估，可以进行荷载试验和工作范围试验，通过检测各项指标是否符合设计要求来评估机械性能。
对于安全性评估，可以进行结构安全性能试验和安全系统功能试验，通过模拟实际工作情况来评估结构和作业安全性。
最后，通过对评估结果的分析和总结，可以确定架桥机的使用性能和安全性，并对设备进行必要的调整和改进。
这样可以确保架桥机在实际工程施工中能够正常运行，并保证工程的质量和安全。
总之，架桥机的使用性能和安全性评估是确保工程施工质量和安全的重要环节，通过对机械性能和操作性能的评估，以及对结构安全和作业安全的评估，可以有效提高架桥机的使用可靠性和安全性。
同时，通过测试和实验，对评估结果进行分析和总结，对设备进行调整和改进，以确保架桥机在实际工程施工中的可靠性和安全性。
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架桥机安全验算
随着高速公路的发展，安全问题至关重要。
在箱梁架设中，椼架架桥机的安全验算也越来越重要。
结合南京绕越高速公路，简略验算椼架架桥机的安全系数。
陈村大桥为14×25m预应力箱梁，架设使用的架桥机为WJQ30/100J型，箱梁最大重量为70T。
架桥机的刚度和强度都满足要求，这里主要进行架桥机的抗倾覆性验算。
WJQ30/100J型架桥机为轮轨式过孔新型架桥机，过孔时沿桥面钢轨一次连续走行到位。
架桥机在安装箱梁过程中有三种最不利情况，分别为①最不利部位为架桥机在走行到位但前肢腿未支撑的时候；②架桥机在架设箱梁时最不利位置在箱梁运行到位准备停止的时候；③架桥机在架设边梁到位制动时。
①最不利部位为架桥机在走行到位但前肢腿未支撑的时候，如下图示。
各配件重量表
以中支腿为支点，最不利情况的各弯矩为：
1、负弯矩：M1＝3×26.5＋0.5×0.33×26.5×26.5＝195.4T.M
2、正弯矩：M2=3×21.5＋3×22＋0.5×0.33×23.5×23.5＝221.6T.M
3、架桥机过孔时最小配重为箱梁重量的一半，约为35T，相对中支腿产生的弯矩M3=35×23.5＝822.5T.M
由上可见，M2+M3远大于M1，所以架桥机过孔时抗倾覆性是满足要求的。
②架桥机在架设箱梁时最不利位置在箱梁运行到位准备停止的时候（如下图）。
天车在吊梁运行时，其速度控制在0.1~0.2m/s（即6~12m/min）之间，尤其是负载启动与刹车时加速度不宜超过0.1m/s2。
当椼架将梁提到桥面标高后，将把梁以加速度a=0.1m/ s2向桥上移动，此时梁有惯性力T=Ga/g（G为梁重量）。
由于椼架自重相对于梁重量较小，可忽略椼架自重，
惯性力T对A点的弯矩为：M负＝Ga*h/g
梁的重量G对于A点的弯矩M正＝G*l/2
则椼架对低端点的抗倾覆安全系数为K=M正/M正＝gl/2ah。
其中，g=10 m/s2,l=25m,a=0.1m/s2,h=3.772m，代入上式，K＝331远大于1，满足要求。
③架桥机在架设边梁到位制动时。
如下图示（以中跨中梁为例）：
椼架在以加速度a=0.1m/ s2移动边梁到位制动时，此时梁有惯性力T=Ga/g（G为梁重量），由于椼架自重相对于梁重量较小，可忽略椼架自重。
边梁的截面形心计算：
将箱梁截面按照图示绿线分割，以如图建立ZOY坐标轴，各部分的截面性质如下表：
Y形心＝－941010.3/10712=-88cm
Z形心＝65230/10712=6cm
如图红色点所示。
考虑最不利时的5级风正向风力。
5级风的风速为：V=8.0～10.7m/s，按V=10.7m/s,ρ空气＝1.293g/l，每秒空气对箱梁侧面的力F风＝1.4×25×10.7×1.293×10＝4840KN，作用点按箱梁的截面形心点。
以架桥机制动时右侧轮为支点：
W制动＝G*a*(3.77-h)
W风力＝F风力*（3.77-h）
W箱梁＝G*（3.4/2-Z形心）
取最不利情况h＝3.77－0.88＝2.89m，G=70T，
W制动＝G*a*(3.77-h)＝20230KN.M
W风力＝F风力*（3.77-h）＝13988KN.M
W箱梁＝G*（3.4/2-Z形心）=1148000KN.M
抗倾覆系数K= W箱梁/( W风力+ W制动)=33.5远大于1.5，抗倾覆满足要求。
综上①、②，③，故架桥机的抗倾覆性满足要求。
南京绕越项目
编写：胡进军
2008年11月15日。