高支模柱模板计算书

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高支模计算书

板模板（扣件式）计算书计算依照：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土构造设计规范》GB 50010-20104、《建筑构造荷载规范》GB 50009-20125、《钢构造设计规范》 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称三层板新浇混凝土楼板板厚 (mm)120模板支架高度 H(m) 5.6模板支架纵向长度 L(m)6模板支架横向长度 B(m)4二、荷载设计面板0.1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m 2)面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值 G2k(kN/m 3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m 3) 1.1当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5施工人员及设施荷载标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载 (kN/m2) 1.5当计算支架立柱及其余支承构造构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板系统设计主梁部署方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l a(mm)1000立柱横向间距 l b(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距 l(mm)300小梁最大悬挑长度 l 1(mm)250主梁最大悬挑长度 l2(mm)250设计简图以下：模板设计平面图模板设计剖面图 (模板支架纵向 )模板设计剖面图 (模板支架横向 )四、面板验算面板种类覆面木胶合板面板厚度 t(mm)18面板抗弯强度设计值 [f](N/mm 215面板抗剪强度设计值21.4 )[ τ](N/mm )面板弹性模量 E(N/mm 2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应放置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000 ×18×18/6＝ 54000mm3， I＝ bh3/12=1000 ×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9 ×max[1.2(G1k +(G2k+G3k ) ×h)+1.4 ×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×2.5]1=6×.511kN/mq2＝0.9 ×1.2 ×G1k×b＝0.9 ×1.2 ×0.1 ×1=0.108kN/mp＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k＝0.9 ×1.4 ×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝ ( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)) ×b =(1 ×(0.1+(24+1.1) 0.×12)) 1×＝3.112kN/m计算简图以下：1、强度验算M 1＝ q1l2/8＝ 6.511 ×0.32/8＝0.073kN ·mM 2＝ q2L2 /8+pL/4＝ 0.108 ×0.32/8+3.15 ×0.3/4＝0.237kN ·mM max＝ max[M 1，M 2]＝ max[0.073， 0.237]＝0.237kN ·mσ＝ M max/W ＝0.237 ×106/54000＝ 4.397N/mm2≤ [f]＝ 15N/mm2知足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=53×.112 ×3004/(384×10000×486000)=0.068mm ν＝ 0.068mm≤ [ ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm知足要求！五、小梁验算小梁种类方木小梁截面种类 (mm)小梁抗弯强度设计值 [f](N/mm 215.444小梁抗剪强度设计值2 )[ τ](N/mm )小梁截面抵挡矩W(cm 3)54小梁弹性模量 E(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm 4)243小梁计算方式40×901.7829350二等跨连续梁q1＝0.9 ×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k ) ×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G2k+G3k) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q1k] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)+1.4 2×.5，1.35 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×2.5] ×0.3=2.018kN/m所以， q1静＝ 0.9 ×1.2 ×(G1k+(G2k+G3k) ×h) ×b=0.9 ×1.2 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12) ×0.3=1.073kN/m q1活＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k×b=0.9 ×1.4 ×2.5 ×0.3＝0.945kN/m q2＝0.9 ×1.2 ×G1k×b=0.9 ×1.2 ×0.3 ×0.3＝0.097kN/m p＝ 0.9 ×1.4 ×Q1k＝0.9 ×1.4 ×2.5＝3.15kN计算简图以下：1、强度验算M 1＝ 0.125q1静 L2+0.125q1活 L2＝0.125 ×1.073 ×12+0.125 ×0.945 ×12＝0.252kN·m M 2＝ max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L 2+0.188pL]＝max[0.07 ×0.097 ×12+0.203 ×3.15 ×1，0.125 ×0.097 ×12+0.188 ×3.15 ×1]＝ 0.646kN ·m M 3＝ max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018 0×.252/2，0.097 ×0.252/2+3.15 ×0.25]＝0.791kN·mM max＝ max[M 1，M 2，M 3] ＝max[0.252，0.646， 0.791]＝0.791kN ·mmax622σ =M/W=0.791 ×10 /54000=14.64N/mm≤ [f]=15.444N/mm知足要求！2、抗剪验算V 1＝0.625q 1 静 L+0.625q 1 活 L ＝0.625 ×1.073 ×1+0.625 ×0.945 ×1＝1.261kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625 ×0.097 ×1+0.688 ×3.15＝2.228kNV 3＝max[q 1L 1， q 2 L 1+p] ＝max[2.018 ×0.25，0.097 ×0.25+3.15]＝3.174kNV max ＝max[V 1， V 2，V 3]＝ max[1.261， 2.228， 3.174]＝ 3.174kNτmax max0 ××22＝1.323N/mm ≤ [ τ ]=1.782N/mm=3V /(2bh )=3 3.174 1000/(2 40××90) 知足要求！3、挠度验算q ＝ ( γG (G 1k +(G 2k +G 3k ) ×h)) ×b=(1 ×(0.3+(24+1.1) 0.×12)) 0×.3＝0.994kN/m挠度 ,跨中 νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521 0.×994 ×10004/(100 ×9350×243×104)＝0.228mm ≤ [ ν]＝L/250＝1000/250＝4mm ；悬臂端 νmax ＝ql 14/(8EI)=0.994 250×4/(8 ×9350×243×104)＝0.021mm ≤ [ ν]＝2×l 1/250＝2×250/250＝2mm知足要求！六、主梁验算主梁种类钢管主梁截面种类 (mm)Ф48×3主梁计算截面种类 (mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值 [f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值2125 主梁截面抵挡矩 W(cm 34.49 [ τ](N/mm )) 主梁弹性模量 E(N/mm 2)206000 主梁截面惯性矩 I(cm 4)10.78 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q 1＝0.9 ×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k ) ×h)+1.4Q 1k ， 1.35(G 1k+(G 2k +G 3k ) ×h)+1.4 ×0.7 ×Q 1k ] ×b=0.9 ×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 1×.5，1.35 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 0×.7 ×1.5] ×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9 ×1.2 ×(G1k +(G2k+G3k) ×h) ×b＝ 0.9 ×1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12) ×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9 ×1.4 ×Q1k×b＝0.9 ×1.4 ×1.5 ×0.3＝0.567kN/mq2＝( γG(G1k +(G2k+G3k) ×h)) ×b=(1 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)) 0×.3＝1.054kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁， R max＝ 1.25q1L ＝1.25 ×1.705 ×1＝2.131kN按悬臂梁， R1＝q1l1＝1.705 ×0.25＝0.426kN主梁 2 根归并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1] ×0.6＝ 1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁， R'max＝1.25q2L ＝ 1.25 ×1.054 ×1＝1.317kN按悬臂梁， R'1＝q2l1=1.054 ×0.25＝0.263kNR'＝max[R'max， R'1] ×0.6＝0.79kN;计算简图以下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一 (kN ·m)主梁弯矩图二 (kN ·m)σ=M max/W=0.445 ×106/4490=99.175N/mm2≤ [f]=205N/mm2知足要求！3、抗剪验算主梁剪力争一 (kN)主梁剪力争二 (kN)22τmax=2V max/A=2×2.577×1000/424＝12.157N/mm≤[τ]=125N/mm知足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)主梁变形图二 (mm)跨中νmax=0.688mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.561mm≤[ν]=2×250/250=2mm知足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力挨次为 R1=3.818kN，R2=4.198kN，R3=4.708kN，R4=2.624kN图二支座反力挨次为 R1=3.195kN，R2=4.479kN，R3=4.479kN，R4=3.195kN七、可调托座验算荷载传达至立柱方式可调托座可调托座承载力允许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝ 4.708/0.6=7.847kN≤＝[N]30kN知足要求！八、立柱验算剪刀撑设置增强型立柱顶部步距 h d(mm)1800立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立柱计算长度系数μ1 1.386的长度 a(mm)非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755立柱钢管截面种类 (mm)Ф48×3立柱钢管计算截面种类(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积 A(mm 2)424立柱截面展转半径 i(mm)15.9立柱截面抵挡矩W(cm 34.49抗压强度设计值 [f](N/mm2205 ))支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段： l01=kμ1(h d+2a)=1 ×1.386 ×(1800+2 ×200)=3049mm非顶部立柱段： l0=kμ2h =1 ×1.755 ×1800=3159mmλ =max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤ [ λ ]=210知足要求！2、立柱稳固性验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不一样：小梁验算q1＝1×[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×12)+1.4 1]××0.3 = 1.684kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.77kN，R2＝4.423kN，R3＝ 4.649kN，R4＝3.155kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155 ×1.386 ×(1800+2 ×200)=3521.826mmλ1=l01/i=3521.826/15.9=221.498查表得，φ＝0.149不考虑风荷载 :N1 =Max[R 1， R2，R3， R4]/0.6=Max[3.77 ， 4.423，4.649，3.155]/0.6=7.749kN f＝ N 1/( Φ A)＝ 7749/(0.149 424)×＝122.657N/mm2≤ [f]＝ 205N/mm2知足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155 1×.755 ×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/15.9=229.475查表得，φ1=0.139不考虑风荷载 :N=Max[R 1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG q×H=Max[3.77,4.423,4.649,3.155]/0.6+1 1.2×0×.15×5. 6=8.757kN322 f=N/( φ1A) ＝8.757 ×10 /(0.139 424)=148×.585N/mm≤ [ σ ]=205N/mm知足要求！九、高宽比验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第：支架高宽比不该大于3H/B=5.6/4=1.4＜3知足要求，不需要进行抗颠覆验算！十、立柱地基基础验算地基土种类素填土地基承载力特点值 f ak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数m f0.9垫板底面面积 A(m 2)0.3立柱底垫板的底面均匀压力p＝ N/(m f A) ＝8.757/(0.9 0.×3)＝32.433kPa ≤f ak＝70kPa知足要求！。

高支模模板计算书(梁、板、柱齐全)

高支模(碗扣式支撑)计算书一、综合说明本工程宴会厅模板支撑架高10.52米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围包括：楼板，长×宽＝6m×4m，厚0.1m。

特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考碗扣式规范的相关规定进行计算。

据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。

（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166－2008。

2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。

3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)。

4、本工程相关图纸，设计文件。

5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008的部分内容。

二、搭设方案板模板：（一）基本搭设参数模板支架高H为10.52m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 取0.7m。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48×3.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

高支模方案计算书

目录1、计算依据 (3)2、顶板、中板模板及支架计算书 (4)2.1计算说明 (4)2.2计算参数 (4)2.2.1.顶板模板及支架上的荷载 (4)2.2.2材料参数 (4)2.3计算验算： (5)2.3.1.模板验算 (5)2.3.2次龙骨验算 (7)2.3.3主龙骨验算 (9)2.3.4立杆稳定性验算 (11)3、梁模板及支架计算书 (12)3.1计算说明 (12)3.2计算参数 (12)3.2.1.梁模板及支架上的荷载 (12)3.2.2材料参数 (12)3.3计算验算 (13)3.3.1模板验算 (13)3.3.2次龙骨验算 (16)3.3.3主龙骨验算 (20)3.3.4支撑系统验算 (22)（1）立杆验算 (22)4、侧墙模板及支架计算书 (25)4.1计算说明 (25)4.2计算参数 (25)4.2.1.侧墙模板及支架上的荷载 (25)4.2.2材料参数 (25)4.3计算验算 (26)4.3.1模板验算 (26)4.3.2次龙骨验算 (27)4.3.3主龙骨验算 (28)4.3.4支撑验算 (29)5、柱模板及支架计算书 (31)5.1计算说明 (31)5.2计算参数 (31)5.2.1.柱模板及支撑上的荷载 (31)5.2.2材料参数 (31)5.3计算验算 (32)5.3.1模板验算 (32)5.3.2.次龙骨验算 (33)5.3.3.柱箍验算 (33)5.3.4对拉螺栓验算 (34)1、计算依据1、《主体结构设计施工图纸》；2、《建筑施工计算手册》；3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008；4、《建筑施工扣件式式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011；5、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ 162-2008；6、《混凝土结构工程施工规范》GB 5066-2011；7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2015；2、顶板、中板模板及支架计算书2.1计算说明***站为地下二层框架结构，中板厚度为400mm ，净空高度：标准段6.2～6.8m ，盾构端高度为7.24m （小里程）、7.75m （大里程）；顶板厚度为800mm ，净空高度：顶板上翻段6.15m ，下翻段4.95m 。

高支模板计算书

120mm厚板模板支架高18.35m计算书目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (4)五、主楞验算 (5)六、可调托撑承载力验算 (7)七、风荷载计算 (8)八、立杆稳定性验算 (9)九、支撑结构地基承载力验算 (11)十、架体抗倾覆验算 (11)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝土结构设计规范》GB50010-20109、《钢结构设计规范》GB50017-200310、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-200312、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200813、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、工程参数三、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 900×12×12/6=21600mm3；截面惯性矩I= 900×12×12×12/12=129600mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。

2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×2.5]×0.9=6.727kN/mq1=[1.35×(24×0.12+1.1×0.12+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 6.229kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.727kN/m作为设计依据。

高支模柱模板计算书

)、柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱立面图柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00;柱截面高度H(mm):1000.00;柱模板的总计算高度:H = 10.70m ；柱剖面图计算简图模板在高度方向分2段进行设计计算。

第1段（柱底至柱身高度5.88米位置；分段高度为5.88米）：、参数信息 1. 基本参数柱截面宽度B 方向对拉螺栓数目：2;柱截面宽度B 方向竖楞数目:10；柱截面高度H 方向对拉螺栓数目：2;柱截面高度H 方向竖楞数目：8; 对拉螺栓直径（mm ）:M14 ；2. 柱箍信息柱箍材料：圆钢管；直径（mm ）:48.00;壁厚（mm ）:3.20; 柱箍的间距（mm ）:500;柱箍合并根数:2；3. 竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数：2; 宽度(mm):40.00;高度(mm):80.00;, ______ 1™ __________ .昇甲却甲甲却甲耳9口口工=ITUY H其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3; 新浇混凝土的初凝时间，取 2.000h;外加剂影响修正系数，取 1.200; 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。

分别计算得20.036 kN/m 2、141.120 kN/m 2,取较小值20.036 kN/m 2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q 1=20.036kN/m 2; 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q 2= 4 kN/m 2。

高支模工程计算书(房屋建筑)

附1. 250mm厚板模板高支撑架计算书一、工程概况新浇混凝土板特性地下室250mm板新浇混凝土楼板厚度(mm) 250模板支架高度H(m) 4.95 模板支架的纵向长度La(m) 33模板支架的横向长度Lb(m) 20二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 760 立杆横向间距l b(mm) 760纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图- 26 --27 -模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算- 28 -模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=13.076kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×13.076×0.252=0.082kN·mσmax=M max/W=0.082×106/54000=1.513N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×13.076×0.25=1.961kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.961×103/(2×1000×18)=0.163N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×13.076×2504/(100×6000×486000)=0.119mmνmax=0.119mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[250/150，10]=1.667mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 40×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3- 29 -次楞截面抵抗矩W(cm3) 54 次楞截面惯性矩I(cm4) 243次楞弹性模量E(N/mm2) 9000计算简图如下：q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.25+0.01]+1.4×(1+2)×0.25=3.283kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.283×0.762=0.19kN·mσmax=M max/W=0.19×106/54000=3.511N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.283×0.76=1.497kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.497×1000/(2×40×90)＝0.624N/mm2τmax=0.624N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.283×7604/(100×9000×2430000)=0.339mmνmax=0.339mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[760/150，10]=5.067mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.283×0.76=2.744kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞截面类型(mm) Φ48×3.5主楞计算截面类型(mm) Ф48×3- 30 -主楞材料自重(kN/m) 0.033 主楞截面面积(cm2) 4.24主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000计算简图1如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)- 31 -主楞变形图(mm)计算简图1支座反力依次为R1=4.815kN,R2=9.103kN,R3=9.197kN,R4=4.427kNM max=0.602Q max=5.358V max=1.105计算简图2如下：主楞弯矩图(kN·m)- 32 -33 - 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图2支座反力依次为R5=4.614kN,R6=9.158kN,R7=9.158kN,R8=4.614kN M max=0.579Q max=4.614V max=1.0841、强度验算σmax=M max/W=0.602×106/4490=134.163N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×5.358×1000/424＝25.274N/mm2τmax=25.274N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.105mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[760/150，10]=5.067mm符合要求！-4、扣件抗滑验算最大支座反力R max=max[R1,R2,R3,R4,R5,R6,R7,R8]=9.197kN1.05×R max=1.05×9.197=9.657kN，9.657kN≤0.83×12.0=10kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算1、长细比验算h/l a=1500/760=1.974，h/l b=1500/760=1.974，查附录D，得k=1.167，μ=1.368l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.368×1500，1500+2×100]=2395mmλ=l0/i=2395/15.9=151≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.3052、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.76m，h=1.5m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.172因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.76m，b/h=0.76/1.5=0.507通过插入法求η，得η=0.958μzω0d2=1×0.35×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.95827)/(1-0.958)=3.371μs=φwμstw=0.172×3.371=0.58ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.58×0.35=0.142kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.35=0.245kN/m2- 34 -3、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(4.95-4)]=0.995不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=9.197+0.15×1.35×4.95=10.2kNσ=1.05N ut/(φAK H)=1.05×10.2×103/(0.305×424×0.995)=83.208N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=8.76+0.15×1.35×4.95=9.762kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.142×0.76×1.52/10=0.029kN·mσ=1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×9.762×103/(0.305×424×0.995)+0.029×106/(4.49×103)=86.081N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、整体侧向力验算F=0.85A Fωk l a/L a=0.85×8.25×0.245×0.76/33=0.04kNN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.04×4.95/[(13+1)×20]=2.098×10-3kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×9.762+2.098×10-3)×103/(0.305×424×0.995)=79.657N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！附2. 300mm厚板模板高支撑架计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计- 35 -纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行立杆纵向方向次楞间距s(mm) 250 荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑承载力设计值折减系数0.83 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图- 36 --37 -模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算- 38 -模板厚度t(mm) 18 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。

高支模方案附计算书

高支模专项施工方案施工单位:编制时间:2013-10目录一、工程概况................................................................................... 错误!未定义书签。

二、、编制依据及设计计算1、编制依据..................................................................................... 错误!未定义书签。

2、设计计算 (3)三、施工工艺 (4)四、模板工程质量控制 (5)五、登高防坠落措施 (17)六、材料管理 (22)七、验收管理 (22)八、使用管理 (22)九、拆除管理 (23)计算书：大梁侧模板计算 (23)计算书：梁模板支架计算 (29)计算书：满堂模板支架计算 (36)计算书：中小断面柱模板计算 (44)一、工程概况工程名称：地址：结构类型：框架计划工期：施工面积：5970平方米B-C轴交1-9轴梁宽250mm，梁高750mm，为无板梁，C-D轴交5-9轴为有板（350mm 空心楼盖空心230mm）梁宽250mm，梁高800mm模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置2道，内龙骨采用方木50mm×100mm ，外龙骨间距500mm，外龙骨采用Φ48×双钢管对拉螺栓布置3道，竖向间距100+350+300mm,断面跨度方向的间距300mm。

木方垂直梁截面支设方式，梁底增加1根承重立杆，承重杆间距顺梁方向有板梁为850mm,无板梁为900mm.梁底采用2根50mm×100mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁两侧立杆间距(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度(mm)。

板底采用托梁支撑形式，木方间距250mm，木方尺寸：50mm×50mm，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。

柱模板支撑计算书(700.700)

柱模板支撑计算书（700×700）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=700mm，柱模板的计算高度 L = 5800mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。

柱箍采用100×100mm木方。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度50mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

7003253255237523柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下9.88kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.300+1.40×2.700×0.300=9.882kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm 3；截面惯性矩 I = 14.58cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325×0.325=0.104kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×1000/16200=6.443N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325=1.927kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1927.0/(2×300.000×18.000)=0.535N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.290×3254/(100×6000×145800)=0.629mm面板的最大挠度小于325.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下30030030010.71kN/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.325m 。

高支模柱模板计算书柱截面尺寸600×600

高支模柱模板计算书柱截面尺寸600×600一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=600mm ，H 方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 6350mm ，柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。

柱箍采用双钢管48mm ×3.5mm 。

柱模板竖楞截面宽度80mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞4根，H 方向竖楞4根。

60073173173柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.350m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=65.660kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=65.670kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下37.98kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。

荷载计算值 q = 1.2×65.670×0.450+1.4×4.000×0.450=37.982kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm 3； I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×29.552+1.4×1.800)×0.173×0.173=0.114kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.114×1000×1000/24300=4.696N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×29.552+1.4×1.800)×0.173=3.950kN截面抗剪强度计算值 T=3×3950.0/(2×450.000×18.000)=0.732N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×29.552×1734/(100×6000×218700)=0.138mm面板的最大挠度小于173.3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下14.63kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.173m 。

高支模圆柱模板计算书

高支模圆柱模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称2楼一层柱柱直径D(mm) 850新浇混凝土柱高度(mm) 5150 柱箍截面类型钢筋拉箍二、柱箍布置序号柱箍距柱底距离h i(mm)第1道150第2道400第3道700第4道950第5道1250第6道1550第7道1900第8道2200第9道2500第10道2800第11道3100第12道3500第13道3850第14道4200 第15道4600 第16道5000 计算简图：立面图剖面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3) 24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.15 混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m 2) ζγc H＝0.8×24×5.15＝98.88kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m 2) 2有效压头高度h＝G4k/γc＝29.76/24＝1.24m承载能力极限状态设计值S max＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35 G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×29.76+1.4×2，1.35×29.76+1.4×0.7×2]＝37.922kN/m2S min＝0.9×1.4Q4k＝0.9×1.4×2＝2.52kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝29.76kN/m2Sˊmin＝0 kN/m2四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t1(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 37 面板弹性模量E(N/mm2) 10584梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mm。

柱模板支撑计算书

附件四柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数以框支柱KZZ2截面为B*H=1300*1400的柱为例，验算其支撑系统柱砼浇捣高度为4.4m，采用18厚木模板，60*80木枋作竖楞，B向间距210，H 向间距191，φ48*2.8mm双钢管作横楞，竖向间距500，φ12对拉螺杆，B向对拉2道，H向对拉2道。

二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值。

新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22*γcT0β1β2V1/2F=γcHγc—砼自重密度T0—新浇砼的初凝时间，T0=200/(T+15)T—砼的入模温度(℃)，取20℃V—砼的浇灌速度(m/h)，取2.5m/hH—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)β1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2—砼坍落度影响修正系数，取1.15F=0.22*24*1.2*1.15*2.51/2*200/(20+15)=65.8kn/m2F=24*4.4=105.6 kn/m2取较小值为65.8 kn/m2，有效作用高度为h=65.8/24=2.74m倾倒砼时产的荷载标准值为4kn/m2，三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，BH向计算跨度取大值206。

面板的计算宽度取柱箍间距0.5m，荷载计算值q=1.2*65.8*0.5+1.4*4*0.5=42.3kn/mW=500*18*18/6=27000mm3I=500*18*18*18*/12=243000mm3(1)、抗弯强度计算f=M/W≤[f]木模板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2M=0.1*qL2=0.1*42.3*0.206*0.206=0.18kn.mf=M/W=0.18*106/27000= 6.1N/mm2≤[f] =13N/mm2强度符合要求(2)、挠度计算ωA=0.677*qL4/100EI≤[ωA]ωA=0.677*qL4/100EI=0.677*65.8*0.5*2064/100*9.5*103*243000=0.17mm≤[ωA]=206/400=0.52mm挠度符合要求四、竖楞木枋的计算竖楞木枋直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，竖楞木枋的计算宽度取BH两方向最大间距0.206m。

高支模计算书

（一）车道800厚板模板支撑计算本工程800厚现浇混凝土板支模系统模板采用50×100木方，15厚多层板和φ48×2.8钢管。

800厚板设计方案为：15厚多层板下50×100木方，木方立放，木方间距不大于150；木方下纵横向钢管水平杆，间距均为不大于600，立杆间距≤600×600，立杆无接头，立杆顶部采用顶托或双扣件。

1、荷载的计算荷载组合一:=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+19.2+0.9）×由活荷载效应控制时,q11.2+4.0×1.4=30.08 KN/m2荷载组合二:=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=由永久荷载效应控制时,q2（0.3+19.2+0.9）×1.35+4.0×0.7×1.4=31.46 KN/m2=31.46 KN/m2二者取大值,取q1=0.9，q=31.46×0.9=28.314 KN/m2计算时乘以结构重要性系数γ2、底模多层板验算2.1 弯矩验算按照简支梁计算，模板下木方间距为1502.1.1施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：此时线荷载q=q×1.0=28.314×1.0=28.314 N/mm最大弯距M1=28.314×1502/8=79634 N.mm2.1.2施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：（集中荷载按2.5KN验算）多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=0.08×0.152/8+3.5×0.15/4=131475 N.mm2.1.3由于M2>M1，故多层板模板强度验算采用M2=131475 N.mm15厚多层板截面模量W=37500mm3静弯曲强度最小值f=15N/mm2弹性模量E=4050N/mm2所以多层板承载力为σ=M/W=131475/37500=3.51 N/mm2＜f=15 N/mm2满足要求.2.2剪应力验算剪力V=pL/2=28.314×150/2=2124 N剪应力τ=3v/（2bh）=3×2124/（2×1000×15）=0.21N/mm2＜【τ】=1.2N/mm2满足要求2.3挠度验算惯性距I=281250 mm4挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时荷载q=（①+②+③）×1.0=（0.3+19.2+0.9）×0.9=18.36 N/mm最大挠度ωmax=5ql4/（384EI）=5×18.36×1504/（384×4050×281250）=0.11＜【ω】=L/400=150/400=0.375mm满足要求。

6米高支模计算书

最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值0.242 mm小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!
4.4
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.865kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
A ----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
L0----计算长度(m)；
按下式计算:
l0= h+2a = 1.8+0.1×2 = 2 m；
k2--计算长度附加系数，h+2a = 2按照表2取值1.007；
Lo/i = 2342.282 / 15.9 = 147；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.32；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=11144.117/（0.32×424）= 82.135 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ= 82.135 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.参照国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001
《钢结构设计规范》GB 50017-2003
《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2001

高支模计算范本

板计算7.2.h=180㎜厚楼面模板体系验算针对“高支模情况一”采用h=180㎜厚楼板为验算依据。

楼板的次龙骨采用80×80木枋＠300mm ，其跨度为1220mm ，主龙骨采用80×80木枋＠1220mm ，跨度（即门式架间距）控制在915mm 内。

7.2.1.楼板底模板验算1、荷载计算（以1220×400板面积计算）模板受到的静载：（0.3×1.2＋25.1×1.2×0.18）×1.22=7.054kN/m 模板受到的动载： 2.5×1.4=3.5 kN2、强度验算模板：4335929201218122012mm bh I =⨯==3226588061812206mm bh W =⨯==mKN Fl qlM ∙=⨯⨯+⨯⨯=+=343.03.05.3413.0054.78141812222/13/21.565880343000mmN f mmN W M m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：7.054kN/mmm l mm EIql2.125030025014.05929209000384300054.75384544==<=⨯⨯⨯⨯==ω（满足刚度要求）7.2.2.楼板底次龙骨验算 1、荷载计算次龙骨受到的静载：（0.3×1.2＋25.1×1.2×0.18）×0.3=1.734kN/m 次龙骨受到的动载：2.5×1.4=3.5 kN 木方：4434133331280mm I ==3385333680mm W ==2、强度验算mKN Fl qlM ∙=⨯⨯+⨯⨯=+=391.122.15.34122.1734.18141812222/9.163.1/3.16853331391000mmN f mmN W M m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：1.734kN/mmm l mm EIql88.4250122025063.1341333390003841220734.15384544==<=⨯⨯⨯⨯==ω（满足刚度要求）7.2.3.楼板主龙骨验算 1、荷载计算主龙骨受到的静载：1.734×1.22=2.115kN 主龙骨受到的动载：1.5×1.4×0.3×1.22=0.769kN 合计： 2.115+0.769=2.884kN2、强度验算mKN Fa Fl M ∙=⨯+⨯⨯=+=114.11575.0884.2915.0884.2414122/9.163.1/1.13853331114000mmN f mmN WM m =<===σ（安全）3、刚度验算验算时只考虑静载：2.115kNmml mm a lEIFa EIFlf 66.32509152502.2)5.15749153(34133339000245.157211534133339000489152115)43(2448223223==<=⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=-+=∴满足刚度要求梁板组合计算6.3.厚h=160㎜楼板及700mm×1800mm梁组合模板验算本方案的160㎜厚楼板及700×1800梁板高支模体系的梁底采用18厚木夹板，梁底次龙骨采用80×80木枋＠300mm，其跨度为610mm，次龙骨下的主龙骨为3条截面为80×80、间距为610mm的木枋，放置在梁底中部的主龙骨由间距为610㎜的钢管支顶支承，放置在梁两侧即相距1220㎜的两条主龙骨由间距为610㎜的门式架支承，则主龙骨跨度为610mm。

高支模计算书

高支模计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：12.6号槽钢；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):3.80；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：= 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；q1(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：= 2.5×1= 2.5 kN/m；q22、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.253 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×1706666.667)=0.005 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.005 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；q2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：= (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；p12.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 1.005×12/8 = 0.519 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 1.005×1/2 = 1.29 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.519×106/42.667×103 = 12.173 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 12.173 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1×1.005/2+1.575/2 = 1.29 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1290/(2 ×40 ×80) = 0.605 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.605 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×10004 /(384×9500×1706666.67) +1125×10003 /( 48×9500×1706666.67) = 2.118 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 2.118 mm 小于方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1 + 1.575 = 2.58 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.968 kN.m ；max= 0.085 mm ；最大变形 Vmax= 11.288 kN ；最大支座力 Qmax托梁最大应力σ= 0.968×106/62137=15.573 N/mm2；托梁抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的计算最大应力计算值 15.573 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.085 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

高支模计算书

计算书一 100mm厚板模板支撑计算书（按120mm厚板计算）1.计算参数结构板厚120mm，层高19.450m，结构表面考虑隐蔽；面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

支撑采用Φ48×3.5mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积5.08cm2,回转半径i=1.58cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度f=125.00N/mm2。

v2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算（自重时计算宽度为1m）荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 3.00 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 4.20 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1= 8.17 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2= 3.31 kN/m （2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。

底模厚度18mm,板模宽度=900mm；W=bh2 /6=900×182/6=48600mm3，I=bh3/12=900×183/12=437400mm4。

1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 1=KMq1L2 =-0.105×8.17×3002=-77207N.mm剪力系数KV=0.606V 1=KVq1L=0.606×8.17×300=1485Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.105M 2=KMq2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.077M 3=KMq2L2 =0.078×3.97×3002=27870N.mm剪力系数KV=0.606V 2=KVq2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×6000×437400)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按3.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×3.00=4.20kN ,计算简图如下图所示。

高支模柱子计算书

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1400.00mm，柱模板的截面高度 H=600.00mm，B方向对拉螺栓2.00道，H方向对拉螺栓0.00道，柱模板的计算高度 L =8.25mm，柱箍间距计算跨度 d =400.00mm。

柱模板竖楞截面宽度50.00mm，高度80.00mm。

柱箍采用钢楞，截面5000.00mm，每道柱箍2.00根钢楞，间距400.00mm。

二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中：---- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；T ---- 混凝土的入模温度，取20.00℃；t---- 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T1+15), 5.71h；V --- 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H --- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取600.00mm；1--- 外加剂影响修正系数，取1.00；2--- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值40.52kN/m2 ,14.40kN/m2 ,F1=40.55kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F=40.55N/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.00kN/m2。

三、B方向柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式其中:q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)× 400.00/1000= 20.58kN/md --- 竖楞的距离，d =(1400-50)/(7-1) =225.00mm；经过计算得到最大弯矩 M =0.10kN.M面板截面抵抗矩 W =400.00×18×18/6=21600.00mm3经过计算得到=M/W=4.63N/mm2"面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! "2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd其中最大剪力 Q=0.6×20.58×225.00/1000=2.78kN截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值：T=3×2.78×1000/(2×400.00×18)=0.58N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=2N/mm2"面板的抗剪强度计算满足要求"3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q = 16.22kN/m；E --- 面板的弹性模量，E = 9500N/mm2；I --- 面板截面惯性矩 I = 194400.00mm4；经过计算得到 v =0.677×16.22×225.004/(100×9500×194400.00)=0.15 mm[v] 面板最大允许挠度，[v] = 0.88mm；"面板的最大挠度满足要求!"四、H方向柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：面板计算简图1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式其中:q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)× 400.00/1000= 20.58kN/md --- 竖楞的距离，d = (600-50)/(4-1) =183.33mm；经过计算得到最大弯矩 M =0.07kN.M面板截面抵抗矩 W =400.00×18×18/6=21600.00mm3经过计算得到=3.24N/mm2"面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! "2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×20.58×183.33/1000=2.26kN截面抗剪强度计算值：T=3×2.26×1000/(2×400.00×18)=0.47N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=2N/mm2"面板的抗剪强度计算满足要求"3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q = 16.22kN/m；E --- 面板的弹性模量，E = 9500N/mm2；I --- 面板截面惯性矩 I = 194400.00mm4；经过计算得到 v =0.677×16.22×183.334/(100×9500×194400.00)=0.07 mm[v] 面板最大允许挠度，[v] = 0.88mm；"面板的最大挠度满足要求!"五、B方向竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式其中 q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.22=11.32kN/md为柱箍的距离，d = 400.00mm；经过计算得到最大弯矩：M =0.10×11.32×400.00/1000×400.00/1000=0.18kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 53333.33mm3经过计算得到 =180000.00/53333.33 =3.38N/mm2"满足要求!"2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中:最大剪力 Q=2.72kN截面抗剪强度计算值 T=1.02N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2"竖楞方木抗剪强度计算满足要求!"3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中：q ---- 混凝土侧压力的标准值，q =40.55×0.22=8.92kN/m；E ---- 竖楞方木的弹性模量，E =9500N/mm2；I ---- 竖楞方木截面惯性矩 I = 2133333.33mm4；经过计算得到 v = 0.08mm[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =1.60mm；"竖楞方木的最大挠度满足要求!"六、H方向竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式其中：q --- 强度设计荷载(kN/m)；q =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.22= 9.26kN/md为柱箍的距离，d = 400.00mm；经过计算得到最大弯矩：M =0.10×9.26×400.00/1000×400.00/1000=0.15kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 53333.33mm3经过计算得到 = 2.81N/mm2"满足要求!"2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中：最大剪力 Q=2.22kN截面抗剪强度计算值 T=0.83N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2"竖楞方木抗剪强度计算满足要求!"3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中：q --- 混凝土侧压力的标准值，q =40.55×0.18=7.30kN/m；E ---- 竖楞方木的弹性模量，E =9500N/mm2；I ---- 竖楞方木截面惯性矩 I = 2133333.33mm4；经过计算得到： v = 0.06mm[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] =1.60mm；"竖楞方木的最大挠度满足要求!"七、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.49×2=8.98cm3I = 10.78×2=21.56cm4B方向柱箍计算简图其中：P --- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P1 =(1.2×40.55+1.4×2.00)×0.23×0.40= 4.63kNP2 = P1 / 2=2.32 KN经过连续梁的计算得到：B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍形变图(kN.m)最大弯矩 M =0.49kN.m最大变形 v =3.21mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/W<[f]其中：M -- 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M =0.49kN.m；W -- 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W =8.98cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2): [f]=15N/mm2B边柱箍的强度计算值f = M/W =0.49×106/(8.98×103)=54.57N/mm2；"B边柱箍的强度验算不满足要求!"2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =3.21mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] =220.00/250 =0.88mm；"柱箍的最大挠度不满足要求! "八、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N < [N] = fA其中：N --- 对拉螺栓所受的拉力；f --- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；[N]--- 穿墙螺栓最大容许拉力值；N --- 对拉螺栓所受的最大拉力；N = 2.00 kN。

高支模计算范本

板计算7.2.h=180㎜厚楼面模板体系验算针对“高支模情况一”采用h=180㎜厚楼板为验算依据。

楼板的次龙骨采用80×80木枋＠300mm ，其跨度为1220mm ，主龙骨采用80×80木枋＠1220mm ，跨度（即门式架间距）控制在915mm 内。

柱模板施工方案计算书

柱模板施工方案计算书一、设计要点在进行柱模板施工时，需考虑以下设计要点： 1. 柱模板的尺寸：确保模板尺寸与设计要求一致； 2. 支撑系统设计：确保模板支撑系统稳定可靠； 3. 模板结构设计：尽量减少节点数量，简化施工工序； 4. 模板材料选择：选用符合标准要求的优质模板材料； 5. 施工工艺安排：合理安排模板施工工序，确保施工进度和质量。

二、柱模板计算与材料清单1. 柱模板计算根据设计要求，柱模板计算如下： - 柱高度：3.5m - 柱截面尺寸：300mm×300mm - 模板材料厚度：18mm - 柱模板面积：2×3.5×0.3=2.1m²2. 模板材料清单根据计算结果，柱模板所需材料清单如下： - 胶合板：4块，规格2500mm×1250mm×18mm - 方木支撑：8根，规格50mm×50mm×3500mm - 扁钢条：10根，规格20mm×3mm×3500mm - 模板钉：200颗三、施工工艺安排1. 模板制作1.根据模板计算结果，将胶合板按尺寸要求切割成适当大小的板块；2.按设计要点，连接胶合板及方木支撑，组装成柱模板；3.根据设计要求安装扁钢条，加固模板结构；4.根据柱模板尺寸，用模板钉固定模板，使其稳固可靠。

2. 模板安装1.在柱子周围搭建支撑系统，确保柱模板处于垂直状态；2.将制作好的柱模板提升至指定位置，与支撑系统连接；3.调整柱模板位置，保证与柱子吻合；4.使用模板钉固定柱模板，确保不晃动。

四、施工注意事项1.在施工过程中，严格按照设计要点执行，避免施工误差；2.施工现场及施工人员必须符合相关安全规范，做好防护措施；3.柱模板施工完毕后，要定期检查和维护，确保施工质量和安全。

五、施工总结柱模板施工是建筑工程中重要的施工环节之一，正确制作柱模板并按设计要求施工，能够确保柱的质量和准确度，保证整体工程质量。

高支模柱模板计算书要点

柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 10.70m；计算简图模板在高度方向分 2 段进行设计计算。

第1段（柱底至柱身高度5.88米位置；分段高度为5.88米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:10；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:8；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；；(mm):80.00；高度(mm):40.00宽度．4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；22):13.00；(N/mm(N/mm ):6000.00；面板抗弯强度设计值f面板弹性模量c2):1.50；(N/mm 面板抗剪强度设计值5.木方和钢楞22):9000.00；):13.00；方木弹性模量E(N/mm方木抗弯强度设计值f(N/mm c2):1.50；方木抗剪强度设计值f(N/mm t22):205.00；):210000.00；钢楞抗弯强度设计值钢楞弹性模量E(N/mmfc(N/mm二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 1/2 V F=0.22γtββ21 F=γH 3；混凝土的重力密度，取24.000kN/mγ其中-- t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取5.880m；β--外加剂影响修正系数，取1.200；1β--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

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柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 10.70m；计算简图模板在高度方向分 2 段进行设计计算。

第1段（柱底至柱身高度5.88米位置；分段高度为5.88米）:一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:10；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:8；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取5.880m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得 20.036 kN/m2、141.120 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 4 kN/m2。

三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。

分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。

强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 131 mm，且竖楞数为8，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =131.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =10.819+2.520=13.339 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1×13.339×131×131= 2.29×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ =M/W<f其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩(N·mm)；W --面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 500×15.0×15.0/6=1.88×104 mm3；f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ = M/W = 2.29×104 / 1.88×104 = 1.221N/mm2；面板的最大应力计算值σ =1.221N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距): l =131.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.50×0.90=10.819kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.00×0.50×0.90=2.520kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =10.819+2.520=13.339 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×13.339×131.0 = 1048.480N；截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bh n)≤f v其中，τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 1048.480N；b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ；h n--面板厚度(mm)：h n = 15.0mm ；f v---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: τ =3×1048.480/(2×500×15.0)=0.210N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ =0.21N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[f v]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q = 20.04×0.50＝10.02 kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距): l =131.0mm ；E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I= 500×15.0×15.0×15.0/12 = 1.41×105 mm4；面板最大容许挠度: [ν] = 131 / 250 = 0.524 mm；面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.02×131.04/(100×6000.0×1.41×105) = 0.024 mm；面板的最大挠度计算值ν =0.024mm 小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.524mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为5.880m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为:W = 40×80×80/6×2 = 85.33cm3；I = 40×80×80×80/12×2 = 341.33cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.131×0.900=2.835kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.000×0.131×0.900=0.660kN/m；q = 2.835+0.660=3.495 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1×3.495×500.0×500.0= 8.74×104N·mm；σ =M/W<f其中，σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53×104；f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 8.74×104/8.53×104 = 1.024N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ =1.024N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.131×0.900=2.835kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×4.000×0.131×0.900=0.660kN/m；q = 2.835+0.660=3.495 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6×3.495×500.0 = 1048.480N；截面抗剪强度必须满足下式：τ = 3V/(2bh n)≤f v其中，τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×3.495×500=1048.48N；b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ；h n--竖楞的截面高度(mm)：h n = 80.0mm ；f v--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1048.480/(2×40.0×80.0×2)=0.246N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ =0.246N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[f v]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q =20.04×0.12 = 3.49 kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ；E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.41×106；竖楞最大容许挠度: [ν] = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×3.49×500.04/(100×9000.0×3.41×106) = 0.048 mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.048mm 小于竖楞最大容许挠度[ν]=2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.732×2=9.46cm3；I = 11.357×2=22.71cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×4×0.9)×0.129 × 0.5 = 1.72 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.341 kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩: M = 0.254 kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: ν = 0.114 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ =M/(γx W)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 254123.03 N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9464 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: σ = 25.57 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ =2.54×108/(1.05×9.46×106)=25.57N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: ν= 0.114 mm；柱箍最大容许挠度:[ν] = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度ν=0.114mm 小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N -- 对拉螺栓所受的拉力；A -- 对拉螺栓有效面积(mm2)；f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M14 ；对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.341 kN。