些对流换热系数取值的范围
钢液对流换热系数
钢液对流换热系数
钢液对流换热系数是指钢液在流动过程中与周围环境进行热交
换的能力，其大小直接影响着钢液加工和冶炼的效率。
钢液对流换热系数的大小受到流动速度、流体性质、管道形状和管道表面处理等多种因素的影响，而其测量和计算也是工业生产中的重要问题。
通常，工程师们采用经验公式和实验方法来确定钢液对流换热系数的值，以便在实际应用中做出最佳的决策。
因此，深入研究钢液对流换热系数的理论和实际应用，对于提高钢铁工业的生产效率和质量水平具有重要的意义。
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对流换热系数对轮轨滑动接触特性的影响分析
对流换热系数对轮轨滑动接触特性的影响分析王海新;吴亚平;刘振;孙安元【摘要】建立模拟轮轨滑动接触的热弹塑性有限元三维模型,以2种滑动速度为例研究机械荷载作用下对流换热系数对接触区的温度、接触斑的大小以及最大等效应力等轮轨接触特性的影响.研究结果表明:各研究工况下轮轨滑动摩擦热均能使接触区域达到相变温度;轮轨接触区的温度、接触斑的大小以及等效应力在有、无对流换热系数2种情况下差异显著,故对流换热系数在对轮轨滑动状态进行数值分析时不应忽略;对流换热系数的变化对接触特性的影响与滑动速度有关,建议2 m/s及以上速度的研究中对流换热系数可以取为定值,但在1 m/s 及以下速度的研究中,对流换热系数的准确选取需进行深入研究.%A three-dimensional thermal elastic-plastic finite element model was established to simulate the sliding contact of wheal-rail. Taking two kinds of speed for example, the influence of convective heat transfer coefficient on the characteristics of wheel/rail sliding contact under mechanical loads was studied, which include the temperature of the contact area, the size of the contact spot and the maximum equivalent stress. The results show that: slip friction heat of every research condition can achieve the phase transition temperature of wheel/rail materials. The existence of the convective heat transfer coefficient has obvious influence on the temperature of the contact zone, the size of the contact spot and the equivalent stress, therefore, this coefficient should not be ignored in the numerical analysis of wheel/rail sliding state. The influence of change of coefficients of convective heat transfer on the contact characteristics is related to sliding speed.Coefficients of convective heat transfer can be taken as a constant value in the study of more than 2 m/s, while the choice of coefficient should be researched further in the study of less than 1m/s.【期刊名称】《铁道科学与工程学报》【年(卷),期】2018(015)002【总页数】7页(P336-342)【关键词】轮轨;滑动;对流换热;接触特性【作者】王海新;吴亚平;刘振;孙安元【作者单位】兰州交通大学土木工程学院,甘肃兰州 730070;兰州交通大学土木工程学院,甘肃兰州 730070;江苏省建筑工程质量检测中心有限公司,江苏南京210028;兰州交通大学土木工程学院,甘肃兰州 730070【正文语种】中文【中图分类】TH117为适应国民经济快速发展的需求，高速重载列车也得到迅速发展，在运营过程中列车高速牵引或者紧急制动等情况极易使轮轨产生全滑动现象，这将使大量摩擦热短时间内集中分布在轮轨接触区域，从而引起轮轨材料发生相变，极易引起轮轨接触特性的不利改变[1]，严重影响和制约列车的运行年限，所以众学者对滑动状态下的轮轨接触特性都曾展开过深入研究；肖乾等[2-3]就常、变摩擦因数2种情况下的轮轨接触特性进行了研究，认为变摩擦因数对接触应力极值和接触斑没有明显的影响，但接触区域的Mises应力最大值、蠕滑力、摩擦温升和最大纵、横向切应力受其影响显著；王伟等[4-6]认为轮子轴力、摩擦因数和相对的滑动速度对轮轨的热效应和接触应力有明显的影响，容易造成轮轨表面的磨损；吴磊等[7]认为原地打滑的钢轨表面温度进入稳定状态以后，表面温度与相对滑动速度线性相关；以上关于轮轨滑动的研究中均没有考虑对流换热这一客观存在的物理现象，对流换热的程度与所处的环境关系密切，它可以影响轮轨接触区域的温度进而影响轮轨表面的接触特性，因此对流换热这一物理现象在轮轨接触关系的研究中应引起重视；有关考虑对流换热系数的研究中，赵鑫等[8-10]在轮轨滚动接触热耦合计算模型中将对流换热系数取为定值，认为纵向载荷、摩擦因数、轮轨表面的平顺性和蠕滑率轮轨之间的热荷载有显著影响，造成轮轨热接触疲劳。
冷却液的对流换热系数
冷却液的对流换热系数冷却液的对流换热系数是描述冷却液在流动过程中与其周围环境发生热量传递的性能参数。
对流换热是指通过流体流动和传热表面之间的热对流交换来进行的传热过程。
对流换热系数的大小直接影响冷却液的散热性能，因此对其研究具有重要意义。
下面是对冷却液的对流换热系数相关参考内容的介绍。
首先，冷却液的对流换热系数受到多种因素的影响，其中最主要的是流动速度、流体物性以及传热表面特性。
流动速度是影响对流换热系数的关键因素之一，通常而言，流速越大，对流换热系数越大。
这是因为流体速度的增加会导致流动边界层变厚，从而增加了热传递的表面积。
同时，流体物性也会对对流换热系数产生影响，如冷却液的导热系数、粘度和比热等。
材料的导热系数越大，表明其导热性能越好，对流换热系数也会增加。
流体的粘度和比热也会影响对流换热过程中的传热性能。
此外，传热表面的特性也是影响对流换热系数的因素之一，如表面的粗糙度和形状等。
其次，研究人员通过实验和理论分析等方法来确定冷却液的对流换热系数。
实验方法一般包括直接测量法和间接测量法。
直接测量法是通过在相同条件下进行冷却液实测，得到对流换热系数。
而间接测量法则是通过测量冷却液的温度变化以及其他相关参数，然后根据传热理论进行计算得到对流换热系数。
理论分析则是基于传热学的基本原理和方程，通过模拟和计算来推导冷却液的对流换热系数。
这些方法都在一定程度上能够准确地描述冷却液的对流换热性能。
此外，不同类型的冷却液对流换热系数也存在差异。
比如，空气是常见的冷却液之一，其对流换热系数一般较低。
然而，通过增加流速、改变冷却液的物性以及优化传热表面等方法，可以提高空气的对流换热系数。
另外，水也是常用的冷却液之一，其对流换热系数相对较高。
当水流速增加时，其对流换热系数也会相应增加。
此外，添加某些添加剂，如抗冻剂、抑泡剂和防腐剂等，还可以改变冷却液的物性，从而影响对流换热系数。
综上所述，冷却液的对流换热系数是指冷却液在流动过程中与其周围环境发生热量传递的性能参数。
冷却液的对流换热系数
冷却液的对流换热系数引言在工程领域中，涉及到热传导和传热的问题是非常常见的。
而对流换热作为一种重要的传热方式，在各个工业领域中都有广泛的应用。
冷却液的对流换热系数是衡量冷却液在传热过程中效果好坏的一个重要参数。
本文将详细介绍冷却液的对流换热系数及其影响因素。
对流换热简介对流是指通过流体（气体或液体）内部或表面上存在温度差而引起的能量传递方式。
在工程领域中，对流可以分为自然对流和强制对流两种形式。
自然对流是指不需要外力驱动，由温度差引起气体或液体内部产生密度差而形成的运动。
强制对流则是需要外力驱动，例如泵或风扇等设备来实现。
在冷却系统中，一般采用强制对流方式进行散热，以提高散热效率。
冷却液与对流换热冷却液是指用于降低设备或系统温度的液体。
在工业生产中，冷却液被广泛应用于各种设备和系统中，如发动机冷却系统、电子设备散热系统等。
冷却液的对流换热系数是衡量冷却液在传热过程中效果好坏的一个重要参数。
对流换热系数越大，表示冷却液与被散热物体之间的传热效果越好。
影响冷却液对流换热系数的因素流体性质冷却液的物理性质对其对流换热系数有着重要影响。
例如，冷却液的导热系数越大，其对流换热系数也会相应增加。
此外，冷却液的粘度、密度等物理性质也会影响其对流换热系数。
流体运动状态流体运动状态是指冷却液在传热过程中的流动形式。
一般来说，当冷却液以湍流状态进行传递时，其对流换热系数要大于层流状态下的值。
流动速度流动速度是指冷却液在传热过程中的速度。
当流动速度增大时，冷却液与被散热物体之间的对流换热系数也会相应增加。
散热表面特性散热表面的特性也会对冷却液的对流换热系数产生影响。
例如，表面粗糙度越大，冷却液与表面之间的摩擦阻力越大，从而提高了对流换热系数。
温度差温度差是指冷却液与被散热物体之间的温度差异。
一般来说，温度差越大，冷却液的对流换热系数也会相应增加。
测量和计算对流换热系数测量和计算对流换热系数是工程实践中重要的任务之一。
flotherm软件应用学习精华
flotherm软件应⽤学习精华如何现实物体表⾯的温度云：Fig.1Fig. 2关于表⾯换热系数在附件中的模型中，设置换热系数时，⽆论数值怎么改，最后的温度分布没有改变，这是为什么？==========================================对流换热系数与很多参数有关，况且不同位置这个值也不⼀样从⽹格的⾓度出发，在固体内的⽹格中，每个⽹格应该有⼀个导热系数参数，⽽在固体与流体相连的⽹格⾥，有⼀个对流换热系数参数，还有⼀个热辐射参数并且这些数值随着迭代不断变化（如果导热系数不是定值，是⼀个随温度变化的值），最终不再变化，模型也就收敛这个换热系数是⽤于考虑箱体与外界环境的换热量，求解域与箱体⼤⼩⼀致时才计算，这是软件对外界换热的⼀个近似处理，其实并不准确，因为和外界的换热系数⼀般是未知的，不应作为⼀个已知的第三类边界条件。
ambient 中的对流换热系数，仅在如下两个条件同时满⾜时才发挥作⽤： 1.对某个⽅向上的计算域边界附加了你设置的ambient 属性 2.改计算域边界和计算域内某固体表⾯重合则此ambient 种设置的对流换热系数会在与计算域边界重合的固体表⾯上发挥作⽤。
此设置有⼀个典型应⽤：你的⼀个机箱，内部采⽤强迫对流换热，此时系统90%多的热量都是靠系统内部的强迫风冷带⾛的。
但同时，机箱外表⾯也是存在⾃然对流和辐射的，只不过⾮常⼩⽽已。
在进⾏仿真计算时，⼜不想把机箱外计算域放⼤实际计算其⾃然对流。
就可以设置ambient 中的对流换热系数，近似模拟机箱外表⾯的⾃然对流和辐射。
在此情况下，⼀般设置此值为10左右即可system ⾥的fliud 设置的是求解域内的流体属性，⽐如导热系数，密度，粘性，⽐热等等；ambients 设置的是求解域外的流体温度，压⼒等，默认为空⽓，⽽且不能更改；global 设置的是求解域内初始计算的温度和压⼒，它会在计算过程中被逐步的修正。
水的对流换热系数
水的对流换热系数一、引言水的对流换热系数是热传导过程中的一个重要参数，它决定了物体表面与周围介质之间的热量传递速率。
对于许多工程应用来说，如化工、冶金、能源等领域，水的对流换热系数是非常关键的。
二、什么是对流换热在物理学中，对流是指由于温度差异而产生的气体或液体内部的运动。
当物体表面和周围介质之间存在温度差异时，就会引起该介质内部的运动，这种运动就称为对流。
在这个过程中，介质中高温区域的分子会向低温区域移动，并将其所带走的热量传递给周围环境。
三、水的对流换热系数水的对流换热系数取决于许多因素，包括：1. 流体性质：水在不同温度下具有不同的密度和粘度，在计算水的对流换热系数时需要考虑这些因素。
2. 流速：当水流速较慢时，其与物体表面之间存在较弱的摩擦力和剪切力，因此对流换热系数较低。
当水流速增加时，摩擦力和剪切力也会增加，从而提高了对流换热系数。
3. 物体表面的形态：物体表面的形态对水的流动方式有很大影响。
例如，在平滑表面上，水会形成层流；而在粗糙表面上，水会形成湍流。
湍流状态下，水的对流换热系数要比层流状态下高得多。
4. 温度差异：温度差异越大，水的对流换热系数也就越高。
四、如何计算水的对流换热系数计算水的对流换热系数需要使用一些公式和实验数据。
以下是一些常用的公式：1. Nu = hD/k其中Nu是Nusselt数，h是对流换热系数，D是物体特征尺寸（例如管径），k是介质导热系数。
这个公式通常用于计算液体在管内的对流换热系数。
2. h = q/(AΔT)其中q是单位时间内传递给介质的热量，A是物体表面积，ΔT是介质与物体之间的温度差异。
这个公式通常用于计算物体表面上的对流换热系数。
在实验中，可以使用热电偶、温度计等仪器来测量物体表面和介质之间的温度差异，并根据上述公式计算对流换热系数。
五、应用水的对流换热系数在许多工程应用中都非常重要。
例如，在化工生产中，需要控制反应过程中的温度变化，这就需要根据水的对流换热系数来设计冷却系统。
对流换热系数的的测定方法
对流换热系数测定方法姓名：乔迈指导教师：罗翔学号：SY1004319对流换热系数测定方法一、前言具有初始温度T的物体，被突然置于有确定温度的流场中，该物体与流场构成一个非稳态的换热体系。
在这个非稳态换热体系中，包含着两个传热环节：一个是物体内部的导热；另一个是流体于物体边界的对流换热。
其中影响对流换热的关键参数就是对流换热系数。
对流换热系数是求解伴有表面对流换热的热传导问题的重要参数之一。
直接测定对流换热系数的方法分为稳态法与瞬态法。
稳态法对实验条件要求苛刻,实验周期长，误差大。
瞬态法由于实验周期短，误差小，近年来被广泛运用于对流换热系数测量实验，通常所说的瞬态法是通过瞬时提高来流温度或者壁面温度来达到温度阶跃，测量窄幅热色液晶显色时间，通过求解一维半无限大平板非稳态导热方程得到测量表面的对流换热系数。
实验中要达到温度的阶跃通常不容易实现，只能是近似阶跃，需要进行逐级阶跃或者指数函数进行修正。
这种处理方式可以近似解决入口温度非阶跃响应问题。
但是如果实验中存在涡流,采取突然提高来流温度的方法，并不能确定涡流温度随时间的变换曲线，对实验结果造成很大的误差。
为了解决上述问题，本文总结提出了一种测定对流换热系数的新方法，此方法是以传热学中非稳态导热求解法中的数学分析法集总参数分析法为基础设计的特定环境下的对流换热系数测定方法，本文全面分析了各因素对对流换热系数精度的影响并进行了定量分析此方法简便可靠在一般条件下误差不超过1.6%。
热传导热对流和热辐射一般情况下并不是独立存在的，热传导时常伴有表面对流换热。
本文研究的是零件内非等温场及其变形的研究的一部分内容，其中的热传递现象是导热对流系统，为了确定零件内的非等温场，表面对流换热系数h 是必需的参数之一，本文采用了实验法以求得此参数。
传统的实验法是以确定准则方程式的函数关系为主要内容，若采用传统的方法就显得过于复杂。
因此设计了这种以集总参数分析法为基础的对流换热系数的测定方法即把导热体看成集总体，使得导热体的温度T 只是时间t 的函数，对特定环境条件下对流换热系数的获得提供了一种方便有效的方法二、实验的理论分析2.1对流换热系数分析由牛顿冷却公式和傅里叶导热定律可知对流换热系数为:0|y w f T h T T y λ=∂=--∂ 其中，λ为流体的导热系数，w T 为导热体壁温，f T 为流体温度，0|y T f =∂∂为流体的温度梯度，由此式可知h 取决于流体的导热系数，温度差和贴壁流流体的温度梯度更准确地说h 取决于流体的物性和流动状况，另外，λ还受壁面形状位置，表面粗糙度等的影响。
对流换热系数,W（m2·℃）
第二讲电子设备热设计基本知识一热源和耗散功率电子设备只要通电就有发热，是热源，其产生的热量等于功率的耗散。
耗散功率（发热功率）是热设计的基础可以采用试验和热功率）是热设计的基础。
可以采用试验和理论计算来确定。
一般都增加安全系数，保守取值，适当取高些。
热设计一般是取最恶劣工况：最高环境温度和最大热耗散的情况下设计。
耗散功率计算：PVI理论上是可以这样计算的。
实际大多是元器件厂家提供的。
第15-19页厂家提供的第15 19页1有源器件2无源器件有热源如果任由它发热不去考虑散热，那么有可能温度会超过元器件工作温度。
因此有必要人为构造散热途径。
比如电加热器烧干。
比如电加热器烧干接下来我们看看散热是怎么回事。
热量传递有三种方式：导热；对流和热辐射一、导热导热的微观机理气体的导热是气体分子不规则运动时相互碰撞的结果；金属导体中的导热主要靠自由电子的运动完成；非导电固体中的导热是通过晶格结构的振动来实现；液体中的导热主要依靠弹性波。
导热基本定律——傅立叶定律（一维导导热基本定律傅立叶定律（维导热）t Φ λ A x式中：Φ ——热流量，W；λ——导热系数，W/m℃；A ——垂直与热流方向的横截面面积，m2；t / x —— x方向的温度变化率，℃/m。
负号表示热量传递的方向与温度梯度的方向相反。
无限大平板一维导热t w1 t w 2 Δt q δ rλ t dx λ t w1 t w1 t w 2 Δt Φ δ Rλ dt λ Aλ Qtw 2 δRλ 0 δ x Aλ 导热热阻t w1 Q tw2 δrλ λ 单位面积导热热δ Aλ 阻图导热热阻的图示单层圆筒壁的导热t w1 t w 2 t tw2 Φ 2 π rlq w1 W ln r2 r1 Rλ 2π λ l 长度为l 的圆筒壁的导热热阻接触热阻实际固体表面不是理想平整的，所以两固体表面直接接触的界面容易出现点接触，或者只是部分的而不是完全的和平整的面接触——给导热带来额外的热阻减小散热器与器件之间的接触热阻影响接触热阻的因素较多，迄今没有一个普遍适用的经验公式加以归纳，因此工程设计中都是根据实验或参考实测数据来选择接触热阻。
空气对环氧树脂的自然对流换热系数
空气对环氧树脂的自然对流换热系数下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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flotherm 空气对流换热系数的设定
我做过热测试，用FLUK实时监控测试点的温度，基本上很少有冲很高的。
仿真计算的是稳态，前面的冲高可以忽略不计。
如果是瞬态就要全程监控温度。
我只知道静止空气对流换热系数一般为6W(m^2*K);Flotherm中一般都是这么设定的；对流换热系数大致范围：对流换热现象换热系数W/m2.K空气自然对流3~10气体强迫对流20~100水自然对流200~1000水强迫对流1000~15000牛顿方程：q=aS(tf-tw) q为对流换热的热流，a为换热系数，S为固体壁面换热面积，tf 为流体温度，tw为固体壁面温度。
对流换热系数a与流体的物理性质、流动状态和速度、固体壁面物理性质、形状位置都有关，比如同样的流体在紊流和层流时换热系数就不一样，所以不同情况下对流换热系数a是不一样的，书上的一些换热系数是通过实验方法得到的一些大致范围，供大家参考，自己随意输入一个换热系数是不科学的，flotherm里面应该内置计算公式来根据具体情况去自动求解流体与壁面间的换热。
当然要设置！我询问了美国同事，mild steel的enclosure，top surface设8，bottom surface设4，side surface 设6我知道你说的公式，可是公式里的那几个参数你能否准确知道？比如雷诺数、普朗特数、特征尺寸？如果没有准确数值，自己算出来的换热系数就不一定对了。
另外，不同的情况下，雷诺数、普朗特数、特征尺寸都是不一样的，当然换热系数也不一样了，我不知道“空气对流换热系数一般为6W(m^2*K)“这个结论依据的是不是实验得出的数据。
不过，你可以问问那些做案例的高手，请他们帮忙解释一下。
谢谢你给出的经验数值我觉得需要设置的情况是求解区域和设备壳体外表面重合时，也就是求解区域刚好包住设备壳体时，才需要设置壳体外表面与周围环境的换热系数，当求解区域远大于设备壳体外形时，不需要设置（当然设置也没事，因为不起作用），我平时就将求解区域设置较大，这样的缺点是求解网格较多，求解时间长，好处是能对周围空气状况有了解。
铝合金薄板强风气垫射流加热过程的对流换热系数研究
铝合金薄板强风气垫射流加热过程的对流换热系数研究李家栋;刘静;高冠军;王昭东【摘要】实验研究了强风气垫冲击射流加热铝合金薄板的对流换热特性.基于集总热容法计算表面对流换热系数,获得射流速度42 m/s ～68 m/s(压力0.4 kPa～1.0 kPa)的表面对流换热系数与铝板温度关系.对于厚度为3mm的薄板,若要实现工业气垫炉加热所需的4.5℃/s的加热速率,其表面平均对流换热系数应大于231W/(m2 ·K),雷诺数Re要大于17 138.利用实验数据的回归处理及最小二乘法,建立了强风气垫射流加热过程的平均对流换热准数方程,与实验数据比较,该准数方程与实验结果吻合良好,误差小于4.5％.【期刊名称】《轻合金加工技术》【年(卷),期】2017(045)008【总页数】6页(P30-34,39)【关键词】射流冲击加热;气垫炉;热处理;对流换热系数;准数方程【作者】李家栋;刘静;高冠军;王昭东【作者单位】东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819【正文语种】中文【中图分类】TG166.3;TG155.1强风气垫加热装置，也称气垫炉，是国外开发成功的一种薄板带加热设备[1]，具有温控精度高、板带生产效率高、表面质量优异、加热速度快(对于0.3 mm～3 mm的铝合金薄板，加热速度可达4.5℃/s～18℃/s)的特点，能充分满足汽车、航空用途的大规格高性能铝合金板带材的快速、高质量热处理需要[2-4]。
目前国内西南铝业、南山铝业、南南铝业等多家铝合金加工企业都引进了该设备[5-7]。
但国内针对相关技术的研究还不充分，还没有自主开发出气垫炉产业化应用的实例。
为使其能在我国高性能铝合金板带工艺优化和产品开发中发挥作用，形成我国自主的强风气垫射流加热技术，有必要对强风气垫加热装置的换热系数及换热特性予以研究。
传热学5-对流换热分析
Mx
M x dx x
M y vdx
单位时间内、沿x轴方向、 经x表面流入微元体的质量 单位时间内、沿x轴方向、经 x+dx表面流出微元体的质量
M x udy
M x M x dx M x dx x
单位时间内、沿x轴方向流入微元体的净质量：
M x M x dx
无论流体流动与否， p 都存在；而 ii只存在于流动时
同一点处各方向的 p 都相同；而 ii与表面方向有关
推导过程见P110 动量微分方程 — Navier-Stokes方程（N-S方程）
u u u p u u （ u v ) Fx ( 2 2 ) x y x x y
M x ( u ) dx dxdy x x
单位时间内、沿 y 轴方向流入微元体的净质量：
M y M y dy
单位时间内微元体 内流体质量的变化:
( v) dy dxdy y y
M y
( dxdy) dxdy
Mx
速度场和温度场由对流换热微分方程组确定： 质量守恒方程、动量守恒方程、能量守恒方程
2 质量守恒方程(连续性方程) 流体的连续流动遵循质量守恒规律
(x, y) 处取出边长为 dx、dy 的微元体（z方向为单位长度），M 为质量 流量 [kg/s]
从流场中
Mx
M x dx x
M y vdx
热的核心问题
研究对流换热的方法：
（1）分析法 （2）实验法 （3）比拟法 （4）数值法
传热系数大致范围
5 对流换热的影响因素
对流换热是流体的导热和对流两种基本传热方式 共同作用的结果。其影响因素主要有以下五个方面： (1)流动起因 (2)流动状态 (3)流体有无相变
gb50584-2013保温计算规则
gb50584-2013保温计算规则1.gb50584-2013金属设备及管道的外表面温度T0，当无衬里时，应取介质的长期正常运行温度。
2.当有内衬时，金属设备及管道的外表面温度T0，应按有外保温层存在的条件下进行传热计算确定。
环境温度的取值应符合下列要求：1.室外保温结构在经济厚度和热损失Q的计算中，当常年运行时，环境温度Ta应取历年的年平均温度的平均值；当采暖季节运行时，应取历年运行期日平均温度的平均值。
2.室内保温经济厚度计算和热损失计算中，环境温度Ta可取为20℃。
3.在地沟内保温经济厚度计算和热损失计算中，环境温度Ta取值应符合下列规定：1)当外表面温度T0为80℃时，Ta取为20℃。
2)当T0在81℃～110℃之间时，Ta取为30℃。
3)当T0大于或等于110℃时，Ta取为40℃。
4.在防止人身烫伤的厚度计算中，环境温度Ta应取历年最热月平均温度值。
5.在防止设备管道内介质冻结的计算中，Ta应取冬季历年极端平均最低温度。
对于不同材料复合保温结构在内外两种材料界面处以摄氏度(℃)计的温度，应控制在低于或等于外层保温材料推荐使用温度的0.9倍以内。
保温结构表面换热系数as的取值应符合下列要求：1.外表面换热系数as应为表面材料的辐射换热系数ar与对流换热系数ac 之和，ar和ac可按下列公式计算：1)辐射换热系数ar应按下式计算：式中：绝热结构外表面材料辐射换热系数[W/(m²·K)]；绝热结构外表面材料的黑度，的取值应符合本规范第5.8.9条规定。
2)无风时，对流换热系数ac应按下式计算：式中：对流换热系数[W/(m²·K)]；D1绝热层外径，当为双层时，应代入外层绝热层外径D2的值。
知识点：过渡流状态的对流换热计算PPT.
0.87 f 2 3 Prf d 0.4 280)Prf 1 l Prw
0.11
（2）
（1）式和（2）式是以流体的温度tf作为定性温度，以 管子内径d 作为定型尺寸。对非圆形截面的流道，定型尺寸 可采用当量直径de。Prw是以壁面温度tw作定性温度的普朗特 准则，Tw为壁面热力学温度。
知识点：过渡流状态的对流换热计算
当管内流动2300＜Re＜104时流动状态为从层流到紊流的 过渡流状态。 在这种状态下，流体的流动既不是层流，也不完全符合 紊流的特征。由于流动中出现了旋涡，过渡流状态的换热系 数将随雷诺数Re的增大而增大。在温差大时，还有自然对流 带来的复杂影响。在整个过渡状态中换热规律是复杂的。在 选用计算公式时必须注意适用条件。 下面介绍一种根据实验数据整理而得的计算式。 （1）对于气体，当0.6＜Prf＜1.5，0.5＜Tf/Tw＜1.5， 2300＜Ref＜104时，有
Nu f 0.0214(Re 0.8 f
2 Tf d 3 0.4 100)Prf 1 l Tw
0.45
（1）
知识点：过渡流状态的对流换热计算
（2）对于液体，当1.5＜Prf＜500，0.05＜Prf/Prw＜20 2300＜Ref＜104时，有