钢瓶气体体积计算
灌气问题公式
灌气问题公式灌气问题公式灌气问题公式计算：压缩气体假设：1、钢瓶内容积V=40L：2、压缩气体的充气压力P=12.6MPa（绝对压力)3、汇流排自动切换压力P1=1.1MPa（绝对压力）4、不考虑管路的容积；5、气体体积变化时温度不变。
计算公式V1=VP/P1–VV0=V1P1/P0式中：V1——压力为P1时的可用气体容积（L）；P0——标准大气压，绝对压力近似为0.1MPa；V0——压力为标准大气压的可用气体容积（L）。
计算结果：V1=40×12.6/1.1-40=418.18LV0=418.18×1.1/0.1=4600L一、液态二氧化碳医用液态二氧化碳钢瓶标准充装系数为0.6Kg/L。
40升钢瓶一般只装16～18Kg液态二氧化碳。
液态密度为1041.07Kg/m3。
气化温度为31℃。
饱和蒸汽压力为7.39MPa。
当温度上升到54℃时，钢瓶压力可达15MPa。
标准状态下二氧化碳的气体密度为ρ=1.977g/L。
假设：1、钢瓶内容积V=40L；2、充装量18Kg；3、汇流排自动切换压力P1=1.1MPa（绝对压力）；4、不考虑管路的容积；5、气体体积变化时温度不变。
计算公式：18Kg液态二氧化碳汽化生成的标准气体体积：V3=18000/1.977=9105L汇流排切换时，钢瓶内残留气体换算成标准气体的体积：V4=VP1/P0=40×1.1/0.1=440L压力为标准大气压的可用气体容积：V0=V3-V4=8665L二、液态笑气笑气也可以液态的形式储存于钢瓶中。
其存储压力为其饱和蒸汽压（-20℃时为1834kPa；0℃时为3171kPa；20℃时为5168kPa）。
当温度为-88.33℃、压力为101.325kPa时，液体密度为1281.5kg/m3。
当充装系数≤0.5Kg/L时，40升钢瓶最多可装20Kg 液态笑气。
标准状态下二氧化碳的气体密度为ρ=1.978g/L。
如何将气体换算为一个标准大气压下的标准体积
由于交货单上，罐体内气体压强（fillin g pressure of gas）与罐体体积(specification of cylinder) 的乘积，与厂家填充气体体积（V olume of gas charged）基本相当，根据气体状态方程P1V1=P2V2，可以推测出厂家在向罐体内填充的气体体积，是按照一个标准大气压计算的。
1标准大气压=101325 N/㎡。
（在计算中通常为1标准大气压=1.01×10^5 N/㎡)。
100kPa=0.1MPa。
IUPAC将“标准压力”重新定义为100 kPa。
在实际计算中，将理想气体的状态方程即P1V1/T1=P2V2/T2 作为计算依据。
举例：通盈氘气2011-01-06V olume of gas charged 5600LSpecification of Cylinder 46.0 LFilling pressure of gas ,temp 11.6Mpa @ 5℃将一个标准大气压下，5600L的气体进入46L体积装钢瓶内，钢瓶测量压强为11.6Mpa ,测量时气体环境温度为5℃（转化为开尔文温度为２７８°）。
计算方法：需要首先将罐体压强换算为以kPa为单位，再带入气体方程进行比对P1V1/T1 = 11.6*10 * 3/ 278 =5336 / 278 ≈19.19倒推通盈填充气体时的气体温度T2= P1V1/19.19= 5600/19.19≈291.82（19℃）为确保无误，另外抽测3组氘气交货单上的数据，进行同样计算，确认是否T2为恒定值1.V 4500L CY 40L PRE 10.7 T1 8℃=281KT2=4500/(40*10.7*10*3/281)=295.44 (22.4℃)2．V 5500L CY 45.0L PRE 12.0 TI 15℃=288KT2=5500/(45*12*10*3/288)=293.33 (20.3℃)3. V4400L CY 40.0L PRE 11.2 T1 23℃=296KT2= 4400/(40*11.2*10*3/296)=290.71 (18℃)通过计算可知，1. 厂家在进行气体填充时的外部条件为20℃，1个大气压强（或换算出来的）。
物理化学核心教程课后答案完整版(第二版学生版)
物理化学核心教程（第二版）参考答案第一章气体一、思考题1. 如何使一个尚未破裂而被打瘪的乒乓球恢复原状采用了什么原理答：将打瘪的乒乓球浸泡在热水中，使球壁变软，球中空气受热膨胀，可使其恢复球状。
采用的是气体热胀冷缩的原理。
2. 在两个密封、绝热、体积相等的容器中，装有压力相等的某种理想气体。
试问，这两容器中气体的温度是否相等答：不一定相等。
根据理想气体状态方程，若物质的量相同，则温度才会相等。
3. 两个容积相同的玻璃球内充满氮气，两球中间用一玻管相通，管中间有一汞滴将两边的气体分开。
当左球的温度为273 K，右球的温度为293 K时，汞滴处在中间达成平衡。
试问：（1）若将左球温度升高10 K，中间汞滴向哪边移动（2）若两球温度同时都升高10 K, 中间汞滴向哪边移动答：（1）左球温度升高，气体体积膨胀，推动汞滴向右边移动。
（2）两球温度同时都升高10 K，汞滴仍向右边移动。
因为左边起始温度低，升高10 K所占比例比右边大，283/273大于303/293，所以膨胀的体积（或保持体积不变时增加的压力）左边比右边大。
4. 在大气压力下，将沸腾的开水迅速倒入保温瓶中，达保温瓶容积的左右，迅速盖上软木塞，防止保温瓶漏气，并迅速放开手。
请估计会发生什么现象答：软木塞会崩出。
这是因为保温瓶中的剩余气体被热水加热后膨胀，当与迅速蒸发的水汽的压力加在一起，大于外面压力时，就会使软木塞崩出。
如果软木塞盖得太紧，甚至会使保温瓶爆炸。
防止的方法是灌开水时不要太快，且要将保温瓶灌满。
5. 当某个纯物质的气、液两相处于平衡时，不断升高平衡温度，这时处于平衡状态的气-液两相的摩尔体积将如何变化答：升高平衡温度，纯物的饱和蒸汽压也升高。
但由于液体的可压缩性较小，热膨胀仍占主要地位，所以液体的摩尔体积会随着温度的升高而升高。
而蒸汽易被压缩，当饱和蒸汽压变大时，气体的摩尔体积会变小。
随着平衡温度的不断升高，气体与液体的摩尔体积逐渐接近。
TO14标准气体资料
２０
２１
２２
２３
ＣＡＳ
英文名
71-43-2
Benzene
74-83-9
Bromomethane
56-23-5
Carbon Tetrachloride
108-90-7
Chlorobenzene
67-66-3
Chloroform
74-87-3
Chloromethane
10061-01-5 cis-1,3-Dichloropropene
电话：010-89820533 传真：010-82129875 邮件：sales@
1,3,5-Trimethylbenzene
３６ 75-01-4
Vinyl Chloride
３７ 108-38-3
m-Xylene
３８ 95-47-6
o-Xylene
３９ 106-42-3
p-Xylene
１，１，２，２－四氯乙烷 四氯乙烯 甲苯
反－１，３－二氯丙烯 三氯乙烷
１，１，２－三氯乙烷 三氯乙烯
1,1,2 Trichlorotrifluoroethane
76-13-1
Halocarbon 113
76-14-2 75-71-8
Dichlorotetrafluoroethane Halocarbon 114
Dichlorodifluoromethane Halocarbon 12
87-68-3 Hexachloro-1,3 Butadiene
Ｒｉｎｓｔ
北京永朝欣业科技有限公司
U.S. EPA TO-14校准标气
符合美国环保署TO-14A方法要求-“使用特殊处理的采样罐/气相色谱仪检测环境大气中的挥发性有机物”，被广 泛的用于环境大气研究和室内空气质量研究。
理想气体
RT p Vm b
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1.1
气体
由于真实气体分子间有作用力，且以吸引力为主，因此 其压力为
p RT a 2 Vm b Vm
分离变量，整理即得式（1-13）。 【任务1-5解答】（1）用理想气体状态方程计算：
p n 10.0 RT 8.314 300 =5.13MPa 3 V 4.86 10
（2）用范德华方程计算：
nRT an2 10.0 8.314 300 0.5562 10.02 p＝ 2 － ＝3.55MPa 3 3 3 V nb V 4.86 10 10.0 6.380 10 4.86 10
显然用范德华方程计算结果与实测值比较接近。
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1.1
气体
实验表明，对于中压范围（1.6MPa≤P＜10MPa）的气
体，用范德华方程计算结果更为准确。
分别用理想气体状态方程和范德华方程计算1mol CH3OH气体在400K，101325Pa的体积，并比较两者有和差 别，为什么？
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an2 p V nb nRT V
(1-12)
(1-13)
a p Vm b RT Vm
a、b为范德华常数（见表1-1）。通常，容易液化的气体， 气体分子间引力越大，a越大；分子越大，b越大。
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1.1
1.1.2 真实气体
任务1-5：10.0 mol C2H6气体在300K充入4.86×10－3m3 的容器中，计算容器内气体压力（实测压力为3.445 MPa）。
1．真实气体的p、V、T性质
真实气体只有在高温、低压条件下，才遵守理想气体状 态方程，否则将偏离理想气体行为，产生偏差（图1-3）。
七氟丙烷钢瓶规格型号
七氟丙烷钢瓶规格型号七氟丙烷钢瓶是一种用于贮存和运输七氟丙烷气体的容器，具有特定的规格型号。
七氟丙烷是一种无色、无味、无毒的化学气体，广泛应用于消防灭火系统、电子设备保护、航空航天等领域。
七氟丙烷钢瓶的规格型号通常以容量、压力和尺寸来描述。
容量是指钢瓶内可容纳的七氟丙烷气体的体积，常用单位为升。
压力是指钢瓶内七氟丙烷气体的压力，常用单位为兆帕。
尺寸是指钢瓶的外形尺寸，常用单位为毫米。
七氟丙烷钢瓶的规格型号多样，根据不同的应用需求和安全要求，可以选择不同容量、压力和尺寸的钢瓶。
常见的规格型号有12.5升、25升、40升等，压力一般为2.5兆帕或4.2兆帕，尺寸则根据容量和压力的不同而有所区别。
七氟丙烷钢瓶的制造材料是高强度合金钢，具有良好的密封性能和耐腐蚀性能，能够有效地保护七氟丙烷气体不泄漏和受污染。
钢瓶内部还设有安全装置，如压力释放阀和温度感应器，以确保在极端情况下能够安全释放七氟丙烷气体。
七氟丙烷钢瓶的使用和维护需要遵守相关的安全规范和操作规程。
在使用过程中，需要定期检查钢瓶的压力和外观，确保其完好无损。
同时，还需要定期对钢瓶进行充装和检测，以确保七氟丙烷气体的质量和安全性。
在运输和存放过程中，需要采取适当的防护措施，防止钢瓶遭受外力损伤或受到高温和火源的威胁。
七氟丙烷钢瓶的规格型号对于选择和使用七氟丙烷气体具有重要意义。
根据实际需求和安全要求，选择合适的规格型号的钢瓶，可以确保七氟丙烷气体的贮存和使用的安全可靠。
同时，七氟丙烷钢瓶的规格型号也反映了其技术性能和适用范围，为用户提供了参考和指导。
总结起来，七氟丙烷钢瓶规格型号是选择和使用七氟丙烷气体时需要考虑的重要因素。
合理选择规格型号的钢瓶，可以保证七氟丙烷气体的贮存和使用的安全可靠，并满足实际需求和安全要求。
同时，七氟丙烷钢瓶的规格型号也为用户提供了参考和指导，帮助其做出正确的选择和决策。
气体灭火系统计算公式
七氟丙烷防护区类型灭火浓度药剂量（公斤）图书馆，档案室灭火浓度10%=防护区体积X 0.82 变配电室，发电机房8.6%（北京）=体积X 0.69 8.3%（xx）=体积X 0.67计算机房通讯机房7.5%（北京）=体积X 0.60 8%（xx）=体积X 0.64估算钢瓶数量平均充装量钢瓶数量=药剂/平均充装量70L62 kg/瓶90L80选择150-240L大瓶时，最120L107小防护区药剂量应多于100150L126公斤。
独立区使用大瓶没有180L151限制。
240L202喷嘴数量估算=防护区面积/ 30—40平米释放阀的选择：药剂量释放阀通径选择时，如药剂量介于两档21-74kg DN32mm之间，视瓶站距离防护区远35-105DN40近而定。
较远的（超过30米）63-168DN50应选择高一级别的释放阀通112-322DN65径。
210-581DN80350-900DN100释放阀的旋转半径连接弯头L尺寸DN150DNDN80275DN泄压口计算机房，配电室=药剂量X 0.00054 (平方米)档案室=药剂量X 0.00043 (平方米)灭火剂类型IG541（烟落尽）灭火浓度药剂量（公斤）43%=体积X0.8037%=体积X 0.6737%=体积X 0.67平均充装量70L14.5 kg/瓶90L19120L25灭火浓度62%40%47%二氧化碳药剂量（公斤）=体积X 2.25=体积X 1.2=体积X 1.5平均充装量70L39kg/瓶=防护区面积/ 30—40平米4X 药剂量（公斤）DN50DN40DN32DN5=防护区面积/ 20—25平米钢瓶数释放阀通径1-4瓶DN25mm 4-6DN326-10DN4010-15DN5015-25DN6525-40DN8040-60DN100。
第76课时 气体状态变化的三类常见模型 [重难突破课]
![第76课时 气体状态变化的三类常见模型 [重难突破课]](https://img.taocdn.com/s3/m/a4ad6a510a1c59eef8c75fbfc77da26925c596e2.png)
目录
【典例5】 如图所示为某同学设计的检查U形玻璃管是否漏气的装置。在U形
玻璃管的右侧连接一水平且足够长的细玻璃管，用两段水银柱封闭一定质量的
理想气体，已知U形玻璃管与水平玻璃管的内径均匀且相等，大气压强为75
cmHg，环境温度为300 K，稳定时U形玻璃管左、右液面的高度差为5 cm，右侧
（2）不要漏掉大气压强，同时又要尽可能平衡掉某些大气的压力；
（3）有时可直接应用连通器原理——连通器内静止的液体，同一液体在同一水
平面上各处压强相等；
（4）当液体为水银时，可灵活应用压强单位“cmHg”，使计算过程简捷。
目录
【典例1】 如图，导热性能良好的U形容器，右管顶部封闭，容器的左、右两
部分横截面积之比为1∶2，容器内部封闭一部分水银。现测得右边部分的水银
（1）初态时，活塞B受力平衡，有p0S＋m2g＝p2S
解得p2＝1.2×105 Pa
末态时，对活塞A及物块整体受力分析，假定充气后汽缸中空气压强为p1，依
题意有p0S＋m1g＝p1S
对活塞B受力分析，有p1S＋m2g＝p2'S
联立解得 p2'＝3.2×105 Pa。
答案
（1）1.2×105 Pa
3.2×105 Pa
均为SL0，各接触面光滑。连向，稳定后，上部气体的体积为原来的 ，设整个过程温度保持不变，求：
2
目录
（1）此时上、下部分气体的压强；
解析 （1）旋转前后，上部分气体发生等温变化，根据玻意耳定律可知p0·
SL0
＝p1·SL0
解得旋转后上部分气体压强为p1＝2p0
目录
（2）通过打气筒向汽缸内充气的次数n。
气体灭火设计用量计算
随着国家经济建设的迅速发展，出现了大量不宜用水扑灭的火灾环境，如可燃气体、可燃液体、电器火灾以及计算机房、重要文物档案库等，此时，气体消防作为最有效最干净的灭火手段，日益受到重视。
目前的气体灭火系统主要有卤代烷替代灭火系统和二氧化碳灭火系统，但由于卤代烷具有严重的污染性，二氧化碳灭火系统本身具有窒息性和冷却作用，因此，公安部推荐采用七氟丙烷气体自动灭火系统扑灭A，B，C类和电器火灾，用于保护经常有人的场所。
七氟丙烷是碳、氟和氢的化合物，分子式为CF3CHFCF3，密度比空气大六倍，是一种无色、无味、不导电、无二次污染的灭火剂，该灭火剂以化学和物理机理相结合的方式进行灭火，不会影响氧的含量，是一种新型的洁净气体灭火剂，但由于其使用时间不长，大多数设计施工人员来对该类灭火系统的设计与使用相对比较陌生。
因此，我们有必要对该类气体灭火系统的设计过程进行深入探究。
一、七氟丙烷气体灭火系统设计过程目前，国内关于七氟丙烷气体灭火系统的设计使用还没有统一的规范，只有部分较发达地区制定了些地区性法规。
如广东省工程建设地方标准《七氟丙烷（HFC227ea）洁净气体灭火系统设计规范》和上海的《七氟丙烷（HFC227ea）洁净气体灭火系统技术规程》。
但是，在真正的设计施工过程中，仅仅这些规范还远不能独立达到指导设计施工的目的，往往还需要参照《气体灭火系统施工及验收规范》（GB50263－97）、《卤代烷1301灭火系统设计规范》等一些现有的成熟的气体灭火系统设计标准以及生产厂家提供的各种技术数据。
通过对这些规范的深入研究，结合当前众多工程实践总结出的设计经验，我们总结归纳了七氟丙烷气体灭火系统设计所遵循的主要步骤，以资借鉴。
（一）系统设计的前提条件七氟丙烷灭火系统与其它的气体灭火系统一样，都要在一个相对较为封闭的场所内才能发挥其应有的作用。
平时设计中我们一般设置的防护分区应在100m2～500m2之间，体积在300m3～2000m3之间，用相对密闭的墙体分隔开，由于七氟丙烷气体比空气重，所以下沉在紧贴地面的空间里，墙的高度应位于防护区建筑层高的2/3以上，一般取值范围在1.86～2.66m之间。
气体摩尔体积(鲁科)
范德华方程
适用范围
范德华方程适用于实际气体在接近正 常沸点温度或中等压力下的行为。
描述非理想气体状态下的气体摩尔体 积，考虑了分子间的相互作用力和分 子本身的体积。
气体分子间的相互作用力
分子间的相互作用力
气体分子间的相互作用力包括范德华力、诱导力和色散力，这些 力在一定条件下会影响气体的行为。
分子间距离
在科学实验中的应用
气体热力学研究
气体摩尔体积是热力学的重要参数之一，可以用于研究气体的热力学性质和变化 规律。
气体压力测量
气体摩尔体积可以用于测量气体的压力，通过比较不同压力下的气体摩尔体积， 可以推算出压力值。
05 气体摩尔体积的拓展知识
非理想气体状态下的气体摩尔体积
非理想气体
当气体分子间的相互作用力不可忽略 时，气体的行为将偏离理想气体状态 方程，表现为压缩率增大或膨胀率减 小。
03
在标准状况下，气体摩尔体积约为22.4升/摩尔，意味 着1摩尔的气体物质占据了22.4升的体积。
02 气体摩尔体积的计算
理想气体状态方程
理想气体状态方程是描述气体状态变化的基本方程，其形式为PV=nRT，其中P表示 压强，V表示体积，n表示摩尔数，R表示气体常数，T表示温度。
该方程基于理想气体假设，即气体分子之间无相互作用力，忽略分子体积，只考虑 分子运动。
设定温度和压强
包括气体钢瓶、压力表、 温度计、容量瓶等。
将气体钢瓶中的气体通 过减压阀和压力表引入 容量瓶中，并保持温度 和压强恒定。
测量气体体积
通过读取容量瓶中的液 位高度，计算气体的体 积。
计算摩尔体积
根据气体的物质的量和 实验测得的气体体积， 计算气体的摩尔体积。
50Kg液化气钢瓶自然气化速度计算
一、大的工商用户一般都用液相瓶而不用气相瓶？（定性分析）二、50KG气相瓶每小时可以供应多少气？也就是说用户每小时用量超过多大气量就应该用液相瓶？（定量分析）50Kg液化气钢瓶自然气化速度计算一、基本参数1、液化气液体温度与环境温度一致25℃(假定），钢瓶出口最低温度控制设定为5℃或0℃（假定）。
2、液化气成分设定为丙烷与丁烷摩尔数比列为50：50.3、50KG钢瓶尺寸：外径400mm，壁厚3.2mm，高度0.937（0.95）米。
二、计算传热系数Q=Fk△ｔW或Kal/h式中F--传热面积△ｔ--是热流体与冷流体的温度差K---比例系数，传热系数1、传热面积50Kg钢瓶在不同重量时的换热面积序号重量Kg体积L高度mm面积m2面积m2（计算底面积）密度Kg/cm3 5℃0℃5℃0℃5℃0℃5℃0℃0.5620.568 15089887066980.8870.877 1.013 1.003 24071705635550.7070.6970.8330，823 33053534204160.5280.5260.6540.652 42036352822770.3540.3480.4800.47451017.817.61411390.1770.1750.3030.301658.98.870.6700.0890.0880.2150.21472 3.56 3.5228.2280.0350.0350.1620.1622、传热系数K计算1/k=1/α1+δ/λ+1/α2α1空气自然对流换热系数20λ铁的导热系数43（含碳1.0%）α2液化石油气液体对流换热系数200（参照一般液体的自然对流换热系数）1/k=1/20+0.0032/43+1/200K=17.95W/m2.℃3、液化石油气从25℃度到5℃度时（0℃度）的气化量，利用自身显热，可以气化多少液化气体。
查资料，摩尔数丙烷：丁烷=50：50在25℃，5℃，0℃时焓，平衡压，气化潜热如下表：液化石油气在不同温度下的饱和压，焓及气化潜热表名称25℃5℃0℃饱和平衡压Mpa0.620.330.28焓kj/kg-2622-2671-2683气化潜热298317320气化量Kg7.79.5Q1=50X(-2622+2671)=2450Q2=50X(-2622+2683)=3050M1=2450/317=7.7KgM2=3050/320=9.5kg4、靠温度差吸收环境热量气化速度单位时间吸热量Q=Fk△ｔ50Kg钢瓶在不同重量时的吸热量W序号重量Kg高度mm面积m2面积m2（计算底面积）吸热量W吸热量W（计算底面积）5℃0℃5℃0℃5℃0℃5℃0℃5℃0℃1507066980.8870.877 1.013 1.003318.4393.5363.67450.10 2405635550.7070.6970.8330，823253.8312.8299.05369.32 3304204160.5280.5260.6540.652189.5236.0234.79292.59 4202822770.3540.3480.4800.474127.1156.2172.32212.71 5101411390.1770.1750.3030.30163.578.5108.78135.07 6570.6700.0890.0880.2150.21431.939.577.1996.03 7228.2280.0350.0350.1620.16212.615.758.1672.7050Kg钢瓶在不同重量时的吸热量KJ/h序号重量Kg高度mm面积m2面积m2（计算底面积）吸热量KJ吸热量KJ（计算底面积）5℃0℃5℃0℃5℃0℃5℃0℃5℃0℃1507066980.8870.877 1.013 1.0031146.21416.61309.21620.35 2405635550.7070.6970.8330，823913.71126.11070.571329.55 3304204160.5280.5260.6540.652682.2849.6845.231053.31 4202822770.3540.3480.4800.474457.5562.2620.35765.75 5101411390.1770.1750.3030.301228.7282.7391.59486.26 6570.6700.0890.0880.2150.214115.0142.2277.87345.72 7228.2280.0350.0350.1620.16245.356.5209.37261.7150Kg钢瓶在不同重量时的气化量序号重量Kg 吸热量KJ/H气化量Kg/H吸热量KJ/H（计算底面积）气化量m3/H（计算底面积）5℃0℃5℃0℃5℃0℃5℃0℃1501146.21416.6 3.616 4.4271309.21620.35 4.130 5.064 240913.71126.1 2.882 3.5191070.571329.55 3.396 4.155 330682.2849.6 2.152 2.655845.231053.31 2.666 3.292 420457.5562.2 1.443 1.757620.35765.75 1.957 2.393 510228.7282.70.7220.883391.59486.26 1.235 1.520 65115.0142.20.3630.440277.87345.720.877 1.080 7245.356.50.1400.177209.37261.710.6600.818按照液化气体标准状态下气态密度2.28Kg/m3一般家用燃气灶的用气量0.21m3/h.7.7KG/2.28Kg/m3=3.38m39.5KG/2.28Kg/m3=4.17m3DN50管道，液化气气体流速3-7米/秒，取5米/秒3.14*0.0252*5*3600=35m3/h3.38m3/35m3/h=0.097H*60=6分钟4.17m3/35m3/h=0.12H*60=7分钟。
钢瓶容量计算方法
钢瓶容量计算方法
钢瓶的容量计算可以通过容积公式来实现，具体的计算公式是V=PV0/T0T，其中V表示气瓶的容积，P表示气瓶内气体的压力，V0是气瓶的标准体积，T0是气体标准温度，T为气体实际温度。
这个公式适用于绝大多数气体容
器的容量计算。
气瓶的容量受到多种因素的影响，包括气瓶的压力、气瓶的体积以及气体温度等。
气瓶的压力和气瓶的容量成正比，当气瓶内气体的压力增加时，气瓶的容量会增加；反之，气瓶内气体压力较小时，气瓶的容量较小。
气瓶的容量与其自身体积成正比，一般情况下，气瓶容量越大，尺寸也会越大。
温度对气瓶容量的影响也很大，温度越高，气瓶的容量越大；反之，温度越低，气瓶的容量越小。
钢瓶的容量计算通常采用净容积，即除去气瓶内部的管道、阀门等设备所占据的体积后的剩余空间。
对于不同类型的气瓶，其容量计算单位也不同。
例如，无缝钢瓶的容量通常以升为单位，而钢瓶和铝瓶的容量以公斤为单位。
液化气瓶的容量则以重量为计算单位。
需要注意的是，同一类型的气瓶在不同制造厂家的容量可能会略有不同。
TO14标准气体资料
电话：010-89820533 传真：010-82129875 邮件：sales@
Styrene
苯乙烯
１０４
１
４．６４
２６
79-34-5
1,1,2,2-Tetrachloroethane
２７ 127-18-4
Tetrachloroethylene
２８ 108-88-3
Toluene
２９ 10061-02-6 trans-1,3-Dichloropopropene
３０ 71-55-6
156-59-2
cis-1,2-Dichloroethene
106-93-4
1,2-Dibromoethane
95-50-1
1,2-Dichlorobenzene
541-73-1
1,3 Dichlorobenzene
106-46-7
1,4 Dichlorobenzene
75-34-3
1,1-Dichloroethane
二氯二氟甲烷Ｆｒｅｏｎ １２
六氯－１，３－丁二烯
分子量 ７８ ９４ １５２ １１２ １１８ ５０ １１０ ９６ １８６ １４６ １４６ １４６ ９８ ９８ ９６ １１２ １０６ ６４
１３６
浓度ｐｐｍ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １ １
１
１８７
１
１７１
１
１２０
１
２５８
1-Bromo-4-Flurobenzene (4-Bromofluorbenzene)[460-00-4]；1,4-Diflurobenzene [540-36-3]
订货信息：
６Ａ 钢瓶，内容积０．９升，气体体积为１０４升，压力：１８００ｐｓｉｇ ，钢瓶接口ＣＧＡ１８０ 可选浓度： １ＰＰＭ ｖ／ｖ 或100PPB v/v 推荐减压阀：7621 超净VOC压力调节阀 制造商：美国ＳＰＥＣＴＲＡ ＧＡＳＥＳ
钢瓶混合气体容量计算公式
钢瓶混合气体容量计算公式钢瓶混合气体容量计算公式是用来计算钢瓶中混合气体的容量的一种数学公式。
钢瓶是一种常见的储存气体的容器，它通常用来储存氧气、氮气、氩气、二氧化碳等气体。
在工业生产、实验室研究以及医疗卫生等领域，钢瓶混合气体被广泛应用。
因此，了解钢瓶混合气体容量计算公式对于相关领域的工作者来说是非常重要的。
钢瓶混合气体容量计算公式通常包括以下几个要素，钢瓶的容积、气体的压力、气体的种类和混合比例。
在实际应用中，根据具体情况可能还需要考虑气体的温度和压力变化等因素。
下面我们将详细介绍钢瓶混合气体容量计算公式的具体内容，并举例说明其应用。
首先，钢瓶的容积是计算混合气体容量的重要参数。
钢瓶的容积通常以升（L）为单位，表示钢瓶内部能够容纳气体的体积大小。
在实际应用中，钢瓶的容积可以通过测量钢瓶的尺寸和几何形状来确定。
其次，气体的压力是计算混合气体容量的另一个重要参数。
气体的压力通常以帕斯卡（Pa）为单位，表示气体对单位面积施加的压力大小。
在实际应用中，气体的压力可以通过使用压力表或其他测量仪器来确定。
然后，气体的种类和混合比例也是计算混合气体容量的关键要素。
不同种类的气体在混合时会产生不同的效果，因此需要根据实际需求确定混合气体的种类和比例。
在实际应用中，可以根据混合气体的配方来确定气体的种类和混合比例。
最后，根据以上要素，钢瓶混合气体容量计算公式可以表示为：V = nRT/P。
其中，V表示混合气体的容量，n表示气体的摩尔数，R表示气体常数，T表示气体的温度，P表示气体的压力。
根据这个公式，我们可以计算出混合气体的容量。
举例来说，假设有一个容积为10升的钢瓶，内装有氧气和氮气的混合气体，氧气和氮气的摩尔比为1:4，气体的压力为10千帕，温度为25摄氏度。
根据上述公式，我们可以计算出混合气体的容量为：V = nRT/P。
= (1+4)RT/10。
= 5RT/10。
= 0.5RT。
通过这个例子，我们可以看到，根据钢瓶混合气体容量计算公式，我们可以很方便地计算出混合气体的容量。
钢瓶气体体积计算
1.333
2.491 9.807 x 10-2
1.333 x 10-3
2.491 x 10-3 9.807 x 10-5
1
1.868 7.354 x 10-2
1.333 x 102
2.491 x 102 9.807
1.316 x 10-3
2.458 x 10-3 9.677 x 10-5
1.934 x 10-2
3.613 x 10-2 1.42 x 10-3
1.36 x 10-3
2.54 x 10-3 10-4
3.937 x 10-2
7.356 x 10-2 2.896 x 10-3
1
1.868 7.354 x 10-2
0.535
1 3.394 x 10-2
13.59
25.4 1
单位换算(2) 压力
PV = n RT = (w / M) R T = ( d v ) RT/ M
液化气体膨胀后体积计算(2)
试计算24 kg的N2O特殊气体钢瓶, 容器内的N2O经汽化后释 放到大气中(35 oC, 1 atm)的体积为何? 利用理想气体方程式 计算 :
P : 压力; 以atm表示 V : 汽化后的体积 m3 n : 气体莫耳数 w : 液体重量; 以kg表示 M: 莫耳分子量 (N2=28, O2=32; Ar=40) R : 理想气体常数; 0.082 atm. m3 / (kmol.k) T : 绝对温度 (oC + 273.15) d : 液体密度(kg / m3) v : 液体体积 (m3)
气体分子量及比体积
0 « C¤ × U 25 « × À l q ¤¤¶ Gas Name (g/mol) ñ é n ¤ Å ¿ (m3/kg) ¤ Å ¿ ñ é n Ar 40 0.5600 AsH3 77.95 0.2873 BCl3 117.17 0.1912 BF3 67.82 0.3303 B2H6 27.67 0.8095 CF4 88 0.2545 CHF3 70 0.3200 CH2F2 52 0.4307 CH3F 34 0.6588 C2F6 138 0.1623 C3F8 188 0.1191 C4F6 144 0.1555 C4F8 200 0.1120 C5F8 212 0.1057 Cl2 70.9 0.3159 ClF3 92.5 0.2421 CO 28 0.7999 CO2 44 0.5091 F2 38 0.5894 GeH4 76.6 0.2924 C¤ U (m3/kg) 0.6112 0.3136 0.2087 0.3605 0.8836 0.2778 0.3493 0.4702 0.7191 0.1772 0.1300 0.1698 0.1222 0.1153 0.3448 0.2643 0.8732 0.5556 0.6434 0.3192 Gas Name H2 HBr HCl He HF N2 N2O NF3 NH3 NO O2 PH3 SF6 SiF4 SiHCl3 SiH(CH3)3 SiH4 SiH2Cl2 Si2H6 WF6 À l q ¤¤¶ (g/mol) 2 80.9 36.5 4 20 28 44 71 17 30 32 34 146 104.1 135.45 74.1 32.1 101 62.2 297.9 0 « C¤ × U 25 « C¤ × U ñ é n ¤ Å ¿ (m3/kg) ¤ Å ¿ (m3/kg) ñ é n 11.1992 12.2242 0.2769 0.3022 0.6137 0.6698 5.5996 6.1121 1.1199 1.2224 0.7999 0.8732 0.5091 0.5556 0.3155 0.3443 1.3175 1.4381 0.7466 0.8149 0.6999 0.7640 0.6588 0.7191 0.1534 0.1675 0.2152 0.2349 0.1654 0.1805 0.3023 0.3299 0.6978 0.7616 0.2218 0.2421 0.3601 0.3931 0.0752 0.0821
如何将气体换算为一个标准大气压下的标准体积资料
如何将气体换算为一个标准大气压下的标准体积由于交货单上，罐体内气体压强（fillin g pressure of gas）与罐体体积(specification of cylinder) 的乘积，与厂家填充气体体积（Volume of gas charged）基本相当，根据气体状态方程P1V1=P2V2，可以推测出厂家在向罐体内填充的气体体积，是按照一个标准大气压计算的。
1标准大气压=101325 N/㎡。
（在计算中通常为 1标准大气压=1.01×10^5 N/㎡)。
100kPa=0.1MPa。
IUPAC将“标准压力”重新定义为100 kPa。
在实际计算中，将理想气体的状态方程即P1V1/T1=P2V2/T2 作为计算依据。
举例：通盈氘气 2011-01-06Volume of gas charged 5600LSpecification of Cylinder 46.0 LFilling pressure of gas ,temp 11.6Mpa @ 5℃将一个标准大气压下， 5600L的气体进入 46L体积装钢瓶内，钢瓶测量压强为11.6Mpa ,测量时气体环境温度为5℃（转化为开尔文温度为２７８°）。
计算方法：需要首先将罐体压强换算为以kPa为单位，再带入气体方程进行比对P1V1/T1 = 11.6*10 * 3/ 278 =5336 / 278 ≈19.19倒推通盈填充气体时的气体温度 T2= P1V1/19.19= 5600/19.19≈291.82（19℃）为确保无误，另外抽测3组氘气交货单上的数据，进行同样计算，确认是否T2为恒定值1.V 4500L CY 40L PRE 10.7 T1 8℃=281KT2=4500/(40*10.7*10*3/281)=295.44 (22.4℃)2．V 5500L CY 45.0L PRE 12.0 TI 15℃=288KT2=5500/(45*12*10*3/288)=293.33 (20.3℃)3. V4400L CY 40.0L PRE 11.2 T1 23℃=296KT2= 4400/(40*11.2*10*3/296)=290.71 (18℃)通过计算可知，1. 厂家在进行气体填充时的外部条件为20℃，1个大气压强（或换算出来的）。
2024年气体钢瓶基本知识(3篇)
2024年气体钢瓶基本知识2024年，气体钢瓶仍然是一种重要的容器用于贮存和运输各种气体，包括氧气、氮气、氢气等。
在这篇文章中，我将向你介绍气体钢瓶的基本知识，包括其结构、工作原理、注意事项和未来的发展趋势。
一、气体钢瓶的结构气体钢瓶通常由几个关键部分组成，包括瓶体、气阀和保护装置。
1. 瓶体：瓶体是气体钢瓶最重要的组成部分，一般由高强度钢制成。
瓶体的形状通常为圆柱体，底部通常为球形。
瓶体的外表经过防腐处理，以延长其使用寿命。
不同气体的钢瓶通常用不同的颜色进行标识，以便区分。
2. 气阀：气阀用于控制气体的进出。
气阀通常由阀芯、阀体和阀盖组成。
阀芯通过旋转或推动来控制气体的流动。
气阀的设计必须能够保证密封性，以防止气体泄漏。
3. 保护装置：为了确保气体钢瓶的安全使用，通常还会安装一些保护装置，例如防爆装置、溢流装置和压力释放装置等。
这些装置能够防止瓶内压力过高或瓶体损坏时的危险情况发生。
二、气体钢瓶的工作原理气体钢瓶的工作原理基于理想气体状态方程，即PV = nRT。
其中，P代表气体的压力，V代表瓶内气体的体积，n代表气体的物质量，R代表气体常数，T代表气体的温度。
在气体钢瓶内部，瓶内气体的压力取决于液态气体的沸点和环境温度。
当瓶内气体的温度升高时，气体分子的平均动能增加，造成气体压力的增加。
相反，当瓶内气体的温度降低时，气体压力也会降低。
气体钢瓶的工作原理是利用钢瓶的高强度来承受瓶内气体的压力。
瓶内气体的压力越高，钢瓶所能承受的压力也就越大。
钢瓶的设计和制造必须能够在安全范围内承受瓶内气体的压力，并保证瓶体不会发生泄漏或爆炸的危险。
三、气体钢瓶的注意事项在使用气体钢瓶时，需要注意以下几点：1. 存放位置：气体钢瓶应储存在稳定的储存区域，远离火源和易燃物。
钢瓶不能直接放置在地面上，应该使用专用的支架或架子进行固定。
2. 运输方式：在运输气体钢瓶时，必须采取适当的措施确保安全。
钢瓶应该处于稳固的位置，并使用安全带或固定装置进行固定。
氮气与液氮的转化
1、14400立方氮气如何换算是多少吨液氮氮气的密度为l=×103kg/m3，液氮的密度为810kg/m3，氮气转换为液氮质量不变，所以14400××103=18000×103kg=18000吨40升得氮气瓶一般为150公斤，氮气钢瓶标准状态下为6立方，氮气瓶一般设计压力15Mpa，充装一般为。
2、压力容器容积立方米，气密试验压力；瓶装氮气压力12Mpa，体积40升；共需要多少瓶氮气波义耳-马略特定律：在等温过程中，一定质量的气体的压强跟其体积成反比。
即在温度不变时任一状态下压强与体积的乘积是一常数。
即p1V1=p2V2。
根据你的要求P1= ,V1=立方米＝1660升，P2=12Mpa ,V2=V2≈184升因此，184/40=即5瓶。
理想化的计算。
通常实际使用氮气温度和瓶装氮气供货标准温度相差不大,则按照理想气体定律,一定量(用千克或摩尔计量)氮气的压力和气体的乘积可近似认为是常数(注意采用同样的单位),故所需的氮气瓶数理论值为:×1000×(40×12)=瓶4、用瓶装氮气（容量40L，压力12mpa）将容积为1M3的容器从充压至10mpa，请问如何计算需要氮气多少瓶这个问题并不简单。
为计算方便，采用理想气体状态方程，并假设，冲氮过程中，氮气钢瓶与1m³容器的温度均保持在25℃。
冲第1瓶氮气。
氮气钢瓶内含有的氮气mol数，由理想气体状态方程pV＝nRT，则n＝pV/RT ＝（12×106×）÷（×298）＝，容器内原有气体mol数为：n＝pV/RT＝（×106×1）÷（×298）＝。
我们想象一下，1个³的容器有＋＝的氮气，其压力为：p＝nRT/V＝（××298）/＝1038436pa≈，那么这个压力就是冲第1瓶氮气的平衡压力。
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长度
公制
» 1 m = 10 dm = 100 cm = 1000 mm
英制
» 1 inch = 2.54 cm » 1 ft = 12 inch = 30.48 cm
体积
1 m3 = 1000 dm3 (liter) 1 dm3 (liter) = 1000 cm3 1 m3 = 35.31 ft3
1 Pa (Nm-2)=
0.01
1 x 10-5
7.5 x 10-3
1
9.87 x 10-6
1.45 x 10-4
1 atm =
1.013 x 103
1.013
7.6 x 102
1.013 x 105
1
14.7
1 lbin-2=
68.95
6.895 x 10-2
51.71
6.895 x 103 6.805 x 10-2
在常用温度下，压力达每平方公分二公斤以上之液化气体 或压力达每平方公分二公斤时之温度在摄氏三十五度以下 之液化气体。
温度在摄氏三十五度时，压力超过每平方公分零公斤以上 之液化气体中之液化氰化氢、液化溴甲烷、液化环氧乙烷 或其它中央主管机关指定之液化气体。
液化气体与高压气体
高压气体钢瓶特性 指常温下不可压缩液化的气体 钢瓶内压力随使用时间减少 钢瓶压力随温度升高而升高
1.868
3.386 x 103 1.333 x 102 2.491 x 102
3.342 x 10-2 1.316 x 10-3 2.458 x 10-3
0.491 1.934 x 10-2 3.613 x 10-2
1 mm H2O= 9.807 x 10-2 9.807 x 10-5 7.354 x 10-2
0.75 7.5 x 102
1
0.402
10
4.015 x 102 1.02
0.535
13
2.953 x 10-4
7.5 x 10-3
4.015 x 10-3
0.
29.92 2.036
7.6 x 102 51.71
9.807
9.677 x 10-5
1.42 x 10-3
1.02 x 10-3 1.02
1.36 x 10-3 1.02 x 10-5
1.033 7.03 x 10-2
1 3.453 x 10-2 1.36 x 10-3 2.54 x 10-3
10-4
2.953 x 10-2 29.53
3.937 x 10-2
0.01933
(mmHg) 0.00136
3
3 0.13332 1.33321
6 13.5951
1.03322 0.10132 1.01325
1013.25 14.6957 10332.2
0.00131
1
6
mbar
bar
torr
Pa(Nm-2)
atm
lbf in-2
kgf cm-2
in Hg
mmHg
液化气体钢瓶特性 指常温下可压缩液化的气体或常温下为液体者 钢瓶使用的压力在所有液体气化前保持不变 钢瓶内液体饱和蒸气压力随温度升高而升高
超临界流体 温度上升液体的密度降低 压力上升气体的密度增加 当提高温度及压力超过临界点时, 气体与液体密
度相同, 以致于无法区分为液体或气体的流体此 时称为超临界流体
in H20 mm
1 mbar = 1 bar = 1 torr =
1 103 1.333
1x10-3 1
1.333 x 10-3
0.75 7.5 x 102
1
102 1 x 105 1.333 x 102
9.869 x 10-4 0.987
1.316 x 10-1
1.45 x 10-2 14.5
1.934 x 10-2
0.1
10197.1
1
100 1000 14.5036
6 750.062 0.98692
0.01019
KPa
7 0.001 0.01
101.971
0.00986
1
10 0.145
6 7.50062
9
mBar 0.00102 0.0001 0.001
0.1
10.1971
0.00098
1 0.0145
6 0.750062
1
1 kgf cm-2=
9.807 x 102
0.981
7.356 x 102 9.807 x 104
0.968
14.22
1 in Hg = 1 mm Hg = 1 in H2O =
33.86 1.333 2.491
3.386 x 10-2 1.333 x 10-3 2.491 x 10-3
25.4 1
流量
1 m3/hr = (1000/60) lpm
时间
1 hr = 60 min = 3600 sec
重量
1 ton = 1000 kg 1 kg = 1000 g
1 hr = 60 min = 3600 sec
压力换算表
Kgf/cm
mmH2 Torr
2
MPa Bar KPa mBar psi
7
0.00689
psi 0.07031
5 0.06895 6.895 68.95
1 703.08 51.7157 0ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ06805
mmH2 O
0.00009 0.00980
0.0001 9.8E-06
8
6
0.00142
0.098
2
0.073555 9.67E-
1
9
05
Torr
0.00013 0.00133
液化气体汽化体积计算
高压气体法规的定义
在常用温度下，表压力(以下简称压力。)达每平方公分十公 斤以上之压缩气体或温度在摄氏三十五度时之压力可达每 平方公分十公斤以上之压缩气体，但不含压缩乙炔气。
在常用温度下，压力达每平方公分二公斤以上之压缩乙炔 气或温度在摄氏十五度时之压力可达每平方公分二公斤以 上之压缩乙炔气。
O (mmHg) atm
Kgf/cm 2
0.09806 0.98066
1
7
5 98.0665 980.665 14.2231 10000 735.559 0.96784
MPa 10.1971
101971.
1
10 1000 10000 145.036
6 7500.61 9.8692
Bar 1.0197
218 atm
H2O
超臨界 流體
1 atm 4.6 torr
Solid
Liquid Gas
-273.15
0.0024 0.01 99.99
374
Temp (oC)
Pressure (atm)
CO2
73 Solid
超臨界 流體
Liquid
5
1
Gas
-78
-57
31
Temp (oC)
单位换算(1) 基本量