7.7 受冲切承载力计算
塔式起重机安装方案
亚星盛世星尚中心一期工程塔式起重机安装方案编制依据一、亚星盛世星尚中心一期岩土工程勘察报告二、亚星盛世星尚中心一期工程施工图三、 QTZ5610、QTZ5013型塔式起重机使用说明书四、 QTZ5610、QTZ5013型塔式起重机基础施工图五、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002六、建筑塔式起重机安全远程GB5144-85七、塔式起重机操作使用规程ZBJ80012-89塔式起重机安装方案一、工程概况二、工程概况:本工程地下为两层车库，1-5层为通体综合性商业，上部分1# 2#两栋各自独立楼体。
1#楼：地上26层，总高度99.5米，框筒结构，办公性质；2#楼：地上16层（局部8层），总高度58.5米，为保障性住房。
基底占地面积为6447.78平方。
本工程±0.000M 标高相当于绝对标高120.600米，上部结构嵌固于车库顶板。
主体施工垂直运输及水平运输选用：1#楼东侧为1#塔吊选用QTZ5610一台，大臂长度56M； 2#楼西侧为2#塔吊选用QTZ5010一台，大臂长度改装后45M；商铺部分3#塔吊选用QTZ5010一台，大臂长度改装后45m。
三、塔式起重机基础施工基本要求1、根据该工程业主提供岩土工程勘察报告反映，塔吊坐落土层为第四层粉土层，地耐力为170kpa。
自升式塔式起重机地基承载力要求为0.2 Mpa，所以塔吊地基需要处理。
2、塔吊基础较深，周围砌筑挡土墙高出现场地面30㎝，周边合理设置排水沟直通建筑物积水井，以防塔吊基础受水浸泡。
四、作业任务及作业人员组织1、作业任务的有关情况：塔机型号：QTZ5610，起重力矩：800KN.m ，臂长：56.0米。
安装高度：125m，安装位置：见平面布置图，顶升方式：液压。
2、作业人员组织：总指挥：冯雷涛安全监护：张涛技术负责人：马晓明技术交底：马晓明安全交底：张涛塔吊司机：李文超吊车司机：王爱民信号工：郑军电工：张纯剑五、机械设备的配备：根据该塔吊安装高度 125 米及最重部件的重量（ 3 吨），本次安装所需配备的机械的具体情况如下：六、施工准备：1、由塔机使用单位对施工现场的道路进行铺设与平整，并清除障碍等。
板柱节点冲切承载力计算
板柱节点冲切承载力计算
在土木工程中，板柱节点是指由板壁和柱子组成的连接点。
板柱节点
的冲切承载力计算是评估节点在受到冲切力作用时的承载能力，以确保节
点的结构安全性。
板柱节点的冲切承载力计算通常遵循以下步骤：
1.确定节点的几何形状和尺寸：包括板壁的厚度、柱子的尺寸和几何
形状等。
2.确定节点的材料性质：确定板壁和柱子的材料类型和强度参数，例
如混凝土的强度等级和钢筋的强度等级。
3.计算板壁的冲切屈服强度：根据板壁的几何形状和材料性质，计算
出板壁冲切屈服强度。
冲切屈服强度一般根据材料的拉伸强度经验修正得到。
4.计算板壁的横向拉力：板壁在受到冲切力作用时会发生横向拉应力。
根据板壁的尺寸、冲切力的大小和布置，计算出板壁横向拉力。
5.确定板壁的有效厚度：由于板壁是由板壁和柱子构成的节点，板壁
的厚度会被柱子的尺寸所限制，因此需要确定板壁的有效厚度。
6.计算板壁的冲切承载力：根据板壁的有效厚度、冲切屈服强度和横
向拉力等参数，计算出板壁的冲切承载力。
7.检查计算结果：将计算得到的冲切承载力与设计要求进行比较，确
保节点的冲切承载力满足结构设计的要求。
需要注意的是，板柱节点的冲切承载力计算涉及到大量的材料力学和
结构力学知识，并需要根据具体的节点几何形状和材料性质进行具体的计
算。
因此，在进行板柱节点的冲切承载力计算时，需要进行详细的材料和结构力学分析，并且建议参考相关土木工程规范和设计手册进行计算。
TC5610塔吊基础施工方案
TC5610型塔吊基础施工方案一、工程概况1.1基本概况本工程位于蓬莱市经济开发区哈尔滨路北、龙山河西侧，总建筑面积9141.04平方米，结构类型为框架结构、钢排架结构。
抗震等级三级，抗震设防烈度七度，建筑设计使用年限为50年，耐火等级二级，乙类厂房。
本工程建设单位为蓬莱巨涛海洋工程重工有限公司，设计单位为京奥凯芬斯设计有限公司，监理单位为山东德林工程项目管理有限公司，施工单位为天津中铁建业建筑工程有限公司。
1.2塔吊技术指标其他技术参数祥见塔吊使用说明书。
1.3塔吊基础基本情况本案塔吊基础尺寸为5600×5600×1350，基础埋深0.400m，承台基础上标高为-0.400m，基础混凝土等级为C35。
采用承台基础的形式作为塔吊的承重构件,地基为天然地基，承台基础下浇注100厚C15砼垫层。
二、塔吊基础位置布置本方案塔吊拟布置在后机房北侧且位于后机房的中间位置，具体详见《施工现场总平面布置图》。
塔吊基础中心位于后机房外墙北侧7m处。
三、基础承台的设计验算本案塔吊基础尺寸为5600×5600×1350，基础埋深0.400m，承台基础上标高为-0.400m，基础混凝土等级为C35。
基础配筋拟采用Ⅱ级钢，直径选择25mm、16mm。
具体验算过程如下：3.1参数信息塔吊型号:TC5610，塔吊起升高度H=40.00m，塔吊倾覆力矩M=1552fkN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6fm，基础以上土的厚度D:=0.40m，自重F1=456fkN，基础承台厚度h=1.35m，最大起重荷载F2=60fkN，基础承台宽度Bc=5.60m，钢筋级别:II级钢。
3.2基础最小尺寸计算3.2.1最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2)其中: F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
7.7 受冲切承载力计算
7.7 受冲切承载力计算第7.7.1条在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定(图7.7.1)：图7.7.1：板受冲切承载力计算Fl ≤(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh(7.7.1-1)公式(7.7.1-1)中的系数η，应按下列两个公式计算，并取其中较小值：η1=0.4+1.2/βs(7.7.1-2)η2=0.5+αsh/4um(7.7.1-3)式中Fl--局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，应按本规范第7.7.5条的规定确定；βh --截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9,其间按线性内插法取用；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内；u m --临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h/2处板垂直截面的最不利周长；h--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βs --局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs <2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；αs --板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs=20.第7.7.2条当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于6h0时，受冲切承载力计算中取用的临界截面周长um,应扣除局部荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度(图7.7.2).第7.7.3条在局部荷载或集中反力作用下，当受冲切承载力不满足本规范第7.7.1条的要求且板厚受到限制时，可配置箍筋或弯起钢筋。
现浇混凝土空心楼盖结构设计规定
现浇混凝土空心楼盖结构设计规定5设计规定5．1承载力计算5．1．1对现浇混凝土空心楼盖结构，各类构件的材料选择和承载力计算应符合国家现行标准《混凝土结构设计规范》GB50010、《建筑抗震设计规范》GB50011、《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92等的有关规定。
空心楼板根据内力分析结果进行承载力计算时，应取空心楼板的实际截面。
5．1．2边支承双向板可按下列规定进行承载力计算：1当按弹性方法计算楼板内力时，对于双向板的每个方向，自板边向内1/4楼板短边跨度范围内的正弯矩可取相应方向楼板最大正弯矩的1/2，中间部分的正弯矩可取相应方向楼板的最大正弯矩(图5．1．2)；每个方向的楼板负弯矩均可取相应方向楼板的最大负弯矩。
图5．1．2边支承双向板弹性内力分析正弯矩示意注：图中lχ≥l y，Mχ、M y分别为lχ、l y跨度方向的最大计算弯矩。
2当有可靠经验时，可考虑楼盖的薄膜效应，对区格板的跨中和支座截面的计算弯矩适当折减；对中间区格板弯矩折减不应超过20％；对边区格板，边支座截面不折减，跨中和其他支座截面弯矩折减不应超过10％；对角区格板不折减。
5．1．3对柱支承板楼盖结构，当需考虑水平荷载、地震作用时，在本规程第4．6．1条第3款规定的等代框架梁宽度范围内的配筋计算应考虑水平荷载、地震作用效应与竖向荷载效应的组合，在楼板的其余范围可仅考虑竖向荷载效应。
5．1．4考虑弯距调幅的空心楼板，其正截面承载力计算中的截面受压区高度不宜大于受压区最小翼缘厚度。
对其他构件，截面受压区高度应符合中国工程建设标准化协会标准《钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程》CECS51：93的相关规定。
5．1．5当内模为筒芯时，对不配置受力箍筋的现浇混凝土边支承楼板，受剪承载力应符合下列规定：V≤0．7βvƒt b w h0＋V p(5．1．5)式中V——宽度(b w＋D)范围内的剪力设计值；βv——受剪计算系数。
地基承载力计算以及抗冲切抗剪切计算公式
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
数据输出
一、常规数据 1.43 混凝土抗拉设计值ft (N/mm2) 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2) 14.3 212.85 地基承载力设计值f0=fk+η bγ (b-3)+η dγ 0(d'-0.5) (KN/m2) 2 240.00 地基承载力设计值取值f=MAX(f0，1.1fk) (KN/m ) 二、基础面积计算 基础顶面荷载设计值F=N+Nq (KN) ####### 基底面积估算A0=1.2F/(f-20d) (m2) 4.50 基础短边尺寸B=(A0/(L/B))1/2 (m) 基础短边实际尺寸B (m) 4.70 基底短边方向抵抗矩WB=BL2/6 (m3) 基础长边尺寸L=B*(L/B) (m) 4.70 基底长边方向抵抗矩WL=LB2/6 (m3) 基础底面积实际取值A=B*L (m2) 基础底面平均压力设计值p=F/A+20d (KN/m2) 基础底面边缘最大压力值pmax=p+MB/WB+ML/WL (KN/m2) 2 基础底面边缘最小压力值pmin=p-MB/B-ML/L (KN/m ) 验算 (pmax+pmin)/2≤f 验算 p≤f 满足 验算 pmax≤1.2f 验算 pmin≥ 0 满足
数据输入
一层柱底荷载设计值N (KN) 220.00 ####### 地基承载力标准值fk (KN/m2) 基础宽度修正系数η b 一层墙体荷载设计值Nq (KN) 0 0.00 基础深度修正系数η d 基底短边方向力矩设计值MB (KN· 0.00 m) 1.1 3 m) 9.00 基底长边方向力矩设计值ML (KN· 0.00 基础底面以下土的重度γ (KN/m ) 3 柱沿基础短边方向尺寸bC (mm) 450.00 基础底面以上土的重度γ 0 (KN/m ) 13.00 柱沿基础长边方向尺寸hC (mm) 450.00 基础底面宽度b (m) 3.00 基础埋置深度d (m) 基础长短边尺寸比L/B 1.90 1.00 承载力修正用基础埋置深度d' (m) 0.00 混凝土强度等级 C30 2 基础高度h (mm) 900 300 受力钢筋强度设计值fy (N/mm ) 基础边缘高度h1 (mm) 300 以下几项当存在下卧层时输入 基础所在土层以下第一层土 深度修正系数η dZ 180 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D1 (m) 地基压力扩散角θ 1 (° ) 4.9 10 基础所在土层以下第二层土 2 深度修正系数η dZ 140 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m ) 顶面深度D2 (m) 地基压力扩散角θ 2 (° ) 5.5 10 基础所在土层以下第三层土 深度修正系数η dZ 140 1.1 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D3 (m) 地基压力扩散角θ 3 (° ) 6.5 10
冲切和剪切的区别
冲切和剪切概念辨析在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。
出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。
5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。
各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。
二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。
不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。
故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……”“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。
冲切与局部承压承载力验算.
冲切与局部承压承载力验算请选择章节绪论第1章钢筋砼结构的力学性能第2章钢筋混凝土结构的基本计算原则第3章钢筋砼受弯构件的正截面强度第4章钢筋砼受弯构件的斜截面强度第5章钢筋混凝土梁承载能力校核与构造要求第6章钢筋混凝土受压构件承载能力计算第7章钢筋混凝土受扭及弯扭构件第8章钢筋混凝土受拉构件的强度第9章冲切与局部承压承载力验算第10章受弯构件的裂缝与变形验算第11章预应力混凝土的基本概念及其材料第12章预应力混凝土受弯构件的应力损失第13章预应力混凝土受弯构件的设计与计算第14章预应力混凝土简支梁设计第15章部分预应力混凝土受弯构件第一节冲切承载力计算一、概述二、无腹筋板的冲切承载能力计算三、有腹筋板的冲切承载能力计算四、矩形截面墩柱的扩大基础一、概述（一）破坏形态如图。
（二）构造措施1、采用增加板的厚度或柱顶加腋的方法，如图所示。
2、配置腹筋（箍筋和弯起钢筋）提高抗冲切能力。
如图所示。
3、腹筋配置要求(1)板的厚度不应小于150mm，板的厚度太小，腹筋无法设置；(2)箍筋直径不应小于8mm，其间距不应大于1/3h0。
箍筋应采用封闭式，并箍住架立钢筋；按计算所需的箍筋，应配置在冲切破坏锥体范围内，此外，应以等直径和等间距的箍筋自冲切破坏斜截面向外延伸配置在不小于0.5h0范围内（每侧布设箍筋的长度≥1.5h0）。
(3)弯起钢筋直径不应小于12mm，弯起角根据板的厚度采用30～45度，每一方向不应少于五根；弯起钢筋的倾斜段应与冲切破坏斜截面相交，其交点应在离集中反力作用面积周边以外1/2h～2/3h范围内。
二、无腹筋板的冲切承载能力计算（一）计算简图计算简图如图所示。
（二）基本公式k为修正系数，取k＝0.7，代入前式，并考虑截面高度尺寸效应，得无腹筋板抗冲切承载力计算基本公式：（三）计算方法已知板面荷载设计值，板的厚度，柱截面尺寸，混凝土强度等级，验算冲切承载能力，可按下列步骤进行： 1.求冲切力Fld 2.按式计算 3.代入式进行抗冲切验算。
板柱节点冲切承载力计算
© 2014 dxw不保留版权、所有权，任何人可以随 意拷贝、修改!
柱截面h(mm) 受荷面积L1(mm) 受荷面积L2(mm) 500 βs 2 8000 混凝土ft(MPa) 1.57 (b+h+2*h0)*2 0.4+1.2/βs 0.5+αs*h0/(4*um) Min{η1,η2} (0.7βh*ft+0.25σpc,m)*η*um*h0 (L1*L2-(b+2*h0)*(h+2*h0))*q 8000 σ pc,m(MPa) 0
板柱节点冲切承载力计算 柱截面b(mm) 500 板厚(mm) 750 um（mm） η1 η2 η 素砼抗力Fu(kN) 冲切力Fl(kN) Fu/Fl 截面Fu,max 1.2ft*η *um*h0 附加抗冲切箍筋计算 配筋量AS（mm2）
AS=(Fl-(0.5*ft+0.25σ pc,m)*η *um*h0)/(360*0.8)
5 荷载设计值(kPa) 54.85
不需配抗冲切钢筋 5、输入的恒载标准值需包含楼板自重。 截面OK
6ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ计算柱帽对板的冲切时，柱截面按柱帽的尺 寸输入；计算柱对柱帽的冲切时，板厚按柱帽厚 度输入。 6、本表依据GB 50010-2010编制，β s、α s取值 请依据规范取值。
0 0
每边配抗冲切箍筋面积（mm2）
混凝土C 35 h0(mm) 730 4920 1.000 1.984 1.000 3947.2 3299.7 1.196 6766.6
保护层厚度(mm) 20 αs 40
恒载标准值gk(kPa) 活载标准值qk(kPa) 37 β h 1
表格使用说明： 1、本表淡绿色部分为需要用户输入的计算信息。 2、荷载组合计算时，活荷载的组合值系数取 0.7，当实际的使用功能为通风机房、电梯机房 等，而荷载组合又为恒载控制时可能造成荷载设 计值偏小。 3、Fu/Fl为抗冲切安全系数，此值越大，结构越 安全。 4、根据工程习惯，只考虑抗冲切箍筋的计算。
承台抗冲切和剪切计算
承台抗冲切和剪切计算在进行混凝土构件设计，如板、基础、承台，经常会遇到是否要同时验算冲切和剪切的问题，规范针对不同的构件规定了必须验算的内容，但是对冲切和剪切概念上，仍有很多地方不甚清楚。
出于稳妥考虑，我们对冲切和剪切的概念和具体验算的选择做进一步的说明。
一、常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款下表总结了常见规范中对冲切和剪切承载力验算的条款：表一常见规范对冲切和剪切承载力的验算要求综合各现行规范，对验算冲切承载力的同时，是否要做抗剪验算，有如下结论：1．对普通板类构件，各规范未明确规定需要验算剪切承载力；2．对无筋扩展基础，各规范均要求对基地反力大于300Kpa的情况验算受剪；3．对扩展基础，国家地基规范在条文说明8.2.7和附录S中提到了柱下独立基础的斜截面受剪折算宽度，可见是应该做抗剪验算的；广东省地基基础规范9.2.7，明确要求验算墙下条基的受剪承载力，要求附加条件验算柱下矩形基础受剪承载力；4．对桩承台和梁板式筏板基础，各规范均明确要求同时验算剪切承载力。
5．由上可见，通常抗剪验算都是没法省略的。
各规范对冲切和剪切承载力验算的荷载取值、计算截面略有差别，选用公式时宜慎重。
二、对常见混凝土构件关于剪切和冲切对比的内容收集表二冲切和剪切的若干对比三、广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的看法广东省建筑地基基础设计规范对冲切和剪切问题的描述，参见条文说明9.2.7，摘录如下：“一般说来，柱下单独基础板双向受力，墙下条形基础板单向受力，冲切和剪切，其破坏机理类似，承载力均受混凝土的抗拉强度所控制。
不同的是剪切破坏面可视为平面，而冲切破坏面则可视为空间曲面，如截圆锥、截角锥或棱台及其他不规则曲面等。
故剪切又称单向剪切(one way sherar)；冲切有时候也称冲剪，又称双向剪切(punching, two way shear)。
对于双向受力的柱下单独基础应验算控制截面的受冲切承载力，必要时应验算抗剪承载力；对于单向受力的墙下条形基础只需验算控制截面的受剪承载力……“实际工程中有这种情况，由于场地或者柱网布置所限，柱下独立基础长边与短边之比大于2，基础底板近乎单向受力，应验算基础的受剪切承载力。
注册岩土考试独立基础受冲切承载力验算(by独孤求败)
1 独立基础(2011C8,2014D6)，条形基础
对柱下独立基础，当冲切破坏锥体落在基础底面以内时，应按照下式分别验算柱与基础交界处、基础变阶 处的受冲切承载力。 【受冲切： + ≤ ；受剪切： + > 】 ， 为独立基础短边或者条基宽度。
受冲切承载力验算基本公式
轴心 受压 偏心 受压
≤ .
= 2 2 ( 2 2
= × = / =1.35 = ×
/
阴影部分面积
前部分阴影矩形面积
后部分为 2 个等腰直角三角形面积(绿色)
= / + / =1 .35( / + / )
≤800mm 1
正方形基础 +2 4 800mm＜ ＜2000mm = 12800 12000 ( =
条形基础 2 2
≥2000mm 0.9
= .
+保护层厚度
冲切破坏锥体的有效 高度(m) 冲切破坏椎体最不利 一侧的计算长度(m)
为破坏椎体斜截面的有效面积（涂红部分） ， 等腰梯形，上底为 ,下底为 +2 ,计算长度， = +( +混凝土轴心抗拉强度设计值，计算时 /mm 转化为 kPa 时乘以10 。
无梁楼盖计算的探讨
无梁楼盖计算的探讨无梁楼盖结构体系具有结构高度小、板底平整、构造简单、整体性好、建筑空间大、可有效地增加层高、施工方便等优点。
但其同时也具有受力复杂，抗震性能差等缺点。
本文系统介绍了无梁楼盖的设计方法，在设计中需要重点验算的部位和一些构造要求标签无梁楼盖；计算方法；内力1引言无梁楼盖即是在楼盖中不设置梁肋，将板直接支承在柱上，楼面荷载直接通过柱子传至基础。
无梁楼盖又分为板柱结构和板柱）剪力墙结构。
板柱结构由楼板、柱和柱帽组成；板柱）剪力墙结构由楼板、柱、柱帽和剪力墙组成。
在我国，无梁楼盖结构体系是近年来发展较为迅速的一项建筑结构新技术，常用于冷库、商场、仓库、书库等建筑。
较之传统的密肋梁结构体系它具有结构高度小、板底平整、构造简单、整体性好、建筑空间大、可有效地增加层高等优点。
并且，采用无梁楼盖体系的建筑物的地震效应也要明显小于层高较大的梁板结构体系的建筑物。
在施工方面，采用无梁楼盖结构体系的建筑物具有施工支模简单、楼面钢筋绑扎方便，设备安装方便等优点，从而大大提高了施工速度。
因此，采用无梁楼盖结构具有明显的经济效益和社会效益。
但无梁楼盖结构体系也有其自身的缺点：由于取消了肋梁，使无梁楼盖结构体系的抗弯刚度减小、挠度增大，柱子周边的剪应力高度集中，可能会引起局部板的冲切破坏；侧向刚度比较差，层数较少时可以设置板柱结构来抵抗水平荷载，当层数较多或要求抗震时，一般需要设剪力墙、筒体等来增加侧向刚度。
对无梁楼盖进行工程设计的研究具有一定的实际意义。
2 内力计算方法通常在进行无梁楼盖设计时，可以采用三种方法：弯矩系数法、等效框架法、精确计算法。
2.1 弯矩系数法弯矩系数法是在弹性薄板理论的分析基础上，给出柱上板带和跨中板带在跨中截面、支座截面上的弯矩计算系数；计算时，先算出总弯矩，再乘以相应的弯矩计算系数即可得到截面的弯矩。
采用弯矩系数法时，必须符合下列条件：①每个方向至少有三个连续跨；②任一区格板的长跨与短跨之比值不大于115；③同方向相邻跨度的差值不超过较长跨度的1 /3；④可变荷载和永久荷载设计值之比q /g≤3。
GB50010-2002混凝土结构设计规范
简述《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)主要修订内容
简述《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)主要修订内容摘要：本文通过对比分析2010版与2002版混凝土结构设计规范，着重介绍了《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）的主要修订内容，从总体性设计要求、计算公式、构造要点和构造要求等方面分析了新旧规范的异同点。
关键词：混凝土；结构设计；规范；修订内容Abstract: this paper through the contrast analysis of 2010 edition with 2002 version of the concrete structure design codes are introduced, and the design specification for concrete structures “(GB50010-2010) the main revision content, from the overall design requirements, formula, the structure, main points and structural requirement analysis of the differences and similarities between the new and old standard.Keywords: concrete; Structure design; Standard; Revision content一、概述2010年8月18日住房和城乡建设部发布公告，国家标准《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）自2011年7月1日起实施，原《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）同时废止。
新规范基于适当提高结构安全储备、抵御灾害能力、保证结构安全等原则，在旧规范基础上作了一定的补充、完善和提高。
本文着重介绍新规范的主要修订内容，并与旧规范进行对比说明。
新旧混凝土规范条文对比第6章
新旧版本《混凝土结构设计规范》条文对比及说明对集中荷载作用下(包括作用有多种荷载，式中[说明：此次修订实质上仍保留了受剪承载力计算的两种形式，只是在原有受弯构件两个斜截面承载力计算公式的基础上进行了改整，具体做法是混凝土项系数不变，仅对一般受弯构件公式的箍筋项系数进行了调整，由1.25改为1.0。
适当提高截面受剪承载力的安全储备]式中：N——与剪力设计值V相应的轴向压力设计值，当N大于0.2f bh时，取0.2f bh；[说明：在剪力墙设计时，通过构造措施防止发生剪拉破坏和斜压破坏，通过计算确定墙中水平钢筋，防止发生剪切破坏。
在偏心受压墙肢中，轴向压力有利于抗式中：A sv——受剪承载力所需的箍筋截面面积；βt——一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数；当β小于0.5时，取0.5；当β式中A sv——受剪承载力所需的箍筋截面面积；βt——一般剪扭构件混凝土受扭承载力[说明：本条为此次修订新增的内容，具体见条文说明。
]2 受扭承载力[说明：本条给出了在轴向拉力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪、扭承载力设计计算公式。
与在轴向压力、弯矩、剪力和扭矩共同作用下钢筋混凝土矩形截面框架柱的剪、扭承载力βtσpc, m——板中计算截面周长上两个方向混凝土有效式中：f yv——箍筋的抗拉强度设计值，按本规2当配置弯起钢筋时式中A——与呈45°冲切破坏锥体斜截面预应力混凝土构件受拉区边缘纤维的混凝受拉区纵向普通钢筋的应力幅预应力筋的应力幅6.7.5 钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件正截面的混凝土压应力、拉应力以及钢筋的应力幅应按下列公式计算：1 受压区边缘纤维的混凝土压应力3 纵向受拉钢筋的应力幅6.7.10预应力混凝土受弯构件疲劳验算时，应计算下列部位的应力、应力幅：1 正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应力及受拉区纵向预应力筋、普通钢筋的应力幅；7.9.10 预应力混凝土受弯构件疲劳验算时应计算下列部位的应力：1正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
7.7 受冲切承载力计算
第7.7.1条在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定(图7.7.1)：
图7.7.1：板受冲切承载力计算
F
l ≤(0.7β
h
f
t
+0.15σ
pc,m
)ηu
m
h
(7.7.1-1)
公式(7.7.1-1)中的系数η，应按下列两个公式计算，并取其中较小值：
η
1=0.4+1.2/β
s
(7.7.1-2)
η
2=0.5+α
s
h
/4u
m
(7.7.1-3)
式中
F
l
--局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，应按本规范第7.7.5条的规定确定；
β
h --截面高度影响系数：当h≤800mm时，取β
h
=1.0；当h≥2000mm时，
取β
h
=0.9,其间按线性内插法取用；
f
t
--混凝土轴心抗拉强度设计值；
σ
pc,m
--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内；
u m --临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h
/2处板垂直
截面的最不利周长；
h
--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；
η
1
--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；
η
2
--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；
β
s --局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，β
s
不宜大于4；当β
s <2时，取β
s
=2；当面积为圆形时，取β
s
=2；
α
s --板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取α
s
=40;对边柱，取α
s
=30;
对角柱，取α
s
=20.
第7.7.2条当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘
的距离不大于6h
0时，受冲切承载力计算中取用的临界截面周长u
m
,应扣除局部
荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度(图7.7.2).
第7.7.3条在局部荷载或集中反力作用下，当受冲切承载力不满足本规范第7.7.1条的要求且板厚受到限制时，可配置箍筋或弯起钢筋。
此时，受冲切截面应符合下列条件：
F l ≤1.05f
t
ηu
m
h
(7.7.3-1)
配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定：1当配置箍筋时
F l ≤(0.35f
t
+0.15σ
pc,m
)ηu
m
h
+0.8f
yv
A
svu
(7.7.3-2)
2当配置弯起钢筋时
F l ≤(0.35f
t
+0.15σ
pc,m
)ηu
m
h
+0.8f
y
A
sbu
sinα(7.7.3-3)
式中
A
svu
--与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋截面面积；
A
sbu
--与呈45°冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积；
α--弯起钢筋与板底面的夹角。
板中配置的抗冲切箍筋或弯起钢筋，应符合本规范第10.1.10条的构造规定。
对配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外的截面，尚应按本规范第7.7.1条的
要求进行受冲切承载力计算，此时，u
m
应取配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外
0.5h
处的最不利周长。
注：当有可靠依据时，也可配置其他有效形式的抗冲切钢筋(如工字钢、槽钢、抗剪锚栓和扁钢U形箍等)。
第7.7.4条对矩形截面柱的阶形基础，在柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力应符合下列规定(图7.7.4)：
F l ≤0.7β
h
f
t
b
m
h
(7.7.4-1)
F
l
=p
s
A (7.7.4-2)
b
m
=b
t
+b
b
/2 (7.7.4-3)
式中
h
--柱与基础交接处或基础变阶处的截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；
P
S
--按荷载效应基本组合计算并考虑结构重要性系数的基础底面地基反力设计值(可扣除基础自重及其上的土重)，当基础偏心受力时，可取用最大的地基反力设计值；
A--考虑冲切荷载时取用的多边形面积(图7.7.4中的阴影面积ABCDEF);
b
t
--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长：当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；
b
b
--柱与基础交接处或基础变阶处的冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的下
边长，b
b =b
t
+2h
.
第7.7.5条板柱结构在竖向荷载、水平荷载作用下，当考虑板柱节点临界截面上的剪应力传递不平衡弯矩、并按本规范第7.7.1条或第7.7.3条进行
受冲切承载力计算时，其集中反力设计值F
l 应以等效集中反力设计值F
l,eq
代替，
F
l,eq
可按本规范附录G的规定计算。