连续刚构88m0#块托架计算
高墩大跨连续刚构桥0#块托架法施工技术
高墩大跨连续刚构桥0#块托架法施工技术摘要：高墩大跨连续刚构桥采用悬臂浇筑法施工时，作为基准阶段的0#块是关键技术。
本文结合延延高速黄河特大桥0#块托架法施工技术的要点，阐述了0#块施工注意事项，为以后0#块施工积累经验。
关键词：连续钢构；高墩大跨；0#块；托架施工；挂篮标高1、引言高墩大跨连续刚构桥采用悬臂法浇筑施工时，0#块施工是关键技术。
其它块段由0#块开始向两侧对称浇筑，所以0#块对后期线性控制影响很大。
本文根据延延高速黄河特大桥连续刚构桥0#块施工工艺做简单介绍。
2、工程概况延延高速K115+953黄河特大桥位于陕晋交界处的延水关，从陕西岸起始、跨越黄河、终点到达山西岸，为一座特大桥。
桥梁起点桩号为K115+417，终点桩号为K116+489。
桥梁全长1072米，最大桥高150米，主桥最大墩高141米。
主桥上部为（88+4×160+88）米混凝土预应力刚构桥，由一个单箱单室箱型截面组成，箱梁根部高度为9.5米，跨中梁高为3.5米，期间梁高按照1.8次抛物线变化。
其中0#块段长12m，宽12.15m，高度9.5m。
全桥共计5个0#块，单个0#块混凝土方量为380m3。
混凝土标号为C55。
1#-20#梁段采用挂篮悬臂浇筑法施工。
由于5个0#块有相同的结构形式，故以7#墩0#块为例介绍托架法施工。
3、0#块托架施工方案3.1、在墩顶四个方向预埋托架，托架采用[32、[40槽钢及I40工字钢组成。
0#块横桥向方向预埋的托架主要承担侧模自重及翼缘板施工过程中的各项荷载。
纵桥向方向预埋的托架承担施工0#块悬臂部分时的荷载。
其中，0#块施工外模共15m长，其中10m（2端）采用钢模板，剩余部分5m（中间）采用竹胶板和碗扣式支架。
底模也采用钢模板（挂篮底模），支撑于型钢分配梁上。
3.2、纵桥向托架施工3.2.1托架顶以上依次安装砂箱、双拼I40工字钢横梁、I14工字钢、10cm*10cm的方木、钢模板（合计高94.6cm）。
连续刚构桥主桥计算报告+抗震计算
连续刚构主桥计算报告1概述1.1 桥梁概况本桥主桥为连续刚构桥，采用预应力混凝土变高截面箱梁，跨径组合:37.5m+68m+68m+37.5m，采用单箱单室截面，箱梁截面高2m~4.2m，按二次抛物线变化，全桥面标准宽度为25.5m，单幅桥面宽度为12.5m。
主梁采用悬臂浇筑施工，其他详细尺寸见初步设计图纸。
图1.1 主墩处箱梁截面1.2 主要材料1．混凝土标号箱梁混凝土等级：C55，计算容重：26 kN/m3。
2．预应力参数预应力钢绞线抗拉强度标准值：f pk=1860MPa；弹性模量：E p=1.95×105MPa；松弛系数：0.3（低松弛）；张拉控制应力：σcon=0.75×f pk =1395MPa；管道摩阻系数：μ=0.15(塑料波纹管)；偏差系数：k=0.0015；锚具单端回缩量：6mm。
1.3 荷载取值计算采用的设计参数按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)的有关规定取值，按照A类预应力混凝土构件计算。
荷载参数取值如下：(1)、汽车荷载：公路-Ⅰ级半幅桥车道按3个车道计，横向折减系数0.78。
(2)、温度荷载：①整体温差：整体升温20℃，整体降温-20℃；②局部温差：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)规定的混凝土箱梁沥青铺装层温度梯度来计算。
(3)、收缩、徐变：按《公路桥规》JTG D62-2004附录F算法取用，收缩徐变天数按3650天考虑。
(4)、基础不均匀沉降:主墩按照1.5cm计，边墩按1cm计。
(5)、二期恒载:二期恒载包括防撞护栏、泄水管、桥面铺装等，按49.5kN/m计。
(6)、汽车冲击力:冲击系数：按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)中连续梁的计算方法计算。
1.4 主要规范标准(1)、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)(2)、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)(3)、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)(4)、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)1.5 主要施工顺序施工工序如下所示：(1)、桥墩浇筑完成以后，在柱墩上进行0#块施工；(2)、箱梁悬臂施工，并张拉预应力钢束；(3)、边墩支架上现浇，张拉预应力钢束进行边跨合龙；(4)、中跨现浇段施工，全桥合龙；(5)、施工桥面铺装、防撞栏等二期恒载。
13米跨径钢筋混凝土T梁计算书
穆棱河跨河大桥工程设计专业：道路与桥梁课程：《桥梁工程》学号：XX学生姓名：XX指导教师：XX完成期限：2015-11-22——2010-12-一、基本设计资料1．跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（墩中心距）。
（2）计算跨径：12.6m。
（3）主梁全长：12.96m。
（4）桥面宽度（桥面净空）：净-11+2×1.1m2．技术标准设计荷载：公路—II级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/㎡。
环境标准：I类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/3m计。
m计，混凝土重度按25kN/3（2）刚材：采用R235钢筋、HRB335钢筋。
4．构造形式及截面尺寸如图8-1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。
桥梁横断面图 1：100桥梁主要纵断面图 1:100（五）设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称“桥规” （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称“公 预规” （3）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） （六）参考资料（1）结构设计原理：叶见曙 ，人民交通出版社 （2）桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社 （3）公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社 （4）桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国主编。
人民交通出版社； （5）《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计》闫志刚主编，机械工业出版社。
二、 主梁的计算1、 主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）承重机构的宽跨比为：B/L=12/12.6=0.95（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和ITX 1）求主梁截面的重心位置 (图2)翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13cm 则1813011)18160(21001810021313)18220(⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=x a=24.19cm2）抗弯惯性矩Ix 为：42423231078.35501.3557834)19.242100(1001810018121)21319.24(13)18220(13)18220(121[m cm I X -⨯==-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-+⨯-⨯=对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：ITX=∑3ii i tb c式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；附表-1 bi 、ti 为相应各矩形的宽度与厚度。
88 m简支钢-混凝土组合桁架梁桥设计
88 m简支钢-混凝土组合桁架梁桥设计续宗宝【摘要】下承式钢桁组合桥具有跨度大、建筑高度低、刚度大、噪声小、施工快捷等优点.介绍了浈江特大桥1×88 m下承式钢-混组合梁的整体设计思路,详细说明了钢-混组合梁的构造设计和材料选择,重点阐述了钢-混组合梁的设计,模拟施工阶段对钢-混组合桥进行了计算.【期刊名称】《铁道建筑技术》【年(卷),期】2015(000)004【总页数】5页(P19-23)【关键词】下承式钢桁组合梁;预应力混凝土;PBL键;有限元【作者】续宗宝【作者单位】中铁第五勘察设计院集团有限公司北京102600【正文语种】中文【中图分类】U442.5由于国家经济和战略发展的需要，某些新建铁路往往需要跨越既有铁路。
由于桥下受列车及净空限制，桥上受线路坡度限制，下承式钢桁梁桥成为首选桥型。
钢桁梁桥面系的设计对整体刚度、结构耐久性以及对行车安全和舒适十分重要[1]。
实际的钢桁梁设计中，使用较多的桥面结构形式有如下3种[2]：(1)纵横梁混凝土桥面板体系；(2)密横梁混凝土桥面板体系；(3)密横梁钢桥面板体系。
铁路钢桥若采用混凝土桥面，混凝土桥面几乎不可能参与桁架体系的受力作用。
若采用密横梁钢桥面板体系，结构刚度相对较弱，噪声大。
下承式钢-混预应力组合桁架桥相比明桥面，可以采用有砟桥面，降低噪声，提高桥梁的自重，改善结构的动力性能，减少维修工作量。
法国高速铁路在跨越河流和高速公路时，采用了下承式钢桁结合桥。
日本新干线上也有多处采用下承式钢桁结合桥[3]。
“钢-混预应力组合桁梁”作为一种新型的结构形式，克服了普通混凝土桥面不参与受力的缺点，通过预应力钢束将下弦杆的一部分轴力由预应力钢束承担，转而施加给混凝土桥面板。
通过设置合理的预应力钢束布置形式，随着下弦杆的轴力变化而在全桥范围均匀变化[4]。
新建铁路赣韶线韶关疏解线与京广铁路相交处，采用上跨京广铁路形式。
桥址地形较平坦，但跨越建筑物众多，地物复杂。
连续刚构加固指南
目录1 概述 (2)1.1重庆地区连续刚构的现状 (2)1.2连续刚构加固的目的 (3)1.3连续刚构加固的必须满足的基本条件 (4)1.4连续刚构加固的设计原则 (4)1.5连续刚构加固的特点 (5)1.6连续刚构加固的技术要求 (6)2 连续刚构主要病害成因分析 (6)2.1连续刚构跨中下挠 (6)2.2连续刚构梁体开裂 (9)2.3连续刚构检测及技术状况评价 (12)3 连续刚构的复核计算 (13)3.1持久状况承载能力极限状态计算 (13)3.2持久状况正常使用极限状态计算 (14)3.3持久状况和短暂状况构件的应力计算 (15)4 针对病害的主要加固方法 (16)4.1加固方案的确定原则 (16)4.2体外预应力加固技术 (18)4.3增大构件截面加固技术 (20)4.4粘贴钢板加固技术 (20)4.5粘贴碳纤维片材加固技术 (21)4.6裂缝修补技术 (23)4.7其他相关加固技术 (24)5 加固方法的工程评价和验收标准 (24)5.1体外预应力检验评定标准 (25)5.2粘帖钢板加固混凝土检验评定标准 (25)5.3碳纤维加固混凝土检验评定标准 (26)5.4植筋技术检验评定标准 (26)5.5增大截面检验评定标准 (27)附录一重庆境内主要连续刚构桥一览 (30)附录二广东虎门大桥辅航道桥加固实例 (31)1 概述1.1重庆地区连续刚构的现状重庆地区素有我国“桥都”的美称，随着我国社会主义建设事业的发展，重庆的公路桥梁建设也取得了很大的成就，已建成和在建的桥梁总数在6000座以上。
由于大部分桥梁需要跨越长江、嘉陵江等主要水系，所需跨径较大，连续刚构作为主跨100～300米的主要桥型，有整体性好、跨越能力强、施工方便、节省造价、行车舒适、维修养护费用低等优势,在重庆地区桥梁建设中得到了广泛的应用，主跨超过一百米的就有几十座，其中主跨200米以上的就有20座。
已建成通车的石板坡长江大桥复线桥主跨330米，创造了连续刚构跨径的世界记录。
Midas Civil常见问题解决指南
第一章“文件”中的常见问题 (6)1.1如何方便地实现对施工阶段模型的数据文件的检查？ (6)1.2如何导入CAD图形文件？ (6)1.3如何将几个模型文件合并成一个模型文件？ (7)1.4如何将模型窗口显示的内容保存为图形文件？ (9)第二章“编辑”中的常见问题 (11)1.5如何实现一次撤销多步操作？ (11)第三章“视图”中的常见问题 (12)1.6如何方便地检查平面模型中相交单元是否共节点？ (12)1.7为什么板单元消隐后不能显示厚度？ (13)1.8如何在模型窗口中显示施加在结构上的荷载？ (14)1.9如何修改模型窗口背景颜色？ (16)1.10如何修改内力结果图形中数值显示的字体大小和颜色？ (17)第四章“模型”中的常见问题 (22)1.11如何进行二维平面分析？ (22)1.12如何修改重力加速度值？ (22)1.13使用“悬索桥建模助手”时，如何建立中跨跨中没有吊杆的情况？* (22)1.14使用“悬臂法桥梁建模助手”时，如何定义不等高桥墩？ (23)1.15程序中的标准截面，为什么消隐后不能显示形状？* (23)1.16如何复制单元时同时复制荷载？ (24)1.17复制单元时，单元的结构组信息能否同时被复制？ (24)1.18薄板单元与厚板单元的区别？ (25)1.19如何定义索单元的几何初始刚度？ (25)1.20索单元输入的初拉力是i端或j端的切向拉力吗？ (26)1.21如何考虑组合截面中混凝土的收缩徐变？ (27)1.22定义收缩徐变函数时的材龄与定义施工阶段时激活材龄的区别？* (27)1.23如何自定义混凝土强度发展函数？ (28)1.24如何定义变截面梁？* (28)1.25使用“变截面组”时，如何查看各个单元截面特性值？* (29)1.26如何定义鱼腹形截面？ (30)1.27如何定义设计用矩形截面？* (30)1.28如何输入不同间距的箍筋？* (32)1.29定义联合截面时，“梁数量”的含义？ (33)1.30如何定义哑铃形钢管混凝土截面？ (33)1.31导入mct格式截面数据时，如何避免覆盖已有截面？ (33)1.32如何定义“设计用数值型截面”的各参数？ (36)1.33如何考虑横、竖向预应力钢筋的作用？ (37)1.34板单元“面内厚度”与“面外厚度”的区别？ (38)1.35定义“塑性材料”与定义“非弹性铰”的区别？ (39)1.36定义“非弹性铰”时，为什么提示“项目：不能同时使用的材料、截面和构件类型”？401.37为什么“非弹性铰特性值”不能执行自动计算？ (41)1.38为什么“非弹性铰特性值”自动计算的结果P1〉P2？ (41)1.39程序中有多处可定义“阻尼比”，都适用于哪种情况？ (42)1.40如何定义弯桥支座？* (44)1.41如何快速定义多个支承点的只受压弹性连接？ (45)1.42如何模拟满堂支架？ (45)1.43如何连接实体单元和板单元？ (45)1.44如何模拟桩基础与土之间的相互作用？ (46)1.45梁格法建模时，如何模拟湿接缝？ (47)1.46为什么用“弹性连接”模拟支座时，运行分析产生了奇异？* (47)1.47为什么两层桥面之间用桁架单元来连接后，运行分析产生奇异？* (48)1.48“梁端刚域”与“刚域效果”的区别？ (48)1.49为什么定义梁端刚域后，梁截面偏心自动恢复到中心位置？ (49)1.50为什么“只受压弹性连接”不能用于移动荷载分析？ (49)1.51为什么“刚性连接”在施工阶段中不能钝化？ (50)1.52如何考虑PSC箱梁的有效宽度？ (50)1.53为什么只考虑节点质量进行“特征值分析”时，程序提示“ERROR”？ (51)1.54如何删除重复单元？ (51)第五章“荷载”中的常见问题 (53)1.55为什么自重要定义为施工阶段荷载？ (53)1.56“支座沉降组”与“支座强制位移”的区别？ (53)1.57如何定义沿梁全长布置的梯形荷载？ (54)1.58如何对弯梁定义径向荷载？ (55)1.59如何定义侧向水压力荷载？ (56)1.60如何定义作用在实体表面任意位置的平面荷载？ (57)1.61如何按照04公路规范定义温度梯度荷载？ (58)1.62定义“钢束布置形状”时，直线、曲线、单元的区别？ (59)1.63如何考虑预应力结构管道注浆？ (59)1.64为什么预应力钢束采用“2-D输入”与“3-D输入”的计算结果有差别？ (60)1.65“几何刚度初始荷载”与“初始单元内力”的区别？ (61)1.66定义索单元时输入的初拉力与预应力荷载里的初拉力的区别？ (62)1.67为什么定义“反应谱荷载工况”时输入的周期折减系数对自振周期计算结果没有影响？ (62)1.68定义“反应谱函数”时，最大值的含义？ (63)1.69为什么定义“节点动力荷载”时找不到已定义的时程函数？ (63)1.70如何考虑移动荷载横向分布系数？ (65)1.71为什么按照04公路规范自定义人群荷载时，分布宽度不起作用？ (65)1.72定义车道时，“桥梁跨度”的含义？ (66)1.73如何定义曲线车道？ (66)1.74定义“移动荷载工况”时，单独与组合的区别？ (66)1.75定义移动荷载子荷载工况时，“系数”的含义？ (67)1.76为什么定义车道面时，提示“车道面数据错误”？ (67)1.77“结构组激活材龄”与“时间荷载”的区别？ (68)1.78施工阶段定义时，边界组激活选择“变形前”与“变形后”的区别？ (68)1.79定义施工阶段联合截面时，截面位置参数“Cz”和“Cy”的含义？ (68)第六章“分析”中的常见问题 (71)1.80为什么稳定分析结果与理论分析结果相差很大？（是否考虑剪切对稳定的影响）711.81为什么定义几何刚度初始荷载对结构的屈曲分析结果没有影响？ (72)1.82为什么不能同时执行屈曲分析与移动荷载分析？ (73)1.83为什么特征值分析时，提示“错误：没有质量数据”？ (73)1.84如何在“特征值分析”时，考虑索单元初始刚度？ (74)1.85为什么“反应谱分析”时，提示“没有质量数据”？ (74)1.86定义“移动荷载分析控制”时，影响线加载与所有点加载的区别？ (75)1.87定义“移动荷载分析控制”时，“每个线单元上影响点数量”的含义？ (75)1.88如何对某个施工阶段进行稳定分析？ (76)1.89如何对存在索单元的模型进行“移动荷载分析”？ (77)1.90如何考虑普通钢筋对收缩徐变的影响？ (78)1.91定义“施工阶段分析控制”时，体内力与体外力的区别？ (79)1.92为什么不能使用“施工阶段非线性累加模型分析”功能？ (80)1.93为什么定义了“悬索桥分析控制”，执行分析后不能进入后处理？ (81)1.94定义“悬索桥分析控制数据”时，更新节点组与垂点组区别？ (81)1.95能否指定分析所需内存？ (82)第七章“结果”中的常见问题 (83)1.96施工阶段分析时，自动生成的“CS：恒荷载”等的含义？ (83)1.97为什么“自动生成荷载组合”时，恒荷载组合了两次？ (83)1.98为什么“用户自定义荷载”不能参与自动生成的荷载组合？ (84)1.99为什么在自动生成的正常使用极限状态荷载组合中，汽车荷载的组合系数不是0.4或0.7？ (85)1.100为什么在没有定义边界条件的节点上出现了反力？ (85)1.101为什么相同的两个模型，在自重作用下的反力不同？ (86)1.102为什么小半径曲线梁自重作用下内侧支反力偏大？ (86)1.103为什么移动荷载分析得到的变形结果与手算结果不符？ (87)1.104为什么考虑收缩徐变后得到的拱顶变形增大数十倍？ (88)1.105为什么混凝土强度变化，对成桥阶段中荷载产生的位移没有影响？ (88)1.106为什么进行钢混叠合梁分析时，桥面板与主梁变形不协调？ (89)1.107为什么悬臂施工时，自重作用下悬臂端发生向上变形？ (90)1.108为什么使用“刚性连接”连接的两点，竖向位移相差很大？ (91)1.109为什么连续梁桥合龙后变形达上百米？ (92)1.110为什么主缆在竖直向下荷载作用下会发生上拱变形？ (93)1.111为什么索单元在自重荷载作用下转角变形不协调？ (94)1.112为什么简支梁在竖向荷载下出现了轴力？ (94)1.113为什么“移动荷载分析”时，车道所在纵梁单元的内力远大于其它纵梁单元的内力？ (95)1.114如何在“移动荷载分析”时，查看结构同时发生的内力？ (95)1.115空心板梁用单梁和梁格分析结果相差15%？ (97)1.116为什么徐变产生的结构内力比经验值大上百倍？ (97)1.117如何查看板单元任意剖断面的内力图？ (98)1.118为什么相同荷载作用下，不同厚度板单元的内力结果不一样？ (99)1.119为什么无法查看“板单元节点平均内力”？ (101)1.120如何一次抓取多个施工阶段的内力图形？ (101)1.121如何调整内力图形中数值的显示精度和角度？ (102)1.122为什么在城-A车道荷载作用下，“梁单元组合应力”与“梁单元应力PSC”不等？1051.123为什么“梁单元组合应力”不等于各分项正应力之和？ (105)1.124为什么连续梁在整体升温作用下，跨中梁顶出现压应力？ (105)1.125为什么PSC截面应力与PSC设计结果的截面应力不一致？ (106)1.126为什么“梁单元应力PSC”结果不为零，而“梁单元应力”结果为零？ (106)1.127如何仅显示超过某个应力水平的杆件的应力图形？ (107)1.128为什么“水化热分析”得到的地基温度小于初始温度？ (109)1.129“梁单元细部分析”能否查看局部应力集中？ (110)1.130为什么修改自重系数对“特征值分析”结果没有影响？ (110)1.131为什么截面偏心会影响特征值计算结果？ (111)1.132为什么“特征值分析”没有扭转模态结果？ (112)1.133“屈曲分析”时，临界荷载系数出现负值的含义？ (112)1.134“移动荷载分析”后自动生成的MVmax、MVmin、MVall工况的含义？ . 1131.135为什么“移动荷载分析”结果没有考虑冲击作用？ (113)1.136如何得到跨中发生最大变形时，移动荷载的布置情况？ (114)1.137为什么选择影响线加载时，影响线的正区和负区还会同时作用有移动荷载？1151.138为什么移动荷载分析得到的结果与等效静力荷载分析得到结果不同？ (115)1.139如何求解斜拉桥的最佳初始索力？ (116)1.140为什么求斜拉桥成桥索力时，“未知荷载系数”会出现负值？ (118)1.141为什么定义“悬臂法预拱度控制”时，提示“主梁结构组出错”？ (118)1.142如何在预拱度计算中考虑活载效应？ (119)1.143桥梁内力图中的应力、“梁单元应力”、“梁单元应力PSC”的含义？ (119)1.144由“桥梁内力图”得到的截面应力的文本结果，各项应力结果的含义？ (120)1.145为什么定义查看“结果>桥梁内力图”时，提示“设置桥梁主梁单元组时发生错误！”？ (121)1.146为什么无法查看“桥梁内力图”？ (122)1.147施工阶段分析完成后，自动生成的“POST：CS”的含义？ (122)1.148为什么没有预应力的分析结果？ (123)1.149如何查看“弹性连接”的内力？ (124)1.150为什么混凝土弹性变形引起的预应力损失为正值？ (125)1.151如何查看预应力损失分项结果？ (125)1.152为什么定义了“施工阶段联合截面”后，无法查看“梁单元应力”图形？1261.153为什么拱桥计算中出现奇异警告信息？ (127)1.154如何在程序关闭后，查询“分析信息”的内容？ (128)第八章“设计”中的常见问题 (129)1.155能否进行钢管混凝土组合结构的设计验算？ (129)1.156施工阶段联合截面进行PSC设计的注意事项？ (129)1.157PSC设计能否计算截面配筋量？ (129)1.158为什么执行PSC设计时提示“跳过：没有找到钢束序号为(1)的构件”？ (130)1.159为什么执行PSC设计时提示“钢束组中有其他类型的钢束材料”？ (131)1.160为什么PSC设计时，提示“PSC设计用荷载组合数据不存在”？ (131)1.161A类构件能否分别输出长、短期荷载组合下的正截面抗裂验算结果？ (132)1.162为什么PSC设计结果中没有“正截面抗裂验算”结果？ (132)1.163为什么PSC设计时，斜截面抗裂验算结果与梁单元主拉应力分析结果不一致？1321.164为什么承载能力大于设计内力，验算结果仍显示为“NG”？ (133)1.165PSC设计斜截面抗剪承载力结果表格中“跳过”的含义？ (134)1.166为什么改变箍筋数量后，对斜截面抗剪承载力没有影响？ (134)1.167为什么定义“截面钢筋”后，结构承载能力没有提高？ (135)1.168如何指定PSC设计计算书封面上的项目信息内容？ (137)第九章“查询”中的常见问题 (139)1.169如何查询任意节点间距离？ (139)1.170如何查询梁单元长度、板单元面积、实体单元体积？ (139)1.171如何查询模型的节点质量？ (139)第十章“工具”中的常见问题 (141)1.172如何取消自动保存功能？ (141)1.173如何定义快捷键？ (141)1.174如何查询工程量？ (142)1.175为什么采用SPC计算的薄壁钢箱截面的抗扭惯性矩小于理论计算值？ (143)1.176为什么相同的截面用CAD与SPC计算的截面特性不同？ (144)1.177为什么SPC里定义的截面无法导出sec格式文件？ (144)第一章“文件”中的常见问题1.1如何方便地实现对施工阶段模型的数据文件的检查？具体问题本模型进行施工阶段分析，在分析第一施工阶段时出现“W ARNING : NODE NO. 7 DX DOF MAY BE SINGULAR”，如下图所示。
浅析(48+80+48)连续梁0#块施工技术要点
浅析（48+80+48）连续梁0#块施工技术要点摘要：沪昆铁路客运专线长昆湖南段中柳林溪大桥（48+80+48）连续梁0#块工程施工已圆满顺利完成。
0#块梁体施工中，临时支墩、支架平台施工、支架预压等工序是施工的重要环节。
现结合柳林溪大桥连续梁0#块的施工实践，阐述上述工程施工过程中的方案选择以及施工技术控制要点，希望能对类似工程施工及解决有关技术问题有所帮助。
关键词：临时支墩支架平台施工支架预压1、工程概况沪昆铁路客运专线长昆湖南段柳林溪大桥连续梁跨径为：（48+80+48）m。
主墩1＃、2#墩承台尺寸分别为11.5×15.1×7m、14.6×14.6×3m，墩身高度分别为25.5m、18m。
箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m，中支点高6.65m。
0号块长度为12m，顶板厚40㎝，底板厚100—92.1㎝，腹板厚90㎝，腹板外侧在墩顶处加厚。
墩顶箱室设置厚2.4m横隔板。
0号块采用C50混凝土，混凝土方量为251.6方，梁重654吨。
采用三向预应力体系，纵向、横向及竖向预应力。
纵向及横向预应力体系预应力筋均采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，竖向预应力筋采用Φ25高强精轧螺纹钢筋。
腹板束和顶板束各4孔张拉束，腹板束为7束钢铰线，采用OVM15-7锚具；顶板束为15束，采用OVM15-15锚具；横向顶板束47孔，采用BM15-4锚具；竖向束为100孔，采用JLM-25锚具。
2、施工难点经全桥轴线和顶面高程详细复核后，开始0号块施工。
0号块为墩顶梁体悬浇的起始块段，具有结构复杂、施工难度大、质量标准高、施工条件差等特点。
具体表现在：梁体内预应力管道集中，普通钢筋布设密集，0号块混凝土方量大，侧面积大，梁体较高等方面。
3、临时支墩施工3.1临时支墩设计连续梁临时支墩主要有墩体内支墩和墩体外支墩两种形式，其作用是支承梁体重量和抵抗施工过程中难以避免的不平衡弯矩。
高强轻质混凝土连续刚构桥箱梁长期变形分析
高强轻质混凝土连续刚构桥箱梁长期变形分析刘沐宇;张利华【摘要】为探明局部使用高强轻质混凝土对连续刚构桥上部箱梁长期挠度带来的影响,根据一座预应力高强轻质混凝土连续刚构弯梁桥的结构特点,采用有限元理论对该桥在不同荷载长期作用下箱梁竖向挠度的时变效应进行了空间计算和分析,并与相同结构尺寸的普通混凝土连续刚构桥在同工况下的长期变形效应进行了对比.恒载作用下,应用高强轻质混凝土的大跨径连续刚构桥,成桥五年后主跨跨中挠度可较普通混凝土桥减小;持载时间对应用高强轻质混凝土的连续刚构桥后期挠度较普通混凝土桥减小程度影响较大,荷载作用时间愈长,后期挠度减小幅度愈大;高强轻质混凝土的长期性能对局部使用高强轻质混凝土连续刚构桥的长期变形有重要影响.所得分析结果,对指导高强轻质混凝土桥梁的设计具有理论意义和工程实用价值.【期刊名称】《土木工程与管理学报》【年(卷),期】2007(024)001【总页数】5页(P8-12)【关键词】高强轻质混凝土;连续刚构桥;箱梁;长期挠度【作者】刘沐宇;张利华【作者单位】武汉理工大学,道路桥梁与结构工程湖北省重点实验室,湖北,武汉,430070;武汉理工大学,道路桥梁与结构工程湖北省重点实验室,湖北,武汉,430070【正文语种】中文【中图分类】U448.23大跨径连续刚构桥采用轻质混凝土可使上部构造轻型化，减少上下部构造的自重和材料用量，减轻对挂篮的要求，可以降低造价，这也是连续刚构桥的发展方向［1，2］。
另一方面，国内已建连续刚构桥梁的下挠较明显［3］，在很大程度上影响了桥梁的使用安全性和通行能力。
因此，分析研究局部使用高强轻质混凝土的连续刚构桥长期荷载作用下的静力变形性能，有益于解决连续刚构桥的现有病害，使该类桥型的跨度向更大方向发展。
国内许多学者以梁板为试验对象，研究了轻质混凝土构件承载力和变形性能［4～6］。
刘沐宇等建立了预应力轻集料混凝土试验梁的数值模型，并对后张法轻集料混凝土空心板进行了局部承压分析［7，8］；孙海林等进行了高强轻骨料混凝土梁近一年的长期荷载试验，得出在持续荷载作用下，轻骨料混凝土梁的长期变形在初期发展较快，后期发展较慢等结论［9］。
网架顶升支架计算书
网架顶升支架计算书支撑架由标准节拼装而成，单节尺寸为长×宽×高=1.2m×1.2m×1.01m，立杆为Ø140×4，水平杆为Ø60×3.5（上）斜腹杆为Ø48×3.5。
材质为Q235B，支撑架整体设计成网架形式，支架设计高度25米。
1 设计依据《空间网格结构技术规程》（JGJ7-2010）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《钢结构焊接规范》（GB50661-2011）《钢结构高强度螺栓连接技术规程》（JGJ82-2011）2 计算简图、几何信息计算简图(圆表示支座，数字为节点号，7、31、55、79、12、60、36、84节点为拉索节点)单元编号图各单元信息如下表：注：等肢单角钢的2、3轴分别对应u 、v 轴 3 荷载与组合结构重要性系数： 1.00 1、节点荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:节点荷载分布图:节点荷载序号1分布图2、单元荷载1) 工况号: 2*输入的面荷载:面荷载分布图:面荷载序号1分布图（实线表示荷载分配到的单元）3、其它荷载(1). 地震作用无地震。
(2). 温度作用无温度作用。
4、荷载组合(1) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1(2) 1.20 恒载+ 1.40 风载工况2(3) 1.20 恒载+ 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(4) 1.20 恒载+ 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载+ 1.40 风载工况24 内力位移计算结果1、内力（1）最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)各效应组合下最大支座反力标准值(单位：kN、kN.m)（2）内力包络及统计按轴力N 最大显示构件颜色(kN)轴力N 最大的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)按轴力N 最小显示构件颜色(kN)轴力N 最小的前10 个单元的内力(单位：m,kN,kN.m)2、位移（1）组合位移第1 种组合Uz(mm)第2 种组合Uz(mm)第3 种组合Uz(mm)第4 种组合Uz(mm)第5 种组合Uz(mm)5设计验算结果本工程有1 种材料：Q235：弹性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；线膨胀系数：1.20*10-5；质量密度：7850kg/m3。
大跨板挠度问题
相关资料：板的截面选择：单向板：简支板：h/lo>=1/30 连续板：h/lo>=1/40（lo为板的计算跨度）双向板：简支板：h/l1>=1/40 连续板：h/l1>=1/50（lo为板短跨的计算跨度）备注：单向板：跨度>4m的板应适当加厚。
双向板：厚度通常为80mm~160mm。
jyg对于大开间结构体系，板跨度为6~9M，双向板或单向板，中间无梁，通常板厚取L/30~L/50，是否可以将板厚取得更薄L/60~L/70？通过板跨中起拱能否解决？如何计算？请各位大师指教。
谢谢！！！Hnwjg现浇板厚度除了与板周边的支撑情况有关,还与楼面荷载大小有关．板的厚度取计算跨度的L/30~L/40是经验数据，实际设计时还要考虑具体情况．若楼面起拱，施工困难，且使用不便．wwily一般按经验跨度即1/30~1/45是可以的，当板块确实过大又要求厚度的时候，可以考虑予应力。
但是靠起拱未必是好方法，一方面是施工困难，另一方面，要起到减小板厚的作用，实际上是借拱的作用，那么配筋也起拱吗？配筋不起拱则无用，起则施工很麻烦，将来装修和安装地面管线都有影响，而且双向板起拱后矢高需计算确定，四向起拱就更困难了，而且还要考虑对支承墙或梁的推力作用。
arfaye起拱施工起来确实很麻烦。
建议使用预应力，9、10m不成问题，如果配合使用扁梁，那空间相当开阔，非常好用。
crane7179板很薄得话，还应考虑板底裂缝宽度验算，因为板上的荷载不会小（要考虑隔墙及灵活隔断）。
6~7米跨度的板，取140或150厚度，没有人会有异议。
jyg谢谢诸位！！关于板厚，我的想法是在满足强度和裂缝要求的前提下，板尽量薄，现在许多设计在板上走管道，加厚了板上面层达100，这样恒载较大，活载相对较小。
板的挠度可通过起拱解决，振动可由100厚面层减轻，对于8~9m跨度，是否可将板厚做120左右，初步计算强度不成问题，对于裂缝计算没有合适的计算方法。
大跨度连续刚构桥0#块施工技术
大跨度连续刚构桥0#块施工技术发表时间：2019-08-02T10:34:57.423Z 来源：《基层建设》2019年第9期作者：赖国森[导读] 摘要：以凤凰特大桥为背景，结合工程实际，对大桥0#块的施工技术进行研究，为提高同类桥梁的施工技术水平及施工安全提供依据和施工经验。
中铁北京局二公司摘要：以凤凰特大桥为背景，结合工程实际，对大桥0#块的施工技术进行研究，为提高同类桥梁的施工技术水平及施工安全提供依据和施工经验。
关键词：连续刚构桥、托架施工、0#块前言目前，随着我国经济增长速度不断加快，经济增长的区域化逐渐向西部扩展，逐渐缩小东西部经济增长的差距。
为保证经济快速的增长，基础建设不断增加。
在我国西南地区，高速公路发展较为缓慢，因地形高差加大，沟谷纵横。
因此需设置大跨度刚构连续梁桥梁以满足公路建设需求，大跨度连续刚构桥梁的施工技术在东部地区已有部分案例，西部地区较少，研究大跨度桥梁在西部地区的施工技术工艺，有助于提供西南地区同类桥梁结构施工水平作为依据及参考。
1、工程概况凤凰特大桥跨越山间沟谷，桥梁梁底距离沟底高度116.5m。
凤凰特大桥主桥结构形式为86.8m+160m+86.8m刚构连续梁，刚构桥主墩为双肢空心薄壁墩，最大墩高为63.4m，0#块长14m，桥面宽13m，0#块梁高10m。
悬臂节段为19个节段。
箱梁采用强度等级为C55的混凝土；0#块构造布置及预应力体系复杂，因此0#块施工技术是本桥施工阶段的重难点。
2、总体施工方案故采用墩身埋托架作为承重结构施工较为合理,托架通过牛腿预埋在墩身上。
将0#块施工过程产生的竖向荷载由墩身承担。
为降低托架的变形量，0#块混凝土采用两次分层浇筑，第一次浇筑底板、腹板及横隔板,第二次浇筑顶板及翼缘板。
三向预应力的张拉采用伸长里和锚下应力双控进行实时监控。
3、施工技术方案3.1、0#块支架的设计与施工（1）牛腿支架系统托架平台至下而上一次是预应力筋锚固牛腿、分配梁1、分配梁2、方木（悬臂段三角架）、底模。
80m连续梁施工方案
目录第一章编制依据 (1)一、编制依据 (1)二、编制原则 (1)第二章工程概况及施工环境 (2)一、工程概况 (2)二、施工环境 (3)第三章施工方案及施工方法 (4)一、连续梁总体施工方案 (4)二、施工操作步骤及施工工艺 (5)1、模板工程 (5)2、钢筋工程 (6)3、混凝土工程 (8)4、0#块施工 (10)4。
1、临时支墩设计 (10)4.2、施工托架及脚手架 (10)4。
3、0#块模板布置 (12)4。
4、0#块施工工艺流程 (12)4.5、0＃块施工各分项工程施工要求 (12)5、标准节段施工 (18)5。
1、标准节段悬浇施工工艺流程 (18)5.2、挂篮结构与构造 (19)5。
3、挂篮安装步骤 (21)5.4、挂篮走行系统 (22)5。
5、钢筋加工及安装 (23)5。
6、挂篮悬浇施工 (24)6、边跨现浇段、合拢段施工 (25)6。
1、边跨现浇段施工 (25)6.2、主桥合拢段施工 (26)7、预应力部分施工 (27)7.1、预应力设计情况 (27)7。
2、预留孔道的施工 (27)7。
3、穿束(钢绞线束）施工 (28)7。
4、预应力钢绞线或钢筋张拉施工 (29)7。
5、孔道压浆 (32)8、附属结构施工 (33)9、施工防护 (34)第四章质量控制及验收 (35)1、模板及支架工程 (35)2、钢筋工程 (35)3、混凝土工程 (38)4、预应力工程 (40)5、支座工程 (42)6、防水层工程 (44)第五章施工进度计划安排 (46)1、施工进度计划表 (46)2、劳动力组织计划表 (46)3、机械设备使用计划表 (47)第六章施工保证措施及文明施工 (48)1、质量保证措施 (48)2、安全保证措施 (49)3、环境保证措施 (52)4、文明施工保证措施 (52)附件 (54)第一章编制依据一、编制依据1。
贵广贺广施（梁）—参I-80(48+80+48)m单线有砟轨道悬臂浇筑预应力混凝土连续梁2。
GB50009-2001建筑结构荷载规范
建筑结构荷载规范GB50009-2001 第1章总则第2章术语及符号2.1术语2.2符号第3章荷载分类和荷载效应组合3.1荷载分类和荷载代表值3.2荷载组合第4章楼面和屋面活荷载4.1民用建筑楼面均布活荷载4.2工业建筑楼面活荷载4.3屋面活荷载4.4屋面积灰荷载4.5施工和检修荷载及栏杆水平荷载4.6动力系数第5章吊车荷载5.1吊车竖向和水平荷载5.2多台吊车的组合5.3吊车荷载的动力系数5.4吊车荷载的组合值,频遇值及准永久值第6章雪荷载6.1雪荷载标准值及基本雪压6.2屋面积雪分布系数第7章风荷载7.1风荷载标准值及基本风压7.2风压高度变化系数7.3风荷载体型系数7.4顺风向风振和风振系数7.5阵风系数7.6横风向风振附录A常用材料和构件的自重附录B楼面等效均布活荷载的确定方法附录C工业建筑楼面活荷载附录D基本雪压和风压的确定方法附录D.1基本雪压附录D.2基本风压附录D.3雪压和风速的统计计算附录D.4全国各城市的雪压和风压值附录D.5全国基本雪压,风压分布及雪荷载准永久值系数分区图附录E结构基本自振周期的经验公式附录E.1高耸结构附录E.2高层建筑附录F结构振型系数的近似值附录F.1结构振型系数按实际工程由结构动力学计算得出.在此仅给出截面沿高度不变的两类结构第1至第4的振型系数和截面沿高度规律变化的高耸结构第1振型系数的近似值.在一般情况下,对顺风向响应可仅考虑第1型的影响,对横风向的共振响应,应验算第1至第4振型的频率,因此列出相应的前4个振型系数.附录G本规范用词说明建筑结构荷载规范GB50009-2001第1章总则第1.0.1条为了适应建筑结构设计的需要，以符合安全实用、经济合理的要求，特制订本规范。
第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的结构设计。
第1.0.3条本规范是根据《建筑结构设计统一标准》(GB50068-2001)规定的原则制订的。
第1.0.4条建筑结构设计中涉及的作用包括直接作用(荷载)和间接作用(如地基变形、混凝土收缩、焊接变形、温度变化或地震等引起的作用)。
面板堆石坝面板钢筋应力监测指标
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连续刚构桥梁设计说明(完整版)
连续刚构桥梁设计说明（完整版）1技术标准及设计规范1.1技术标准（1）公路等级：高速公路（2）设计速度：主线100km/h（3）路基宽度：整体式26米（4）荷载等级：公路-Ⅰ级（5）分离式桥梁宽度：宽度12.85米（6）设计洪水频率：1/100（大桥）（7）场地环境类别：I类（8）地震动峰值加速度：0.05g（9）设计使用年限：100年（10）设计基准期：100年（11）设计安全等级：一级（12）通航等级：无规划1.2设计规范（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）；（2）《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分）；（3）《公路勘测规范》（JTG C10-2007）；（4）《公路工程地质勘查规范》（JTG C20-2011）；（5）《公路路线设计规范》（JTG D20-2017）；（6）《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30-2015）；（7）《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310-2019）；（8）《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2015)；（9）《公路圬工桥涵设计规范(JTG D61-2005)；（10）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG3362－2018)；（11）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）；（12）《公路桥梁抗震设计规范》（JTG/T2231-01-2020）（13）《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）（14）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T3360-01-2018）（15）《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T4-2019）（16）《公路桥梁伸缩装置通用技术条件》（JT/T327-2016）（17）《混凝土耐久性设计规范》（GB/T50476-2019）2主要材料2.1混凝土桥梁结构用混凝土可采用桥梁高性能混凝土，其矿物掺合料、化学外加剂、配合比设计、施工工艺、养护与验收等技术要求可参照四川省公路工程技术指南《桥梁高性能混凝土制备与应用技术指南》(SCGF51-2010)执行。
GB50009-2001建筑结构荷载规范
建筑结构荷载规范GB50009-2001 第1章总则第2章术语及符号2.1术语2.2符号第3章荷载分类和荷载效应组合3.1荷载分类和荷载代表值3.2荷载组合第4章楼面和屋面活荷载4.1民用建筑楼面均布活荷载4.2工业建筑楼面活荷载4.3屋面活荷载4.4屋面积灰荷载4.5施工和检修荷载及栏杆水平荷载4.6动力系数第5章吊车荷载5.1吊车竖向和水平荷载5.2多台吊车的组合5.3吊车荷载的动力系数5.4吊车荷载的组合值,频遇值及准永久值第6章雪荷载6.1雪荷载标准值及基本雪压6.2屋面积雪分布系数第7章风荷载7.1风荷载标准值及基本风压7.2风压高度变化系数7.3风荷载体型系数7.4顺风向风振和风振系数7.5阵风系数7.6横风向风振附录A常用材料和构件的自重附录B楼面等效均布活荷载的确定方法附录C工业建筑楼面活荷载附录D基本雪压和风压的确定方法附录D.1基本雪压附录D.2基本风压附录D.3雪压和风速的统计计算附录D.4全国各城市的雪压和风压值附录D.5全国基本雪压,风压分布及雪荷载准永久值系数分区图附录E结构基本自振周期的经验公式附录E.1高耸结构附录E.2高层建筑附录F结构振型系数的近似值附录F.1结构振型系数按实际工程由结构动力学计算得出.在此仅给出截面沿高度不变的两类结构第1至第4的振型系数和截面沿高度规律变化的高耸结构第1振型系数的近似值.在一般情况下,对顺风向响应可仅考虑第1型的影响,对横风向的共振响应,应验算第1至第4振型的频率,因此列出相应的前4个振型系数.附录G本规范用词说明建筑结构荷载规范GB50009-2001第1章总则第1.0.1条为了适应建筑结构设计的需要，以符合安全实用、经济合理的要求，特制订本规范。
第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的结构设计。
第1.0.3条本规范是根据《建筑结构设计统一标准》(GB50068-2001)规定的原则制订的。
第1.0.4条建筑结构设计中涉及的作用包括直接作用(荷载)和间接作用(如地基变形、混凝土收缩、焊接变形、温度变化或地震等引起的作用)。
连续刚构88m0块托架计算甄选.
连续刚构88m0#块托架计算.0号段托架计算书（4#、5#、6#）1.工程概况新建沈丹客运专线跨沈丹高速公路3#特大桥起讫里程DK99+461.69～DK100+708.46，桥长1246.77延米，共计30个墩台身，29孔梁。
本桥在3#墩至8#墩处设一联44+3*88+44m刚构连续梁以25°12′00″交角上跨沈丹高速公路。
本连续梁共分97段，其中2个边墩托架现浇段、2个0#现浇段、2个0a#现浇段，其余为挂篮悬浇节段。
中墩墩顶0#和0a#节段长均为10m，悬浇节段长3m～4m，边墩托架现浇段长3.0m，中跨及次边跨合拢段长均为2.0m。
其中5#、6#墩0#段及4#墩0a#段采用托架现浇，7#墩0a#采取钢管支架现浇。
2.0号段托架构造0号段分二次浇筑，第一次浇筑到倒角顶处，第二次浇筑至梁顶。
0号段托架仅承受第一次浇筑时的混凝土、模板、施工荷载及翼缘板混凝土荷载，第二次浇筑的混凝土及施工荷载由第一次浇筑的混凝土承受。
故0号段托架的荷载仅考虑第一次浇筑时产生的荷载。
图1. 0号段托架方案设计图0号段托架由底模外桁架、底模内桁架、边纵梁、横梁、三角托架、上下预埋件及对拉精轧钢筋组成。
底模内外桁架直接支撑底模板，桁架内弦杆采用2[14槽钢；外弦杆采用2[10槽钢；竖杆、斜杆均采用[8槽钢。
边纵梁采用I32b，支撑外侧模。
横梁A采用双[8槽钢格构式结构,横梁B采用双I32b，与桁架、边纵梁焊接后提供施工平台。
承受混凝土荷载，底模桁架、边纵梁、模板自重及施工荷载，并将荷载传递给三角托架前节点和上预埋件。
三角托架杆件采用2[25b格构式结构，节点采用销接，仅承受轴力；并将荷载传递给预埋件。
上预埋件均采用2[36b格构式结构，下预埋件采用2[32b格构式结构，下预埋件预埋0.9m。
上预埋件承受横梁的竖向力及水平杆的水平拉力；下预埋件承受斜杆轴向力。
3. 0号段托架设计3.1.设计规范《客运专线铁路桥涵工程技术指南》(TZ213—2005)《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）《钢结构设计规范》(GB5007-2003)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》(JGJ82-91)《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)3.2.材料钢材： Q235B连接材料： 45号钢：用于销轴E43XX 焊条气体保护焊丝Er49-1 CO23.3.计算荷载3.3.1.混凝土容重: 26KN/m3。
联丰1桥6210562持续刚构抗震计算报告
联丰1号桥62+105+62m持续刚构箱梁抗震计算一、技术指标桥宽：（栏杆）+16 （行车道）+ （栏杆）=17米设计活载：公路-1级二、结构用材a）预应力系统纵桥向预应力材料釆用270级低松弛预应力钢绞线，标准强度人= 1860MPa,弹性模量Ep =。
预应力束均采用①'（7X5）钢绞线组成，预应力管道采用预埋钢波纹管成型，预应力锚固体系采用OVM15系列。
b）混凝土采用C50混凝土，容重丫=26KN/m3,轴心抗压强度f ck= Mpa,轴心抗拉强度f lk = Mpa,抗压弹性模量：Ec二；3、有关计算参数的选取按照《中国地震动参数区划图（GB18306-2001）》、《福建省区划一览表》及福建地震地质工程勘探院出版的《沈海线福泉厦段高速公路扩建工程线路工程地震安全性评价报告》可知，本线路未见新活动性构造发育。
本段高速公路地震大体烈度为VII度。
线路50年超越概率10%的一般场地（中硬）地震动峰值加速度为，地震动反映谱特征周期为。
按照规范表判定本桥梁抗震设防类别为B类，依据规范条设计加速度反映谱最大值Smax=2.25C I C v C J Ao其中水平向设计大体地震动加速度值A二；抗震重要性系数C,•按表取用，E1地震作用下C,二，E2地震作用下C严；II类场地系数C,二，阻尼调整系数C/ = l,特征周期Tg二。
5、计算方式联丰1号桥62+105+62m持续刚构桥梁按照部颁新规范《公路桥梁抗震细则》（JTG/T B02-01-2008）设计，抗震分析计算采用多振型反映谱法。
计算采用MIDAS2006版程序。
（-）主要计算模型：联丰1号桥桥跨布置为62+105+6加的箱梁，单箱单室，支点梁高，跨中梁高, 抗震计算采用空间模型，模型依据规范条建模原则考虑上下部和地基的一路刚度。
E2作用下顺桥向活动支座考虑恒载作用下支座滑动摩阻力，动摩擦系数u二, 考虑桩土一路作历时表征土介质弹性值的“m”法参数采用叫=（2~3）〃衍。
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0号段托架计算书（4#、5#、6#）1.工程概况新建沈丹客运专线跨沈丹高速公路3#特大桥起讫里程DK99+461.69～DK100+708.46，桥长1246.77延米，共计30个墩台身，29孔梁。
本桥在3#墩至8#墩处设一联44+3*88+44m刚构连续梁以25°12′00″交角上跨沈丹高速公路。
本连续梁共分97段，其中2个边墩托架现浇段、2个0#现浇段、2个0a#现浇段，其余为挂篮悬浇节段。
中墩墩顶0#和0a#节段长均为10m，悬浇节段长3m～4m，边墩托架现浇段长3.0m，中跨及次边跨合拢段长均为2.0m。
其中5#、6#墩0#段及4#墩0a#段采用托架现浇，7#墩0a#采取钢管支架现浇。
2.0号段托架构造0号段分二次浇筑，第一次浇筑到倒角顶处，第二次浇筑至梁顶。
0号段托架仅承受第一次浇筑时的混凝土、模板、施工荷载及翼缘板混凝土荷载，第二次浇筑的混凝土及施工荷载由第一次浇筑的混凝土承受。
故0号段托架的荷载仅考虑第一次浇筑时产生的荷载。
图1. 0号段托架方案设计图0号段托架由底模外桁架、底模内桁架、边纵梁、横梁、三角托架、上下预埋件及对拉精轧钢筋组成。
底模内外桁架直接支撑底模板，桁架内弦杆采用2[14槽钢；外弦杆采用2[10槽钢；竖杆、斜杆均采用[8槽钢。
边纵梁采用I32b，支撑外侧模。
横梁A采用双[8槽钢格构式结构,横梁B采用双I32b，与桁架、边纵梁焊接后提供施工平台。
承受混凝土荷载，底模桁架、边纵梁、模板自重及施工荷载，并将荷载传递给三角托架前节点和上预埋件。
三角托架杆件采用2[25b格构式结构，节点采用销接，仅承受轴力；并将荷载传递给预埋件。
上预埋件均采用2[36b格构式结构，下预埋件采用2[32b格构式结构，下预埋件预埋0.9m。
上预埋件承受横梁的竖向力及水平杆的水平拉力；下预埋件承受斜杆轴向力。
3. 0号段托架设计3.1.设计规范《客运专线铁路桥涵工程技术指南》(TZ213—2005)《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）《钢结构设计规范》(GB5007-2003)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》(JGJ82-91)《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)3.2.材料钢材：Q235B连接材料：45号钢：用于销轴E43XX 焊条Er49-1 CO2气体保护焊丝3.3.计算荷载3.3.1.混凝土容重: 26KN/m3。
3.3.2.混凝土超载系数: 1.05。
3.3.3.钢材容重: 78.5KN/m33.3.4.施工人员、材料、机具荷载: 1.0KN/m2,按梁段顶面积计算。
3.3.5.风荷载：50年一遇基本风压为0.55KN/m23.3.6.混凝土灌注状态动力系数取1.1。
4.结构计算4.1.总体计算图式采用大型结构计算软件进行整体空间内力分析。
按允许应力法进行检算。
计算模型全部采用梁单元。
为使模型简洁，便于计算结果分析，箱梁翼缘板混凝土重量及其上的施工人员、材料、机具荷载转换为集中荷载施加在边纵梁上。
图2.总体计算图式图3.总体计算图式三维效果5.计算结果5.1.总体变形图4.总变形图计算可知，此零号段托架最大变形位于内侧边纵梁的端头处，最大综合变形为6.8mm。
5.2.底模桁架变形、内力图5.桁架变形图图6.桁架轴力图图7.桁架应力图外侧桁架最大变形为3mm；最大轴力位于内弦杆上，为150.4KN；最大应力值为92.9Mpa<[σ]=170Mpa，表明外桁架强度满足规范要求。
内侧桁架最大变形为1.1mm；最大轴力位于内弦杆上，为157.7KN；最大应力值为98.0Mpa<[σ]=170Mpa，表明外桁架强度满足规范要求。
5.3.横梁强度、刚度图8.横梁应力图横梁最大应力值为32.5Mpa，小于允许应力[σ]=170Mpa。
图9. 横梁变形图横梁最大变形2.6mm，相对挠度为0.2/1100<[f/l]=1/400。
表明横梁强度、刚度满足规范要求。
5.4.边纵梁强度、刚度图10.边纵梁应力图边纵梁最大剪力值为25.2Mpa ，小于允许应力[σ]=170Mpa。
图11. 边纵梁变形图最大变形5.1mm ，相对挠度为0.6/2630<[f/l]=1/400。
表明边纵梁强度、刚度满足规范要求。
5.5 三角托架杆件强度、稳定性图12.三角纵托架轴力图5.5.1拉杆水平杆轴力N=140.9KNa ．杆件截面面积29807mm A ；. N 140900 17.7MPa A 7980b.销孔处净截面面积 A1 9604 mm 2 ；销孔应力集中系数取 1.4 1.4 N 1.4 140900 20.5MPaA19604c.销孔孔壁承压力挤压许用应力σbs 为轴向压缩许用应力σ的 1.5 倍，σbs=1.5×170=255MPa5.5.2 压杆c140900 2 621959.8MPa 255MPa斜杆轴力为 207.6 KNa．杆件截面面积 A 7980mm2 ； N 207.6 26.0MPa A 7980b．压杆稳定 斜杆轴力 N=207.6 KN；计算长度 l=3420斜杆X轴长细比： xl il I3420 36 7.2 107A 7.9 103斜杆Y轴长细比： xl il I2560 55 3.1107A 7.9 103查询《钢结构设计规范》可得： 0.833斜杆最大压杆的应力值为： N 207 .6 10 3 31.5N / mm 2 [ ] 170 N / mm 2 ，稳定性符合要求 A 0.833 7.9 10 36、托架预埋件检算6.1 托架支座反力..页脚..图 13.支座反力图托架上预埋件处支座反力为 Fx=140.9KN;Fz=496.2KN 托架下预埋件处支座反力为 Fx=140.9KN;Fz=152.5KN 内侧预埋件处支座反力为 Fz=566.8KN 6.2. 托架预埋件强度计算 上预埋件受力情况如下图所示图 14.上预埋件受力工况（单位：KN）..页脚..图 15.上预埋件应力图在此工况作用下牛腿的最大应力 б=107.6MPa<[б]= 170MPa，牛腿强度符合要求。
下预埋件受力情况如下图所示图 16.下预埋件受力工况（单位：KN）..页脚..图 17.下预埋件应力图在此工况作用下牛腿的最大应力 б=42.8MPa<[б]= 170MPa，牛腿强度符合要求。
6.3 下预埋件处混凝土局部承压验算下预埋件承受斜杆传递的竖向剪力 V=152.5KN 预埋件受压处侧翼缘的基础混凝土的受压应力，应满足下式要求： M V • Sd c Wc 2 [ c ]c式中： M — 预埋件根部的弯矩； M 25.6 10 6 N • mmV — 预埋件根部的剪力； V 152.5103 NSd — 预埋件埋设深度； Sd 900 mmWc—相当于埋入预埋件翼缘宽度和牛腿埋入深度的混凝土截面的模量，WCb•S2 d6 25.6 10 6 152 .5 10 3 900 可算出： c 174 900 22 4.0N / mm 26混凝土 C40 局部允许应力 c 10.8A 10.8Ac2401200 18.7N / mm2 80 1200 c 4.0N / mm 2 c 18.7N / mm 2 ,混凝土局部受压符合要求；..页脚..7．结论 经计算，该托架系统强度、刚度、稳定均满足相关规范要求。
..页脚..0a 号段钢管支架计算书（7#）1. 钢管支架结构本支架法采用Ф600*10 钢管，横梁采用双 36 槽钢的组合，纵梁采用 35H 型钢，柱 间采用Ф102*5 钢管系梁焊接 (具体布置如图 1、2)。
钢管支柱的加工按每节 6 米预先制作完成，（如图 3）顶节根据设计长度加工成调 整节，每根钢管的下料长度必须进行编号并于技术员指定的施工长度一致，下料长度须 专人操作并专人检查，法兰盘的切割及其螺栓孔位必须保证其准确性.钢管支柱的加工要 保证下料的准确性并依照图纸做出相应的模板。
钢管支柱安装，采用分阶段制作，逐节 吊装，法兰连接的组拼方案，为保证连接的准确性，及钢管的垂直度以每两节在地面进 行试组装，（同时在钢管的侧面焊接踏脚钢筋）组装完成后采用 50T 汽车吊吊装。
每根 钢管顶、底部设法兰盘，法兰盘间采用螺栓连接，底节钢管柱的法兰盘与临时基础预埋 δ=20mm 钢板焊接，钢管与钢管与法兰盘之间的焊接要求焊缝厚度不小于 6mm，焊缝 应饱满无蜂眼，杜绝发生漏焊缺焊等现象的发生，若发现应立即补焊直至合格。
拼装完 成后测量四根钢管长度及垂直度。
在钢管柱顶焊接两根双 36 槽钢组合做横梁，横梁上纵向布置 15 根 35H 型钢其间 距为 90cm+60cm（翼缘板）+2*60 cm（腹板）+80 cm （倒角）+4*80 cm+（底板） +80 cm（倒角）+2*60 cm（腹板）+90 cm+60cm（翼缘板）。
..页脚....页脚.图 1、钢管支架侧立面布置. ..页脚....页脚.图 2、钢管支架平面布置图.2. 设计计算 2.1 荷载计算44m＋3*88m＋44m 连续箱梁 0#段梁高 6.8m。
梁体自重模型可简化如图 5。
图 5 荷载分布图梁体最大荷载为：169700N/m2。
支架、模板荷载：3500N/m2。
配重等其它荷载：1000N/m2。
最不利荷载合计：174200N/m2。
荷载安全系数取 1.2。
则计算荷载为 174200×1.2＝209040N/m2。
..页脚....页脚. 2.2支架立柱计算2.2.1立柱强度验算最大荷载情况下，受力面积为3.494×2.522＝8.812m2。
则每根立柱受力为209040×8.812＝1842060.5N立柱采用的是Ф600×10型钢管，查得截面积A＝185.354cm2；惯性矩I＝80675.313cm4；惯性半径i＝20.862cm。
σ＝N/A=1842060.5/(185.354*10-4)＝99.38Mpa<[σ]=125Mpa2.2.2立柱稳定性验算λ＝L/i＝1550/20.862＝74.3，查《钢结构设计规范》附录C得：Ф＝0.616。
σ＝N/ФA=1842060.5 /（0.616×185.354*10-4）＝161.33Mpa<[σ]=215Mpa(立杆抗弯设计强度)因此，立柱的强度和稳定性均满足要求。