(完整word版)烟囱荷载计算书
烟囱计算.xls
烟囱内径（m）d 5.2烟囱外径（m）D 5.22壁厚（m）δ0.01截面的惯性矩（m4）J0.555360076单位高度质量（kg/m）m1284.864271烟囱高度（m）H25弹性模量（Pa）E 2.06E+11第一振型自振周期(s)T10.118560695f1(Hz)8.43第二振型自振周期(s)T20.018876982f2(Hz)52.97第三振型自振周期(s)T30.006755973f3(Hz)148.02临界风速（m/s）Vcn220.1404098实际风速（m/s）V 3.7塔设备的强度计算1.风载荷：风压值（Pa）q=ev2/2q8.385125风压按50年一遇（Pa）q0550计算段设计风压（Pa）q i q i=f i q0f i 查表可得q1550q2687.5q3775.5任意段i承受的水平分力（N）Pi Pi=K1K2i q i H i D ei每10m分一段P129944.53H110P233913.6875H210P337404.5364H352.风弯矩Mw0-0风弯矩（N·m）Mw0-01500030.0321500.030032KN ·m3.地震力计算水平地震力（N）地震影响系数α 1.138657292T17.151566852T219.98231915T3筒身总重(Kg)M032121.60679烟囱设备强度计算水平地震力（N）F F=9.8Cαm p F 179219.9588第一振型的地震力F k F k 43.5194817地震弯矩(N·M)M E 0-0M E 0-0=4.9Cαm 0H （H/D<15)457193.7725T 12871497.729T 28023302.478T 3当第一振型时设备中、下部截面（0，3/4）M E a-a 裙座底部截面（0）M E 0-0571492.2156顶部截面（3/4，1）M E a-a 114298.4431当第二振型时设备中、下部截面（0，3/4）M E a-a 裙座底部截面（0）M E 0-03589372.161顶部截面（3/4，1）M E a-a 717874.4323当第三振型时设备中、下部截面（0，3/4）M E a-a 裙座底部截面（0）M E0-010029128.1顶部截面（3/4，1）M E a-a2005825.624.筒体的强度计算及校核真空中筒其中引起的轴向应力σ1σ1=PD i /（4S）σ1715001500030.032489305.951上面两组中取较大值1500030.032质量载荷在筒体中引起的轴向应力（Pa）σ21926948.558最大弯矩在筒体中引起的轴向应力（Pa）σ37066813.174组合拉应力σ拉5211364.616=5.21Mpa 组合压应力σ压9065261.731=9.07Mpa材料的许用应力[σ]t 215Mpa校核σ拉正确σ压正确5.裙座的强度计算及校核1500030.032⎪⎩⎪⎨⎧+++--D W a a E D aa W M 25M .0M M M 321σσσσ+-=拉321σσσσ++=压⎩⎪⎨⎧+++---D W 00ED 00W M 25M .0M M M 0000maxM -946499.7235上面两组中取较大值1500030.032裙座基底截面断面系数W sb0.04082裙座基底截面面积A s0.163362818裙座圈计算σs压38674377.06=38.67Mpa材料的许用应力[σ]t 215Mpa校核σs压正确6.地脚螺栓的计算裙座基础环上的应力 (Pa)σb 85145基础环外径（m）D b0 5.82基础环内径（m）D bi 5.22裙座圈外径（m）D s0 5.52基础面积（m 2）A b 5.1998基础环断面系数（m 3）W b 6.9564每个螺栓所受的拉力（N）T 18447M30螺栓力学性能（N）T 0174000校核σs压正确[]S1s 000s00maxs A 8m .9W M σσ〈+=--压⎪⎩⎪⎨⎧+++---D W 00ED 00W M 25M .0M M M 000maxM -。
烟囱计算书
蒲城70万吨/年煤制烯烃项目锅炉装置锅炉房（208）烟囱烟囱施工辐射梁、鼓圈计算书计算：编制单位：日期：二○一二年七月十一日目录一、受力计算总图 (1)二、平台三的受力计算 (2)三、平台二的受力计算 (5)四、平台一的受力计算 (7)五、平台钢丝绳的校核 (11)六、中心鼓圈的计算 (11)一、受力计算总图：（见附图一）[ ]=175Mpa附图一二、平台三的受力计算：辐射梁、环梁用槽钢[12：A=15.362cm2I x=346cm4W x=57.7cm3I y=37.4cm4W y=10.2cm3A钢=85.39mm2平台三受力计算图2.1、工况一：（四根钢丝绳作用） 辐射梁未承受轴向力，只校核强度。
强度计算：q=153kg/m 三次超静定，力法方程如下： δ11·X 1+δ12·X 2+δ13·X 3+△1P =△1s δ21·X 1+δ22·X 2+δ23·X 3+△2P =△2s δ31·X 1+δ32·X 2+δ33·X 3+△3P =△3s δ11=EI 30 δ22=EI 94.8 δ33=EI 09.1 δ12=EI 31.12 δ13=EI164.4 δ12=δ21δ13=δ31δ23=δ32=EI474.2△1P =EI24200-△2P =EI12920-△3P =EI3851-△1s =EA L X 113⨯⨯-=EA X 112⨯- △2s =EA L X 223⨯⨯-=EAX 212⨯-△3s =EAL X 333⨯⨯-=EAX 312⨯-X 1=513kg X 2=675kg X 3=24kg X 4=-62kg 因此X 4不受力。
这样就是三根钢丝绳受力： 二次超静定，力法方程如下： δ11·X 1+δ12·X 2+△1P =△1s δ21·X 1+δ22·X 2+△2P =△2sδ11=EI98.14 δ22=EI66.2 δ12=δ21=EI33.5△1P =EI12040-△2P =EI4223-△1s =EA L X 113⨯⨯-=EA X 112⨯- △2s =EA L X 223⨯⨯-=EAX 212⨯-X 1=736kg X 2=88kg X 3=457kg M max ＝209.7kg ·m σ==W M max =⨯7.578.97.20936Mpa ＜[σ] 2.2、工况二：（三根钢丝绳作用） 辐射梁未承受轴向力，只校核强度。
烟道估算及荷载计算
烟道荷载表
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说明：
1.表中a，bx，by,c,a表示滑动点，bx表示约束X方向的限位点，by表示约束Y方向的限位点，c表示固定点。
2.荷载表中荷载未包括地震力，包含了工作荷载，积灰荷载，风雪荷载，内压引起的荷载等等。
3.表中Fx,Fy 的方向正负两个方向都有可能。
4.表格中的数值表示的是一个点的荷载，整体荷载应该乘以相对应的数量
5.弹簧吊架，弹簧支架选择弹簧时的工作荷载必须在烟道本体制作图完成后再行核算选择。
（无）
6. X，Y，Z向坐标见荷载布置图。
7.每个支架点上的对称滑动点的荷载可以沿梁的轴向相互抵消。
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m钢烟囱计算书
目录1、设计资料基本设计资料烟囱总高度H =烟气温度T gas = ℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = ℃冬季极端最低温度T win = ℃最低日平均温度T win = ℃烟囱日照温差△T = ℃基本风压?0 = m2瞬时极端最大风速: (m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数? =烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度:衬里起始高度:设置破风圈: 是自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 是否计算抽力: 否材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数?(W /(m·K))1 筒壁钢材S31603 250几何尺寸信息烟囱总分段数: 18烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 -----123456789101112131415161718烟囱总截面数: 21烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)筒壁厚度(mm)坡度(%)0 -----1234567891011121314151617181920烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)5 0 矩形0 0 -----6 0 矩形0 0 -----7 0 矩形0 0 -----8 0 矩形0 0 -----9 0 矩形0 0 -----10 0 矩形0 0 -----11 0 矩形0 0 -----12 0 矩形0 0 -----13 0 矩形0 0 -----14 0 矩形0 0 -----15 0 矩形0 0 -----16 0 矩形0 0 -----18 1 圆形----- ----- 180020 0 矩形0 0 -----是否设置爬梯: 否烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1:烟囱底板外径D2:偏心弯矩M e: 地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 20地脚螺栓腐蚀裕量c2:地脚螺栓中心线直径D3: 4500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj:盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 否2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010《钢结构设计规范》GB 50017-2003《烟囱设计手册》(2014年5月第1版)《不锈钢结构技术规程》CECS 410：2015 《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）《钢结构连接节点设计手册》（第二版）不锈钢S31603强度设计值见下表：3、筒体自重计算筒身自重表格(1)截面编号标高(m) 重量(kN) 筒壁1234567891011121314151617181920合计--筒身自重表格(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)破风圈重(kN)本节总重量(kN)每节根部重量(kN)0 --1 29 292 29 593 40 984 20 1185 40 1586 29 1877 29 2168 64 2809 102 38110 62 44411 45 48812 37 52513 41 56614 32 59815 66 66416 41 70417 45 74918 65 81419 86 90020 67 967合计-- 967 967 筒身总重量 G = (每节重量) =6、动力特征计算前五阶自振周期分别为:T1 =T2 =T3 =T4 =T5 =前五阶振型相对位移计算结果标高(m) 第一振型(相对值)第二振型(相对值)第三振型(相对值)第四振型(相对值)第五振型(相对值)0 0 0 0 07、风荷载计算横向风振判断第1振型时的临界风速计算错误!式中D2/3-----2H/3高度处烟囱的外直径烟囱雷诺数R e错误!R e = 69000V cr1D2/3 = 69000 ×× = × 106R e≥× 106，×V H > V cr1需要考虑横风向风荷载已经设立破风圈，不考虑横风向作用风荷载标准值计算顺风向风压时风荷载计算结果标高R o?z?B?v z/H R?1(z) B z?z?k (m)90090090090020002000200020002000200020002000200020002000200020002000200020002000注：R0——筒身截面外半径（mm）风弯矩标准值计算风荷载及风弯矩标准值计算结果标高(m) Q i M wki-- --682667188881176139916392000231026043072343438674158451649235531648677548643注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压）瞬时极端最大风速时风荷载计算结果标高R o?z?B?v z/H R?1(z) B z?z?k (m)90090090090020002000200020002000200020002000200020002000200020002000200020002000风荷载标准值计算结果标高(m) Q i M wki-- --913569621189157518742196267930953488411646015180557060496594740886851038011569 注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为8、地震作用及内力计算地震作用下的剪力(kN)标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)地震作用下弯矩标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)1858128149180203227262293324376418470506 551 603 684 815 992 11169、附加弯矩计算标高(m) 承载能力极限状态风荷载附加弯矩M ai承载能力极限状态地震附加弯矩M Eai正常使用极限状态风荷载附加弯矩M aki10、荷载内力组合荷载组合工况表组合1 S = + + + ××S Lk组合2 S = + + + ××S Lk组合3 S = + ××S wk + + ××S Lk组合4 S = + + ××S wk + ×M aE组合5 S = + + ××S wk + ×M aE组合6 S = + + + ××S wk +组合7 S = + - + ××S wk +组合8 S = + + + ××S wk +组合9 S = + - + ××S wk +组合10 S = + +组合11 S = + +标高(m)组合1 组合2 组合3N M N M N M 0 0 0 0 0 0 29 100 35 100 40 62 59 392 70 392 79 243 98 1063 118 1063 133 661 118 1314 142 1314 159 817 158 1740 190 1740 213 1082 187 2069 224 2069 252 1285 216 2423 259 2423 291 1505 280 2955 335 2955 377 1835 381 3411 458 3411 515 2118 444 3844 533 3844 599 2386 488 4534 586 4534 659 2814 525 5067 630 5067 709 3144 566 5704 680 5704 765 3539 598 6132 718 6132 807 3804 664 6658 796 6658 896 4129 704 7257 845 7257 951 4500 749 8148 899 8148 1011 5051 814 9545 976 9545 1099 5913 900 11391 1080 11391 1215 7048 967 12676 1160 12676 1305 7836标高(m)组合4 组合5N M N M0 0 0 035 45 29 4570 156 59 156 118 387 98 387 142 467 118 467 190 596 158 596 224 694 187 694 259 799 216 799 335 956 280 956 458 1092 381 1092 533 1223 444 1223 586 1435 488 1435 630 1601 525 1601 680 1802 566 1802 718 1939 598 1939 796 2108 664 2108 845 2303 704 2303 899 2597 749 2597 976 3063 814 3063 1080 3686 900 3686 1160 4123 967 4123标高(m)组合10N(kN) M0 0 29 96 59 376 98 1020 118 1260 158 1669 187 1984 216 2324 280 2834 381 3272 444 3687 488 4349 525 4860 566 5471 598 5881 664 6385 704 6958 749 7812 814 9150 900 10915967 12144标高(m)组合11N(kN) M0 0 29 100 59 392 98 1063 118 1314 158 1740 187 2069 216 2423 280 2955 381 3411 444 3844 488 4534 525 5067 566 5704 598 6132 664 6658 704 7257 749 8148 814 9545 900 11391 967 1267611、钢烟囱强度与稳定计算钢烟囱强度计算截面编号标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M iN iA ni±M iW ni(N/mm2)f t(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f t(%)0 -- -- -- -- -- -- --1 35 1002 70 3923 118 10634 142 13145 190 17406 224 20697 259 24238 335 29559 458 341110 533 384411 586 453412 630 506713 680 570414 718 613215 796 665816 845 725717 899 814818 976 954519 1080 1139120 1160 12676钢烟囱局部稳定计算钢烟囱局部稳定验算表(一)截面编号标高(m)t(mm)D i(mm)?N?B A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i?N(N/mm2)?B(N/mm2)0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1 1796 35 1002 1796 70 3923 1796 118 10634 3996 142 13145 3996 190 17406 3996 224 20697 3996 259 24238 3996 335 29559 3996 458 341110 3996 533 384411 3996 586 453412 3996 630 5067 13 3996 680 5704 14 3996 718 6132 15 3996 796 6658 16 3996 845 7257 17 3996 899 8148 18 3996 976 9545 19 3996 1080 11391 203996116012676钢烟囱局部稳定验算表(二)截面 编号 标高 (m) f yt (N/mm 2) ?? E t ×105 (N/mm 2) ?et ??crt?N +?B(N/mm 2) ()σN +σB /σcrt(%)0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20钢烟囱整体稳定性计算 截面位置 A bi (m 2) W bi(m 3) 计算长 度l 0(m)长细比? 稳定 系数? N Ex (kN) N i (kN) M i ? (N/mm 2) f t(N/mm 2)?/f t(%) 底部48525116012676钢烟囱孔洞应力计算 根据烟囱规范式（）计算σ = ⎣⎡⎦⎤N A 0 + MW 0αk ≤ f t标高(m) ?k A0(m2)W0(m3)N(kN)M?N/(mm2)f tN/(mm2)结果976 9545不通过(洞口补强)(12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M iN iA ni±M iW ni(N/mm2)f y(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f y(%)-- -- -- -- -- -- --29 9659 37698 1020118 1260158 1669187 1984216 2324280 2834381 3272444 3687488 4349525 4860566 5471598 5881664 6385704 6958749 7812814 9150900 10915967 12144烟囱底板厚度计算底板面积：A(m2)底板抵抗矩：W(m3)底板压应力：?cbt(kN/m2)筒壁外侧为三边支撑板自由边长度a(m)两端与自由边相邻的边长度b(m)?M max m)底板厚度t(mm)筒壁内侧为一边支撑板筒壁内侧为一边支撑板C(m)M max m)底板厚度t(mm)底板厚度取较大结果且要大于14mm ，因此取底板厚度t为45mm地脚螺栓直径计算单个地脚螺栓的拉力(kN)所需地脚螺栓净面积(mm2)地脚螺栓计算直径d1(mm)地脚螺栓所需直径d(mm)地脚螺栓所需面积(mm2)最终取地脚螺栓为30-M76筋板厚度计算底板分布反力得到的压力N1(kN)锚栓产生的拉力N2(kN)根据筋板抗拉强度计算的筋板厚度t1(mm)根据筋板抗剪强度计算的筋板厚度t2(mm)构造要求t3(mm)筋板厚度取以上三者的较大值，最终取值为28mm盖板厚度计算盖板类型为环形盖板筋板内侧间距l3'(mm)筋板自由外伸宽度b(mm)盖板上地脚螺栓孔直径d3(mm)计算盖板厚度t g(mm)构造要求：盖板厚度不小于底板厚度，最终取值为38mm筒壁各截面位移结果截面编号标高(m)基本风压作用下位移(mm)瞬时最大风速作用下位移(mm)地震作用下位移(mm)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9101112131415161718192015、加强圈间距计算编号标高(m)D r(mm)t r(mm)E t×105(N/mm2)??(N/mm2)f rv co(m/s)加强筋截面H s(m)0 -- -- -- -- -- -- -- --1 1800 102 1800 103 1800 104 4000 105 4000 106 4000 107 4000 108 4000 129 4000 1210 4000 1211 4000 1212 4000 1213 4000 1414 4000 1415 4000 1416 4000 1417 4000 1418 4000 14计算结果：1.塔筒体上部1/3筒高处需设置破风圈，以消除横风向风振;2.标高处管道按直径1800的开洞计算，根据计算结果，洞口处需要补强；3.沿筒高壁厚变化，厚度分别为16mm，14mm，12mm。
烟囱荷载计算书
（一）设计资料1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱2.钢内筒高210m，内直径8.0m钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa（二）设计原则1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C402.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.05.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m（三）荷载计算1.钢内筒荷载计算（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m2.平台荷载计算顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡顶部平台活载标准值；7 kN/㎡其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡其他平台活载标准值；3 kN/㎡35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN活载标准值；3x143.56=430.68KN70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN活载标准值；3x77.36=232.09KN105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN活载标准值；3x39.76=119.28KN140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN活载标准值；3x20.22=60.66KN175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10恒载标准值；6x21.10=31.65 KN活载标准值；3x21.10=63.30KN203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32恒载标准值；6x21.32=127.92 KN活载标准值；7x21.32=149.24KN计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
锅炉房烟囱风载荷计算
锅炉房烟囱风载荷计算
背景
锅炉房烟囱的风载荷计算是为了评估其结构的稳定性和抗风能力。
通过计算风载荷，可以确定烟囱结构是否能够承受预期的风压，并采取必要的措施来加强烟囱的稳定性。
计算方法
烟囱风载荷的计算可以采用多种方法，常见的方法包括Kz法
和圆柱体系数法。
在进行计算之前，需获得烟囱的基本参数，例如
高度、直径和形状等。
然后，根据所选的计算方法，进行相应的计算。
Kz法
Kz法是一种常用的计算方法，它基于地面高度和烟囱的高度
来确定风载荷。
公式如下：
风载荷 = 风压系数 * 风速 * 烟囱高度
其中，风压系数可根据不同的地区和烟囱形状选取。
圆柱体系数法
圆柱体系数法是另一种常见的计算方法，它将烟囱视为一个圆柱体，并根据烟囱的尺寸和流向来确定风载荷。
公式如下：风载荷 = 0.5 * 风压系数 * 风速 * 烟囱受风面积
其中，风压系数和受风面积可根据烟囱的尺寸和流向选取。
结论
通过采用适当的风载荷计算方法，我们可以评估锅炉房烟囱的结构稳定性，并采取必要的措施加强其抗风能力。
在进行计算时，应根据具体情况选择合适的计算方法和相应的参数值。
以上为锅炉房烟囱风载荷计算的简要说明。
钢烟囱计算书计算书5【精选文档】
（如果不单独存档，不盖入库章）计 算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号:xxxx钢烟囱设计软件QY —Chimney*＊**＊＊*＊＊工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (7)3、筒体自重计算 (8)4、筒体截面参数 (10)5、筒体温度计算 (11)6、动力特征计算 (14)7、风荷载计算 (16)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (18)9、地震作用及内力计算 (20)10、附加弯矩计算 (24)11、荷载内力组合 (30)12、钢烟囱强度与稳定计算 (33)13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (37)14、筒壁容许应力计算 (38)15、钢烟囱底座计算 (41)16、钢烟囱位移结果 (44)17、加强圈间距计算 (45)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66。
000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离： 0mm夏季极端最高温度T sum = 40。
00℃冬季极端最低温度T win = —15。
00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压ω0 = 0。
35kN/m2瞬时极端最大风速： 50.00（m/s)地面粗糙度： B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0。
50 烟囱安全等级：二级抗震设防烈度: 7度（0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度： 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度（kg/m3）导热系数λ（W /（m·K))1 隔热层JM—100 1100 850.00 ———-—2 筒壁钢材Q235（B）250 7850.00 58。
150给定三个温度点下隔热层的导热系数值给定温度（℃）350 450 550 导热系数(W /（m·K）) 0.200 0.200 0.2403．几何尺寸信息烟囱总分段数： 7烟囱筒身分段参数表编号标高(m）烟囱筒壁外直径（mm)分段高度(m）0 66.00 2000.00 -—--—1 60.00 2000。
钢烟囱计算书最终
向基本风压
wcr10：
wcr10=（1.3Vcr1）2 （10/H）2α
0.998
/1600=
wcr10T12= 查GB0009表7.4.3 ξ=
0.07 2.04
横向风振临界风
速对应的顺风向
各截面风压标准
值计算如下：
截面号
标高 μz μs ξ ν1 θν θB ν=
wk=βz
ψz
βz= μsμ
zwcr10
标高3.4m
1 h（m）
0
22 1.284 0.502 2.04 0.81
1
15 1.14 0.502 2.04 0.81
2
8
1 0.502 2.04 0.81
3
0
1 0.502 2.04 0.81
3.4
1 0.502 2.04 0.81
Bz/B0
ν1θ νθB
Z/H
1+ξ （kN/
ψz
νψ z/μs
m2）
1
1 0.81
1 1 2.29 1.47
1 1 0.81 0.681818 0.56 1.82 1.04
1 1 0.81 0.363636 0.19 1.32 0.66
1
1 0.81
0 0.02 1.03 0.52
1 1 0.81 0.154545 0.04 1.06 0.53
6
cnpt
266209092.xlsD2000
2.5 Mpa
导热系数：
700℃：≤
0.25 W/m.K
1000℃：≤
0.25 W/m.K
使用温度：
80 ℃
线变化率：
1000℃X3h：
烟囱计算书
结构计算书工程名称：威海恒邦化工有限公司乳山化肥厂3万吨/年合成氨搬迁改造工程项目：三废混燃炉-烟囱基础计算：校对：审核：北京蓝图工程设计有限公司2008年10月7 日计算书一、设计资料1、烟囱高度H=45 m ，基础顶高出室外地坪500mm。
2、基本风压ω=0.65 KN/m2 ，地面粗糙度B类，3、本工程结构安全等级:二级;设计使用年限50年:抗震设防烈度:六度;设计基本地震加速度值:0.05g，设计地震分组：第一组;场地类别为II 类.4、烟气温度：0T160Cg二、上部钢烟囱永久荷载上部荷载见附图1；三、风荷载及弯矩计算;ωK= βZ µs µz ω0ωK ——风荷载标准值（KN/m2）;βZ——高度z处的风振系数;µs——风荷载体形系数;ω0——基本风压（KN/m2）;1、钢烟囱结构自振周期计算：经验公式：一般情况：T1=（0.007~0.013）H依据：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)附录E.1.1对于自立式钢烟囱，有经验可得：T1=0.013H ，H=45 .5m可得T1=0.013Х45.5 = 0.59 s2、顺风向ω0=0.65KN/m2时风荷载系数计算：（1）、风荷载高度变化系数µz将烟囱分为9部分：如图一：每一部分的控制截面为该部分的线截面处，其编号等同与部分编号查：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.2.1得：地面粗糙度B类图一（2）、风荷载体型系数µs查：建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.3.1 由 1/7<H/d=45.0/[(3.016.+2.016)/2]=18<25 µz ω0 d 2 = 1.62X0.65X2.5162 >0.015 0≈∆ µs =60.056.0)1825(7255.06.06.0≈=-⨯---(3)、风振系数 βZ 计算 zzz μξνϕβ+=1 z β ——风振系数ξ——脉动增大系数 ν ——脉动影响系数z ϕ——振型系数1、脉动增大系数 ξ查 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.4.3 ω0 T 12 = 226.059.065.02=⨯KN S 2/m 2 地面粗糙度 B 类,钢结构： ()07.2226.04.02.04.004.224.224.2=-⨯---=ξ四、 脉动影响系数 νν=ν1x υθθB1）脉动影响系数ν1查 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）(2006年版)表7.4.4-1 当 H=45.5 ，B 类时：ν1=0.86 。
烟囱荷载计算
110m烟囱五孔井架荷载一、工程概况：烟囱总高为110m,下口净直径为 6.65m,随高度增加渐小，顶部净直径为3.5m。
烟囱是钢筋混凝土结构，混凝土强度等级：基础为C20,筒身为C25。
内衬采用MU10普通红砖，M5混合砂浆砌筑。
离地高度10m处的基本风压为0.35KN/㎡。
二、烟囱施工方案库壁采用井架提升式吊蓝操作台三级倒模施工，井架为螺栓式五孔井架，搭设高度为125m。
内衬砌筑用井架提升操作平台施工。
工作人员上下通过罐笼。
钢筋、模板垂直运输采用0.6t慢速卷扬机（拔杆用），最大吊重0.3t。
五孔井架内部用上料罐笼运输砼、砂浆、红砖等，每次上料为<0.3m³。
操作台内外环梁采用[14钢圈和[12辐射梁组成，通过倒链和花蓝螺丝挂在井架上，悬挂点按不同标高交错排列，以分散井架水平截面的受力，钢丝绳与操作台的夹角不小于60°。
三、永久荷载1、125m高五孔井架自重（立杆、水平杆、横向斜撑、连接螺栓等）2、外钢操作平台（内直径d=3.4m,外直径D=11m,架上满铺50厚的木跳板，周圈为1.2m高栏杆和150高的踢脚板）及吊梯（见附图）。
3、内衬砌筑操作平台（内直径d=3.4m,外直径D=5m,架上满铺50厚的木跳板）及吊梯（见附图）。
4、平台下面满挂安全网。
（见上表）5、花篮螺栓及钢丝绳、滑轮及一台1t卷扬机的荷载。
（见上表）6、井架内的上人爬梯1.194t永久荷载：（1+2+3+6）=39.929t四、活荷载1、内外钢操作平台上施工允许荷载（300kg/㎡×85.91）=25.773t2、内外3.6m高的简易钢挂架上拆模板的施工荷载51 kg/㎡×3=153 kg（一层模板）3、操作平台下10m处简易钢挂架砌砖内衬的施工荷载（仅对烟囱）(300 kg/㎡×10.55）=3.165t4、顶部拔杆上的运输钢筋荷载0.3t5、井架内的罐笼，装混凝土的施工荷载2.4×0.3=0.72 t活荷载: (1+2+3+4+5）=30.111t五、风荷载五孔井架第一次安装30m,以后再分阶段增高，每隔15-20m高度井架四角采用Ø16钢丝缆风绳拉稳。
烟囱抽力计算
烟囱抽力计算烟囱抽力计算计算原始数据顶部出口直径 d顶= 2.5烟气温度ty=350底部直径 d底= 3.86空气温度tk=20高度=50烧炉制度5烧2送排烟管各段断面积m2连接管fa=fb=0.88烟道f=1.96烟囱顶部f底=11.7烟囱顶部f顶=4.91烟气量计算燃烧1m3煤气需空气量(b=1.05)0.69烟气量= 燃烧1m3煤气需空气量(b=1.10)0.72烟气量= 单座热风炉烧炉用煤气量=15400m3/h单座热风炉连接管烟气量Vya=24285.8m3/h烟道内烟气量Vy=72857.4m3/h各段流速m/s连接管内速度Wao=7.665972(单座热风炉)烟道内流速Wyo=10.3256烟囱底部流速W底o= 2.88293烟囱顶部流速W顶o= 6.86971能量损失计算标态下烟气重度(kg/Nm3)γyo= 1.39标态下空气重度(kg/Nm3)γko= 1.293摩擦系数ξ=0.05连接管内摩擦损失h a+b = 2.54818577mmH2O 烟道内摩擦损失hy=11.1392873mmH2O总摩擦损失h 摩总13.6874731mmH2O局部阻力系数(90度弯)K= 1.5局部阻力系数(突然扩张)K'=0.3h1=14.26625mmH2Oh2=5.176492mmH2Oh3=2.017639mmH2O总局部损失h 局总=21.4603828mmH2O 连接管位压损失Δh 1.95369753mmH2O新烟道能量损失计算流速=17.20933m/s摩擦损失45.50362mmH2O局部损失215.6872新烟道合计损失=261.190806总能量损失=298.29236mmH2O 考虑富余系数=30%风机抽力387.7801mmH2O烟气量121429m3/h最大烟气量121429m3/h新烟道最大速度m/s摩擦损失0局部损失01.577 1.61。
m钢烟囱计算书
目录1、设计资料 (2)2、计算依据 (6)3、筒体自重计算 (7)4、筒体截面参数................................................................................................................................................................................................ 错误!未定义书签。
5、筒体温度计算................................................................................................................................................................................................ 错误!未定义书签。
6、动力特征计算 (9)7、风荷载计算 (10)8、地震作用及内力计算 (13)9、附加弯矩计算 (15)10、荷载内力组合 (16)11、钢烟囱强度与稳定计算 (19)12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (22)13、钢烟囱底座计算 (23)14、钢烟囱位移结果 (24)15、加强圈间距计算 (25)1、设计资料1.1 基本设计资料烟囱总高度H = 60.300m烟气温度T gas = 95.00℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = 40.00℃冬季极端最低温度T win = -4.00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 20.00℃基本风压ω0 = 0.55kN/m2瞬时极端最大风速: 34.00(m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0.50烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度(0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度: 0.00m设置破风圈: 是自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 117.00MPa 是否计算抽力: 否1.2 材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数λ(W /(m·K))1 筒壁钢材S31603 250 7850.00 58.150 1.3 几何尺寸信息烟囱总分段数: 18烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 60.30 1800.00 -----1 50.30 1800.00 10.002 43.50 1800.00 6.803 41.59 4000.00 1.914 38.91 4000.00 2.685 37.12 4000.00 1.806 35.32 4000.00 1.807 32.82 4000.00 2.508 30.82 4000.00 2.009 29.02 4000.00 1.8010 26.30 4000.00 2.7211 24.30 4000.00 2.0012 22.00 4000.00 2.3013 20.50 4000.00 1.5014 18.70 4000.00 1.8015 16.70 4000.00 2.0016 13.80 4000.00 2.9017 3.80 4000.00 10.0018 -0.00 4000.00 3.80 烟囱总截面数: 21烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)筒壁厚度(mm)坡度(%)0 60.30 1800.00 ----- 12.00 0.0001 55.30 1800.00 5.000 12.00 0.0002 50.30 1800.00 5.000 12.00 0.0003 43.50 1800.00 6.800 12.00 0.0004 41.59 4000.00 1.905 12.00 57.7435 38.91 4000.00 2.680 12.00 0.0006 37.12 4000.00 1.800 12.00 0.0007 35.32 4000.00 1.800 12.00 0.0008 32.82 4000.00 2.500 12.00 0.0009 30.82 4000.00 2.000 14.00 0.00010 29.02 4000.00 1.800 14.00 0.00011 26.30 4000.00 2.720 14.00 0.00012 24.30 4000.00 2.000 14.00 0.00013 22.00 4000.00 2.300 14.00 0.00014 20.50 4000.00 1.500 16.00 0.00015 18.70 4000.00 1.800 16.00 0.00016 16.70 4000.00 2.000 16.00 0.00017 13.80 4000.00 2.900 16.00 0.00018 9.40 4000.00 4.395 16.00 0.00019 3.80 4000.00 5.605 16.00 0.00020 -0.00 4000.00 3.800 16.00 0.000烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)5 38.91 8.00 0.00 0 矩形0 0 -----6 37.12 8.00 0.00 0 矩形0 0 -----7 35.32 8.00 0.00 0 矩形0 0 -----8 32.82 35.00 0.00 0 矩形0 0 -----9 30.82 75.00 0.00 0 矩形0 0 -----10 29.02 38.00 0.00 0 矩形0 0 -----11 26.30 8.00 0.00 0 矩形0 0 -----12 24.30 10.00 0.00 0 矩形0 0 -----13 22.00 10.00 0.00 0 矩形0 0 -----14 20.50 8.40 0.00 0 矩形0 0 -----15 18.70 38.00 0.00 0 矩形0 0 -----16 16.70 10.00 0.00 0 矩形0 0 -----18 9.40 0.00 0.00 1 圆形----- ----- 180020 -0.00 8.40 0.00 0 矩形0 0 -----是否设置爬梯: 否1.4 烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1: 3000.00mm烟囱底板外径D2: 5000.00mm偏心弯矩M e: 0.00kN.m地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 20地脚螺栓腐蚀裕量c2: 4.0mm地脚螺栓中心线直径D3: 4500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj: 600.00mm盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 否2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010《钢结构设计规范》GB 50017-2003《烟囱设计手册》(2014年5月第1版)《不锈钢结构技术规程》CECS 410：2015 《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）《钢结构连接节点设计手册》（第二版）不锈钢S31603强度设计值见下表：3、筒体自重计算筒身自重表格(1)截面编号标高(m) 重量(kN) 筒壁0 60.30 0.001 55.30 25.932 50.30 25.933 43.50 35.264 41.59 18.425 38.91 31.006 37.12 20.827 35.32 20.828 32.82 28.919 30.82 26.9710 29.02 24.2811 26.30 36.6812 24.30 26.9713 22.00 31.0214 20.50 23.1115 18.70 27.7316 16.70 30.8117 13.80 44.6818 9.40 64.5819 3.80 86.3520 -0.00 58.54 合计-- 688.81筒身自重表格(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)破风圈重(kN)本节总重量(kN)每节根部重量(kN)0 60.30 0.00 -- 0.00 0.001 55.30 0.00 3.34 29 292 50.30 0.00 3.34 29 593 43.50 0.00 4.54 40 984 41.59 0.00 1.27 20 1185 38.91 8.00 0.93 40 1586 37.12 8.00 0.00 29 1877 35.32 8.00 0.00 29 2168 32.82 35.00 0.00 64 2809 30.82 75.00 0.00 102 38110 29.02 38.00 0.00 62 44411 26.30 8.00 0.00 45 48812 24.30 10.00 0.00 37 52513 22.00 10.00 0.00 41 56614 20.50 8.40 0.00 32 59815 18.70 38.00 0.00 66 66416 16.70 10.00 0.00 41 70417 13.80 0.00 0.00 45 74918 9.40 0.00 0.00 65 81419 3.80 0.00 0.00 86 90020 -0.00 8.40 0.00 67 967合计-- 264.80 13.42 967 967 筒身总重量 G = (每节重量) = 967.03kN6、动力特征计算前五阶自振周期分别为:T1 = 0.7670sT2 = 0.2147sT3 = 0.0867sT4 = 0.0427sT5 = 0.0281s前五阶振型相对位移计算结果标高(m) 第一振型(相对值)第二振型(相对值)第三振型(相对值)第四振型(相对值)第五振型(相对值)60.30 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 1.0000 55.30 0.8645 0.5847 0.1394 -0.3018 -0.6062 50.30 0.7326 0.2107 -0.4989 -0.8153 -0.5944 43.50 0.5728 -0.0997 -0.6425 -0.1898 0.7089 41.59 0.5342 -0.1307 -0.5407 -0.0312 0.6491 38.91 0.4814 -0.1619 -0.3782 0.1375 0.4319 37.12 0.4465 -0.1784 -0.2664 0.2212 0.2577 35.32 0.4122 -0.1911 -0.1553 0.2738 0.0785 32.82 0.3656 -0.2019 -0.0084 0.2879 -0.1393 30.82 0.3295 -0.2050 0.0984 0.2505 -0.2577 29.02 0.2978 -0.2040 0.1836 0.1858 -0.3082 26.30 0.2517 -0.1961 0.2871 0.0486 -0.2802 24.30 0.2195 -0.1857 0.3407 -0.0656 -0.1930 22.00 0.1844 -0.1696 0.3764 -0.1906 -0.0487 20.50 0.1628 -0.1572 0.3850 -0.2603 0.0549 18.70 0.1381 -0.1409 0.3815 -0.3256 0.1733 16.70 0.1125 -0.1215 0.3609 -0.3692 0.2813 13.80 0.0792 -0.0920 0.3051 -0.3743 0.3695 9.40 0.0384 -0.0492 0.1848 -0.2712 0.3280 3.80 0.0066 -0.0094 0.0394 -0.0661 0.0909 -0.00 0 0 0 0 07、风荷载计算 7.1 横向风振判断7.1.1 第1振型时的临界风速计算V cr1 = D 2/3T 1S t = 4.000.7670 × 0.20= 26.08m/s式中 D 2/3-----2H /3高度处烟囱的外直径 7.1.2 烟囱雷诺数R eV H = 40μH ω0 = 40 1.7124 × 0.55 = 38.82m/sR e = 69000V cr1D 2/3 = 69000 × 26.08 × 4.00 = 7.20 × 106 R e ≥ 3.5 × 106， 1.2 × V H > V cr1 需要考虑横风向风荷载已经设立破风圈，不考虑横风向作用 7.2 风荷载标准值计算顺风向风压时风荷载计算结果标高(m) R o μz θB θv z /H R ϕ1(z)B z βzωk60.30 900 1.7124 0.45 1.92 1.00 1.9290 1.00000.8758 2.3320 2.64 55.30 900 1.6677 0.45 1.92 0.92 1.9290 0.8632 0.7762 2.1806 2.40 50.30 900 1.6227 0.45 1.92 0.83 1.9290 0.7247 0.6698 2.0187 2.16 43.50 900 1.5550 0.45 1.92 0.72 1.9290 0.5516 0.5319 1.8091 1.86 41.59 2000 1.5359 1.00 1.92 0.69 1.9290 0.5057 1.0973 2.6690 2.71 38.91 2000 1.5059 1.00 1.92 0.65 1.9290 0.4435 0.9815 2.4928 1.45 37.12 2000 1.4825 1.00 1.92 0.62 1.9290 0.4017 0.9030 2.3735 1.35 35.32 2000 1.4591 1.00 1.92 0.59 1.9290 0.3639 0.8311 2.2641 1.27 32.82 2000 1.4266 1.00 1.92 0.54 1.9290 0.3172 0.7411 2.1271 1.17 30.82 2000 1.4006 1.00 1.92 0.51 1.9290 0.2799 0.6660 2.0130 1.09 29.02 2000 1.3742 1.00 1.92 0.48 1.9290 0.2487 0.6031 1.9172 1.01 26.30 2000 1.3307 1.00 1.92 0.44 1.9290 0.2036 0.5098 1.7754 0.91 24.30 2000 1.2987 1.00 1.92 0.40 1.9290 0.1704 0.4373 1.6651 0.83 22.00 2000 1.2619 1.00 1.92 0.36 1.9290 0.1420 0.3749 1.5702 0.76 20.50 2000 1.2379 1.00 1.92 0.34 1.9290 0.1239 0.3336 1.5074 0.72 18.70 2000 1.2039 1.00 1.92 0.31 1.9290 0.1023 0.2831 1.4306 0.66 16.70 2000 1.1639 1.00 1.92 0.28 1.9290 0.0829 0.2372 1.3608 0.61 13.80 2000 1.0987 1.00 1.92 0.23 1.9290 0.0576 0.1747 1.2658 0.54 9.40 2000 1.0000 1.00 1.92 0.16 1.9290 0.0282 0.0939 1.1428 0.44 3.80 2000 1.0000 1.00 1.92 0.061.9290 0.0100 0.0333 1.0507 0.40 -0.0020001.00001.001.92-0.001.92900.01000.03331.05070.40注：R 0——筒身截面外半径（mm ） 7.3 风弯矩标准值计算风荷载及风弯矩标准值计算结果 标高(m) Q i M wki 60.30----55.30 27.19 6850.30 24.64 26643.50 29.51 71841.59 15.12 88838.91 22.25 117637.12 10.08 139935.32 9.46 163932.82 12.20 200030.82 9.02 231029.02 7.56 260426.30 10.47 307224.30 6.97 343422.00 7.34 386720.50 4.44 415818.70 4.97 451616.70 5.09 492313.80 6.64 55319.40 8.57 64863.80 9.47 7754-0.00 6.15 8643注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为kN.m7.4 考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压）瞬时极端最大风速时风荷载计算结果标高R oμzθBθv z/H Rϕ1(z) B zβzωk (m)60.30 900 1.7124 0.45 1.92 1.00 2.0186 1.0000 0.8758 2.3810 3.5455.30 900 1.6677 0.45 1.92 0.92 2.0186 0.8632 0.7762 2.2240 3.2250.30 900 1.6227 0.45 1.92 0.83 2.0186 0.7247 0.6698 2.0562 2.8943.50 900 1.5550 0.45 1.92 0.72 2.0186 0.5516 0.5319 1.8388 2.4841.59 2000 1.5359 1.00 1.92 0.69 2.0186 0.5057 1.0973 2.7303 3.6438.91 2000 1.5059 1.00 1.92 0.65 2.0186 0.4435 0.9815 2.5477 1.9437.12 2000 1.4825 1.00 1.92 0.62 2.0186 0.4017 0.9030 2.4240 1.8235.32 2000 1.4591 1.00 1.92 0.59 2.0186 0.3639 0.8311 2.3105 1.7132.82 2000 1.4266 1.00 1.92 0.54 2.0186 0.3172 0.7411 2.1686 1.5630.82 2000 1.4006 1.00 1.92 0.51 2.0186 0.2799 0.6660 2.0503 1.4529.02 2000 1.3742 1.00 1.92 0.48 2.0186 0.2487 0.6031 1.9510 1.3626.30 2000 1.3307 1.00 1.92 0.44 2.0186 0.2036 0.5098 1.8039 1.2124.30 2000 1.2987 1.00 1.92 0.40 2.0186 0.1704 0.4373 1.6895 1.1122.00 2000 1.2619 1.00 1.92 0.36 2.0186 0.1420 0.3749 1.5912 1.0220.50 2000 1.2379 1.00 1.92 0.34 2.0186 0.1239 0.3336 1.5261 0.9618.70 2000 1.2039 1.00 1.92 0.31 2.0186 0.1023 0.2831 1.4464 0.8816.70 2000 1.1639 1.00 1.92 0.28 2.0186 0.0829 0.2372 1.3741 0.81 13.80 2000 1.0987 1.00 1.92 0.23 2.0186 0.0576 0.1747 1.2755 0.71 9.40 2000 1.0000 1.00 1.92 0.16 2.0186 0.0282 0.0939 1.1480 0.58 3.80 2000 1.0000 1.00 1.92 0.06 2.0186 0.0100 0.0333 1.0526 0.53-0.00 2000 1.0000 1.00 1.92-0.002.0186 0.0100 0.0333 1.0526 0.53风荷载标准值计算结果标高(m) Q i M wki60.30 -- --55.30 36.45 9150.30 32.99 35643.50 39.45 96241.59 20.27 118938.91 29.89 157537.12 13.53 187435.32 12.68 219632.82 16.35 267930.82 12.07 309529.02 10.11 348826.30 13.98 411624.30 9.30 460122.00 9.78 518020.50 5.91 557018.70 6.61 604916.70 6.76 659413.80 8.80 74089.40 11.33 86853.80 12.48 10380-0.00 8.09 11569 注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为kN.m8、地震作用及内力计算地震作用下的剪力(kN)标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)60.30 1.60 -2.93 1.45 -0.60 0.31 3.7055.30 4.38 -6.35 1.85 -0.24 -0.07 7.9350.30 7.15 -7.80 0.15 0.92 -0.50 10.6343.50 9.02 -7.21 -1.74 1.16 -0.05 11.7341.59 10.53 -6.53 -3.12 1.19 0.30 12.8438.91 12.34 -5.42 -4.41 1.00 0.61 14.2337.12 13.75 -4.39 -5.17 0.73 0.77 15.3735.32 15.24 -3.14 -5.67 0.36 0.82 16.5832.82 17.76 -0.60 -5.73 -0.39 0.64 18.6830.82 21.39 3.53 -4.75 -1.43 0.09 22.2429.02 23.63 6.32 -3.50 -1.96 -0.35 24.7926.30 24.73 7.88 -2.37 -2.04 -0.59 26.1524.30 25.67 9.33 -1.06 -1.93 -0.75 27.4122.00 26.41 10.59 0.32 -1.64 -0.78 28.5220.50 27.02 11.65 1.61 -1.28 -0.74 29.5018.70 28.04 13.54 4.15 -0.37 -0.50 31.4216.70 28.63 14.70 5.85 0.36 -0.22 32.7113.80 29.10 15.71 7.50 1.20 0.21 33.939.40 29.42 16.45 8.88 2.05 0.73 34.923.80 29.47 16.59 9.16 2.25 0.87 35.12-0.00 29.47 16.59 9.16 2.25 0.87 35.12地震作用下弯矩(kN.m)标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)60.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 055.30 8.02 -14.63 7.24 -3.02 1.54 1850.30 29.90 -46.35 16.49 -4.22 1.21 5843.50 78.52 -99.39 17.49 2.06 -2.17 12841.59 95.70 -113.12 14.17 4.26 -2.27 14938.91 123.92 -130.63 5.79 7.45 -1.47 18037.12 146.13 -140.39 -2.15 9.25 -0.37 20335.32 170.89 -148.29 -11.45 10.56 1.01 22732.82 208.98 -156.13 -25.64 11.46 3.07 26230.82 244.50 -157.33 -37.10 10.68 4.34 29329.02 283.01 -150.98 -45.64 8.11 4.51 32426.30 347.28 -133.79 -55.17 2.79 3.55 37624.30 396.73 -118.02 -59.92 -1.29 2.37 41822.00 455.76 -96.56 -62.36 -5.73 0.66 470 20.50 495.38 -80.69 -61.87 -8.19 -0.52 506 18.70 544.02 -59.72 -58.98 -10.48 -1.86 551 16.70 600.09 -32.63 -50.68 -11.22 -2.85 603 13.80 683.10 10.01 -33.72 -10.18 -3.48 684 9.40 811.00 79.04 -0.75 -4.89 -2.57 815 3.80 975.88 171.25 49.02 6.60 1.52 992 -0.00 1087.86 234.28 83.84 15.14 4.82 11169、附加弯矩计算标高(m) 承载能力极限状态风荷载附加弯矩M ai(kN.m)承载能力极限状态地震附加弯矩M Eai(kN.m)正常使用极限状态风荷载附加弯矩M aki(kN.m)60.30 0.00 0.00 0.00 55.30 4.81 1.61 1.58 50.30 19.82 6.70 6.59 43.50 57.38 19.77 19.34 41.59 71.43 24.76 24.19 38.91 93.70 32.75 31.94 37.12 110.26 38.77 37.76 35.32 128.04 45.30 44.06 32.82 154.64 55.22 53.59 30.82 177.41 63.84 61.85 29.02 198.93 72.10 69.75 26.30 233.08 85.46 82.47 24.30 259.28 95.93 92.39 22.00 290.30 108.60 104.35 20.50 310.94 117.21 112.43 18.70 335.99 127.86 122.41 16.70 364.03 140.09 133.81 13.80 404.67 158.47 150.82 9.40 464.76 187.48 177.36 3.80 534.95 225.68 211.64 -0.00 575.50 251.72 234.4410、荷载内力组合荷载组合工况表组合1 S = 1.0S Gk + 1.4S wk + 1.0M a + 0.7 × 1.4 ×S Lk组合2 S = 1.2S Gk +1.4S wk + 1.0M a + 0.7 × 1.4 ×S Lk组合3 S = 1.35S Gk + 0.6 × 1.4 ×S wk + 1.0M a + 0.7 × 1.4 ×S Lk组合4 S = 1.2S GE + 1.3S Ehk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0 ×M aE组合5 S = 1.0S GE + 1.3S Ehk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0 ×M aE组合6 S = 1.2S GE + 1.3S Ehk + 0.5S Evk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0M aE1组合7 S = 1.0S GE + 1.3S Ehk - 0.5S Evk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0M aE2组合8 S = 1.2S GE + 0.5S Ehk + 1.3S Evk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0M aE1组合9 S = 1.0S GE + 0.5S Ehk - 1.3S Evk + 0.2 × 1.4 ×S wk + 1.0M aE2组合10 S = 1.0S Gk + 1.0M a + 1.0S Maxwk组合11 S = 1.0S Gk + 1.0M a + 1.4S wk标高(m)组合1 组合2 组合3N M N M N M60.30 0 0 0 0 0 0 55.30 29 100 35 100 40 62 50.30 59 392 70 392 79 243 43.50 98 1063 118 1063 133 661 41.59 118 1314 142 1314 159 817 38.91 158 1740 190 1740 213 1082 37.12 187 2069 224 2069 252 1285 35.32 216 2423 259 2423 291 1505 32.82 280 2955 335 2955 377 1835 30.82 381 3411 458 3411 515 2118 29.02 444 3844 533 3844 599 2386 26.30 488 4534 586 4534 659 2814 24.30 525 5067 630 5067 709 3144 22.00 566 5704 680 5704 765 3539 20.50 598 6132 718 6132 807 3804 18.70 664 6658 796 6658 896 4129 16.70 704 7257 845 7257 951 4500 13.80 749 8148 899 8148 1011 5051 9.40 814 9545 976 9545 1099 5913 3.80 900 11391 1080 11391 1215 7048 -0.00 967 12676 1160 12676 1305 7836标高(m)组合4 组合5N M N M60.30 0 0 0 0 55.30 35 45 29 45 50.30 70 156 59 156 43.50 118 387 98 387 41.59 142 467 118 467 38.91 190 596 158 596 37.12 224 694 187 694 35.32 259 799 216 799 32.82 335 956 280 956 30.82 458 1092 381 1092 29.02 533 1223 444 1223 26.30 586 1435 488 1435 24.30 630 1601 525 1601 22.00 680 1802 566 1802 20.50 718 1939 598 1939 18.70 796 2108 664 2108 16.70 845 2303 704 2303 13.80 899 2597 749 2597 9.40 976 3063 814 3063 3.80 1080 3686 900 3686 -0.00 1160 4123 967 4123标高(m)组合10N(kN) M(kN.m)60.30 0 0 55.30 29 96 50.30 59 376 43.50 98 1020 41.59 118 1260 38.91 158 1669 37.12 187 1984 35.32 216 2324 32.82 280 2834 30.82 381 3272 29.02 444 3687 26.30 488 4349 24.30 525 4860 22.00 566 5471 20.50 598 5881 18.70 664 6385 16.70 704 695813.80 749 7812 9.40 814 9150 3.80 900 10915 -0.00 967 12144标高(m)组合11N(kN) M(kN.m)60.30 0 0 55.30 29 100 50.30 59 392 43.50 98 1063 41.59 118 1314 38.91 158 1740 37.12 187 2069 35.32 216 2423 32.82 280 2955 30.82 381 3411 29.02 444 3844 26.30 488 4534 24.30 525 5067 22.00 566 5704 20.50 598 6132 18.70 664 6658 16.70 704 7257 13.80 749 8148 9.40 814 9545 3.80 900 11391 -0.00 967 1267611、钢烟囱强度与稳定计算11.1 钢烟囱强度计算截面编号标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i(kN.m)N iA ni±M iW ni(N/mm2)f t(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f t(%)0 60.30 -- -- -- -- -- -- --1 55.30 0.0561 0.0249 35 100 4.64 207.73 2.232 50.30 0.0561 0.0249 70 392 16.97 207.73 8.173 43.50 0.0561 0.0249 118 1063 44.77 207.73 21.554 41.59 0.1252 0.1245 142 1314 11.69 207.73 5.635 38.91 0.1252 0.1245 190 1740 15.49 207.73 7.466 37.12 0.1252 0.1245 224 2069 18.41 207.73 8.867 35.32 0.1252 0.1245 259 2423 21.53 207.73 10.368 32.82 0.1252 0.1245 335 2955 26.42 207.73 12.729 30.82 0.1502 0.1491 458 3411 25.92 207.73 12.4810 29.02 0.1502 0.1491 533 3844 29.32 207.73 14.1111 26.30 0.1502 0.1491 586 4534 34.30 207.73 16.5112 24.30 0.1502 0.1491 630 5067 38.17 207.73 18.3813 22.00 0.1502 0.1491 680 5704 42.77 207.73 20.5914 20.50 0.1751 0.1737 718 6132 39.39 207.73 18.9615 18.70 0.1751 0.1737 796 6658 42.87 207.73 20.6416 16.70 0.1751 0.1737 845 7257 46.59 207.73 22.4317 13.80 0.1751 0.1737 899 8148 52.03 207.73 25.0518 9.40 0.1489 0.1102 976 9545 93.20 207.73 44.8719 3.80 0.1751 0.1737 1080 11391 71.73 207.73 34.5320 -0.00 0.1751 0.1737 1160 12676 79.59 207.73 38.3111.2 钢烟囱局部稳定计算钢烟囱局部稳定验算表(一)截面编号标高(m)t(mm)D i(mm)αNαB A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i(kN.m)σN(N/mm2)σB(N/mm2)0 60.30 -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1 55.30 10.00 1796 0.60 0.68 0.0561 0.0249 35 100 0.63 4.012 50.30 10.00 1796 0.60 0.68 0.0561 0.0249 70 392 1.25 15.723 43.50 10.00 1796 0.60 0.68 0.0561 0.0249 118 1063 2.10 42.674 41.59 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 142 1314 1.13 10.565 38.91 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 190 1740 1.51 13.986 37.12 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 224 2069 1.79 16.627 35.32 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 259 2423 2.07 19.468 32.82 10.00 3996 0.48 0.58 0.1252 0.1245 335 2955 2.68 23.749 30.82 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 458 3411 3.05 22.8710 29.02 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 533 3844 3.55 25.7711 26.30 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 586 4534 3.90 30.4012 24.30 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 630 5067 4.20 33.9813 22.00 12.00 3996 0.51 0.60 0.1502 0.1491 680 5704 4.53 38.2414 20.50 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 718 6132 4.10 35.2915 18.70 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 796 6658 4.55 38.3216 16.70 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 845 7257 4.83 41.7717 13.80 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 899 8148 5.13 46.9018 9.40 14.00 3996 0.53 0.62 0.1489 0.1102 976 9545 6.56 86.6419 3.80 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 1080 11391 6.17 65.5620 -0.00 14.00 3996 0.53 0.62 0.1751 0.1737 1160 12676 6.63 72.96钢烟囱局部稳定验算表(二)截面编号标高(m)f yt(N/mm2)δαE t×105(N/mm2)σetβσcrtσN+σB(N/mm2)()σN+σB/σcrt(%)0 60.30 -- -- -- -- -- -- -- -- --1 55.30 227.06 0.50 0.33 2.06 1387.86 0.70 150.88 4.64 3.072 50.30 227.06 0.50 0.34 2.06 1387.86 0.70 151.11 16.97 11.233 43.50 227.06 0.50 0.34 2.06 1387.86 0.70 151.21 44.77 29.614 41.59 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.60 11.69 10.865 38.91 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.59 15.49 14.406 37.12 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.60 18.41 17.117 35.32 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.61 21.53 20.018 32.82 227.06 0.50 0.28 2.06 623.77 1.13 107.55 26.42 24.569 30.82 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.85 25.92 21.6310 29.02 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.82 29.32 24.4711 26.30 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.88 34.30 28.6212 24.30 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.91 38.17 31.8313 22.00 227.06 0.50 0.30 2.06 748.53 1.01 119.94 42.77 35.6614 20.50 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.17 39.39 30.5015 18.70 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.15 42.87 33.1916 16.70 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.17 46.59 36.0717 13.80 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.20 52.03 40.2718 9.40 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.39 93.20 72.0319 3.80 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.29 71.73 55.4820 -0.00 227.06 0.50 0.31 2.06 873.28 0.92 129.31 79.59 61.55 11.3 钢烟囱整体稳定性计算截面位置A bi(m2)W bi(m3)计算长度l0(m)长细比λ稳定系数ϕN Ex(kN)N i(kN)M i(kN.m)σ(N/mm2)f t(N/mm2)σ/f t(%)底部0.1751 0.1737 120.60 85.66 0.650 48525 1160 12676 84.57 207.73 40.71 11.4 钢烟囱孔洞应力计算根据烟囱规范式（10.3.2-16）计算σ = ⎣⎡⎦⎤N A 0 + MW 0αk ≤ f t标高 (m) αkA 0 (m 2) W 0 (m 3) N (kN) M (kN.m) σN/(mm 2) f tN/(mm 2)结果 9.403.000.14890.11029769545279.61 207.73不通过(洞口补强)(12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i(kN.m)N iA ni±M iW ni(N/mm2)f y(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f y(%)60.30 -- -- -- -- -- -- -- 55.30 0.0561 0.0249 29 96 4.37 235.00 1.86 50.30 0.0561 0.0249 59 376 16.12 235.00 6.86 43.50 0.0561 0.0249 98 1020 42.68 235.00 18.16 41.59 0.1252 0.1245 118 1260 11.07 235.00 4.71 38.91 0.1252 0.1245 158 1669 14.67 235.00 6.24 37.12 0.1252 0.1245 187 1984 17.43 235.00 7.42 35.32 0.1252 0.1245 216 2324 20.39 235.00 8.68 32.82 0.1252 0.1245 280 2834 25.00 235.00 10.64 30.82 0.1502 0.1491 381 3272 24.48 235.00 10.42 29.02 0.1502 0.1491 444 3687 27.68 235.00 11.78 26.30 0.1502 0.1491 488 4349 32.41 235.00 13.79 24.30 0.1502 0.1491 525 4860 36.08 235.00 15.36 22.00 0.1502 0.1491 566 5471 40.45 235.00 17.21 20.50 0.1751 0.1737 598 5881 37.26 235.00 15.86 18.70 0.1751 0.1737 664 6385 40.54 235.00 17.25 16.70 0.1751 0.1737 704 6958 44.07 235.00 18.75 13.80 0.1751 0.1737 749 7812 49.24 235.00 20.95 9.40 0.1489 0.1102 814 9150 88.52 235.00 37.67 3.80 0.1751 0.1737 900 10915 67.96 235.00 28.92 -0.00 0.1751 0.1737 967 12144 75.42 235.00 32.0913.1 烟囱底板厚度计算底板面积：A(m2) 10.014底板抵抗矩：W(m3) 9.325底板压应力：σcbt(kN/m2) 1602.954筒壁外侧为三边支撑板自由边长度a(m) 0.524两端与自由边相邻的边长度b(m) 0.500β0.109M max(kN.m/m) 47.820底板厚度t(mm) 44.4筒壁内侧为一边支撑板筒壁内侧为一边支撑板C(m) 0.240M max(kN.m/m) 46.165底板厚度t(mm) 43.7 底板厚度取较大结果且要大于14mm ，因此取底板厚度t为45mm13.2 地脚螺栓直径计算单个地脚螺栓的拉力(kN) 385.737所需地脚螺栓净面积(mm2) 2755.264地脚螺栓计算直径d1(mm) 64.88地脚螺栓所需直径d(mm) 68.88地脚螺栓所需面积(mm2) 3726.55 最终取地脚螺栓为30-M7613.3 筋板厚度计算底板分布反力得到的压力N1(kN) 419.652锚栓产生的拉力N2(kN) 385.737根据筋板抗拉强度计算的筋板厚度t1(mm) 3.90根据筋板抗剪强度计算的筋板厚度t2(mm) 8.39构造要求t3(mm) 27.78筋板厚度取以上三者的较大值，最终取值为28mm13.4 盖板厚度计算盖板类型为环形盖板筋板内侧间距l3'(mm) 523.60筋板自由外伸宽度b(mm) 500.000盖板上地脚螺栓孔直径d3(mm) 86.00计算盖板厚度t g(mm) 37.11构造要求：盖板厚度不小于底板厚度，最终取值为38mm筒壁各截面位移结果截面编号标高(m)基本风压作用下位移(mm)瞬时最大风速作用下位移(mm)地震作用下位移(mm)0 60.30 132.17 177.00 17.551 55.30 113.74 152.32 14.862 50.30 95.86 128.36 12.293 43.50 74.61 99.91 9.414 41.59 69.46 93.01 8.755 38.91 62.42 83.59 7.866 37.12 57.79 77.38 7.277 35.32 53.24 71.29 6.708 32.82 47.10 63.07 5.939 30.82 42.35 56.71 5.3410 29.02 38.21 51.15 4.8211 26.30 32.21 43.12 4.0712 24.30 28.03 37.53 3.5513 22.00 23.50 31.46 2.9814 20.50 20.71 27.73 2.6315 18.70 17.54 23.49 2.2316 16.70 14.26 19.10 1.8217 13.80 10.00 13.39 1.2818 9.40 4.83 6.46 0.6219 3.80 0.83 1.11 0.1120 -0.00 0.000 0.000 0.00015、加强圈间距计算编号标高(m)D r(mm)t r(mm)E t×105(N/mm2)σα(N/mm2)f rv co(m/s)加强筋截面H s(m)0 60.30 -- -- -- -- -- -- -- --1 50.30 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.99 2.9412 43.50 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.99 2.9413 41.59 1800 10 2.06 141.00 7.77 34.99 2.9414 38.91 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9415 37.12 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9416 35.32 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9417 32.82 4000 10 2.06 141.00 1.57 15.74 2.9418 30.82 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.0429 29.02 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04210 26.30 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04211 24.30 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04212 22.00 4000 12 2.06 141.00 1.89 18.89 2.04213 20.50 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50014 18.70 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50015 16.70 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50016 13.80 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50017 3.80 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.50018 -0.00 4000 14 2.06 141.00 2.20 22.04 1.500计算结果：1.塔筒体上部1/3筒高处需设置破风圈，以消除横风向风振;2.标高10.300m处管道按直径1800的开洞计算，根据计算结果，洞口处需要补强；3.沿筒高壁厚变化，厚度分别为16mm，14mm，12mm。
钢烟囱计算书
1 设计依据:2 烟囱资料:钢烟囱高度H 20.000(m) 5.7上部外径d 1 3.500(m) 6.500(m)下部外径d 2 3.500(m)8个上部壁厚t 110(mm) 2.000(m)下部壁厚t 212(mm)18.000(m)钢材牌号Q235215.000（N/mm 2）截面面积A 1109642(mm 2)#######(mm 3)截面面积A 2131495(mm 2)#######(mm 3)旋转半径i 11234(mm)32旋转半径i 21233(mm)32重力荷载代表值G E1051(kN)自振周期(按烟囱规范):T 1=0.26+0.0024H 2/d= 1.188(S)3 竖向荷载计算:重力标准值G k 580(kN)471(kN)z/H—相对高度μz —风压高度系数φz —振型系数βz —风振系数μs —风荷载体型系数ξ—脉动增大系数ωk —风荷载标准值 ωk =βz μs μz ω07.94（kN/m ）平台活荷标准值Q k βz =1+ξνφz /μz 烟囱顶部风荷载标准值ωk1=ωk d 1截面抵抗矩W t2长细比λ1长细比λ2平台直径平台个数上部高度下部高度f t截面抵抗矩W t1钢烟囱计算书(自立式)《建筑结构荷载设计规范》 GB50009-2001（2006）《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《高耸结构设计规范》 GBJ 135-90《烟囱设计规范》 GB50051-2002H/d1058(kN.m)4 横风向风振计算:自振周期T 1 1.188截面直径D 3.500 1.293Kg/m 3斯托罗哈数S t 0.2 1.68临界风速v cr =D/T i S t 14.737.8(m/s)雷诺数R e =69000vD3.6E+065 地震荷载计算:抗震设防烈度：6加速度：0.10g结构阻尼比ζ：0.01地震分组：第一组场地类别：IV 查表 剪力修正系数ηC 0.75αmax 0.04特征周期T g (s)0.35下降斜率调整系数η10.03阻尼调整系数η21.520.970.05010.000(m)526.0(kN.m)39.4(kN)6 荷载组合:1244.8（kN ）1481.6(kN.m)980.1(kN.m)0.8验算荷载N ＝1244.8（kN ）M=1481.6(kN.m)7 截面荷载计算:1. 强度验算γx =1.15 1.520.7<ft=215满足！188.3>σ＝20.7满足！2. 稳定验算########查表φ=0.65527.6<ft=215满足！8 地脚螺栓选择:螺栓布置所在圆直径d 04000（mm ）24(个)螺栓材质Q23530（mm ）9.9(kN)选用M36P ＝114.3(kN)（螺栓布置见附图）9 基础局部受压应力:N ex =π2EA/(1.1λ2)(N)σ=N/φA 2 +M/W t2(1-0.8N/N EX ) （N/mm 2）螺栓数量n螺栓直径d e 螺栓所受最大拉力为：P max ＝4M/nd 0-N/n=地震组合 M=1.3×M 2k +0.2×1.4×M 1k截面抗震调整系数γRE ＝非地震组合控制局部抗压调整系数k σ=N/A 2 +M/(γx W t2) （N/mm 2）筒壁局部稳定 0.4E t t 2/k/d 2 （N/mm 2）底部地震弯矩标准值 M 2k =α1G E H 0底部地震剪力标准值 V 2k =ηC α1G E 轴力设计值 N=1.35G k ＋1.4×0.7×Q k 弯矩设计值非地震组合 M=1.4×M 1k 顶部风速V h ＝(2000μH ω0/ρ)1/2Re>=3.E+06, 可发生跨临界的强风共振，应考虑共振效应！可不考虑竖向地震作用！衰减指数γ地震影响系数α1=(Tg/T)γη2αmax 烟囱顶至重心距离h 0底部风荷载弯矩标准值 M 1k =ωk1H 2/3空气密度ρ顶部风压高度变化系数μH基础混凝土强度等级 C30βl ＝3混凝土f t1.430.3<2.9满足！10 烟囱顶部位移:fmax=11ql 4/120EI= 3.385297mm H/fmax=5907.902>100满足！0.675混凝土局部压应力σcbt =N/A+M/W=ωβlft=荷载分布影响系数ω。
钢烟囱计算书
自立式钢烟囱计算书一. 工程概况该结构为一自立式钢烟囱，安全等级为二级，结构形式如下图所示，圆钢管外直径为m，壁厚从上至下分别为1012现在壁厚变化处作1-1、2-2、3-3剖面。
二. 设计依据主要计算根据是：1. 甲方提供的各种数据文件、资料和图纸等。
2. 我国现行有关规范、规程，主要包括：《烟囱设计规范》（GB50051-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）三. 截面性质四. 荷载信息2.风荷载标准值：∑H/D=12.00，则μs=0.53w0=0.6kN/m2T1=0.39s，则w0 T12=0.09注：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）式（7.4.2）及（7.1.1-1），上表中风荷载分布图（kN/m）弯矩图（kN·m）3. 地震荷载标准值：根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（5.5.5-1）及（5.5.5-2）α1＝0.12，H0=M0=α1 G E H0=375.56kN·m∵T1=0.39s，T g=∴η0=0.55，V0=η0α1 G E=五. 荷载组合1. 荷载效应组合按下式确定：γ0（γG S GK+γQ1S Q1K）≤R2. 地震作用效应组合按下式确定：γGE S GE+γEh S EhK+ψcweγw S wk≤R/γRE具体为如下2种组合情况：1) 1.2×恒载+ 1.42) 1.2×恒载+ 1.4其中，γ0＝1.0，γRE＝0.8六. 强度及局部稳定验算f t=γs f=1.00×215=215N/mm2，f t/γRE＝268.75根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（9.3.2-1）及（9.3.2-2）风荷载作用下：σcrt w10=0.4E t/k×t3/d3=351.57N/mm2σcrt w20=0.4E t/k×t2/d2=263.68N/mm2σcrt w30=0.4E t/k×t1/d1=219.73N/mm2地震作用下：σcrt E10=0.4E t/k×t3/d3=439.47N/mm2σcrt E10/γRE＝549.33N/mm21. 1.2×恒载+1.4×风载1-1截面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1= 4.34N/mm2＜f t=τ1=2V1/A1=0.84 N/mm2＜f v=125 N/mm2 2-2截面：σ2＝N2/A2+M2y2/I2=12.81N/mm2＜f t=τ2=2V2/A2= 1.33 N/mm2＜f v=125 N/mm2 3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=20.40N/mm2＜f t=τ3=2V3/A3= 1.42 N/mm2＜f v=125 N/mm2 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震3-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=12.21 N/mm2＜f t/γRE=τ3=2V3/A3=0.60 N/mm2＜f v/γRE=七. 稳定验算根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（9.3.2-3）及（9.3.2-4）i=√(I3/A3)=878.24mmλ=μl/i=68.32，则φ=0.76N EX=π2E t A3/（1.1λ2）=49445.11kN1. 1.2×恒载+1.4×风载σ3＝N3/φA3+M3y3/[I3（1-0.8 N3/ N EX）]=21.19 2. 1.2×恒载+1.4×0.2×风载+1.3×地震σ3＝N3/φA3+M3y3/[I3（1-0.8 N3/ N EX）]=12.96八. 柱脚验算1. 锚栓验算选用20个Φ39锚栓，材料选用Q235，锚栓中心离结构外壁距离为100mm，锚栓中心离底板外边缘距离为100mm，筒壁内侧底板长度为100mm。
22-24米烟囱基础计算书
22-24米烟囱基础计算书基本信息- 烟囱高度：22-24米- 基础类型：浅基础基础计算荷载计算- 基础荷载：根据所选材料计算- 烟囱上部风荷载：根据当地气象数据计算基础尺寸- 基础底面尺寸：根据荷载计算结果进行尺寸确定设计方案- 基础选用钢筋混凝土浅基础- 基础底面采用方形主要材料- 混凝土：根据荷载计算结果确定强度等级- 钢筋：根据荷载计算结果确定直径和数量施工要点1. 挖掘基坑：根据基础尺寸确定基坑尺寸，并保证坑底平整。
2. 钢筋绑扎：按照设计要求进行钢筋绑扎，确保钢筋的正确位置和数量。
3. 砼浇筑：采用振捣排除气泡，确保砼的密实度和强度。
4. 养护：对新浇筑的基础进行养护，保证其强度的逐渐提高。
安全考虑- 基础设计过程中要充分考虑抗震和稳定性问题，确保基础的安全性。
- 在施工过程中，要加强现场安全管理，确保工人的生命安全。
结论本文档详细描述了22-24米烟囱的基础计算过程，并给出了具体的设计方案和施工要点。
同时，还强调了安全考虑在基础设计和施工过程中的重要性。
请根据本文档进行相关工程实施和管理。
这是一份关于22-24米烟囱基础计算书的文档，详细描述了基础计算、设计方案、施工要点和安全考虑等内容。
根据荷载计算结果确定基础底面尺寸，并选用钢筋混凝土浅基础，基础底面采用方形。
在施工过程中，要注意挖掘基坑、钢筋绑扎、砼浇筑和养护等要点。
同时，重点强调了基础的安全性和现场安全管理的重要性。
请根据本文档进行相关工程实施和管理。
米烟囱计算书
30米烟囱计算书烟囱形式：直径2700毫米，高30米，基础顶至11米标高采用φ2700x14的钢管，上段采用φ2607x12钢管，计算时将烟囱按标高分为0-15米，15-20米，20-25米，25-30米共四段。
一、有关几和参数：见下表：几何参数、风压高度变化系数和脉动影响系数标高(米) 外径B(米)形心高度z (米)风荷载作用面积(米2)形心处的外径(米)z/H高度变化系数脉动影响系数30 2.607 26.16 21.14 2.618 0.867 1.5 0.834 20 2.607 19.6 13.09 2.618 0.634 1.31 0.834 15 2.607 14.6 13.09 2.618 0.456 1.18 0.834 10 2.700 7 26.5 2.711 0.189 1.11 0.834 0二、风荷载体型系数：总高度为30米，平均直径为近似可按2.7米，μzω0d2=μz*0.6*2.72=4.4μz，地面粗糙度类别为B类，所以μz≥1.0，得μzω0d2>0.015，H/d=30/2.7=11.1，又因此钢烟囱表面“光滑”，所以可得μs=0.6+(0.5-0.6)/(7-25)*(11.1-25)=0.53三、风载的高度变化系数地面粗糙度类别为B类，查《建筑结构荷载规范》表7.2.1,得各高度处的风压高度变化系数μz见上表。
四、风振系数根据《建筑结构荷载规范》7.4.2 条，知本烟囱可只考虑第一振型的影响，顺风向风振系数可按βz=1+(ξνφz)/μz计算。
查《建筑结构荷载规范》附录E 结构基本自振周期的经验公式得烟囱基本自振周期为T1=0.011H=0.011x30=0.33s>0.25s，故需要考虑顺风向风振影响。
由ωT12=0.6*0.31*0.31=0.058 kNs2/米2，查得脉动增大系数ξ＝1.69+(1.77-1.69)/(0.06-0.04)*(0.058-0.04)=1.762。
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（一）设计资料
1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱
2.钢内筒高210m，内直径8.0m
钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m
3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度
4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类
5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa
6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa
（二）设计原则
1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C40
2.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡
3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m
4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.0
5.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m
（三）荷载计算
1.钢内筒荷载计算
（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）
q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m
(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：
q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m
(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：
q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m
2.平台荷载计算
顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡
顶部平台活载标准值；7 kN/㎡
其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡
其他平台活载标准值；3 kN/㎡
35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56
恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN
活载标准值；3x143.56=430.68KN
70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36
恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN
活载标准值；3x77.36=232.09KN
105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76
恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN
活载标准值；3x39.76=119.28KN
140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22
恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN
活载标准值；3x20.22=60.66KN
175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10
恒载标准值；6x21.10=31.65 KN
活载标准值；3x21.10=63.30KN
203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32
恒载标准值；6x21.32=127.92 KN
活载标准值；7x21.32=149.24KN
计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65
计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
另外35m平台考虑烟道荷重2500KN。
作用于钢筋混凝土外筒的荷载：（KN）
35m平台：外加垂直荷载：G=215.34+430.68x0.65+2500=2995.2
外加惯性荷载：S=215.34+430.68x0.5+2500+35x42.96=4434.28
70m平台：外加垂直荷载：G=116.04+232.09x0.65=266.90
外加惯性荷载：S=116.04+232.09x0.5+35x42.96=1735.69
105m平台：外加垂直荷载：G=59.64+119.28x0.65=137.17
外加惯性荷载：S=59.64+119.28x0.5+35x42.96=1622.88
140m平台：外加垂直荷载：G=30.33+60.66x0.65=69.76
外加惯性荷载：S=30.33+60.66x0.5+35x42.96=1564.26
175m平台：外加垂直荷载：G=31.65+63.30x0.65=72.80
外加惯性荷载：S=31.65+63.30x0.5+35x42.96=1598.55
203.6m平台：外加垂直荷载：G=127.92+149.24x0.65=224.93
外加惯性荷载：S=127.92+21.32x0.5+35x42.96=1212.58。