青岛开发区国际贸易中心结构分析与设计
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程中须采取有效措施控制混凝土的浇筑温度。由于基
础埋置深度较摊，地下水位较浅，设计时对筏板基础进 行了抗浮稳定验算。
４ ２平面布置
为减小整体结构的复杂性和各塔楼之阿的相互影 响，避免因多塔楼质量和剐度相差较太引起的扭转效应
４０３
增大，结合地下室的范围和上部结构平面布置及高度， 通过设置１２０ｍｍ宽的抗防震缝将Ａ座主楼与裙房自地 下室以上分开，各自分成相对规则的结构单元。各塔楼 与地下室部分全部连成整体，不设置永久变形缝。 为增加楼板水平刚度，全部采用现浇钢筋混凝土 楼板，地下室顶板、加强层楼板和屋顶楼板均适当加 厚，其他层楼板均取１５０ｍｍ厚。为保证楼板的整体 性，要求施工时主体钢结构安装先行于钢筋混凝土筒 体与楼板的施工，楼板与筒体的混凝土整浇一体，不得 在混凝土筒体外周与楼板连接处留置竖向施工缝；并 在钢管混凝土柱的上环板和钢梁上设置了栓钉，确保 混凝土与柱可靠连接。 为增加加强层的楼板刚度和锚固钢骨混凝土梁的 钢筋，在加强层核心筒外围设置了一周５００ｒａｍ宽的环 梁”。。节点如图４所示。
针对钢管混凝±框架－混疆土棱心简体系．对比了 设置伸臂桁槊和加强脏两种结柯方幂。 设置伸臂桁集方案是在２２和３５两个蠢难层设置
度９７ ９Ｚｍ．在地面以上ｔ层设有晕式转换层，为铜筋
棍凝土部分握主剪力墙精椅。 奉文仅舟绍＾座塔楼的结构分析与设计。Ａ座塔 接主要柱罔Ｒ寸为１Ｉ
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４ｍ．标准层平面尺寸￡
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凝土柱，地下一、二层采用钢筋混凝土框槊桑，Ｉ、２３、 ２４、３６、３７和５０层采用钢骨棍凝土框集橥，其余层均采
用钢粱，并全部采用现浇钢筋棍凝±楼板，棱。筒采用 钢筋混凝±，内置Ｈ型钢粱柱。锕管混凝±柱从
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２６
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座塔搂毋高。结构总高度为１９９ ３０ｍ，地Ｌ为钢骨髓凝
±框架混援±棱心筒混合结拇体系，首层钢管混凝土
挂延伸至地下＝层．楼板栗甩琨浇混凝ｉ棱柱，基础采 用现浇钢筋混凝土糙饭基础；Ｂ座塔接结构高度
１３８
５２ｍ．为钢筋馄凝土剪力埔结掏，ｃ座塔楼结扮高
建度。缩短Ｔ蝌，结构延性好，提高建筑钎的抗震性能． 轴压＆不受限捌．结构较为合理．刚度太，综合经跻性 能要比普通混凝±结挎型有优势．比较适合低烈度区 由风荷薮起控制作用的建筑．所以选择了精者。
了设置钢骨混龌土粱加强层的方案。 该Ｔ程地下三层为钢筋混凝±框槊柱、地下一、二 层为井包钢管棍凝土框架柱．地上部分采用圆钢管混
主要采用ＳＡＴＷＥ进行整体内力位移计算，并作为
结构设计的主要依据。同时采用ＰｂｌＳＡＰ和ＭＩＤＡＳ／
Ｇｅｎ Ｖ６ ９
１两个程序进行结柯分析较校。分析结果
表明，结构的第一振女为ｒ向平动。第二振型为ｘ向平 动．第＝振型为扭转．最大扭平比ｔ／Ｌ＝２帖巧２２＝
＝４２ｍ．口：３３ ６ｍ，地下ｉ层为车库和设备用房，地上
为商业、餐戗、高级写宇阃和ｉ星缝酒店。并在７，２２、 ”和５０层设置目十越难屡。
２螬椅韧步设计
伸臂桁架和边桁集，不仅用铜量增加较多．由于外框架 柱距较大，抗弩嘲度鞋小，拔心筒剧度较大，层问俺移 其减小２％．效果不显著。伸臂桁槊的设置也受建筑
钢臂混凝土框架－混搓上核心简体系同钢筋混蕞 土框絮－接心筒悻系相比．不仅铜管混凝土柱可以蕞小 柱截面．坩加使用面积．钢集和锕骨混凝土禁可以解决 鬃毫限翻．降低层高．并且可“减少馒怍业．提高施工
剪力墙 楼板
主体钢结构安装，可以减小由钢框架柱与核心筒混凝 土竖向压缩变形不一致引起的安装误差，这是因为若 核心筒先行施工，由于钢框架柱的竖向压缩变形较核 心筒混凝土墙大，就会造成柱顶标高低于核心筒混凝 土墙，框架梁的安装就会产生一定的误差。二是可以 提高核心筒的延性，延缓筒体开裂后刚度下降，有利于 提高结构的整体抗震、抗风能力。 ４．４节点设计 工程地下室部分为混凝土结构，地上部分由混凝土 柱改为钢管混凝土柱。为保证两种材料的过渡和钢管 混凝土柱的锚固，钢管从首层地面伸至地下二层，并且 在加强层使用的是钢骨混凝土梁，所以使得结构中出现 了钢管混凝土柱与钢筋混凝土梁、Ｈ型钢梁和钢骨混凝 土梁连接的节点，节点设计也是该工程中的一大难点。 ４．４．１钢管混凝土柱与钢筋混凝土梁节点 由于钢筋混凝土梁的受力钢筋较多和钢管柱直径 较大，为保证钢筋混凝梁钢筋穿过或有效锚固和下插 段钢管截面的完整性，梁内上部纵筋采取双排布置，两 侧钢筋绕过钢柱，中间部分钢筋通过钢管上开孔穿过 钢柱，其余钢筋直接或通过钢筋连接件焊接于钢柱环 板上。钢柱上开竖向槽孔，开孔直径之和不超过钢柱 周长的１０％，并且孔间净距不得小于孔的长径¨１，节 点如图５所示。梁内下部两侧钢筋绕过钢柱，中间钢 筋直接或通过钢筋连接件焊于钢柱环板上或直接锚人 外包混凝土内。
钢管混壤土柱
‘一Ｘ 西
钢管混凝土柱／
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—、西
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＼≯錾
图８加强层钢管内置内置钢筋笼示意图
ｏ
图６钢管混凝土柱与钢粱连接节点构造示意图
凝土，采用圆形外加强环板；钢筋连接与钢筋混凝土梁 节点相似，梁内上、下部两侧钢筋绕过钢柱，中间部分 钢筋通过钢管上开孔穿过钢柱，其余钢筋通过钢筋连 接件焊接于外加强环板上，如图７所示。
０ ４ｋＮ／ｍ２（重现新５０年）１“。
．嚣≈｝ｌ：誊憎噩
布置限制，只能在设备层或建难层设置。 在用钢量不增加（混凝±量有所增加）的情况下， 分别在２３，２４、３６、３７和５０层设置了钢骨混凝土粱．层
３）结构安全等级为二缀，钢筋混凝土筒俸抗震等 级为一鳜．屡间位移角限值为１／６１５，璜点最大加速度 限值为６
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图９加强层外设环型箍筋示意图
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阵卉彳
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以下。结合该工程的结构设计，为框筒结构设计和节点 补强提出以下三点建议，以供类似工程设计参考。 １）以上分析表明当外框架柱网较大时，设置钢骨 混凝土梁加强层对整体刚度的提高明显优于设置伸臂 桁架，并且不受建筑布置的限制，可以根据结构需要任 意设置，也不会造成结构竖向刚度的太大突变而形成 薄弱层，用钢量也没有增加。所以对于采用钢框架．混 凝土核心筒体系的高层建筑，设置钢骨混凝土梁加强 层是一个很好的选择。
图４环梁构造不意图
４．３立面布置 该工程立面比较规则，核心筒和钢管混凝土柱自 下而上截面和混凝土强度逐渐交错减小，变化均匀，无 明显不规则情况。在接近顶层位置出现立面收缩，平 面由方形变为圆形，由于核心筒墙体上下连续，外框架 只有局部四根柱子需要转换，相邻层的刚度比十分接 近，侧向位移无明显突变，只需在立面收缩层通过钢骨 混凝土框架梁和混凝土次梁加强该层的水平刚度。 由于核心筒承担绝大部分水平荷载，设计时除了 满足具有足够的强度抵抗地震和风荷载，同时也要采 取措施保证其在超越荷载作用下由于开裂刚度下降后 的延性工作状态。因此，核心筒墙体采用低轴压比设 计，除了满足地震作用在下小震不坏，中震可修外，并 保证中震作用下的名义剪应力不超过混凝土抗拉强 度。在构造方面，在核心筒与外框架连接处、角部和门 洞口处设置了Ｈ型钢柱，一方面是为了保证核心简与 外框架刚性连接，使钢框架自身成稳定体系，以便先行
位移角为１／７２１＜１／６１ ５．各项控制指标均满足现行国 家规范要求。 ４结构设计
强度从Ｃ６０依次减小到Ｃ４０，棱心筒壁厚从８００ｒａｍ依 次减小到５００ｍｍ，混凝土强度从Ｃ５５依扶减小到Ｃ４０， 钢材主要选用Ｑ３４５Ｂ。标准结构平面布置图如图３所
示。口周为钢管混凝上柱框架，内部为钢筋混凝土棱
目前国内规范Ｂ基本比较完善，周此该工程全部
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Ｉ程概况 青岛开发Ⅸ国际贸易中心位于青岛开发Ⅸ长征巾
路南翻．由！层地下室、六越辩膀及Ａ座（５５层）、Ｂ座 （“层）、ｃ座（３０层）ｉ栋堪楼组成．总建筑面积约２２
万ｍ ７．，总建筑平面布崔图和建筑效果田如图Ｉ．２所 Ⅲ。地下！腥建筑地喇杯高一１３ ８ｍ．裙房屋嘶杯高
４０４
图５
钢管混凝土柱与混凝土梁连接节点构造不惹图
４．４．２钢管混凝土柱与Ｈ型钢梁节点 Ｈ型钢梁通过外加强环的悬臂梁段与钢管混凝土 柱刚性（栓焊混合连接）连接，腹板双剪。为使得加强 环受力均匀，减小应力集中，悬臂段的上下翼缘采用变 截面过渡”１，如图６所示。 ４．４．３钢管混凝土柱与钢骨混凝土梁节点 钢骨混凝土梁内的钢梁与钢管混凝土柱和Ｈ型 钢梁节点相同，也采用栓焊混合连接，为了便于外包混
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烈度为６度（０ ０５８）．设计地震分组为第二组．建筑物
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目２ ｔ＃＃＊日
场地土类别为Ⅱ粪，建筑抗震设防类别为丙类．但应加 强抗震措施，采用ＣＱＣ振型反应谱法并考虑儡然偏心
的影响，阻尼比取ｏ ０４。 ２）基奉风压为＂。＝０ ７ｋＮ／ｍ２（重现期１００年），地 面粗糙度为Ｂ类，体型系数为ｌ ４，基本雪压为ｓｏ＝
第３９＝罄增刊
建筑结构
２００９年４月
青岛开发区国际贸易中心结构分析与设计
孙彤，王士奇，陈壮善
山东省冶金设计院有限责任公司，济南２５００１４
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４０２
＊ｉ＊ｎ：＃＊．日％Ａ
１６３…
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３
结构分析 根据（建筑结构荷载规范’（ＧＢ５Ｃ００９）、＜建筑抗
３１计算廉劓
■曩耪１●
、
震设计规范＇（ＣＢ５００１１）和‘高层建筑混凝±结构技术 规程）（ＪＧＪ３）及‘青岛开发Ⅸ国际贸易中心岩土工程 勘察报告＇的有关规定： ”＾座塔接结构设计使用年限为５０年，抗震设骑
２５ｍ／ｓ２０。
问悄移减小１０％，太大提高了结构的抗翻附度。可见
设置钢骨混凝土集加强层对整体刚度的提高明显优于
４）结构整体稳定符合规范要求，并考虑重力二阶
效应的不利影响。
３ ２计算结果
设置伸臂桁架，并且不受建筑布置的限制．可以根据结 构需要任意设置，也不会造成结构竖向刚度的太大突 变而形成薄弱层，用钢量也段有增加。所以最耋簪选择
采用现行国家规范和标准．“求达到国标的有美要求。
“下主Baidu Nhomakorabea介绍谈Ｉ程的基础．结构平面和立面布置“
盈节点设计。 ４１基础谴计 基础采用现浇钢筋混凝十板式檀基．厚２ ８００ｒａｍ。
心筒．为丁便于外框架与桩心筒的刚性连接ｕ匣框架 先行施Ｉ．在混凝土墙内设置了Ｈ型锕柱。
持力层为第⑥层中等风化流纹岩或安山岩，变形模量 高，绝对优降量较小。筏板基础混凝±强度等级均为 ＣＡＯ．抗渗等级不小于ｌ ０ＭＰａ。混凝土应分层浇筑，阶 梯式推进，每层混凝±在韧凝前完成上层浇筑，浇筑过
础埋置深度较摊，地下水位较浅，设计时对筏板基础进 行了抗浮稳定验算。
４ ２平面布置
为减小整体结构的复杂性和各塔楼之阿的相互影 响，避免因多塔楼质量和剐度相差较太引起的扭转效应
４０３
增大，结合地下室的范围和上部结构平面布置及高度， 通过设置１２０ｍｍ宽的抗防震缝将Ａ座主楼与裙房自地 下室以上分开，各自分成相对规则的结构单元。各塔楼 与地下室部分全部连成整体，不设置永久变形缝。 为增加楼板水平刚度，全部采用现浇钢筋混凝土 楼板，地下室顶板、加强层楼板和屋顶楼板均适当加 厚，其他层楼板均取１５０ｍｍ厚。为保证楼板的整体 性，要求施工时主体钢结构安装先行于钢筋混凝土筒 体与楼板的施工，楼板与筒体的混凝土整浇一体，不得 在混凝土筒体外周与楼板连接处留置竖向施工缝；并 在钢管混凝土柱的上环板和钢梁上设置了栓钉，确保 混凝土与柱可靠连接。 为增加加强层的楼板刚度和锚固钢骨混凝土梁的 钢筋，在加强层核心筒外围设置了一周５００ｒａｍ宽的环 梁”。。节点如图４所示。
针对钢管混凝±框架－混疆土棱心简体系．对比了 设置伸臂桁槊和加强脏两种结柯方幂。 设置伸臂桁集方案是在２２和３５两个蠢难层设置
度９７ ９Ｚｍ．在地面以上ｔ层设有晕式转换层，为铜筋
棍凝土部分握主剪力墙精椅。 奉文仅舟绍＾座塔楼的结构分析与设计。Ａ座塔 接主要柱罔Ｒ寸为１Ｉ
２ｍ×８
４ｍ．标准层平面尺寸￡
０
凝土柱，地下一、二层采用钢筋混凝土框槊桑，Ｉ、２３、 ２４、３６、３７和５０层采用钢骨棍凝土框集橥，其余层均采
用钢粱，并全部采用现浇钢筋棍凝±楼板，棱。筒采用 钢筋混凝±，内置Ｈ型钢粱柱。锕管混凝±柱从
女１ ２００ ｘ２４依趺减小到４１ ０００×１６．内部浇筑混凝士
５６５（０
８５；Ｙ方向的风荷载起控制作用，最大层蝴
ＢＩ～ｅｌｕｎｉｓ ａｄｏｐｌｅｄ ｈｙ
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ｃｏｆ＃＿８¨…Ｉ…ｈｙｂｄｄ，ＩⅢｃＩ…
ｂｍ＃１ｅｃＩｌｏｎ
ｈｉｇｈ・ｒｉ ｓｅ
Ｔｈｒｏａｇｈ ｄｅｓｉｇｎ Ｉｈｌ‘ｐａｐｅｒ ｍａｉａ［ｙ ｉｎｌｍｄｕｃ“ｌ¨ｓＥⅧｃＩｕｍｌ ｂｒ ｓｅｌｃｎｉｏｎ ｒｅｉｎ［ｏｗｉｎｇ ＪｏＩｎｔ，ｗｈｉｃｈ ａｄ＊ｉｃ∞ｆｏｒ ｄｃ。％“ｏｆｆｒａｍｅ
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０５ｍ．为现浇钢筋棍凝士框架孵力墙结柯。其中＾
座塔搂毋高。结构总高度为１９９ ３０ｍ，地Ｌ为钢骨髓凝
±框架混援±棱心筒混合结拇体系，首层钢管混凝土
挂延伸至地下＝层．楼板栗甩琨浇混凝ｉ棱柱，基础采 用现浇钢筋混凝土糙饭基础；Ｂ座塔接结构高度
１３８
５２ｍ．为钢筋馄凝土剪力埔结掏，ｃ座塔楼结扮高
建度。缩短Ｔ蝌，结构延性好，提高建筑钎的抗震性能． 轴压＆不受限捌．结构较为合理．刚度太，综合经跻性 能要比普通混凝±结挎型有优势．比较适合低烈度区 由风荷薮起控制作用的建筑．所以选择了精者。
了设置钢骨混龌土粱加强层的方案。 该Ｔ程地下三层为钢筋混凝±框槊柱、地下一、二 层为井包钢管棍凝土框架柱．地上部分采用圆钢管混
主要采用ＳＡＴＷＥ进行整体内力位移计算，并作为
结构设计的主要依据。同时采用ＰｂｌＳＡＰ和ＭＩＤＡＳ／
Ｇｅｎ Ｖ６ ９
１两个程序进行结柯分析较校。分析结果
表明，结构的第一振女为ｒ向平动。第二振型为ｘ向平 动．第＝振型为扭转．最大扭平比ｔ／Ｌ＝２帖巧２２＝
＝４２ｍ．口：３３ ６ｍ，地下ｉ层为车库和设备用房，地上
为商业、餐戗、高级写宇阃和ｉ星缝酒店。并在７，２２、 ”和５０层设置目十越难屡。
２螬椅韧步设计
伸臂桁架和边桁集，不仅用铜量增加较多．由于外框架 柱距较大，抗弩嘲度鞋小，拔心筒剧度较大，层问俺移 其减小２％．效果不显著。伸臂桁槊的设置也受建筑
钢臂混凝土框架－混搓上核心简体系同钢筋混蕞 土框絮－接心筒悻系相比．不仅铜管混凝土柱可以蕞小 柱截面．坩加使用面积．钢集和锕骨混凝土禁可以解决 鬃毫限翻．降低层高．并且可“减少馒怍业．提高施工
剪力墙 楼板
主体钢结构安装，可以减小由钢框架柱与核心筒混凝 土竖向压缩变形不一致引起的安装误差，这是因为若 核心筒先行施工，由于钢框架柱的竖向压缩变形较核 心筒混凝土墙大，就会造成柱顶标高低于核心筒混凝 土墙，框架梁的安装就会产生一定的误差。二是可以 提高核心筒的延性，延缓筒体开裂后刚度下降，有利于 提高结构的整体抗震、抗风能力。 ４．４节点设计 工程地下室部分为混凝土结构，地上部分由混凝土 柱改为钢管混凝土柱。为保证两种材料的过渡和钢管 混凝土柱的锚固，钢管从首层地面伸至地下二层，并且 在加强层使用的是钢骨混凝土梁，所以使得结构中出现 了钢管混凝土柱与钢筋混凝土梁、Ｈ型钢梁和钢骨混凝 土梁连接的节点，节点设计也是该工程中的一大难点。 ４．４．１钢管混凝土柱与钢筋混凝土梁节点 由于钢筋混凝土梁的受力钢筋较多和钢管柱直径 较大，为保证钢筋混凝梁钢筋穿过或有效锚固和下插 段钢管截面的完整性，梁内上部纵筋采取双排布置，两 侧钢筋绕过钢柱，中间部分钢筋通过钢管上开孔穿过 钢柱，其余钢筋直接或通过钢筋连接件焊接于钢柱环 板上。钢柱上开竖向槽孔，开孔直径之和不超过钢柱 周长的１０％，并且孔间净距不得小于孔的长径¨１，节 点如图５所示。梁内下部两侧钢筋绕过钢柱，中间钢 筋直接或通过钢筋连接件焊于钢柱环板上或直接锚人 外包混凝土内。
钢管混壤土柱
‘一Ｘ 西
钢管混凝土柱／
筏∥麓
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图８加强层钢管内置内置钢筋笼示意图
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图６钢管混凝土柱与钢粱连接节点构造示意图
凝土，采用圆形外加强环板；钢筋连接与钢筋混凝土梁 节点相似，梁内上、下部两侧钢筋绕过钢柱，中间部分 钢筋通过钢管上开孔穿过钢柱，其余钢筋通过钢筋连 接件焊接于外加强环板上，如图７所示。
０ ４ｋＮ／ｍ２（重现新５０年）１“。
．嚣≈｝ｌ：誊憎噩
布置限制，只能在设备层或建难层设置。 在用钢量不增加（混凝±量有所增加）的情况下， 分别在２３，２４、３６、３７和５０层设置了钢骨混凝土粱．层
３）结构安全等级为二缀，钢筋混凝土筒俸抗震等 级为一鳜．屡间位移角限值为１／６１５，璜点最大加速度 限值为６
｜Ｉ 【｜绕过桂
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白
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一争 黾．
蚓
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图９加强层外设环型箍筋示意图
擀 瑚坦撼
贯穿柱 绕过柱
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凰
二
阵卉彳
端兽
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Ｉ
Ｊ
以下。结合该工程的结构设计，为框筒结构设计和节点 补强提出以下三点建议，以供类似工程设计参考。 １）以上分析表明当外框架柱网较大时，设置钢骨 混凝土梁加强层对整体刚度的提高明显优于设置伸臂 桁架，并且不受建筑布置的限制，可以根据结构需要任 意设置，也不会造成结构竖向刚度的太大突变而形成 薄弱层，用钢量也没有增加。所以对于采用钢框架．混 凝土核心筒体系的高层建筑，设置钢骨混凝土梁加强 层是一个很好的选择。
图４环梁构造不意图
４．３立面布置 该工程立面比较规则，核心筒和钢管混凝土柱自 下而上截面和混凝土强度逐渐交错减小，变化均匀，无 明显不规则情况。在接近顶层位置出现立面收缩，平 面由方形变为圆形，由于核心筒墙体上下连续，外框架 只有局部四根柱子需要转换，相邻层的刚度比十分接 近，侧向位移无明显突变，只需在立面收缩层通过钢骨 混凝土框架梁和混凝土次梁加强该层的水平刚度。 由于核心筒承担绝大部分水平荷载，设计时除了 满足具有足够的强度抵抗地震和风荷载，同时也要采 取措施保证其在超越荷载作用下由于开裂刚度下降后 的延性工作状态。因此，核心筒墙体采用低轴压比设 计，除了满足地震作用在下小震不坏，中震可修外，并 保证中震作用下的名义剪应力不超过混凝土抗拉强 度。在构造方面，在核心筒与外框架连接处、角部和门 洞口处设置了Ｈ型钢柱，一方面是为了保证核心简与 外框架刚性连接，使钢框架自身成稳定体系，以便先行
位移角为１／７２１＜１／６１ ５．各项控制指标均满足现行国 家规范要求。 ４结构设计
强度从Ｃ６０依次减小到Ｃ４０，棱心筒壁厚从８００ｒａｍ依 次减小到５００ｍｍ，混凝土强度从Ｃ５５依扶减小到Ｃ４０， 钢材主要选用Ｑ３４５Ｂ。标准结构平面布置图如图３所
示。口周为钢管混凝上柱框架，内部为钢筋混凝土棱
目前国内规范Ｂ基本比较完善，周此该工程全部
ｓｋｄ
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ｔｕｂｅ：●‘６ｄ
Ｉ程概况 青岛开发Ⅸ国际贸易中心位于青岛开发Ⅸ长征巾
路南翻．由！层地下室、六越辩膀及Ａ座（５５层）、Ｂ座 （“层）、ｃ座（３０层）ｉ栋堪楼组成．总建筑面积约２２
万ｍ ７．，总建筑平面布崔图和建筑效果田如图Ｉ．２所 Ⅲ。地下！腥建筑地喇杯高一１３ ８ｍ．裙房屋嘶杯高
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图５
钢管混凝土柱与混凝土梁连接节点构造不惹图
４．４．２钢管混凝土柱与Ｈ型钢梁节点 Ｈ型钢梁通过外加强环的悬臂梁段与钢管混凝土 柱刚性（栓焊混合连接）连接，腹板双剪。为使得加强 环受力均匀，减小应力集中，悬臂段的上下翼缘采用变 截面过渡”１，如图６所示。 ４．４．３钢管混凝土柱与钢骨混凝土梁节点 钢骨混凝土梁内的钢梁与钢管混凝土柱和Ｈ型 钢梁节点相同，也采用栓焊混合连接，为了便于外包混
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烈度为６度（０ ０５８）．设计地震分组为第二组．建筑物
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场地土类别为Ⅱ粪，建筑抗震设防类别为丙类．但应加 强抗震措施，采用ＣＱＣ振型反应谱法并考虑儡然偏心
的影响，阻尼比取ｏ ０４。 ２）基奉风压为＂。＝０ ７ｋＮ／ｍ２（重现期１００年），地 面粗糙度为Ｂ类，体型系数为ｌ ４，基本雪压为ｓｏ＝
第３９＝罄增刊
建筑结构
２００９年４月
青岛开发区国际贸易中心结构分析与设计
孙彤，王士奇，陈壮善
山东省冶金设计院有限责任公司，济南２５００１４
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３
结构分析 根据（建筑结构荷载规范’（ＧＢ５Ｃ００９）、＜建筑抗
３１计算廉劓
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、
震设计规范＇（ＣＢ５００１１）和‘高层建筑混凝±结构技术 规程）（ＪＧＪ３）及‘青岛开发Ⅸ国际贸易中心岩土工程 勘察报告＇的有关规定： ”＾座塔接结构设计使用年限为５０年，抗震设骑
２５ｍ／ｓ２０。
问悄移减小１０％，太大提高了结构的抗翻附度。可见
设置钢骨混凝土集加强层对整体刚度的提高明显优于
４）结构整体稳定符合规范要求，并考虑重力二阶
效应的不利影响。
３ ２计算结果
设置伸臂桁架，并且不受建筑布置的限制．可以根据结 构需要任意设置，也不会造成结构竖向刚度的太大突 变而形成薄弱层，用钢量也段有增加。所以最耋簪选择
采用现行国家规范和标准．“求达到国标的有美要求。
“下主Baidu Nhomakorabea介绍谈Ｉ程的基础．结构平面和立面布置“
盈节点设计。 ４１基础谴计 基础采用现浇钢筋混凝十板式檀基．厚２ ８００ｒａｍ。
心筒．为丁便于外框架与桩心筒的刚性连接ｕ匣框架 先行施Ｉ．在混凝土墙内设置了Ｈ型锕柱。
持力层为第⑥层中等风化流纹岩或安山岩，变形模量 高，绝对优降量较小。筏板基础混凝±强度等级均为 ＣＡＯ．抗渗等级不小于ｌ ０ＭＰａ。混凝土应分层浇筑，阶 梯式推进，每层混凝±在韧凝前完成上层浇筑，浇筑过