避雷器阻性电流测试说明
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试品序号
避雷器表面干净
避雷器表面较污
染
芯体
环境温度190C
环境温度130
C
（全
表5不同环境下的泄漏电流值
电流）
相对湿度53%
相对湿度81%
部分
全电流）
全电流） （全电流）
表5中的数据表明：避雷器在外界环境变化因素下，在泄漏仪器上测量的电流的读数
会随之而发生变化，不能真正反映内部的真实泄漏电流情况，因此单纯采用这样的测量手 段可靠性不高，会对内部质量变化产生误判断
R：DNR 7D101
A：交流电流表，测量范围0~20mA，准确度等级级
2)动作性能试验
动作性能试验分上限动作电流下的动作性能试验和下限动作电流下的动作性能试验， 上限动作电流下的性能试验按JB2440第条规定进行，下限动作电流下的动作性能试验按JB2440第条规定进行。
3)环境温度性能试验
环境温度性能试验按GB3797第的规定进行。
容性电流分量计算：IC= 744微安
阻性电流有效值是：Ir=216/=152（有效值）
当阻性电流增加到300微安的时候,全电流达到802微安,仅比760微安大了40微安， 增加的比例是5%，但是阻性电流恰恰增加了150微安，增加的比例达到了一倍。所以阻性 电流增大对全电流增大的幅度并不大， 全电流不能快速、 正确发现避雷器内部的质量变化， 而阻性电流才能是有效的、可靠的反映氧化锌避雷器内部的质量变化。所以测量阻性电流 的技术对于反映避雷器的内部质量是可靠的。而目前有的厂家说明中提到，全电流增加的 数值超过10%，即可以认为是有问题的，那么在这样的情况下阻性电流实际上可能已经达 到382微安的数值，即增大了230微安，在这样的情况下，避雷器内部的功率损失已经达 到甚至超过了24—25W的水平，与平时的正常运行情况比较增加到倍以上。而与1mA的参考电压的功率损失148W相比较已经占到17%，实际上避雷器已经达到了承受的地步。
5仪器特性指标：
1）测量精度： 全电流Ix（有效值）测量精度±%
阻性电流Ir（峰值） 测量精度±%
2）泄漏电流测量有效范围:—mA
3）放电电流次数记录动作电流：30A—10KA
4）电流传感器标称放电电流下残压: 10KA等级≤1500V
20KA等级≤2500V
5）工作电源: 24VDC±10%（仅对有源仪器适用）
2）在运行电压下的测量，由于运行电压的变化幅度将达到大于5%以上，所以产生的
全电流的变化由于电容分量的线性变化影响使测量全电流数值的结果也有5%以上幅度的变
化，从而淹没了由于阻性电流变化而引起上面提到的全电流变化%的比例。
3）如果避雷器在运行中由于内部元件发生劣化，引起阻性泄漏电流的增加，即有功损 失分量不断加大，如此继续劣化下去，达到一定程度后会导至避雷器的热崩溃，若不能迅 速将不正常的避雷器及时退出运行，很可能在一段时间内（几月、天或数小时）发生爆炸， 引发大面积电力事故的判断依据无法知道。
势或将数据远传到检测中心进行统一分析，通过记录全电流读数来判断避雷器的老化和绝 缘损坏程度。
然而这些测量方法所得到的全电流中包含了避雷器表面的泄漏电流、内部的泄漏电流 以及本体电容电流等的总和，它不能有效反映避雷器内部绝缘（支架绝缘、内壁绝缘、氧化锌片的质量⋯⋯等）的真实运行情况。
因此，如何测量正确，这对运行部门来说是非常关心的问题，也是需要研究解决的技 术问题。
2）测量避雷器的阻性电流功能（峰值）
3）记录避雷器放电次数记录功能
4监视仪的测试使用条件
1)环境温度+50°C—-10°C
2）相对湿度≤85%（25°C）
3）海拔高度≤1000米
4）使用场所户内、户外
5）耐太阳光辐射
6）被检测系统电源频率：50HZ 48-52HZ
60HZ 58-62HZ
7）可使用在高电场场合
27
29
28
28
26
隔弧筒部分
25
32
27
26
27
表6中的数据看出，在正常情况下，流经避雷器的电流大部分是流经避雷器的芯体柱 部份的电流（大约占93%以上），因此泄漏电流表中测量到的读数应当讲是基本上真实反映 避雷器的芯体柱的运行状态。但是在外表污染的情况下，由于表面的泄漏电流的增加，严 重影响了泄漏表的测量数值，所以全电流不能反映其内部的实际泄漏情况。
本是相称的。
对于2号试品电压增加倍，全电流增加倍，基
本是相称的。
所以全电流的增长基本是线性的。
2）从图形看阻性电流基波峰值的增加斜率不固定，呈非线性状态
阻性电流基波峰值增长： 对于1号试品电压增加倍，阻性电流增加倍。
对于2号试品电压增加倍，阻性电流增加倍。
显然阻性电流基波峰值在交流电压增加一定数量下的增长速度远远高于全电流的增 加速度。而且全电流由于电容分量占主要成分，所以增长的幅度与电压增长的幅度基本成 线性变化。
避雷器泄漏电流的组成：
避雷器在运行电压下的泄漏电流的组成主要部分如表4所示：
表4： 避累器的泄漏电流主要部分组成表：
泄漏电流的组成部分
其中的阻性电流部分
1． 氧化锌本体的泄漏电流
氧化锌本体的泄漏电流
2． 套管表面的泄漏电流
套管表面的泄漏电流
3． 流经隔弧筒与支架的泄漏电流
流经隔弧筒与支架的泄漏电流
4． 套管内壁的泄漏电流与套管本身材料的泄漏电流套管内壁的泄漏电流与套管本
分析一般引起避雷器阻性泄漏电流增加的原因有下面主要方面：
1) 避雷器的内部受潮而产生的内部绝缘下降
的气候条
加剧老化
据资料反映，在避雷器损坏的统计中是由于内部受潮所引起的比例达到总故障数50%以上，而氧化锌片的劣化所引起的事故大约占30%不到（法国电力公司统计为大约是17%）。
要解决这些问题，除了制造厂在元件及制造工艺上提高固然很重要外，对于运行部门 如何加强对避雷器在运行中的检查即在线检测也至关重要，若能及时发现避雷器的劣化趋 势，就可尽快采取措施或将避雷器退出运行，达到预防事故的发生。
表9在不同交流电压下避雷器的各个电流变化情况记录：电流单位（μA）
序号
项目
施加电压有效值（KV）
1号
交流电压
全电流
496
539
559
576
609
638
652
682
707
720
758
阻性电流
基波（峰） 84 91 96 103 110 119 124 136 149 154 178
2号 交流电压
全电流570 598 627 657 681 709 732 736 747 769
2．技术问题：
1）在运行电压下流过避雷器的泄漏全电流包含了阻性泄漏电流分量、容性泄漏电流分 量两部分。在避雷器处于正常运行电压状态下阻性电流分量远远小于容性分量，一般阻性 泄漏电流分量占全电流的比例不会超过10—15%的数值，所以阻性分量即使增加一倍，全 电流的变化不会超过%。所以采用全电流的测量方法， 就不能有效监视避雷器的内部性能劣 化的趋势。
测量阻性电流的技术分析： 二． 关于在运行电压下的测量电流的反映：
在运行电压下，氧化锌避雷器的通过的电流特性究竟处在芯片特性的什么位置，这是 研究测量方法的关键。为此，我们进行了不同电压下的避雷器的通过电流的试验。试验分 两个部分，分别采用交流电压和直流电压进行，下面将两种电压试验的结果列表于下。
1．采用交流电压进行试验的数据见表9所示：
以2号试品为例：
在电压的左右阶段中的增长量变化为微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长变化量达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的平均增长量变化为微安/1KV；
上面的数据充分说明了氧化锌避雷器阻性电流基波峰值的非线性特点，由此也可以看到 这样的电流数值变化在交流电压为77—78KV以下时所产生的增加幅度是有限的，因为它在 电压增高的情况下即所处在较高的电压下多增加4—5/1KV个微安，对于阻性电流的基数值 为100微安讲，仅仅是5%左右，所以认为在这样的电压下的阻性电流以及全电流仍然维持 在以正弦波为主。
其中：TA= 50℃；T0= -10℃；tS= 60min。
4）抗电磁干扰试验
电快速瞬变干扰试验
在工作电源上叠加2000V的尖脉冲试验电压，并按GB3797第的规定进行试验。静电放电干扰试验
施加2000V的静电放电电压，并按GB3797第的规定进行试验。辐射电磁场干扰试验
在5kV/m电场强度的电磁中，并按GB3797第的规定进行试验。浪涌（冲击）抗扰度试验
为了进一步掌握避雷器中的各部分电流的分布，现对避雷器组成的各个主要部件如芯
体、套管、隔弧筒进行测试，结果见表6所Байду номын сангаас：
表6避雷器组成的各部件的泄漏电流的测量结果：
条 件在环境温度（9—140C）相对湿度（60—70%）下的泄漏电流（μA）
试品序号
1
2
3
4
5
芯体部分
710
7
20
710
720
720
套管部分
阻性电流
189
将上面的全电流与阻性电流在下面的图形上表示见图3所示:
(100)1号阻性电流
55 60 65 70 75
80 KV
图3不同交流电压下的全电流与阻性电流基波峰值的变化趋势图
通过图3与表9的试验数据可以得到下面的几点看法
1）从图形看全电流的增加斜率是线性的，从增长的数据看：
全电流的增长： 对于1号试品，电压增加倍，全电流增加倍，基
6)监视仪在规定的放电电流范围内任意值作用下应能准确地计数,二次放电电流的时 间间隔应不小于1s。
6试验方法
1)测量精度试验
在有效测量信号范围内，任意模拟避雷器的泄漏电流输入该系统，并进行7次重复测 量，其测量结果的误差率应在规定范围内。
图中：
信号源：SB-868型多功能校准仪
C：333K 250V CJ8
3）阻性电流基波峰值的变化在不同阶段是不同的：
以1号试品为例：
在电压的—左右阶段中增长量变化为微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的的全部阶段中的平均增长量为微安/1KV；
2规范性引用文件
GB11032-2000
交流无间隙金属氧化物避雷器
GB3797-89
电控设备 第二部分 装有电子器件的电控设备
GB4208-1993
外壳防护等级
GB/电磁兼容 试验和测量技术 浪涌（冲击）抗扰度试验
JB2440-1991
避雷器用放电计数器
3基本测试功能：
1）测量避雷器的全电流功能（有效值）
避雷器阻性电流测试技术说明
1范围
本技术说明规定了避雷器阻性电流在线监视仪（以下简称监视仪）的适用范围、技术 要求、试验方法、检验规则。
本技术说明适用于交流电力系统中与金属氧化物避雷器（标称放电电流20kA及以下、
额定电压500kV及以下）
相串联用的监视仪。监视仪可显示金属氧化物避雷器的动作次数
和阻性泄漏电流值。
身材料的泄漏电流
5． 空气在电场作用下的泄漏电流空气在电场作用下的泄漏电流
6． 由于各个部件组成一定的形状以后构成的分布
电容电流分量
在实际运行中， 对于正常的避雷器的内部由于结构的固定与工艺的保证， 所以内部的
泄漏电流基本是维持在一定的范围内。但是套管的表面受到环境的影响，导至泄漏电流有
较大的变化，见下面表5的测量结果：
以GB/试验等级4规定进行试验。
氧化锌避雷器测量阻性电流技术的研究
1．现状： 当前，对避雷器的状态监测的有效手段之一是在线检测，在线检测通常采用以下的 措施来监测避雷器性能的变化：
1）测量避雷器在运行电压下的全电流变化。
2）测量流过避雷器阻性电流的变化监测避雷器性能的变化。
目前普遍采用的方法是测量避雷器的全电流，具体是在110KV等级及以上的避雷器的 下端接地回路上安装泄漏电流监视仪，通过定时人工巡视来监视泄漏电流的大小与变化趋
3．通过试验证明阻性电流反映的可靠度：
面将避雷器的泄漏电流进行了一组试验，数据如表3所示：
表3：避雷器泄漏电流表：
（测量仪器是MOA-RCD-，4测量电压区避雷器分压））
交流持续电压试验（78KV）下的泄漏电流（μA）
从表3数据看，在正常状态下阻性电流分量要比电容电流分量小得多，避雷器的全电 流（当结构已经定的情况下，并且以上海电瓷厂产品为例）一般在760—780微安左右，而 阻性电流基波峰值只有150—170微安左右， 此时容性电流的数值接近于全电流， 以上面的 例子计算说明（以1号试品为例）：
综上所述，传统的全电流测量的方法仅仅反映了避雷器容性电流的变化、外部环境变 化，且变化值不能明显表明避雷器内部的质量发生变化，因此需要采用另外的方法，就是 能够较快速、正确、有效的反映内部质量问题的测量方法，即在目前认为是比较有效的方 法测量避雷器的电阻性分量也就是与氧化锌避雷器内部的发热损坏所结合的参数量，简称 为阻性电流进行判别
避雷器表面干净
避雷器表面较污
染
芯体
环境温度190C
环境温度130
C
（全
表5不同环境下的泄漏电流值
电流）
相对湿度53%
相对湿度81%
部分
全电流）
全电流） （全电流）
表5中的数据表明：避雷器在外界环境变化因素下，在泄漏仪器上测量的电流的读数
会随之而发生变化，不能真正反映内部的真实泄漏电流情况，因此单纯采用这样的测量手 段可靠性不高，会对内部质量变化产生误判断
R：DNR 7D101
A：交流电流表，测量范围0~20mA，准确度等级级
2)动作性能试验
动作性能试验分上限动作电流下的动作性能试验和下限动作电流下的动作性能试验， 上限动作电流下的性能试验按JB2440第条规定进行，下限动作电流下的动作性能试验按JB2440第条规定进行。
3)环境温度性能试验
环境温度性能试验按GB3797第的规定进行。
容性电流分量计算：IC= 744微安
阻性电流有效值是：Ir=216/=152（有效值）
当阻性电流增加到300微安的时候,全电流达到802微安,仅比760微安大了40微安， 增加的比例是5%，但是阻性电流恰恰增加了150微安，增加的比例达到了一倍。所以阻性 电流增大对全电流增大的幅度并不大， 全电流不能快速、 正确发现避雷器内部的质量变化， 而阻性电流才能是有效的、可靠的反映氧化锌避雷器内部的质量变化。所以测量阻性电流 的技术对于反映避雷器的内部质量是可靠的。而目前有的厂家说明中提到，全电流增加的 数值超过10%，即可以认为是有问题的，那么在这样的情况下阻性电流实际上可能已经达 到382微安的数值，即增大了230微安，在这样的情况下，避雷器内部的功率损失已经达 到甚至超过了24—25W的水平，与平时的正常运行情况比较增加到倍以上。而与1mA的参考电压的功率损失148W相比较已经占到17%，实际上避雷器已经达到了承受的地步。
5仪器特性指标：
1）测量精度： 全电流Ix（有效值）测量精度±%
阻性电流Ir（峰值） 测量精度±%
2）泄漏电流测量有效范围:—mA
3）放电电流次数记录动作电流：30A—10KA
4）电流传感器标称放电电流下残压: 10KA等级≤1500V
20KA等级≤2500V
5）工作电源: 24VDC±10%（仅对有源仪器适用）
2）在运行电压下的测量，由于运行电压的变化幅度将达到大于5%以上，所以产生的
全电流的变化由于电容分量的线性变化影响使测量全电流数值的结果也有5%以上幅度的变
化，从而淹没了由于阻性电流变化而引起上面提到的全电流变化%的比例。
3）如果避雷器在运行中由于内部元件发生劣化，引起阻性泄漏电流的增加，即有功损 失分量不断加大，如此继续劣化下去，达到一定程度后会导至避雷器的热崩溃，若不能迅 速将不正常的避雷器及时退出运行，很可能在一段时间内（几月、天或数小时）发生爆炸， 引发大面积电力事故的判断依据无法知道。
势或将数据远传到检测中心进行统一分析，通过记录全电流读数来判断避雷器的老化和绝 缘损坏程度。
然而这些测量方法所得到的全电流中包含了避雷器表面的泄漏电流、内部的泄漏电流 以及本体电容电流等的总和，它不能有效反映避雷器内部绝缘（支架绝缘、内壁绝缘、氧化锌片的质量⋯⋯等）的真实运行情况。
因此，如何测量正确，这对运行部门来说是非常关心的问题，也是需要研究解决的技 术问题。
2）测量避雷器的阻性电流功能（峰值）
3）记录避雷器放电次数记录功能
4监视仪的测试使用条件
1)环境温度+50°C—-10°C
2）相对湿度≤85%（25°C）
3）海拔高度≤1000米
4）使用场所户内、户外
5）耐太阳光辐射
6）被检测系统电源频率：50HZ 48-52HZ
60HZ 58-62HZ
7）可使用在高电场场合
27
29
28
28
26
隔弧筒部分
25
32
27
26
27
表6中的数据看出，在正常情况下，流经避雷器的电流大部分是流经避雷器的芯体柱 部份的电流（大约占93%以上），因此泄漏电流表中测量到的读数应当讲是基本上真实反映 避雷器的芯体柱的运行状态。但是在外表污染的情况下，由于表面的泄漏电流的增加，严 重影响了泄漏表的测量数值，所以全电流不能反映其内部的实际泄漏情况。
本是相称的。
对于2号试品电压增加倍，全电流增加倍，基
本是相称的。
所以全电流的增长基本是线性的。
2）从图形看阻性电流基波峰值的增加斜率不固定，呈非线性状态
阻性电流基波峰值增长： 对于1号试品电压增加倍，阻性电流增加倍。
对于2号试品电压增加倍，阻性电流增加倍。
显然阻性电流基波峰值在交流电压增加一定数量下的增长速度远远高于全电流的增 加速度。而且全电流由于电容分量占主要成分，所以增长的幅度与电压增长的幅度基本成 线性变化。
避雷器泄漏电流的组成：
避雷器在运行电压下的泄漏电流的组成主要部分如表4所示：
表4： 避累器的泄漏电流主要部分组成表：
泄漏电流的组成部分
其中的阻性电流部分
1． 氧化锌本体的泄漏电流
氧化锌本体的泄漏电流
2． 套管表面的泄漏电流
套管表面的泄漏电流
3． 流经隔弧筒与支架的泄漏电流
流经隔弧筒与支架的泄漏电流
4． 套管内壁的泄漏电流与套管本身材料的泄漏电流套管内壁的泄漏电流与套管本
分析一般引起避雷器阻性泄漏电流增加的原因有下面主要方面：
1) 避雷器的内部受潮而产生的内部绝缘下降
的气候条
加剧老化
据资料反映，在避雷器损坏的统计中是由于内部受潮所引起的比例达到总故障数50%以上，而氧化锌片的劣化所引起的事故大约占30%不到（法国电力公司统计为大约是17%）。
要解决这些问题，除了制造厂在元件及制造工艺上提高固然很重要外，对于运行部门 如何加强对避雷器在运行中的检查即在线检测也至关重要，若能及时发现避雷器的劣化趋 势，就可尽快采取措施或将避雷器退出运行，达到预防事故的发生。
表9在不同交流电压下避雷器的各个电流变化情况记录：电流单位（μA）
序号
项目
施加电压有效值（KV）
1号
交流电压
全电流
496
539
559
576
609
638
652
682
707
720
758
阻性电流
基波（峰） 84 91 96 103 110 119 124 136 149 154 178
2号 交流电压
全电流570 598 627 657 681 709 732 736 747 769
2．技术问题：
1）在运行电压下流过避雷器的泄漏全电流包含了阻性泄漏电流分量、容性泄漏电流分 量两部分。在避雷器处于正常运行电压状态下阻性电流分量远远小于容性分量，一般阻性 泄漏电流分量占全电流的比例不会超过10—15%的数值，所以阻性分量即使增加一倍，全 电流的变化不会超过%。所以采用全电流的测量方法， 就不能有效监视避雷器的内部性能劣 化的趋势。
测量阻性电流的技术分析： 二． 关于在运行电压下的测量电流的反映：
在运行电压下，氧化锌避雷器的通过的电流特性究竟处在芯片特性的什么位置，这是 研究测量方法的关键。为此，我们进行了不同电压下的避雷器的通过电流的试验。试验分 两个部分，分别采用交流电压和直流电压进行，下面将两种电压试验的结果列表于下。
1．采用交流电压进行试验的数据见表9所示：
以2号试品为例：
在电压的左右阶段中的增长量变化为微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长变化量达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的平均增长量变化为微安/1KV；
上面的数据充分说明了氧化锌避雷器阻性电流基波峰值的非线性特点，由此也可以看到 这样的电流数值变化在交流电压为77—78KV以下时所产生的增加幅度是有限的，因为它在 电压增高的情况下即所处在较高的电压下多增加4—5/1KV个微安，对于阻性电流的基数值 为100微安讲，仅仅是5%左右，所以认为在这样的电压下的阻性电流以及全电流仍然维持 在以正弦波为主。
其中：TA= 50℃；T0= -10℃；tS= 60min。
4）抗电磁干扰试验
电快速瞬变干扰试验
在工作电源上叠加2000V的尖脉冲试验电压，并按GB3797第的规定进行试验。静电放电干扰试验
施加2000V的静电放电电压，并按GB3797第的规定进行试验。辐射电磁场干扰试验
在5kV/m电场强度的电磁中，并按GB3797第的规定进行试验。浪涌（冲击）抗扰度试验
为了进一步掌握避雷器中的各部分电流的分布，现对避雷器组成的各个主要部件如芯
体、套管、隔弧筒进行测试，结果见表6所Байду номын сангаас：
表6避雷器组成的各部件的泄漏电流的测量结果：
条 件在环境温度（9—140C）相对湿度（60—70%）下的泄漏电流（μA）
试品序号
1
2
3
4
5
芯体部分
710
7
20
710
720
720
套管部分
阻性电流
189
将上面的全电流与阻性电流在下面的图形上表示见图3所示:
(100)1号阻性电流
55 60 65 70 75
80 KV
图3不同交流电压下的全电流与阻性电流基波峰值的变化趋势图
通过图3与表9的试验数据可以得到下面的几点看法
1）从图形看全电流的增加斜率是线性的，从增长的数据看：
全电流的增长： 对于1号试品，电压增加倍，全电流增加倍，基
6)监视仪在规定的放电电流范围内任意值作用下应能准确地计数,二次放电电流的时 间间隔应不小于1s。
6试验方法
1)测量精度试验
在有效测量信号范围内，任意模拟避雷器的泄漏电流输入该系统，并进行7次重复测 量，其测量结果的误差率应在规定范围内。
图中：
信号源：SB-868型多功能校准仪
C：333K 250V CJ8
3）阻性电流基波峰值的变化在不同阶段是不同的：
以1号试品为例：
在电压的—左右阶段中增长量变化为微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；
在电压的的全部阶段中的平均增长量为微安/1KV；
2规范性引用文件
GB11032-2000
交流无间隙金属氧化物避雷器
GB3797-89
电控设备 第二部分 装有电子器件的电控设备
GB4208-1993
外壳防护等级
GB/电磁兼容 试验和测量技术 浪涌（冲击）抗扰度试验
JB2440-1991
避雷器用放电计数器
3基本测试功能：
1）测量避雷器的全电流功能（有效值）
避雷器阻性电流测试技术说明
1范围
本技术说明规定了避雷器阻性电流在线监视仪（以下简称监视仪）的适用范围、技术 要求、试验方法、检验规则。
本技术说明适用于交流电力系统中与金属氧化物避雷器（标称放电电流20kA及以下、
额定电压500kV及以下）
相串联用的监视仪。监视仪可显示金属氧化物避雷器的动作次数
和阻性泄漏电流值。
身材料的泄漏电流
5． 空气在电场作用下的泄漏电流空气在电场作用下的泄漏电流
6． 由于各个部件组成一定的形状以后构成的分布
电容电流分量
在实际运行中， 对于正常的避雷器的内部由于结构的固定与工艺的保证， 所以内部的
泄漏电流基本是维持在一定的范围内。但是套管的表面受到环境的影响，导至泄漏电流有
较大的变化，见下面表5的测量结果：
以GB/试验等级4规定进行试验。
氧化锌避雷器测量阻性电流技术的研究
1．现状： 当前，对避雷器的状态监测的有效手段之一是在线检测，在线检测通常采用以下的 措施来监测避雷器性能的变化：
1）测量避雷器在运行电压下的全电流变化。
2）测量流过避雷器阻性电流的变化监测避雷器性能的变化。
目前普遍采用的方法是测量避雷器的全电流，具体是在110KV等级及以上的避雷器的 下端接地回路上安装泄漏电流监视仪，通过定时人工巡视来监视泄漏电流的大小与变化趋
3．通过试验证明阻性电流反映的可靠度：
面将避雷器的泄漏电流进行了一组试验，数据如表3所示：
表3：避雷器泄漏电流表：
（测量仪器是MOA-RCD-，4测量电压区避雷器分压））
交流持续电压试验（78KV）下的泄漏电流（μA）
从表3数据看，在正常状态下阻性电流分量要比电容电流分量小得多，避雷器的全电 流（当结构已经定的情况下，并且以上海电瓷厂产品为例）一般在760—780微安左右，而 阻性电流基波峰值只有150—170微安左右， 此时容性电流的数值接近于全电流， 以上面的 例子计算说明（以1号试品为例）：
综上所述，传统的全电流测量的方法仅仅反映了避雷器容性电流的变化、外部环境变 化，且变化值不能明显表明避雷器内部的质量发生变化，因此需要采用另外的方法，就是 能够较快速、正确、有效的反映内部质量问题的测量方法，即在目前认为是比较有效的方 法测量避雷器的电阻性分量也就是与氧化锌避雷器内部的发热损坏所结合的参数量，简称 为阻性电流进行判别