双排钢板桩应用

Wmax=Mmax/[σ]=46.0cm3 选用两条∠160× 100× 10，其 W=2× 62.13=124.26 cm3 3.4 结论 按双排钢板桩方案施工（振动法打桩），在半个月内即完成打桩、桩顶拉结等所有工作，不但避免高边坡开挖危及 东江大堤安全，而且由于 U 型咬口式钢板桩有自止水功能，基本杜绝了基坑渗水、流砂等问题，取得了极好的社会经 济效益。工程现已竣工，明渠已填平恢复原状。
双排钢板桩在东莞市运河节制闸导流明渠设计中的应用
摘要：结合工程实际，本文首次将双排拉森钢板桩作为边坡支护兼作临时挡土墙结构，其施工简便、快捷，能有效 防止流砂、流土，抗渗性能优异，不失为一种经济合理的边坡支护措施，在透水地基的边坡防护中具有一定的参考价 值。 关键词：拉森钢板桩；锚定；入土深度；重力式挡土墙 1、工程概况 东莞市樟村水质净化厂位于运河樟村段，设计日处理能力近期为 360 万吨，远期为 460 万吨，现为亚洲最大的污水 处理厂，工程总投资约 4.3 亿元，工程已于 2002 年全面开工建设，近期已竣工投入使用。作为净化厂配套工程的运河 节制闸，位于厂区上游，担负着拦污、引污的任务，节制闸能否按时竣工投入使用，是净化厂能否按时投产的关键。 节制闸设于运河樟村段，历史上实测最大洪峰流量 400m3/s，估算施工期（10 月-4 月）最大流量 100 m3/s。考虑到本 工程工期紧，场地狭窄，需全断面截断运河进行施工，设计时初拟在节制闸左岸或右岸布置导流明渠进行施工期导流， 实际布置时发现右岸已有进出水涵、提升泵房、施工道路等设施，在该处布置导流明渠难度很高，且施工干扰也很大， 不利于赶工期抢进度，故最终将导流明渠布置于节制闸左岸滩地，即东江大堤一侧。枢纽布置见图 1。
3.2 桩类型选择 参照振动法施打钢板桩经验， 桩尖能入岩深度仅为 10~20cm， 按岩面高程-3.0~-4.0m 计算， 桩身入土深度在 2~3m 间。 经估算，悬臂桩入土深度需达 6m 方能满足结构稳定性要求，故悬臂桩不适合该处地质条件，设计时选择上部有锚固的 锚定式板桩。 从边坡开挖情况、地质钻探结果分析，堤坡填土较为疏松，若采用常规桩顶设置钢锚杆，一方面锚固效果很难保证， 另一方面其打孔、灌浆锚固时间长，无法满足当时赶工期需要，况且其造价也不低。经查阅资料，结合本工程实际情 况，确定采用双排钢板桩结构形式作为边坡支护，其中外排钢板桩为挡土、防渗、抗冲，内排钢板桩为锚固、防渗， 两者在桩顶采用拉结结构连成一个整体，形成一个重力式挡土墙。 3.3 结构分析计算 按双排拉森钢板桩的受力特点，其结构设计应包括墙体稳定分析计算、锚定桩结构分析计算、桩顶拉结分析计算三 大部分内容。
基底摩擦系数 f=tgΦ=0.577 ΣG=G1+G2=307.8+10.51=318.31KN
抗滑稳定系数 满足规范要求。 3.3.2 锚定桩结构分析计算 计算简图如图 6。 按下端自由支承，上端有锚定拉杆的板桩进行 计算（详见《支挡结构设计手册》，过程略） 求得板桩入土深度 t=2.5m 锚定杆拉力 T=28.65KN/m 板桩最大弯矩 Mmax=50.33KN.m/m 板桩需要截面模量 Wmax=Mmax／[σ]=347cm3/m 考虑到钢板桩需打入强风化砂岩，且其防护之东江大堤极为重要，故选用较大截面拉森钢板桩，型号 FSP-IIIA，其 W=1520 cm3/m。 由于岩面较高，桩尖仅打至-4.00m 高程，此时桩入土深度为 2.4m，略为不足，为安全计，设计时将桩外 2m 范围护 底高程提高 1m 作为安全储备。 3.3.3 桩顶拉结分析计算 设计时为便于调整双排钢板桩预紧度，采用型钢将桩顶夹紧，再用螺栓拉结。考虑到钢板桩单桩宽度 400mm，设计 拉结螺栓间距取 a=1.6m， 则螺栓拉力 Tˊ=1.6× T=45.84KN 采 用 Φ32 圆 钢 加 工 ， 其 允 许 拉 力 100.5KN ， 桩 顶 型 钢 按 均 布 荷 载 连 续 梁 计 算 ， 其
2
截面积 每片 (c
重 每片
量 每米 (N/ (N/ m) 912 888 888
2
二次力矩 每片 (c m) 429 454 598
4
截面模量 每米 (cm /m) 3820 4220 4500
4 3
每片 (c m) 66.4 64.7 88.0
每米 (cm /m) 509 527 529
3
Baidu Nhomakorabea
m) 365 355 355
但是，由于振动法施打钢板桩过程其振动频率极高，致使可液化土砂层瞬时液化，承载力下降，周边地面出现轻微 裂缝。故建议在打桩完成后，应间隔 1~2 天，让液化土砂层恢复原状后才开始开挖基坑，以策安全。 以上仅为本人在工程实践中的总结，错漏之处请各位同行批评指正。
2、工程地质 为摸清拟打钢板桩位置的基岩出露情况，以便合理选择桩型、桩长，避免浪费，沿桩轴线补充地质钻探（均为观察 孔），结果表明，基岩面起伏极大，强风化砂岩岩面高程-3.02~-8.05m，其中 75%岩面高程-3.0~-4.0m，岩面以上主要 为中细砂层及耕作土层，地质条件良好。 3、钢板桩支护设计 3.1 钢板桩简介 钢板桩是一种较老的基坑支护方式，采用锤击或振动方法打入带锁口的桩体，使之在基坑四周闭合，并保证水平、
考虑到导流明渠设计流量较大，导流时间也较长（实际使用将近半年），设计时明渠右侧采用连续灌注桩（兼作水 闸左岸墙），左侧采用浆砌石挡土墙，砼护底、护面，设计渠长 215 米，渠净宽 20 米，渠底纵坡 1/1000。断面形式如 图 2。
由于多种原因，工程推迟到 2002 年 12 月才动工，此时东江、运河水位均较高，在明渠挡土墙基底试开挖时发现在 高程 0.00 米处有砂夹层，地下水位很高，其地质条件与节制闸早期布孔存在较大差异，开挖过程基坑有流砂、滑坡现 象发生，已危及东江大堤安全，工程被迫中止。 由于导流明渠是节制闸工程的瓶颈,为尽早开始节制闸,主体工程的全面开工建设，经充分比较分析，尝试采用双排钢 板桩代替原设计的浆砌石挡土墙，修改后断面形式如图 3、图 4。
Ⅳ A YSP-V 420 FSP-V 500 L FSP-V 500 IL 225 27.6 153.0 1200 2400 11400 86000 680 3820 175 200 22.0 24.3 134.0 133.8 1050 1050 2500 2100 5950 7960 55200 63000 433 520 3150 3150
垂直和抗渗；桩体可作成悬臂式、坑内支撑、上部拉锚等支护方式，作为在土方开挖和基础施工时抵抗桩背的土、水 压力，使之达到基坑内外稳定；桩的型式有 U 型、Z 型及直腹型等，常用的是 U 型咬口式(本工程即采用该桩型)。 钢板桩最初主要应用于工业与民用建筑的深基坑支护，由于其施工方便快捷、挡土止水效果良好，近期我院已将其 应用到多宗水利工程的边坡支护设计中，取得较好的经济效益。但由于钢板桩一次性投资大，打拔费用高，施工时有 躁音、振动等问题，在经济欠发达地区、城区应用受到很大限制。
日本拉森 U 型钢板桩资料
尺 种 类 m) YSP-I 400 YSP U-5 400 FSP I 400 A YSPⅡ FSPⅡ YSP U-9 400 FSP ⅡA YSPⅢ FSPⅢ YSP U-15 FSPⅢA YSPⅣ FSPⅣ YSP U-23 FSP400 185 16.1 94.21 740 1850 5300 41600 400 2250 400 175 14.7 94.21 740 1850 4380 39400 330 2250 400 170 15.5 96.99 761 1900 4670 38600 362 2270 400 155 15.5 96.99 761 1900 3690 31900 311 2060 400 150 13.1 74.40 584 1460 2790 22800 250 1520 400 150 12.2 74.40 584 1460 2700 22800 238 1520 400 125 13.0 76.42 600 1500 2220 16800 223 1340 400 125 13.0 76.42 600 1500 1920 16400 196 1310 400 110 120 9.3 9.2 55.01 55.01 432 432 1080 1080 1070 1460 9680 10600 120 160 880 880 400 100 10.5 61.18 480 1200 1240 8740 152 874 400 100 10.5 61.18 480 1200 986 8690 121 869 W (m m) 75 80 85 寸 h (m m) 8.0 7.6 8.0 t (m m) 46.49 45.21 45.21
3.3.1 墙体稳定分析计算 计算简图如图 5。 按一般经验，墙后土料 C=0， Φ=30°（折算），γ=19KN/m3， 按破裂角 θ=45°+Φ/2=60° 计算的有效挡土高度 H=8.0m， 土压力按朗肯公式计算，则 土压力 初定双排钢板桩间距 4.5m(必须保证内排桩落在破裂面以外) 则土重 G1=19× 4.5× 3.6=307.8KN 钢板桩重 G2=1.46× 3.6× 2=10.51KN（初选钢板桩型号 FSP-ⅢA，其重量 1.46KN/m2）