刚性扩大基础计算算例参考(特选材料)
天然地基上刚性扩大基础设计计算步骤与算例
第六节天然地基上刚性扩大基础设计计算步骤与算例一、设计计算步骤1.阅读与分析设汁所必须的场地地形图、地质勘测报告、地基上试验报告、上部结构总体布豊图及设计计算说明书等；2.选择基础类型；3.确進基础的埋置深度：4.拟左基础各部分尺寸（包括基础厚度、平面尺寸及台阶宽度）：5.验算基础的刚性角；6.荷载讣算（应计算出各种荷载作用于基底形心处的力及力矩）：7.荷载组合（应列表表示）：8.合力偏心距验算：9.地基强度验算（包括持力层强度验算和软弱下卧层强度验算）：10.基础稳左性验算（包括抗倾覆稳左性和抗滑动稳泄性）：11.沉降验算。
二、刚性扩大基础设计算例（一）设计资料1.下部结构.标准跨径为20m。
计算跨径为19. 5m的钢筋混凝丄简支梁中桥，位于直线桥面净宽为：7十2X（双车道），由5片梁组成。
2.下部结构：重力式圆端形实体桥墩，尺寸如例图2。
28所示。
3.设计荷载：汽一20,挂—100,人群3kN/m2涮动力77 =印LN）。
4.气象资料：本桥修建在平原区，基本风压为0. 25kN/m2。
'拟采用刚性扩大基础。
5.地质水文资料：见图2。
28。
其中河流不通航，无冰冻和严重漂流物。
（二）设计任务设计桥的中墩基础。
（三）确定基础埋置深度由上部结构和设计荷载资料知道，本桥对地基要求不高，但从地质条件看，表层上厚在最大冲刷线以下只有40cm,而且是软塑状的亚粘土。
查表2-5得容许承载力[ao] = 180kPa, 故表层上不可作为持力层，下层土为中密中砂，2o] = 350kPa,强度较高，可作为持力层。
初拟左基础底而在最大冲刷线以下l*8m 处，标高为145. 30-1. 8 = 143. 50m«（四）拟定基础尺寸由规范知“水中基础顶而不宜高于最低水位，并在一般情况下大、中桥墩、台基础厚度在1-2左右”。
现初N基础厚度为，基础顶而标髙为十= 145. 00m,则墩身髙为，墩底截 30面长为8. 65m,宽为。
刚性扩大基础计算算例
10.4 刚性扩大基础计算算例一、设计资料1、 上部构造：25m 装配式预应力钢筋砼T 形梁，大梁全长24.96m ，计算跨径24.5m 。
行车道9m ，人行道m 5.12⨯。
上部构造（梁与桥面铺装）恒重所产生的支座反力：1500kN; 2、 支座：活动支座采用摆动支座，摩擦系数0.05； 3、 设计荷载：公路-Ⅰ级，人群荷载3.0kN/m 2; 4、 桥墩形式：采用双柱式加悬挑盖梁墩帽（见图）; 5、设计基准风压：0.6 kN/m 2;6、其他：本桥跨越的河为季节性河流，不通航，不考虑漂浮物；地基土质：第一层：粉质粘土，3/2.19m kN sat =γ，8.0=L I ，8.00=e ，kpa f a 1800=；第二层：中密中砂，62.00=e ，3/20m kN sat =γ，kpa f a 3000=；第三层：粉质粘土，3/5.19m kN sat =γ，9.0=L I ，8.00=e ，kpa f a 1600=。
（最大冲刷线）（设计洪水位）（最低水位）148146150（河床及一般冲刷线）139143.5144粉质粘土中密中砂软塑粉质粘土地质水文情况21030301537808010104201801801060顺桥向(单位：)横桥向（单位：）桥墩构造图145图10-14 桥墩构造图 图10-15 地质水文情况二、确定基础埋置深度从地质条件看，表层土在最大冲刷线以下只有0.5m ，而且是软塑状粉质粘土，地基容许承载力kpa f ao 180][=，故选用第二层土（中密中砂）作为持力层，kpa f ao 350][=，初步拟定基础底面在最大冲刷线以下1.8 m 处，标高为142.2m ，基础埋深2.8m 。
三、基础的尺寸拟定基础分两层，每层厚度0.8m ，襟边取0.60m ，基础用C15，刚性角0m ax 40=α，基础的刚性角验算为：max 019.368.026.02tan αα<=⨯⨯=-，满足刚性扩大基础的刚性角要求。
刚性扩大基础计算算例
交通与汽车工程学院科技论文写作课程名称: 科技论文写作课程代码: 6010419论文题目:成渝高速公路A标段基础工程设计年级/专业/班: 2011级交通工程3班学生姓名: 景浩学号: 332011081802105科技论文写作成绩：学习态度及平时成绩（30）文献查阅能力（20）创新（5）论文撰写质量（45）总分（100）教师签名：年月日目录1、天然地基上浅基础类型、适用条件........................................................ 错误！未定义书签。
1.1天然地基浅基础的一般分类............................. 错误！未定义书签。
1.2天然地基浅基础的各种分类............................. 错误！未定义书签。
2、刚性扩大基础施工.................................................................................... 错误！未定义书签。
2.1旱地上基坑开挖及围护................................. 错误！未定义书签。
2.2基坑排水 (3)2.2.1表面排水法 (3)2.2.2井点法降低地下水位 (3)2.3水中刚性扩大基础修筑时的围堰工程..................... 错误！未定义书签。
2.3.1表面排水法 (3)2.3.2地下连续墙围堰法 (4)3、成渝高速公路A标段刚性扩大基础的设计与计算 (4)3.1设计资料 (4)3.2确定基础埋置深度..................................... 错误！未定义书签。
3.3基础的尺寸拟定 (5)3.4作用效应计算 (6)3.5作用效应组合 (8)3.6地基承载力验算 (8)3.7基底合力偏心距验算 (9)3.8基础稳定性验算....................................... 错误！未定义书签。
刚性扩大基础计算算例
交通与汽车工程学院科技论文写作课程名称: _____________ 课程代码: __________________ 6010419 ________________ 论文题目:成渝高速公路A标段基础工程设计年级/专业/班: 20行级交通工程3班 _______________________________ 学生姓名: _________________ 景渣____________________ 学号: __________________________科技论文写作成绩:学习态度及平时成绩(30) 文献查阅能力 (20)创新(5) 论文撰写质量(45)总分(100)教师签名：年月日1＞天然地基上浅基础类型、适用条件................................................................. 错误!未定义书签。
天然地基浅基础的一般分类.............................................................................. 错误!未定义书签。
天然地基浅基础的各种分类.............................................................................. 错误!未定义书签。
2、刚性扩大基础施工................................................................................................. 错误!未定义书签。
早地上基坑开挖及国护...................................................................................... 错误!未定义书签。
2章-4 刚性基础与扩展基础-修
A — 基础底面积（m2）。
基础在偏心荷载作用下
①由静载荷试验等规范规定的其他方法确定的f a ，应同时
满足
pk max 1.2 fa
pk fa
pk max
Fk
Gk A
Mk W
pk m in
Fk
Gk A
Mk W
式中: pkmax—相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘最大压力；
pk
Fv
G A
835 20 2 2.5 2.2 2.0 2.5
211
kPa
pc 161.5 19.8 0.70 38 kPa
下卧层顶面处的附加应力pcz
pcz
lb( pk pc )
(l 2z tan )(b 2z tan )
2.5 2.0 (211 38)
持力层承载力验算
基础在中心荷载作用下
Fk
pk≤fa
pk=（Fk+Gk）/A
Gk
式中: fa —修正后的地基承载力特征值(kPa)。 pk—相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均 压力值(kPa) ；
Fk —相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的 竖向力值(KN)；
Gk—基础自重和基础上的土重(KN) ，一般 Gk=γG×A×d
2.6 刚性基础与扩展基础的设计计算
2. 基础和地基的稳定性验算
对经常承受水平荷载的建筑物要进行稳定性验算
地基失去稳定产生的破坏形式
① 基底表层滑动 ② 深层整体滑动 ③ 基础浮动
抗水平滑动验算 抗整体滑动验算 抗浮稳定验算
第2章 刚性基础与扩展基础2
第 2 章 刚 性 基 础 与 扩 展 基 础
【作业】图中柱基础荷载标准值，Fk=1100kN， Mk=140kN· m，若基础底面寸，l×b=3.6m×2.6m。 试根据图中资料验算基础底面是否满足地基承
载力要求。
1
20
第 2 章 刚 性 基 础 与 扩 展 基 础
I L=
1
21
持力层的验算：
内墙、内柱
1
外墙、外柱
d=(1.0+1.3)/2=1.15m
3
2.4.1 地基承载力验算
第 2 章 刚 性 基 础 与 扩 展 基 础
方形基础
a A≥
Fk f a - γG d
矩形基础
Fk bl A ≥ f a - γG d
（需先选定b或l，一般取l/ b＝1ห้องสมุดไป่ตู้0～2.0）
Fk 沿长度方向取lm计算，则： b 1 A ≥ f a - γG d
如果基底压力出现负值，即产生拉应力，此时基底 边缘最大压力pkmax的计算公式为
2( Fk +Gk ) pk max = 3ba
a-偏心荷载作用点至最大压应力Pkmax作用边缘的距离， a=（l/2）-e b-垂直于力矩作用方向的基础底边边长。
1
9
注意：
第 2 章 刚 性 基 础 与 扩 展 基 础
Fk Gk pk 205.3kPa f a （满足要求） A
偏心距
Mk 80 +13× 0.6 l ek = = = 0.11 m ≤ = 0.4m Fk +Gk 700+88.3 6
（满足要求）
1 15
基底最大压应力：
第 2 章 刚 性 基 础 与 扩 展 基 础
刚性扩大基础的设计与计算
基础埋深
根据工程地质条件和基础形式 确定基础的埋深，以确保基础 的稳定性。
材料选择
选择合适的材料，如混凝土、 钢材等，以满足基础结构的强 度和耐久性要求。
施工方法
根据工程实际情况选择合适的 施工方法，如人工开挖、机械 开挖等，以确保施工质量和安
全。
03
计算方法
基础承载力的计算01ຫໍສະໝຸດ 02或过大的变形。
经济性
在满足安全性和功能性的前提 下，尽量降低基础建设的成本
。
适用性
基础设计应适应工程地质和水 文条件，确保结构的正常使用
。
耐久性
基础结构应具有足够的耐久性 ，以应对自然环境和人为因素
的侵蚀。
刚性扩大基础的设计流程
确定基础形式
根据工程地质条件和上部结构 要求，选择合适的基础形式。
计算基础承载力
沉降影响因素
基础沉降受到土的压缩系 数、基础形式和尺寸等因 素的影响。
沉降观测
在施工过程中和运营期间， 对基础沉降进行观测，及 时采取措施防止沉降过大。
基础的抗滑稳定性计算
抗滑稳定性计算公式
抗滑稳定性验算
根据土的摩擦角和基础埋深，通过抗 滑稳定性计算公式计算基础的抗滑稳 定性。
根据工程要求和地质条件，对抗滑稳 定性进行验算，确保基础在使用过程 中不发生滑移。
根据基础尺寸和设计载荷，计 算基础的承载力。
收集资料
收集工程地质勘察报告、上部 结构载荷数据等基础资料。
确定基础尺寸
根据设计载荷和地质条件，确 定基础底面尺寸和埋深。
验算基础稳定性
对基础进行稳定性验算，确保 在各种工况下基础都能保持稳 定。
刚性扩大基础的设计要素
基础工程课程设计
三、墩台作用效应组 合要点
1.梁、板式桥墩台作用 效应组合 （1）梁、板式桥桥墩
汽车荷载
Ng+Np G
Ng+Np
第一种组合：按在桥 墩各截面上可能产生 最大竖向力的状况组 合。此时，汽车荷载 应为两跨布载，集中 荷载布在支座反力影 响线最大处。它是用 来验算墩身强度和基 底最大压应力。
W? W1
G
Ng
Np
横桥布载
四．荷载计算及组合
注：此处小例为旧规范，设计时应采用新规范
1. 上部构造恒载反力、基础自重、基础上土重、 计算静水压力。 2. 支座活载反力计算 Ⅰ）汽车及人群荷载反力
100 50 130 70
计算跨径
100
50
130
70
计算跨径
注：此处小例为旧规范，设计采用新规范 汽 车 荷 载 Rq=[70×1.0+130×0.74+50×0.42+1100×0.16]×2 =496.3KN 人群荷载：Rk=1/2（16×0.75×2.5×2）=30KN 支座反力作用点离基底形心轴距离0.25m 对基底形心轴力矩MR=（4964+30）×0.25=131.6KN· m
6.要求： (1).确定基础埋置深度 (2).拟定基础尺寸 (3).验算地基承载力 (4).验算基底偏心距 (5).验算基础稳定性
注：各位同学设计中公式 应采用新规范
设计水位
30:1
低水位
淤 泥 中 砂 粗 砂
最大冲 刷线
单位：m
设计步骤
一．埋置深度的确定：综合考虑 1. 地基的地质条件 2. 河流的冲刷深度：小桥涵如有冲刷，基底埋深 应在局部冲刷线以下不少于1m（3.1.1-五） 3.当地的冻结深度（此设计不考虑）：为保证结构 物不受地基土季节性冻胀的影响，基础底面应埋置 在天然最大冻结线以下一定的深度。 4.上部结构形式 ： （对中小跨度的简支梁桥，对 确定基础的埋置深度影响不大） 5.当地的地形条件（不考虑） 6.保证持力层稳定所需最小埋深的要求：基础的埋 置深度应在天然地面或无冲刷河流的河底以下不小 于1m
埋置式桥台刚性扩大基础算例
45
基底的附加应力
46
分层：
土层I=2.0m+2.5m
土层II=2.0m+2.1m 分层1：
47
同理
分层2
分层3
分层4
其下为软岩，沉降计算至该标高处！
分层平均附加应力
48
分层沉降量
49
50
基础中心点总沉降量：
基础允许沉降量
参照《公桥基规》沉降计算经验系数ms<1.0
19
1、桥上有汽车及人群荷载，台后无活载；
（1）汽车及人群荷载反力
汽车荷载布置图
反力影响线的纵距
20
21
支座反力
人群荷载支座反力
22
支座反力作用点离基底形心轴的距离
对基底形心轴的弯矩
23
(2)汽车荷载制动力
一行车队总重的10%：
一辆重车的30%： 简支梁摆动支座计算的制动力为：
24
2、桥上、台后均有汽车荷载、重车在台后
6
土压力水平分力
作用点距基底的距离
对基底形心轴的弯矩
7
土压力竖直分力
作用点距基底的距离
对基底形心轴的弯矩
2、台后填土表面有汽车荷载时
汽车的等代均布土层厚度：
8
9
在破坏棱体长度范围内只能放一辆重车，因是双 车道，故
表面作用有汽车荷载时土压力：
10
土压力水平分力
作用点距基底的距离
对基底形心轴的弯矩
满足要求
42
（二）附加组合时应满足e0<0.75r
组合(三)的附加组合最不利，则
满足要求
43
七、基础稳定性验算
刚性基础与扩展基础的设计计算刚性基础与扩展基础的设计计算
刚性基础与扩展基础的设计计算刚性基础与扩展基础的设计计算2010-04-1909:242-4-1地基承载力验算如前所述直接支承基础的地基土层称为持力层在持力层下面的各土层称为下卧层若某下卧层承载力较持力层承载力低则称为软弱下卧层。
地基承载力的验算应进行持力层的验算和软弱下卧层的验算。
下面首先介绍持力层的验算。
1.中心受荷基础各级各类建筑物浅基础的地基承载力验算均应满足式2.5的要求。
即基础底面的平均压力不得大于修正后的地基承载力特征值。
如图2.9示一单独基础其埋深为d承受作用于基础顶面且通过基础底面中心的竖向荷载Fk基础底面积为A基底平均压力表示为: 2-16 式中Fk-相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力值Gk-基础自重和基础上的土重。
对一般实体基础可近似地取GkγGAdγG为基础及回填土的平均重度可取γG20kN/m3但在地下水位以下部分应扣去浮托力。
将Gk代入式2-16并满足pk≤fa可得: 2-17 对墙下条形基础通常沿墙长度方向取1m进行计算此时可得基础宽度为: 2-18 式2-18中的Fk为基础每米长度上的外荷载kN/m。
2.偏心受荷基础工程实践中有时基础不仅承受竖向荷载还可能承受柱、墩传来的弯矩及水平力作用例如建筑物框架柱可能承受单向弯矩及剪力、也可能承受双向弯矩和剪力河流中的漂流物如木筏、大的冰块等对桥墩横桥向产生的弯矩及剪力曲线上修筑的弯桥除顺桥向引起力矩外尚有离心力横桥向水平力在横桥向产生力矩。
此时基底反力将呈梯形或三角形分布如图2-10所示。
略2-4-2软弱下卧层验算建筑场地土大多数是成层的一般土层的强度随深度而增加而外荷载引起的附加应力则随深度而减小因此只要基础底面持力层承载力满足设计要求即可。
但是也有不少情况持力层不厚在持力层以下受力层范围内存在软弱土层其承载力很低如我国沿海地区表层土较硬在其下有很厚一层较软的淤泥、淤泥质土层此时仅满足持力层的要求是不够的还需验算软弱下卧层的强度要求传递到软弱下卧层顶面处土体的附加应力与自重应力之和不超过软弱下卧层的承载力即pzpcz≤faz2-22 式中pz-相应于荷载效应标准组合时软弱下卧层顶面处的附加应力值pcz-软弱下卧层顶面处土的自重压力值faz-软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值。
扩展基础计算
独立基础验算计算书====================================================================一. 设计资料1 基本信息验算依据：建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)连接柱子数目：1 个连接柱子类型：单肢钢柱柱子X向尺寸：X c=600 mm柱子Y向尺寸：Y c=600 mm2 地基信息基础埋深：d=0.5 m室内外地面高差：Δd=0 m地基名称: 缺省地基本地基现有1个土层受力土层范围内没有地下水。
地基土层分布示意图如下：地基土层具体信息列表如下：序厚(m) Es(mPa) γ/γs(kN/m3) Fak(kPa) δa 参数参数1 3.00 5.00 18.00/19.00 120.0 1.00 εb=0.0 εd=1.03 荷载信息基顶荷载模式：组合工况内力设计值基础顶面的基本组合工况不由恒载控制基础拉梁弯矩分担百分比：ε=0%基顶各工况荷载数值列表如下：工况N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kN·m) My(kN·m) 基本组合124.6 0.0 0.0 0.0 0.0标准组合92.3 0.0 0.0 0.0 0.0准永久组合0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4 基础信息基础类型：锥形基础基础连接方式：平台连接基础阶数：2 阶基础混凝土标号：C20基础尺寸示意图如下：基础底面X向长度：B x1=1200 mm基础底面Y向长度：B y1=1200 mm基础第一台阶高度：H1=200 mm基础二阶底面X向长度：B x2=900 mm基础二阶底面Y向长度：B y2=900 mm二阶底面X向左侧伸出柱边长度：B x21=450 mm二阶底面Y向下侧伸出柱边长度：B y21=450 mm基础第二台阶高度：H2=50 mm基础X向伸出柱边长度：D x=50 mm基础Y向伸出柱边长度：D y=50 mm5 基础底板配筋信息基础底板配筋示意图如下：基底无垫层，钢筋保护层厚度：C=70 mm底板X向钢筋：Φ10@200X向钢筋每米面积：A bx=3.927 cm2X向钢筋抗拉强度：f bx=210 N/mm2底板Y向钢筋：Φ10@200Y向钢筋每米面积：A by=3.927 cm2Y向钢筋抗拉强度：f by=210 N/mm2二. 验算结果一览验算项验算工况数值限值结果基底平均压力(kPa) 标准组合74.7 最大120 满足基底最大压力(kPa) 标准组合74.7 最大144 满足冲切应力比基本组合0.12 最大1.00 满足剪切应力比基本组合0.22 最大1.00 满足局压应力比基本组合0.04 最大1.00 满足混凝土强度标号——C20 最低C20 满足边缘高度(mm) ——200 最小200 满足X向压区高度(mm) 基本组合11.5 最大104 满足X向抗弯应力比基本组合0.24 最大1.00 满足Y向压区高度(mm) 基本组合11.5 最大104 满足Y向抗弯应力比基本组合0.24 最大1.00 满足保护层厚度(mm) ——70.0 最小70.0 满足X向配筋率(%) ——0.26 最小0.15 满足X向钢筋直径(mm) ——10.0 最小10.0 满足X向钢筋间距(mm) ——200 最小100 满足X向钢筋间距(mm) ——200 最大200 满足Y向配筋率(%) ——0.26 最小0.15 满足Y向钢筋直径(mm) ——10.0 最小10.0 满足Y向钢筋间距(mm) ——200 最小100 满足Y向钢筋间距(mm) ——200 最大200 满足三. 地基承载力验算1 地基承载力特征值计算基础覆土的加权平均重度：γm=(18×0.5)/0.5=18 kN/m3基底处土层重度：γ=18 kN/m3基础底面宽度小于3m，按3m计算地基承载力特征值：f a=f ak+εbγ*(b-3)+εd*γm*(d-0.5)=120+0×18×(3-3)+1×18×(0.5-0.5)=120 kPa地基抗震承载力特征值：f aE=δa*f a=120×1=120 kPa2 基础和回填土总重标准值计算基底以上总体积：V=L*B*(d-Δd)=1200×1200×(0.5-0×0.5)×10-6=0.72 m3基础体积：V c=0.3285 m3基础与回填土总重标准值：G k=(V-V c)*γm+V c*ρc*g=[(0.72-0.3285)×1.8e-005+0.3285×2.5e-005]×106=15.26 kN 3 地基承载力验算控制工况：标准组合工况内力：N=92.3 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力标准值计算：基础总高度：H=250 mm柱子中心对基底X向偏心：E x=0 mm柱子中心对基底Y向偏心：E y=0 mm基底竖向力值：F k=N=92.3 kN基底竖向合力值：F k+G k=92.3+15.26=107.56 kN基底X向力矩值：M xk=(M x-V y*H-N*E y)*(1-ε)=(0-0×250×10-3-92.3×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yk=(M y+V x*H-N*E x)*(1-ε)=(0-0×250×10-3-92.3×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m标准组合工况下基底压力分布图(kPa)如下基底平均压力值：P k=(F k+G k)/A=107.56/14400×104=74.694 kPa≤120，满足基底最大压力值：P kmax=(F k+G k)/A+|M yk|/W y=107.56/14400×104+0/288000×106=74.694 kPa≤144，满足四. 基础抗冲切验算控制工况：基本组合工况内力：N=124.6 kN；V x=0 kN；V y=0 kN；M x=0 kN*m；M y=0 kN·m基底作用力计算：基础与覆土自重设计值：G=(15.26+0)×1.2-0=18.311 kN基底竖向力值：F d=N+G=124.6+18.311=142.911 kN基底X向力矩值：M xd=(0-0×250×10-3-124.6×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m基底Y向力矩值：M yd=(0-0×250×10-3-124.6×0×10-3)×(1-0)=0 kN·m 基本组合工况下基底压力分布图(kPa)如下基础的最大冲切应力出现在基础X向右侧第2阶处冲切锥体抗冲切承载力计算：基础第2阶有效高度：h0=250-70-10=170 mmH0≤800，取βh=1.0冲切破坏锥体上边长：b t=600 mm冲切破坏锥体下边长：b b=940 mm冲切破坏锥体中边长：b m=(b b+b t)*0.5=(940+600)×0.5=770 mm抗冲切承载力：F h=0.7*βh*b m*H0*f t=0.7×1×770×170×1.1×10-3=100.793 kN 冲切验算取用的基底呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下冲切梯形下宽：l=1200 mm冲切梯形上宽：a r=940 mm冲切梯形高度：h=130 mm梯形上边到基础下边距离：a1=130 mm梯形上边到基础上边距离：a2=130 mm基底冲切压力值：F l=12.036 kN≤100.793 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的冲切压力为：冲切作用基底面积：A l=l*h-(a12+a22)/2=[1200×130-(1302+1302)/2]×10-2=1391 cm2冲切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=1391×(99.244-12.716)×10-4=12.036 kN≤100.793 kN，满足五. 基础抗剪切验算控制工况：基本组合基底作用力和净压力分布同冲切验算时，详见冲切验算基础的最大剪切应力出现在基础X向右侧第2阶处基础第2阶有效高度：h0=250-70-10=170 mmH0<800，取βh=1.0基础第2阶抗剪切面面积为：A v=(1200×120+(900+700)×50×0.5)×10-6=0.184 m2抗剪切承载力：F v=0.7*βh*A v*f t=0.7×1×0.184×1.1×103=141.68 kN 基底剪切矩形内地基净压力分布图(kPa)如下基底剪切矩形宽度：l=1200 mm基底剪切矩形高度：h=300 mm经积分计算，剪切压力值：F l=31.15 kN≤141.68 kN，满足按保守简化方法(均布最大净反力)计算的剪切压力：剪切作用基底面积：A l=l*h=1200×300×10-2=3600 cm2剪切压力值：F l=A l*(p max-G/A)=3600×(99.244-12.716)×10-4=31.15 kN≤141.68 kN，满足六. 控制工况下基础局部受压验算按素混凝土验算柱下基础混凝土的局部受压考虑局部受压面上荷载均匀分布，取荷载分布影响系数：ω=1基础素混凝土轴心抗压强度设计值：f cc=0.85*f c=0.85×9.6=8.16 N/mm2控制工况：基本组合控制内力：N=124.6 kN局部受压面积：A l=X c*Y c=600×600×10-2=3600 cm2计算底面X向增大宽度：b x=50 mm计算底面Y向增大宽度：b y=50 mm计算底面积：A b=(X c+2*b x)*(Y c+2*b y)=(600+2×50)×(600+2×50)×10-2=4900 cm2强度提高系数：βl=(A b/A l)0.5=(4900/3600)0.5=1.167柱下局压应力比：ξ=N/(ω*f cc*βl*A l)=124.6/(8.16×1.167×3600)×10=0.03636≤1，满足七. 基础底板配筋验算1 基础底板X向配筋验算控制工况：基本组合基底作用力和净压力分布同前基础X向最大有效面积：A x=1840 cm2基础X向实配钢筋面积：A sx=4.712 cm2基础X向配筋率：ρsx=A sx/A x*100=4.712/1840×100=0.2561%≥0.15%，满足基础的最大抗弯应力出现在基础X向右侧第2阶处底板钢筋总拉力：F s=f bx*A bx*l=210×392.699×1200×10-3=98.96 kN基础作用面有效高度：h0=250-70-10=170 mm混凝土受压区高度：x=11.454 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=11.454/170=0.06737≤ξb=0.614，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=170-11.454/2=164.273 mm第2阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=16.256 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=1200 mm基底梯形上宽：b c=600 mm梯形上边到基础下边距离为300 mm基底梯形高度：h=300 mm基底净压力对第2阶的截面弯矩为：3.894 kN·m≤16.256 kN*m，满足按(保守简化方法)均布最大净反力计算的截面弯矩：M=h2*(2*l+b c)*(p max-G/A)/6=3002×(2×1200+600)×(99.244-12.716)/6×10-9=3.894 kN·m≤16.256 kN*m，满足2 基础底板Y向配筋验算控制工况：基本组合基底作用力和净压力分布同前基础Y向最大有效面积：A y=1840 cm2基础Y向实配钢筋面积：A sy=4.712 cm2基础Y向配筋率：ρsy=A sy/A y*100=4.712/1840×100=0.2561%≥0.15%，满足基础的最大抗弯应力出现在基础Y向上侧第2阶处底板钢筋总拉力：F s=f by*A by*l=210×392.699×1200×10-3=98.96 kN基础作用面有效高度：h0=250-70-10=170 mm混凝土受压区高度：x=11.454 mm相对受压区高度：ξ=x/h0=11.454/170=0.06737≤ξb=0.614，满足底板钢筋力臂长度：S=h0-x/2=170-11.454/2=164.273 mm第2阶的抗弯承载力为：M u=F s*S=16.256 kN·m抗弯验算取用的基底面积呈梯形分布，区域内地基净压力分布图(kPa)如下基底梯形下宽：l=1200 mm基底梯形上宽：b c=600 mm梯形上边到基础左边距离为300 mm基底梯形高度：h=300 mm基底净压力对第2阶的截面弯矩为：3.894 kN·m≤16.256 kN*m，满足按(保守简化方法)均布最大净反力计算的截面弯矩：M=h2*(2*l+b c)*(p max-G/A)/6=3002×(2×1200+600)×(99.244-12.716)/6×10-9=3.894 kN·m≤16.256 kN*m，满足。
刚性扩大基础讲解
基础工程课程设计计算说明书刚性扩大基础设计计算说明书录一、设计资料 (2)二、桥台及基础构造和拟定的尺寸 ............................................................................................... 3 三、荷载计算 .. (3)（一）、上部构造恒载反力及桥台台身、基础上土重计算 ................................................. 3 （二）土压力计算 . (4)1.台后填土表面无汽车荷载时土压力计算 (4)（三）支座活载反力计算 ............................................................................................................... 7 四、工况分析 (10)（一）桥上有汽车及人群荷载，台后无活载 ..................................................................... 10 （二）桥上有汽车及人群荷载，台后有汽车荷载 ............................................................. 10 （三）桥上无活载，台后无活载 ......................................................................................... 10 （四）桥上无活载，台后有汽车荷载 ................................................................................. 10 （五）无上部构造时 ............................................................................................................. 10 五、地基承载力验算 (10)（一）台前、台后填土对基底产生的附加应力计算 ......................................................... 10 （二）基底压应力计算 ......................................................................................................... 11 （三）地基承载力验算 ......................................................................................................... 13 六、基底偏心距验算 .. (13)（一）仅受永久作用标准值效应组合时，应满足0e ρ≤0.75 ........................................ 14 （二）承受作用标准值效应组合时，应满足0e ρ≤ ......................................................... 14 七、基础稳定性验算 ..................................................................................................................... 14 （一）倾覆稳定性验算 ......................................................................................................... 14 （二）滑动稳定性验算 ......................................................................................................... 15 八、沉降计算 (16)一、设计资料某桥上部结构采用钢筋混凝土T 形梁，标准跨径20.00m ，计算跨径19.60m 。
刚性基础与扩展基础的设计计算刚性基础与扩展基础的设计计算
刚性基础与扩展基础的设计计算刚性基础与扩展基础的设计计算2010-04-1909:242-4-1地基承载力验算如前所述直接支承基础的地基土层称为持力层在持力层下面的各土层称为下卧层若某下卧层承载力较持力层承载力低则称为软弱下卧层。
地基承载力的验算应进行持力层的验算和软弱下卧层的验算。
下面首先介绍持力层的验算。
1.中心受荷基础各级各类建筑物浅基础的地基承载力验算均应满足式2.5的要求。
即基础底面的平均压力不得大于修正后的地基承载力特征值。
如图2.9示一单独基础其埋深为d承受作用于基础顶面且通过基础底面中心的竖向荷载Fk基础底面积为A基底平均压力表示为: 2-16 式中Fk-相应于荷载效应标准组合时上部结构传至基础顶面的竖向力值Gk-基础自重和基础上的土重。
对一般实体基础可近似地取GkγGAdγG为基础及回填土的平均重度可取γG20kN/m3但在地下水位以下部分应扣去浮托力。
将Gk代入式2-16并满足pk≤fa可得: 2-17 对墙下条形基础通常沿墙长度方向取1m进行计算此时可得基础宽度为: 2-18 式2-18中的Fk为基础每米长度上的外荷载kN/m。
2.偏心受荷基础工程实践中有时基础不仅承受竖向荷载还可能承受柱、墩传来的弯矩及水平力作用例如建筑物框架柱可能承受单向弯矩及剪力、也可能承受双向弯矩和剪力河流中的漂流物如木筏、大的冰块等对桥墩横桥向产生的弯矩及剪力曲线上修筑的弯桥除顺桥向引起力矩外尚有离心力横桥向水平力在横桥向产生力矩。
此时基底反力将呈梯形或三角形分布如图2-10所示。
略2-4-2软弱下卧层验算建筑场地土大多数是成层的一般土层的强度随深度而增加而外荷载引起的附加应力则随深度而减小因此只要基础底面持力层承载力满足设计要求即可。
但是也有不少情况持力层不厚在持力层以下受力层范围内存在软弱土层其承载力很低如我国沿海地区表层土较硬在其下有很厚一层较软的淤泥、淤泥质土层此时仅满足持力层的要求是不够的还需验算软弱下卧层的强度要求传递到软弱下卧层顶面处土体的附加应力与自重应力之和不超过软弱下卧层的承载力即pzpcz≤faz2-22 式中pz-相应于荷载效应标准组合时软弱下卧层顶面处的附加应力值pcz-软弱下卧层顶面处土的自重压力值faz-软弱下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值。
基础工程期末考试复习--计算题模板
一、刚性扩大基础某刚性扩大基础，基底尺寸a×b米，已知作用在基底中心的轴向力N ＝***KN，弯矩M ＝***KN.m，水平力H＝***KN，基础刚性角αmax＝*°，试进行下列验算：１）该基础是否为刚性基础？为什么？２）持力层强度是否满足要求。
(K1=**,K2=**)3) 基底合力偏心距是否满足要求（要求e0≤*ρ）；4) 基础稳定性是否满足要求(摩擦系数***）A rigid spread foundation, size of foundation bottom is 10m×5m,the axial force acted on the center of foundation bottom N＝8500KN, the bending moment M ＝ 1800KN.m, the horizontal force H＝1100KN, the rigid angle of the foundationαmax＝35°, calculate the following contents1)determine whether the foundation is rigid foundation.2) Whether the strength of the bearing stratum meets requirement(K1=**,K2=**)3) whether Resultant Eccentricity of Foundation Bottom meets the requirement（e0≤*ρ）4) whether stability of foundation meets the requirement二、桩基础1、已知预制混凝土方桩，边长为**米，锤击沉桩，最大冲刷线以下桩侧的极限摩阻力为**kpa，桩底处土的极限承载力为**kpa，作用在单桩上的总荷载为***KN，试求最大冲刷线至桩底的长度h。
刚性扩大基础
埋置式桥台刚性扩大基础设计示例1.设计资料及基本数据某桥上部结构采用钢筋混凝土剪支T 形梁，标准跨径上20.00m ，计算跨径L=19.50m ，摆动支座，桥面宽度为净7m+2×1.0m ，双车道，按《公路桥涵地基基础设计规范》（JTG D63—2007）进行设计计算。
设计荷载为公路—Ⅱ级，人群荷载为3.52kN m 。
材料：台帽、耳墙及截面a —a 以上混凝土强度等级为C25，3125kN m γ=，台身（自截面a-a 以下）用MU7.5浆砌片、块石（面墙用块石、其他用片石，石料强度不小于MU30），3223kN m γ=，基础用C15的素混凝土浇筑，3324kN m γ=。
台后及溜坡填土3417kN m γ=，填土的内摩擦角35ϕ︒=，粘聚力C=0。
水文、地质资料：设计洪水位高程离基底的距离为7.00m （在a-a 截面处），地基土的物理、力学指标见表1.12桥台与基础构造及拟定的尺寸基础分两层，每层厚度为0.5m ，襟边和台阶等宽，取0.4m 。
根据襟边和台阶构造要求初拟出平面较小尺寸，见图1.1，经验算不满足要求时再调整尺寸。
图1.1基础用C15的混凝土浇筑，混凝土的刚性角max 40α=︒。
基础的扩散角为：1max 0.8tan 38.66401.0αα-==︒<=︒ 满足要求。
3荷载计算及组合（1）上部构造恒载反力及桥台台身、基础自重和基础上土重计算，其值列于表1.2。
（2）土压力计算土压力按台背竖直，0α=︒，填土内摩擦角35ϕ=︒，台背（圬工）与填土之间的外摩擦角17.52ϕδ==︒计算，台后填土水平0β=。
① 台后填土表面无汽车荷载时土压力计算台后填土自重引起的主动土压力计算式为：2412a a E B H μγ=已知：3417kN m γ=，B 为桥台宽度取7.7m ，H 为自基底至填土表面的距离，等于11.0m ；a μ为主动土压力系数。
22222cos ()cos cos()1cos 350.247cos17.51a ϕαμααδ-=⎡⋅++⎢⎣︒==⎡︒⋅⎢⎣2117.00117.70.2471956.10()2a E kN =⨯⨯⨯⨯=其水平向分力：cos()1956.10cos17.51865.57()ax a E E kN δα=+=⨯︒=离基础底面的距离：113.67()3y e m == 对基底形心轴的力矩：1865.57 3.676846.64()ex ax y M E e kN m =-=-⨯=-⋅其竖直向分力：sin()1956.10sin17.5588.21()ay a E E kN δα=+=⨯︒=作用点离基础形心轴的距离：2.20.6 1.6()y e m =-=对基底形心轴的力矩：588.21 1.6941.14()ey ay x M E e kN m ==⨯=⋅② 台后填土表面有汽车荷载由汽车荷载换算的等代均布土层厚度：0G h Bl γ=∑式中：0l ——破坏棱体长度，当台背竖直时，0tan l H θ=，11H m =。
基础工程03刚性基础与扩展基础
（3）底板受力钢筋的最小直径不宜小于10mm,间距不宜大 于200mm和小于100mm。当有垫层时，混凝土的保护层净 厚度不宜小于40mm，无垫层时不宜小于70mm。纵向分布 筋，直径不小于8mm，间距不大于300mm。 （4）混凝土强度等级不宜低于C20。
（5）根据经验,初选时基础的高度一般大于或等于b/8。 （6）当地基软弱或承受荷载有差异时，为了增强基础的整 体和抗弯能力，可采用带肋的墙基础。肋部的纵向钢筋和箍 筋按经验确定。
1﹕1.00
1﹕1.50 1﹕1.25
1﹕1.25
1﹕1.50 1﹕1.50
1﹕1.50
1﹕1.50 — —
灰土基础
1﹕1.25
1﹕1.50
三合土基础
体积比为1﹕2﹕4～1﹕3﹕6 （石灰﹕砂﹕骨料），每层 约需铺220mm，夯至150mm
1﹕1.50
1﹕1.20
—
F
F
安全
F
不安全
F
安全
浪费
Nc ( N q 1) cot
N 1.8Nc tan2
2.3.2 按地基载荷试验确定
规范规定甲级必须进行 该法优点：成果可靠 该法缺点：费时、耗资
图
载荷试验示意图（堆载）
2.3.2 按地基载荷试验确定
2.3.2 按地基载荷试验确定
深层平板载荷 试验适用于埋 深等于或大于 3m 和地下水 位以上的地基 土
基础工程
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2.刚性基础与扩展基础
2.1 概
述
刚性基础或无筋扩展基础——由素混凝土、砖、 毛石、灰土和三合土等材料砌筑、高度由刚性 角控制、基础部分扩大了的基础
交大土力学课程设计--刚性扩大基础
土力学与地基基础课程设计学院：专业班级：题目：刚性扩大基础姓名：学号：本课程设计取材于广东省龙川县东江大桥实例工程。
#1、#6墩要求采用明挖扩大基础，#3、#4墩采用钻孔桩基础。
两种基础类型各自验算一种类型（各自选定一个有控制的墩进行计算），其他墩基础可参照计算结果按构造尺寸要求绘图即可，不作具体计算。
设计资料1．上部构造：16m跨为钢筋混凝土T型梁，25m为装配式预应力钢筋混凝土T型梁标准跨径：16m与25m（相邻墩台中线间距）大梁全长：15.96m与24.96m（梁伸缩缝宽4cm）计算跨径：15.40m与24.30m（支座中心距）桥南宽度：行车道9m，人行道2 1.5m2．支座：活动支座采用四氟滑橡胶支座，摩阻系数μ=0.15，支座布置见附图3．设计荷载：公路Ⅱ级，人群3.5KN/m4．桥墩形式：均采用双柱式加悬挑臂盖梁墩帽（墩帽见附图）5．桥墩材料：盖梁C25钢筋混凝土，容重γ=25KN/2m，墩身C20钢筋混凝土，容重γ=25KN/2m6．水文地质资料见附图7．风压：基本风压W3=0.6Kpa8．其它：本桥基本上为跨线桥，广岸跨越小铁路，梅岸跨越定南至老隆公路，二都河为季节性河流，不通航，不考虑漂浮物9．有关设计参考图两张1号墩明挖刚性扩大基础一、 基础尺寸的拟定 1．最大刚性角确定桥墩及基础和拟定的尺寸如图，基础分三层，每层厚度为0.50m ，襟边和台阶宽度相等，为0.4m 。
基础用C25混凝土，混凝土的刚性角max 40α=。
现基础扩散角为 α=1tan -120150=38.66<max 40α=满足要求。
2．确定埋置深度#1号墩所处位置河流最大冲刷深度为0m ，故基底埋深安全值为min h =1.5m 。
此处为了保护基础不受人为活动等原因而破坏，可取h=2.5m 。
3．拟定平面尺寸长度（横桥向） 2tan 7802150tan38.661020a l H cm α=+=+⨯⨯= 宽度（顺桥向）2tan 1802150tan38.66420b d H cm α=+=+⨯⨯=二、作用效应计算 1．永久作用上部构造恒载反力及桥墩墩身、基础上土重计算。
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10.4 刚性扩大基础计算算例一、设计资料1、 上部构造：25m 装配式预应力钢筋砼T 形梁，大梁全长24.96m ，计算跨径24.5m 。
行车道9m ，人行道m 5.12⨯。
上部构造（梁与桥面铺装）恒重所产生的支座反力：1500kN; 2、 支座：活动支座采用摆动支座，摩擦系数0.05； 3、 设计荷载：公路-Ⅰ级，人群荷载3.0kN/m 2; 4、 桥墩形式：采用双柱式加悬挑盖梁墩帽（见图）; 5、设计基准风压：0.6 kN/m 2;6、其他：本桥跨越的河为季节性河流，不通航，不考虑漂浮物；地基土质：第一层：粉质粘土，3/2.19m kN sat =γ，8.0=L I ，8.00=e ，kpa f a 1800=；第二层：中密中砂，62.00=e ，3/20m kN sat =γ，kpa f a 3000=；第三层：粉质粘土，3/5.19m kN sat =γ，9.0=L I ，8.00=e ，kpa f a 1600=。
（最大冲刷线）（设计洪水位）（最低水位）148146150（河床及一般冲刷线）139143.5144粉质粘土中密中砂软塑粉质粘土地质水文情况21030301537808010104201801801060顺桥向(单位：)横桥向（单位：）桥墩构造图145图10-14 桥墩构造图 图10-15 地质水文情况二、确定基础埋置深度从地质条件看，表层土在最大冲刷线以下只有0.5m ，而且是软塑状粉质粘土，地基容许承载力kpa f ao 180][=，故选用第二层土（中密中砂）作为持力层，kpa f ao 350][=，初步拟定基础底面在最大冲刷线以下1.8 m 处，标高为142.2m ，基础埋深2.8m 。
三、基础的尺寸拟定基础分两层，每层厚度0.8m ，襟边取0.60m ，基础用C15，刚性角0m ax 40=α，基础的刚性角验算为：max 019.368.026.02tan αα<=⨯⨯=-，满足刚性扩大基础的刚性角要求。
即基础的剖面尺寸b a ⨯为m a 2.1060.048.7=⨯+=m b 2.460.048.1=⨯+=基础厚度：m H 6.18.02=⨯=基础顶面高程为143.8m ，墩柱高150-143.8=6.2m 。
四、作用效应计算（一）永久作用标准值计算 1．桥墩自重：kN W 25.88256.109.037.01=⨯⨯⨯=kN W 8.83525]1.28.0)86.10(211.26.108.0[2=⨯⨯⨯++⨯⨯=kN W 45.7882252.69.014.323=⨯⨯⨯⨯=2．基础自重：kN W 8.139625)8.00.30.98.02.42.10(4=⨯⨯⨯+⨯⨯=3．上覆土重kNW 05.6412.192.1)9.014.320.90.3(2.193.0)20.360.022.460.0(205.0)20.360.022.460.0(25=⨯⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=4．浮力 低水位浮力：kN F 63.67010)2.29.014.328.00.30.98.02.42.10(21=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=设计洪水位浮力：kN F 37.77210)2.49.014.328.00.30.98.02.42.10(21=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=（二）可变作用标准值计算 1．汽车和人群支座反力对于汽车荷载与人群荷载，支座反力按以下两种情况考虑：（1）单孔里有汽车和人群（双行）；（2）双孔里均有汽车和人群（即满布）。
（1）单孔里有汽车和人群（单孔双行）kkq 24.4mR 1R 124.4mp图10-16 单孔汽车荷载对于桥墩基础的设计，汽车荷载采用车道荷载，车道荷载包括均部k q 和集中荷载k p 两部分组成。
对于公路-Ⅰ级汽车荷载，m kN q k /5.10=，集中荷载k p 与计算跨径有关，计算跨径小于或等于5m 时，k p = 180kN ；桥涵计算跨径等于或大于50m 时，k p =360kN ，桥涵计算跨径大于5m 小于50m 时k p 值采用直线内插求得。
本算例中，k p =257.6kN 。
kN R 4.7712)6.25724.245.10(1=⨯+⨯= 01='R人群支座反力为2R 和'2RkN R 5.1122235.1252=⨯⨯⨯=02='R（2）双孔里有汽车和人群（双孔双行即满布）p p kkkq kq 24.4mR 1R 124.4m图10-17 双孔汽车荷载kN R R 4.7712)6.25724.245.10(11=⨯+⨯='=kN R R 5.1122235.12522=⨯⨯⨯='=2．汽车制动力：一个车道上由汽车荷载产生的制动力按加载长度上计算的总荷载的10%， 作用于固定支座上的制动力为：kN H 1.77%104.7711=⨯='作用于摆动支座上的制动力为：kN H 3.1925.0%104.7711=⨯⨯="桥墩承受的制动力为固定支座与活动支座上的制动力之和，但公路-Ⅰ级取值不得小于165kN 。
综合以上可得汽车制动力为：kN H 1651=3．支座摩阻力：kN H 2.119)5.1124.7711500(05.02=++⨯=因为汽车制动力和支座摩阻力不能同时组合，汽车制动力大于支座摩阻力，所以荷载效应组合时，只组合汽车制动力 4．风力因为本桥是双向双车道的直线桥，主要由顺桥向控制设计，在计算风力时，计算顺桥向风荷载。
桥墩上的顺桥向风荷载可按横桥向上风压的70%乘以桥墩迎风面积计算。
kN H 56.36.108.0%706.03=⨯⨯⨯=kN H 12.3)86.10(218.0%706.04=+⨯⨯⨯⨯=kN H 05.648.12%706.05=⨯⨯⨯⨯=五、作用效应组合按承载能力极限状态时，结构构件自身承载力和稳定性应采用作用效应基本组合和偶然组合；此算例不作地基沉降验算，暂不进行长期效应组合计算；另外，基础的稳定性验算，由于要利用《公桥基规》（JTJ024-85）规范的稳定系数，在其基本组合中，要求结构重要性系数及作用的各项系数均取为 1.0，本算例中称其为标准值组合，因此，本算例进行作用效应的基本组合和作用效应的标准值组合。
作用效应组合汇总表 表10-5作用效应组合 单孔汽车与人群作用双孔汽车与人群作用N （kN ） T （kN ） M （kN.m ） N （kN ） T （kN ） M （kN.m ） 作用效应基本组合 8635.8 239.4 2628.0 9841.7 239.4 2256.9 作用效应标准值组合6861.88177.731895.77745.8177.731630.6六、地基承载力验算进行地基承载力验算时，采用作用短期效应组合 （一）持力层强度验算 1．基底应力计算k p aW M A N p 0.3052.42.10619.22562.42.107.98412max =⨯⨯+⨯=+=kpa W M A N p 5.1542.42.10619.22562.42.107.98412min =⨯⨯-⨯=-=2．地基容许承载力确定kpa h k b k f f a a 394)24.4(100.2350)3()2(][][22110=-⨯⨯+=-+-+=γγ3．持力层强度验算 持力层强度验算时，要求[]a R f p γ≤max][25.10.305max a f p <=，持力层强度满足要求。
（二）软弱下卧层强度验算 1．计算软弱下卧层顶部应力kpa f h p a z h p a R z 0.210)8.264.267(6328.08.58][)()(21=-⨯+=≤-++=γγγ式中σ取距最大应力边为4/b 处的压应力值。
2．计算软弱下卧层顶部的容许承载力kpa h k b k f f a a 1.204)36(8.95.1160)3()2(][][22110=-⨯⨯+=-+-+=γγ3．软弱下卧层强度验算 软弱下卧层强度验算时，要求[]a R z f p γ≤][25.10.210a z f p <=，软弱下卧层强度满足要求。
七、基底合力偏心距验算当基础上承受着作用标准值效应组合或偶然作用标准值效应组合时，在非岩石地基上只要偏心距0e 不超过核心半径ρ即可。
基底合力偏心距m N M e 30.08.86350.26280===m b7.06==ρρ<0e ，偏心距满足要求。
八、基础稳定性验算对于基础稳定性验算时，采用作用效应的标准值组合。
1．基础抗倾覆稳定性验算 m N M e 28.09.68917.18950===基础抗倾覆稳定系数： 3.15.728.01.200>===e y K ，基础抗倾覆稳定性满足要求。
2．基础滑动稳定验算 2.16.117.1779.68613.0>=⨯==T fN K c，基础滑动稳定性满足要求。
42080801020142.2420180180顺桥向(单位：)横桥向（单位：）基础构造图图10-18 基础构造图。