sw6卧式容器计算

SW6压力计算范文

SW6压力计算范文一、SW6压力设备的基本内容SW6压力设备是一种常见的容器设备，通常用于容纳液体或气体，并在内部产生压力。

SW6压力设备的基本构造包括容器壳体、容器顶盖、容器底座和容器密封等部分。

在容器内部，通常还配备有压力传感器、温度传感器和安全阀等装置，以监测和控制压力。

二、SW6压力设备的运行条件在进行SW6压力计算之前，需要了解SW6压力设备的运行条件。

主要包括压力值、温度值、容积和材料等。

压力值是指设备运行时内部产生的压力，通常以百帕斯卡（Pa）或兆帕斯卡（MPa）为单位。

温度值是指设备运行时内部的温度，通常以摄氏度（℃）为单位。

容积是指SW6压力设备的容积大小，通常以升（L）为单位。

材料是指SW6压力设备的制造材料，通常为钢材或其他合金材料。

三、SW6压力计算的基本原理1.受力分析：通过受力分析，确定SW6压力设备在工作压力下所受的各种力和力矩。

主要包括内压力力、重力力和外力等。

2.应力计算：通过应力计算，确定SW6压力设备在工作压力下所受的应力分布和应力值。

主要包括轴向应力、周向应力和切向应力等。

3.变形分析：通过变形分析，确定SW6压力设备在工作压力下所产生的变形和位移。

主要包括轴向变形、周向变形和切向变形等。

4.安全阀选型：根据SW6压力设备的工作条件和计算结果，选择合适的安全阀进行配置和设置。

主要包括开启压力、流量和密封性等。

四、SW6压力计算的步骤进行SW6压力计算的一般步骤如下：1.收集资料：收集SW6压力设备的相关资料，包括设计图纸、技术规范和运行参数等。

2.参数计算：根据收集的资料，对SW6压力设备的运行参数进行计算和分析，包括压力值、温度值、容积和材料等。

3.受力分析：通过受力分析，确定SW6压力设备在工作压力下所受的各种力和力矩。

4.应力计算：通过应力计算，确定SW6压力设备在工作压力下所受的应力分布和应力值。

5.变形分析：通过变形分析，确定SW6压力设备在工作压力下所产生的变形和位移。

卧式储罐体积计算公式

卧式储罐体积计算公式卧式储罐是一种广泛应用于石油、化工、医药等行业的容器，用于储存液体或气体物质。

其体积计算是设计、制造和使用储罐的基础。

卧式储罐的体积计算公式可以根据罐体形状和尺寸的不同而有所不同，下面将介绍几种常见的体积计算公式。

矩形卧式储罐一般由长方形和两个半圆柱体组成。

其体积可以通过以下公式计算：V=L*W*H+π*r²*L其中，V表示储罐的体积，L表示储罐的长，W表示储罐的宽，H表示储罐的高，r表示半圆柱体的半径。

圆柱型卧式储罐由一个长圆柱体和两个半圆锥体构成。

其体积可通过以下公式计算：V=π*r²*L+2/3*π*r³其中，L表示储罐的长度，r表示储罐的半径。

椭圆型卧式储罐由一个长椭球和两个半长椭球构成。

其体积可以通过以下公式计算：V=4/3*π*a*b*c其中，a、b、c分别表示椭圆长半轴、短半轴和半长轴。

需要注意的是，以上公式仅为简化计算公式，可能无法完全准确地计算出储罐的实际体积，因为储罐的形状、尺寸以及内部结构等因素都会对体积产生影响。

在实际工程设计中，还需要考虑到其他因素，如罐壁的厚度、罐底的形状等。

此外，卧式储罐的容积计算还需要考虑到液位的变化。

大多数卧式储罐会设置液位计来监测储罐内的液位，并通过液位计的信息计算出实际液位的体积。

通过根据液位的变化来计算储罐内的液体体积，可以更加准确地掌握储罐的储存能力。

综上所述，卧式储罐的体积计算需要结合储罐的形状和尺寸来确定合适的计算公式。

在实际应用中，设计和使用人员需要仔细考虑各种因素，并结合实际情况进行合理计算和判断。

(完整)sw6卧式容器计算

卧式容器计算计算单位sw6
计算方法:NB/T 47042—2014《卧式容器》
计算条件简图
压力腔排列型式A-B—
附加集中质量个数3个
附加均布质量个数1个
筒体段数2段
鞍座个数2个
均布于设备全长的附件（隔热
172kg
层、小接管等）重量
设计基本地震加速度七度(0。

15g）m/s2
压力腔数据压力腔A压力腔B
设计压力0.650。

20MPa 设计温度220125℃压力试验压力0.8690.869MPa 压力试验类型水压试验水压试验-工作物料密度744.9914.8kg/m3工作物料充装系数 1.00 1.00-筒体数据筒体一筒体二筒体三
内直径5001000mm 轴线到基础的高度458708mm 名义厚度108mm 焊接接头系数0.850.85—腐蚀裕量20mm 厚度负偏差0.30。

3mm 筒体材料名称Q345R S31603-
筒体材料类别（板材/管材/锻
板材板材—件）
筒体长度5433000mm 筒体材料设计温度下许用应力176。

60118。

50MPa 筒体材料常温下许用应力189。

00120.00MPa 筒体材料设计温度下屈服限265。

00138。

50MPa 筒体材料常温下屈服限345。

00180。

00MPa
a。

压力容器计算软件SW6

压力容器计算软件SW6压力容器计算软件SW6-2011 v2.0 单机破解版 1CDPVElite 2015 HF1 Full-ISO 1DVD压力容器分析设计软件KBC Infochem v6.0.09 1CD热力学流体分析KBC.PetroSIM.v5.0.SP1.1046.& 1CDSW6-1998.V5.0 过程设备强度计算软件1、SW6-1998包括有十个设备计算程序（分别为卧式容器、塔器、固定管板换热器、浮头式换热器、填函式换热器、U形管换热器、带夹套立式容器、球形储罐、高压容器及非圆形容器等），以及零部件计算程序和用户材料数据库管理程序。

2、零部件计算程序可单独计算最为常用的受内、外压的圆筒和各种封头，以及开孔补强、法兰等受压元件，也可对HG20582- 1998《钢制化工容器强度计算规定》中的一些较为特殊的受压元件进行强度计算。

十个设备计算程序则几乎能对该类设备各种结构组合的受压元件进行逐个计算或整体计算。

3、由于SW6-1998以 Windows 为操作平台，不少操作借鉴了类似于Windows 的用户界面，因而允许用户分多次输入同一台设备的原始数据、在同一台设备中对不同零部件原始数据的输入次序不作限制、输入原始数据时还可借助于示意图或帮助按钮给出提示等，极大地方便用户使用。

一个设备中各个零部件的计算次序，既可由用户自行决定，也可由程序来决定，十分灵活。

4、为了便于用户对图纸和计算结果进行校核，并符合压力容器管理制度原始数据存档的要求，本软件可以打印用户输入的原始数据。

5、计算结束后，分别以屏幕显示简要结果及直接采用WORD表格形式形成按中、英文编排的《设计计算书》等多种方式，给出相应的计算结果，满足用户查阅简要结论或输出正式文件存档的不同需要。

氢气分液罐(卧式压力容器) 强度计算书(SW6)

接管材料强度削弱系数补强区有效宽度 B 接管有效内伸长度 h2 壳体多余金属面积 A1 补强区内的焊缝面积 A3
0.765 317.5 0 766.1 49 579
A1+A2+A3=967 mm2 ，小于A，需另加补强。
2
A-(A1+A2+A3)
2
全国化工设备设计技术中心站
t t n
2.75 60 圆形筒体 16MnR(热轧) 板材
壳体开孔处焊接接头系数φ
0.85 1000 16 0 1.5 170 125 0 1 1.5
mm mm mm mm mm mm MPa mm mm 接管材料名称及类型补强圈材料名称
20(GB8163) 管材
mm mm
0.875 130
孔
0
过程设备强度计算书
钢制卧式容器
计设计压力设计温度筒体材料名称封头材料名称封头型式筒体内直径 Di 筒体长度算条件 MPa 2.75 ℃ 60 16MnR(热轧) 计算单位
SW6-98
XX公司
简图
p t
1000 4000
mm mm
5
过程设备强度计算书
SW6-98
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
航煤临氢脱色装置航煤质量稳定措施
设备位号：
ITEM
V-402
设备名称：氢气分液罐
EQUIPMENT
过程设备强度计算书
开孔补强计算

SW6-100立方液氨储罐计算书

1
过程设备强度计算书
SW6-98
内压圆筒校核计算条件
计算压力 Pc 设计温度 t 内径 Di 材料试验温度许用应力 t 设计温度许用应力试验温度下屈服点 s 钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数
计算单位筒体简图
MPa 2.16 C 50.00 mm 3000.00 16MnR(热轧) ( 板材 ) MPa 163.00 MPa 163.00 MPa 325.00 mm 0.00 mm 2.00 1.00 厚度及重量计算 e
2 1 Di = 1.0000 2 6 2hi
e
=
KPc Di 2[ ]t 0.5 Pc
= 19.94
mm mm mm mm
=n - C1- C2= 20.00 = 4.50 = 26.00
min n
满足最小厚度要求 2043.11 压力计算
pT H
腹板与筋板组合截面积
Asa
73536 2.94851e+06 <7 1512 0.52 2 24 20.752 1940 35
腹板与筋板组合截面断面系数 Z r 地震烈度圆筒平均半径 Ra 物料充装系数
3
mm
o
一个鞍座上地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径地脚螺栓根径鞍座轴线两侧的螺栓间距地脚螺栓材料
2[ ]t e KDi 0.5 e = 2.16611
Kg
最大允许工作压力结论
[Pw]=
MPa
合格
全国化工设备设计技术中心站
3
过程设备强度计算书
SW6-98

卧式容器计算计算单位sw6
计算方法：NB/T 47042-2014《卧式容器》
计算条件简图
压力腔排列型式A-B -
附加集中质量个数 3 个
附加均布质量个数1个
筒体段数2段
鞍座个数 2 个
均布于设备全长的附件(隔热层、小
172kg
接管等)重量
设计基本地震加速度七度(0.15g) m/s2
压力腔数据压力腔A压力腔B
设计压力0.65 0.20 MPa 设计温度220 125 ℃压力试验压力0.869 0.869 MPa 压力试验类型水压试验水压试验- 工作物料密度744.9 914.8 kg/m3工作物料充装系数 1.00 1.00 - 筒体数据筒体一筒体二筒体三
内直径500 1000 mm 轴线到基础的高度458 708 mm 名义厚度10 8 mm 焊接接头系数0.85 0.85 - 腐蚀裕量 2 0 mm 厚度负偏差0.3 0.3 mm 筒体材料名称Q345R S31603 - 筒体材料类别(板材/管材/锻件) 板材板材- 筒体长度543 3000 mm 筒体材料设计温度下许用应力176.60 118.50 MPa 筒体材料常温下许用应力189.00 120.00 MPa 筒体材料设计温度下屈服限265.00 138.50 MPa 筒体材料常温下屈服限345.00 180.00 MPa
a。

过程设备强度软件SW6-1998操作简单详细介绍

1.3.4 设备法兰的输入
1、因为软件只考虑承受流体静柱压力及垫片的压紧力，对于气包因风载等因素附加弯矩和轴向拉伸载荷时，需要设计者在对话框里输入。 2、如无特殊工况，选用 JB/T4700的法兰免予计算。
标准法兰结构数据对话框
1、法兰材料根据介质和压力选用，最好选用锻件。法兰的材料应该与壳体有良好的焊接性能，物理性能和化学性能应与筒体材料相同或相近。
鞍座的校核：
1.当支座中心到最近封头切线的距离A≤a时,封头对筒体有加强作用，在鞍座承受的M2弯矩时，抗弯截面为整个圆截面，而当A a时,抗弯截
面减少为2⊿=θ+β/3,从而使δ3，δ4增大，对应L/D较大的长卧式容器
，取A≤a时可能使M1增大，这时调整A满足≤A≤0.2L 先使δ1，δ2 合格。
开口补强数据计算输入
1、当两相邻开孔的中心距离小于两接管的直径的之和的2 倍时，建议采用联合补强； 2、如果等面积法（单孔补强和联合补强）不适用接管补强计算，可以选用另一补强方法（分析法）。 3、由于软件只允许输入12个管口，如果管口超过12个，相同尺寸相同方位的接管在管口符合里输入管口编号。
标准法兰螺栓与垫片结构参数表 1、如采用非金属垫片和金属包裹垫时，垫片与密封面接触的内外径为垫片的内外径，如选用缠绕垫时，垫片与密封面接触的内外径是充填物部分的内外径，即内环的外直径和外环的内直径；查JB/T4704、 JB/T4705和JB/T4706。 2、垫片的材料根据介质选择，300mm≤DN≤3000mm的非金属垫和金属包裹垫应分别按JB/T4704和JB/T4706选用， 300mm≤设备内径DN≤2000 mm的金属缠绕垫应按JB/T4705选用。

sw6过程设备强度计算书

mg 4
44.7769
L 3 hi
F 1 mg 173411 2
F 1 mg 112682 2
F maxF,F 173411
工作时
筒体弯矩计算
圆筒中间处截面上的弯矩

M1
F L 4
1

2
Ra2 1
hi2 4hi
/ L2

4A L

=
8.83621e+07

3L

压力试验

MT1
F L 4
1

2
Ra2 1
hi2 4hi
/ L2

4A L

=
5.74174e+07

3L

操作工况：
支座处横截面弯矩
M2

FA1
1
A L 1
Ra2 hi2
耐热层质量
m5 0
kg
总质量单位长度载荷
支座反力
工作时, m m1 2 m2 m3 m4 m5 35346.7
压力试验时, m m1 2 m2 m3 m4 m5 22968.1
mg 68.9091 q 4
L 3 hi
q
封头名义厚度 hn
封头厚度附加量 Ch
两封头切线间距离 L 鞍座垫板名义厚度 rn
中航一集团航空动力控制系统研究所简图
MPa ℃
MPa MPa MPa
147 1830 1000 2200 10 2 1 10 2 4299.7 10
MPa kg/m3 kg/m3

sw6软件计算支座强度

鞍座底板中心至封头切线距离A
1025
mm
封头曲面高度
500
mm
试验压力pT
1.9341
MPa
鞍座高度H
250
mm
腹板与筋板组合截面积
20080
mm2
腹板与筋板组合截面断面系数
369095
mm3
地震烈度
<7
圆筒平均半径Ra
1007
mm
物料充装系数
0.9
一个鞍座上地脚螺栓个数
1
地脚螺栓公称直径
0
mm
地脚螺栓根径
采用垫板时，（垫板起加强作用）
MPa
在横截上靠近水平中心线的周向应力：
MPa
在横截上靠近水平中心线处，不与筒壁相接的加强圈内缘
或外缘表面的周向应力：
MPa
加强圈靠近鞍座
鞍座边角处点处的周向应力
无垫板或垫板不起加强作用
L/Rm≥8时,
MPa
无垫板或垫板不起加强作用
L/Rm<8时,
MPa
采用垫板时，（垫板起加强作用）
405.227
mm
腹板水平应力
无垫板或垫板不起加强作用,
垫板起加强作用,
6.00778
MPa
应力判断
9< []sa=113.333合格
MPa
腹板与筋板组合截面应力
由地震水平分力引起的支座强度计算
圆筒中心至基础表面距离 1264
mm
轴向力
N
,
MPa
,
MPa
|sa|1.2[bt]=
地脚螺栓应力
拉应力
MPa
bt1.2[bt]=MPa
剪应力
MPa

卧式容器计算

卧式容器计算1.卧式容器的强度计算 1.1支座反力按下式计算：2mgF =式中：F —每个支座的反力，N ；m —容器质量（包括容器自身质量、充满水或充满介质的质量、所有附件质量及隔热层等质量），Kg ；g —重力加速度，取g=9.812/s m 1.2圆筒轴向应力 1.2.1 圆筒轴向弯矩计算圆筒轴向最大弯矩位于圆筒中间截面或鞍座平面上。

圆筒中间横截面上的轴向弯矩，按下式计算：⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡-+-+=L A L h L h R FL M i i a 4341)(2142221式中：1M —圆筒中间处的轴向弯矩，mm N ⋅； F —每个支座的反力，N ； L —封头切线间的距离，mm ； a R —圆筒的平均半径，2/n i a R R δ+= i h —封头曲面深度，mm ；A —鞍座底板中心线至封头切线的距离，mm鞍座平面上的轴向弯矩，按下式计算：⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡+-+---=L h AL h R L A FA M ii a 341211222式中：2M —支座处圆筒的轴向弯矩，mm N ⋅； F —每个支座的反力，N ；A —鞍座底板中心线至封头切线的距离，mm ； L —封头切线间的距离，mm ；a R —圆筒的平均半径，2/n i a R R δ+= i h —封头曲面深度，mm ； 1.2.2圆筒轴向应力计算1.2.2.1圆筒中间横截面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，按下面两式计算： 1）最高点处：ea e a c R M R p δδσ21114.32-=式中：1σ—圆筒中间处横截面内最高点的轴向应力，MPa ； c p —计算压力，MPa ；a R —圆筒的平均半径，2/n i a R R δ+= e δ—圆筒有效厚度，mm ；A —鞍座底板中心线至封头切线的距离，mm ； 1M —圆筒中间处的轴向弯矩，mm N ⋅； 2）最低点处：ea e a c R M R p δδσ21214.32+=由上面可得： 1.2.2.2鞍座平面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，按下面两式计算： 1）当圆筒在鞍座平面上或靠近鞍座处有加强圈或被封头加强（即2/a R A ≤）时，轴向应力3σ位于横截面最高点处；当圆筒未被加强时，3σ位于靠近水平中心线处：ea e a c R K M R p δδσ212314.32-=式中：3σ—支座处圆筒横截面内最高点出的轴向应力，MPa ； c p —计算压力，MPa ；a R —圆筒的平均半径，2/n i a R R δ+= e δ—圆筒有效厚度，mm ；2M —支座处圆筒的轴向弯矩，mm N ⋅；1K —系数，由JB/T4731-2005钢制卧式容器表7-1查得:1K =1）在横截面最低点处的轴向应力4σ： ea e a c R K M R p δδσ212414.32+=由上面可得： 1.2.3圆筒轴向应力的校核对于操作状态下应满足下条件：1）计算得到41~σσ，取出最大拉应力（最大正值）： {}[]t σφσσσσ≤4321,,,m a x 式中：φ—焊缝接头系数，此处取φ=[]tσ—设计温度下壳体材料的许用应力，MPa ；2）计算得到41~σσ，取出最大压应力（最小负值）：}[]tac σσσσσ≤4321,,,min式中：[]tac σ—设计温度下壳体材料的轴向许用压缩应力，取[]tσ、B 中较小者，MPa ；对于操作状态下应满足下条件：1) 充满水未加压时计算得到41~σσ，取出最大压应力（最小负值）： {}[]ac T T T T σσσσσ≤4321,,,min式中：[]ac σ—常温下容器壳体材料的轴向许用压缩应力，取0.9)(2.0p el R R 、0B 中较小者，MPa ；2) 加压状态下计算得到41~σσ，取出最大拉应力（最大正值）： {})(9.0,,,m a x 2.04321P el T T T T R R φσσσσ≤ 式中：φ—焊缝接头系数，此处取φ=)(2.0p el R R —圆筒材料在试验温度下的屈服强度或0.2%规定非比例延伸强度，MPa ； 1.3切向剪应力1.3.1圆筒切向剪应力计算在圆筒支座处横截面上的剪应力，按下面两式计算。

卧式容器设计sw6校核

图 5.1 鞍座数据输入（1）（2）附属设备(气包)的输入（选择有附属设备）附属设备系指精馏塔、除氧头等，其总高不大于 10m。附属设备本身重量是作为作用于卧式容器上的一个集中载荷看待。地震作用力的高度 h 指的是附属设备的重心高度。附属设备的内径、名义厚度、腐蚀裕度、筒体高度、附属设备总高度、附属设备内件及附件重量按实际参数输入。附属设备的开口补强、压力计算都需要另外计算和校核。
5.3 主体部分设计（内压设计） 5.3.1 主体部分设计内容
设计内容包括对筒体、封头的强度计算。主要内容为： 1、筒体设计：筒体材料选择、腐蚀裕量的确定和厚度计算、压力试验校核。 2、封头设计：封头材料选择、腐蚀裕量的确定、封头类型选择、封头与筒体连接方式选择、封头厚度计算和压力试验校核。
5.3.2
图 5.5 鞍座加强圈
设计技巧：
（1）选择标准支座计算设备总重，算出作用在每个鞍座的实际负荷 Q。根据设备的公称直径和支座高度，从 JB/T4712.1 中查出轻型（A 型）和重型（B 型）二个允许负荷[Q]。按照[Q]大于等于 Q 的原则选定轻型（A 型）或重型（B 型）。如果 Q 超过重型鞍座的 [Q]值时，可加大腹板和筋板的厚度，并进行设计计算。（2）鞍座设计校核当支座中心到最近封头切线的距离 A≤0.5Ra 时,封头对筒体有加强作用，可避免“扁塌效应”；但对应 L/D 较大的长卧式容器，取 A≤0.5Ra 时可能使筒体中段弯矩增大，这时调整 A 满足 0.5Ra≤A≤0.2L。 JB/T4712.1 是按 8 级地震烈度设计的，超出此条件及允许负荷[Q]，需对鞍座进行强度校核或重新设计。鞍座卧式容器设计，首要满足工艺及结构强度要求，同时又要结构合理、节省材料。在初定结构参数后要审查各应力是否合理或超标，依应力情况可调整各结构参数。一般步骤为：使 A≤0.5Ra——增设鞍座垫板——增加鞍座包角——增设加强圈的方法。 3 开孔补强除设置必需的工艺接管（如进口出口管等）外，还应根据需要设置人孔、手孔或检查孔。底部最低点宜设置排净口。或设置插底管，插底管端部离最低点的最小排液间隙应保

sw6-用户手册

在程序运行时会形成一些结果数据文件，这些文件将被用来生成WORD文档以打印输出。这些结果数据文件的主名将同用户指定的输入数据文件主名一样，但后缀名将由程序按一定的规则确定。实际上，结果数据文件的后缀名是按照零部件分类来指定的。虽然不同类型的设备允许取相同的文件主名，但如在同一个目录下，则不同设备上的相同零部件(如卧式容器和固定管板换热器上的筒体)的结果数据文件将由于同名而会相互覆盖，使得可能输出错误的结果。因此，建议用户为每一个设备指定一个目录，以便于管理。在每一个设备计算程序中包含着该设备所常见的零部件计算。如立式容器计算程序中包含了筒体、各种封头、夹套、设备法兰、开孔补强及搅拌轴的计算。而如果设计人员想要知道卧式支座的应力及其所引起的筒体应力，则应运行卧式容器计算程序来进行计算得到。同理，如要进行膨胀节的刚度和强度校核，应运行固定管板换热器计算程序。在本软件包的零部件计算程序中包含了一些在大部分设备设计中较少考虑的零部件以及4个最常用的零部件的计算
5. 计算结果将以两种形式输出。一种是将屏幕上所显示的简单结果直接打印，这种形式主要提供给设计人员在使用本软件时能快速打印结果以调整数据反复运算之用。另一种是通过WORD以表格形式打印输出或作为文件存放。这种形式将使存档文本显得更加规范。相信设计人员在使用了SW6-1998后会感到本软件同SW6相比，无论是内容还是形式确实有了很大的提高，对过程设备设计工作能提供更大的帮助，SW6-1998确是物有所值。
程序计算内容塔设备
带夹套立式容器（带或不带搅拌）
卧式容器固定管板换热器
U形管换热器
输入数据文件名后缀名 .col
.rec
.htk .fix .uex
程序计算内容浮头式换热器填函式换热器

sw6过程设备强度计算书

s w6过程设备强度计算书(总18页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除钢制卧式容器计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件简图设计压力p0.1241MPa设计温度t50℃筒体材料名称Q235-C封头材料名称Q235-C封头型式椭圆形筒体内直径 Di2200mm筒体长度L4219.7mm筒体名义厚度δn10mm 支座垫板名义厚度δrn10mm 筒体厚度附加量C2mm 腐蚀裕量C22mm 筒体焊接接头系数Φ1封头名义厚度δhn10mm 封头厚度附加量 C h 2mm 鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度 b290mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A500mm 鞍座高度H250mm 地震烈度七(0.1g)度计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.16 MPa设计温度 t 50.00 ︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-C ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]123.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t121.88 MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.00 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 1.48 mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 8.00 mm 名义厚度 δn = 10.00 mm 重量 2299.74Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.2045 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 28.22 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 0.88315MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 22.58 MPa [σ]tφ121.88 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论合格计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.16MPa设计温度 t 50.00︒ C内径D i 2200.00mm曲面深度h i 550.00mm材料 Q235-C (板材)设计温度许用应力[σ]t 121.88MPa试验温度许用应力[σ] 123.00MPa钢板负偏差C1 0.00mm腐蚀裕量C2 2.00mm焊接接头系数φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.2045 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 28.17MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 1.48mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 8.00mm 最小厚度δmin = 3.30mm右封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.16MPa设计温度 t 50.00︒ C内径D i 2200.00mm曲面深度h i 550.00mm材料 Q235-C (板材)设计温度许用应力[σ]t 121.88MPa试验温度许用应力[σ] 123.00MPa钢板负偏差C1 0.00mm腐蚀裕量C2 2.00mm焊接接头系数φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.2045 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 28.17MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 1.48mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 8.00mm 最小厚度δmin = 3.30mm卧式容器（双鞍座）计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件简图计算压力p C0.1241MPa设计温度t50℃圆筒材料Q235-C鞍座材料Q235-B圆筒材料常温许用应力 [σ]123MPa圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t121.875MPa圆筒材料常温屈服点σ235MPa鞍座材料许用应力 [σ]sa147MPa 工作时物料密度Oγ1830kg/m3液压试验介质密度γT1000kg/m3圆筒内直径D i2200mm 圆筒名义厚度δn10mm 圆筒厚度附加量C2mm 圆筒焊接接头系数φ1δ10mm 封头名义厚度hn封头厚度附加量 C h2mm 两封头切线间距离L4299.7mm 鞍座垫板名义厚度δrn10mm 鞍座垫板有效厚度δre10mm 鞍座轴向宽度 b290mm 鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A500mm 封头曲面高度h i550mm 试验压力p T0.2045MPa。

sw6过程设备强度计算书

由地震水平分力引起的支座强度计算
圆筒中心至基础表面距离 1360
mm
轴向力
27745.7
N
, -5.28104
MPa
,
MPa
|sa|<1.2[bt]=176.4合格
地脚螺栓应力
拉应力
43.5785
MPa
bt<1.2[bt]=176.4MPa合格
剪应力
MPa
bt<0.8Ko[bt]=117.6MPa合格
计算厚度
= =1.48
mm
有效厚度
e=n-C1-C2=8.00
mm
名义厚度
n=10.00
mm
重量
2299.74
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT=1.25P =0.2045(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过
的应力水平T
T0.90s=211.50
MPa
试验压力下
圆筒的应力
T= =28.22
min=3.30
mm
名义厚度
nh=10.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
424.20
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =0.88476
MPa
结论
合格
右封头计算
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算所依据的标准
GB150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.16
MPa
设计温度t
68.12
mm
接管连接型式
插入式接管

卧式容器计算

卧式容器计算1.卧式容器的强度计算 1.1支座反力按下式计算：2mgF =式中：F —每个支座的反力，N ；m —容器质量（包括容器自身质量、充满水或充满介质的质量、所有附件质量及隔热层等质量），Kg ；g —重力加速度，取g=9.812/s m 1.2圆筒轴向应力 1.2.1 圆筒轴向弯矩计算圆筒轴向最大弯矩位于圆筒中间截面或鞍座平面上。

圆筒中间横截面上的轴向弯矩，按下式计算：⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡-+-+=L A L h L h R FL M i i a 4341)(2142221式中：1M —圆筒中间处的轴向弯矩，mm N ⋅； F —每个支座的反力，N ； L —封头切线间的距离，mm ； a R —圆筒的平均半径，2/n i a R R δ+= i h —封头曲面深度，mm ；A —鞍座底板中心线至封头切线的距离，mm鞍座平面上的轴向弯矩，按下式计算：⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡+-+---=L h AL h R L A FA M ii a 341211222式中：2M —支座处圆筒的轴向弯矩，mm N ⋅； F —每个支座的反力，N ；A —鞍座底板中心线至封头切线的距离，mm ； L —封头切线间的距离，mm ；a R —圆筒的平均半径，2/n i a R R δ+= i h —封头曲面深度，mm ； 1.2.2圆筒轴向应力计算1.2.2.1圆筒中间横截面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，按下面两式计算： 1）最高点处：ea e a c R M R p δδσ21114.32-=式中：1σ—圆筒中间处横截面内最高点的轴向应力，MPa ； c p —计算压力，MPa ；a R —圆筒的平均半径，2/n i a R R δ+= e δ—圆筒有效厚度，mm ；A —鞍座底板中心线至封头切线的距离，mm ； 1M —圆筒中间处的轴向弯矩，mm N ⋅； 2）最低点处：ea e a c R M R p δδσ21214.32+=由上面可得： 1.2.2.2鞍座平面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，按下面两式计算： 1）当圆筒在鞍座平面上或靠近鞍座处有加强圈或被封头加强（即2/a R A ≤）时，轴向应力3σ位于横截面最高点处；当圆筒未被加强时，3σ位于靠近水平中心线处：ea e a c R K M R p δδσ212314.32-=式中：3σ—支座处圆筒横截面内最高点出的轴向应力，MPa ； c p —计算压力，MPa ；a R —圆筒的平均半径，2/n i a R R δ+= e δ—圆筒有效厚度，mm ；2M —支座处圆筒的轴向弯矩，mm N ⋅；1K —系数，由JB/T4731-2005钢制卧式容器表7-1查得:1K =1）在横截面最低点处的轴向应力4σ： ea e a c R K M R p δδσ212414.32+=由上面可得： 1.2.3圆筒轴向应力的校核对于操作状态下应满足下条件：1）计算得到41~σσ，取出最大拉应力（最大正值）： {}[]t σφσσσσ≤4321,,,m a x 式中：φ—焊缝接头系数，此处取φ=[]tσ—设计温度下壳体材料的许用应力，MPa ；2）计算得到41~σσ，取出最大压应力（最小负值）：}[]tac σσσσσ≤4321,,,min式中：[]tac σ—设计温度下壳体材料的轴向许用压缩应力，取[]tσ、B 中较小者，MPa ；对于操作状态下应满足下条件：1) 充满水未加压时计算得到41~σσ，取出最大压应力（最小负值）： {}[]ac T T T T σσσσσ≤4321,,,min式中：[]ac σ—常温下容器壳体材料的轴向许用压缩应力，取0.9)(2.0p el R R 、0B 中较小者，MPa ；2) 加压状态下计算得到41~σσ，取出最大拉应力（最大正值）： {})(9.0,,,m a x 2.04321P el T T T T R R φσσσσ≤ 式中：φ—焊缝接头系数，此处取φ=)(2.0p el R R —圆筒材料在试验温度下的屈服强度或0.2%规定非比例延伸强度，MPa ； 1.3切向剪应力1.3.1圆筒切向剪应力计算在圆筒支座处横截面上的剪应力，按下面两式计算。

SW6计算问题汇总

SW6计算问题汇总SW6计算问题汇总1. 什么叫波形膨胀节的加强圈？它起什么作⽤？答：指加于膨胀节直边段外侧的加强圈（⼀般为扁钢）。

该加强圈能减⼩波纹管直边段的周向薄膜应⼒。

2. 经常发⽣⽤⽔压试验压⼒代⼊后，波形膨胀节的薄膜应⼒较核通不过的情况。

但SW6-98未提出此要求。

答：不是SW6-98未提出此要求，⽽是膨胀节标准GB16749-1997未提出此要求。

3. 鞍座计算时，鞍座⾼度h是指鞍座的标准⾼度还是鞍座的腹板⾼度？答：由于h是⽤来计算鞍座腹板的平均应⼒s9，故应输⼊鞍座腹板中间处的最⼩⾼度。

4. GB151中，对筒体规定了⼀个最⼩厚度，但有时强度计算并不需这么厚，似乎有浪费，特别对于贵重有⾊⾦属设备更是如此。

答：GB151中规定的最⼩厚度是考虑了管束等内件重量使得在制造、安装时筒体所需要的刚度，这是必须要满⾜的。

但对于有⾊⾦属设备，GB151尚没有给出筒体的最⼩厚度，应建议标准编制单位补充该条规定。

5. 在固定管板换热器计算时，如⽤F19×2的管⼦，管⼦的压应⼒校核往往通不过，原因是计算得到的许⽤压应⼒很⼩，⽤何⽅法调整？答：⾸先，请注意管⼦的受压失稳当量长度是否按GB151的规定取值，该值对管⼦许⽤压应⼒的影响很⼤。

其次，管⼦的直径对许⽤压应⼒也有较⼤的影响，⼀般F25的管⼦要⽐F19的管⼦在许⽤压应⼒的计算值上⼤50％左右。

由于管⼦的直径⼀般不能改动，因其对换热⾯积有很⼤的影响，故⼯程上⼀般只能考虑减⼩折流板的间距。

当折流板的间距⽆法再改⼩时，只能由设计⼈员根据使⽤经验⾃⾏确定是否忽略换热管压应⼒的校核结果。

6. 计算锥形封头时，如压⼒很⼩（如p=0.1MPa），p/[s]t×f 的值往往⼩于0.002，这时程序不能计算，如何解决？答：由于GB150-1998中计算锥形壳体⼤、⼩端加强厚度时的Q值曲线图横座标的右端极限（p/[s]t×f）为0.002，故程序也限定此值为计算的界限。