主机示功图的计算方法

主机实际输出功率BHP的计算方法

Estimation sheet for Engine Output (E.No.1405,6RTA52)

1.Power of 1st estimation P1:

P1 can be read by (Fn-Fo) X N from this sheet.

st

200 300 400 500 600 (Fn-Fo) X N

Fn : Load indicator position (Load Index 7.4 )

Fo : Position of load indicator corresponding F.O.pump idle stroke =1.36

N : Engine speed (RPM) (81.3 rpm)

(Fn-Fo) X N= (7.4-1.36) X 81.3 = 491.052 查表得P1=6950 ps

2.Power of 2nd estimation P2:

P2 =P1 X Sa/S = P1 X Sa/29.50

Sa : Effective stroke of F.O. pump (Position of load indicator =8, Fuel Quality Setting lever in position=0 , measured or used in the ship )

S : Effective stroke of F.O.pump (Position of load indicator=8,FQS=-1, value by shop trial=29.50 ) 如果在航，高压油泵有效行程没有改变和调节，则Sa=S, 所以P2=P1.

我轮高压油泵为回油阀始终点调节式，喷油泵的柱塞上不设直槽，斜槽与环槽，在泵体中设有进回油阀，以调节柱塞的有效行程。进回油阀由柱塞通过摆杆驱动。工作原理：其回，进油阀分别列在偏心轴（支点）左右两侧，由柱塞通过摆杆和顶杆顶动。柱塞位于凸轮基圆时，右侧进油阀被顶杆顶开，而左侧回油阀关闭，泵腔经进油阀进油。柱塞上行初期泵腔内燃油经开启的进油阀回油，出油阀不开，无供油排出。当柱塞上行到供油阀落座时刻（此时回油阀尚未打开）即为泵油始点，出油阀开启对外供油。当柱塞上行到回油阀开启时刻，泵腔内燃油经回油阀回油，为泵油终点。此期间内柱塞上行的行程为柱塞的有效泵油行程。此后，柱塞上行到最高位置，泵腔内燃油均经回油阀回油。柱塞下行，泵腔经进回油阀充油直至柱塞最低位置（凸轮基圆）。转动偏心轴可同时改变进油阀关闭时刻与回油阀开启时刻，即同时改变了供油始点和终点。若把各泵的偏心轴用一拉杆与油门手柄连接，则拉动油门手柄可同时调节各缸的供油量，此为总调；在油门手柄固定不动的情况下，调整调节螺钉（顶杆的最上一个螺钉，中间的为锁紧螺母）的高度可改变供油始点或终点，即改变单缸供油量，此为单调。若转动偏心轴使进回油阀在柱塞的上行行程中均不能同时关闭，则为停车位置。特点：其在供油始点和供油终点处的柱塞上行速度均较大，可保证在喷射过程中

有较高的供油压力。此类喷油泵柱塞偶件密封性好，磨损小，但结构复杂，管理麻烦，多用在低速机Sulzer.

可变喷油正时机构（V.I.T.—Variable Injection Timing Unit）: 通常，在柴油机部分负荷运转时，由于循环供油量的降低使相应的最高爆发压力也有不同程度的降低，由此，相应的经济性也有所降低。为了提高在部分负荷（常用负荷范围）运转时的经济型，必须提高其最高爆发压力，根据燃烧理论分析，最有效的方法是：调节其供油正时，即在为适应负荷变化而调节喷油量的同时自动调节其供油提前角，以保证其最高爆发压力基本不变或变化范围很小。为此，需在喷油泵上附设一套单独的供油正时调节装置---V.I.T.

（或称调喷器）；该机构受柴油机调速器输出轴的控制，在调节喷油泵供油量的同时，自动的按最高爆发压力的要求，调节其供油正时。目前船用低速机的V.I.T.机构主要有以下三种：

1.MAN / B&W MC/MCE 柴油机使用的正时齿条机构：该机构主要由位置传感器，位置伺服器，和正时齿

条组成。该机构使用回油孔终点调节式喷油泵，其油泵调节机构有两根齿条：其一在油泵下部为

油量调节齿条（燃油质量调节FQS----Fuel Quality Setting lever），其二在油量调节齿条的上方为

正时调节齿条，此二根齿条均由调速器调节轴控制。当调速器输出调节动作时，在拉动油量调节

齿条调节供油量的同时通过杆件改变位置传感器控制空气输出压力（该控制空气由起源单独供

应），该输出控制空气使位置伺服器（每缸一个）中的活塞动作，从而拉动正时调节齿条动作，。

正时齿条与油泵下部的齿套螺母外部啮合，齿套螺母内又梯形螺纹与喷油泵套筒下部的梯形螺纹

啮合。所以在正时齿条移动的同时，通过齿套螺母使喷油泵套筒上升或下降，从而改变了供油正

时。这种机构的调节特性：在柴油机50％Pb（标定功率）以下时，喷油提前角最小，V.I.T.机

构不起作用；当负荷由50％增到78％Pb时，喷油提前角相应增大；在78％Pb时最高爆发压力

到达最大值（标定值），此时的喷油提前角达到最大值；当负荷由78％增到100％Pb时，为保

持最大爆发压力不变，喷油提前角应逐渐减小；到达100％Pb时，喷油提前角恢复至标定值。（2.Sulzer RTA 型柴油机使用的V.I.T.凸轮机构

该机型使用始终点调节回油阀使喷油泵。其V.I.T.机构主要由V.I.T.凸轮和燃油质量调节杆

组成。V.I.T.凸轮设在以喷油泵进油阀偏心轴单臂端为支点的十字摇臂的一端。十字摇臂的

另外三个端点分别与调速器油量调节轴，喷油泵回油阀偏心轴和拉伸弹簧相接。V.I.T. 土伦

设有精心设计的曲线槽，凸轮的工作位置取决于调速器油量调节轴和固定在燃油质量调定折

角摇臂上，且控制凸轮曲线槽的导销的位置。柴油机负荷改变时，调速器油量调节轴带动十

字摇臂转动，使喷油泵进回油阀偏心轴同步转动，从而使供油始终点受到迭加控制。负荷增

加，回油增加，回油阀滞后关闭，进油阀提前关闭，供油始点超前，供油终点滞后，供油量

增加（但当负荷增至85%Pb（标定功率）后，供油始点不再超前）。当柴油机使用劣质燃油

时，手动燃油质量调定杆，通过折角摇臂上的导销改变V.I.T.凸轮的工作位置，以达到改变

供油正时的目的。RTA 58 型柴油机采用V.I.T.机构前后的性能：随着负荷的增加，采用该

机构的RTA柴油机其爆压上升的较快。当从柴油机曲轴飞轮端传出的有效功率=85%标定功

率时，爆压已达100%最大爆压；但此后爆压不再增加。爆压上升较快的原因就在于随着有

效功率增加而加大了喷油提前角。提高爆压又限制爆压是改善柴油机经济性和可靠性的重要

措施。由于RTA柴油机采用了该机构，明显的改善了部分负荷的经济性；尤其是在常用负

荷85%标定功率下运转时，可获得最好的经济性。

3．柱塞头部的特殊线型

船用低速机的小缸径系列均采用回油孔式喷油泵，为使设备简化，一般.不采用单独的V.I.T.

机构，而在柱塞头部上边缘使用特殊形状的线型，使得在转动柱塞调节供油量的同时改变供油正时，

以满足V.I.T.机构的需求。

3．Power of 3rd estimation P3 :

P3=P2 X ( Hua X λa / (Hu X λ) ) = P2 X ( Hua x λa / (10080 x 0.8700) )

=P2 X ( Hua x λa /8770 )

Where : Hu : Lower calorific value of fuel oil ,value at the shop trial (在船厂实验时，使用燃