各种金属管子-热膨系数

不锈钢管路的热膨胀系数1.73

一、介绍不锈钢管路不锈钢管路是一种广泛应用于化工、石油、冶金、造纸、食品等行业的管道材料，其具有耐腐蚀、耐高温、强度高等优点，因此被广泛应用于工业生产中。

不锈钢管路的热膨胀系数是使用过程中需要考虑的重要因素之一。

二、不锈钢管路的热膨胀系数热膨胀系数通常用α表示，是指物体在温度发生变化时，单位温度变化时材料长度的相对变化。

对于不锈钢管路来说，热膨胀系数的大小直接影响着管道在温度变化时的变形情况，因此对于不锈钢管路的设计和使用具有重要意义。

1. 不锈钢管路的热膨胀系数与温度相关不锈钢管路的热膨胀系数随温度的变化而变化，一般来说，温度越高，热膨胀系数越大。

这意味着在高温环境下，不锈钢管路的热膨胀效应会更加显著，需要在设计和安装时加以考虑。

2. 不同类型不锈钢管路的热膨胀系数差异不同牌号和类型的不锈钢管路其热膨胀系数也会存在一定的差异。

通常来说，奥氏体不锈钢的热膨胀系数略大于铁素体不锈钢，而具体的数值则取决于管路的具体材质和组织结构。

3. 热膨胀系数在不锈钢管路设计中的应用在不锈钢管路的设计与安装中，需要充分考虑材料的热膨胀系数。

合理选择管路材料、设计管道的伸缩节以及合理设置固定支架，可以有效减小热膨胀对管道系统的影响，确保管道系统的安全稳定运行。

三、如何准确计算不锈钢管路的热膨胀系数在实际工程中，需要准确计算管路材料的热膨胀系数，以确保管道系统的安全运行。

计算不锈钢管路的热膨胀系数通常可以遵循以下步骤：1. 确定材料的基础热膨胀系数根据不锈钢管路的具体材质和牌号，可以查阅相关资料或者实验测定，找到其在常温下的基础热膨胀系数。

2. 考虑温度变化根据实际工况需要，确定管路所处的最高温度和最低温度，考虑温度变化对热膨胀系数的影响。

3. 计算热膨胀系数根据材料基础热膨胀系数和温度变化情况，进行相关的计算，获得最终的热膨胀系数。

四、结语不锈钢管路作为重要的工业管道材料，其热膨胀系数对于管道系统的安全稳定运行具有重要意义。

GB50316-2000工业金属管道设计规范.doc

UDC中华人民共和国国家标准P GB 50316——2000工业金属管道设计规范Design code for industrial metallic piping2000-09-26 发布2001-01-01 实施国家质量技术监督局联合发布中华人民共和国建设部中华人民共和国国家标准工业金属管道设计规范Design code for industrial metallic pipingGB 50316——2000主编部门：中华人民共和国原化学工业部批注部门：中华人民共和国建设部施行日期：2001年1月1日中国计划出版社2000 北京关于发布国家标准《工业金属管道设计规范》的通知建标[2000]199号根据国家计委《一九九一年工程建设国家标准制订、修订计划》（计综合[1991]290号）的要求，由原化学工业部会同有关部门共同制订的《工业金属管道设计规范》经有关部门会审，批准为强制性国家标准，编号为GB 50316——2000，自2001年1月1日起施行。

本规范由国家石油和化学工业局负责管理，中国寰球化学工程公司负责具体解释工作，建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

中华人民共和国建设部二000年九月二十六日目次1 总则 (7)2 术语和符号 (8)2.1 术语 (8)2.2 符号 (10)3 设计条件和设计基准 (18)3.1 设计条件 (18)3.2 设计基准 (19)4 材料 (26)4.1 一般规定 (26)4.2 金属材料的使用温度 (26)4.3 金属材料的低温韧性试验要求 (26)4.4 材料的使用要求 (28)5 管道组成件的选用 (30)5.1 一般规定 (30)5.2 管子 (30)5.3 弯管及斜接弯管 (30)5.4 管件及支管连接 (30)5.5 阀门 (33)5.6 法兰 (34)5.7 垫片 (34)5.8 紧固件 (34)5.9 管道组成件连接结构选用要求 (35)5.10 管道特殊件 (36)5.11 非金属衬里的管道组成件 (36)6 金属管道组成件耐压强度计算 (37)6.1 一般规定 (37)6.2 直管 (37)6.3 斜接弯管 (38)6.4 支管连接的补强 (40)6.5 非标准异径管 (46)6.6 平盖 (49)6.7 特殊法兰和盲板 (50)7 管径确定及压力损失计算 (52)7.1 管径的确定 (52)7.2 单相流管道压力损失 (52)7.3 气液两相流管道压力损失 (54)8 管道的布置 (55)8.1 地上管道 (55)8.2 沟内管道 (57)8.3 埋地管道 (58)9 金属管道的膨胀和柔性 (59)9.1 一般规定 (59)9.2 管道柔性计算的范围及方法 (59)9.3 管道柔性计算的基本要求 (59)9.4 管道的位移应力 (59)9.5 管道对设备或端点的作用力 (62)9.6 改善管道柔性的措施 (64)10 管道支吊架 (65)10.1 一般规定 (65)10.2 支吊架的设置及最大间距 (65)10.3 支吊架荷载 (65)10.4 材料和许用应力 (66)10.5 支吊架结构设计及选用 (66)11设计对组成件制造、管道施工及检验的要求 (68)11.1 一般规定 (68)11.2 金属的焊接 (68)11.3 金属的热处理 (68)11.4 检验 (68)11.5 试压 (68)11.6 其他要求 (69)12隔热、隔声、消声及防腐 (70)12.1 隔热 (70)12.2 隔热和消声 (70)12.3 防腐及涂漆 (70)13输送A1类和A2类流体管道的补充规定 (72)13.1 A1类流体管道的补充规定 (72)13.2 A2类流体管道的补充规定 (73)14 管道系统的安全规定 (74)14.1 一般规定 (74)14.2 超压保护 (74)14.3 阀门 (74)14.4 盲板 (74)14.5 排放 (74)14.6 其他要求 (75)附录A 金属管道材料的许用应力附录B 金属材料物理性质附录C 非金属衬里材料的使用温度范围附录D 钢管及钢制管件厚度的规定附录E 柔性系数和应力增大系数附录F 室外地下管道与铁路、道路及建筑物间的距离附录G 管道热处理的规定附录H 管道的焊接结构附录J 管道的无损检测附录K 本规范用词说明附加说明附：条文说明1 总则1.0.1.为了提高工业金属管道工程的设计水平，保证设计质量，制订本规范。

热力无缝管壁厚标准

热力无缝管壁厚标准《热力无缝管壁厚标准》**前言**嘿，朋友们！今天咱们来唠唠热力无缝管壁厚标准这个事儿。

你想啊，在各种热力系统里，像暖气管道啊，热力发电厂的那些管道啊，无缝管可是个关键角色。

这壁厚要是没个标准，那可就乱套了。

就好比咱们建房子，墙的厚度没个准儿，房子能结实吗？所以啊，这个热力无缝管壁厚标准就是为了确保这些管道在各种热力工况下能安全、高效地工作。

**适用范围**这热力无缝管壁厚标准适用的场景可不少呢。

比如说，在城市的集中供暖系统里，从供热站到各个小区、各个楼的暖气管道，那都是热力无缝管的天下。

如果壁厚不符合标准，在寒冷的冬天，管道可能就会出现破裂或者泄漏，那大家可就没法好好享受暖气啦。

再比如热力发电厂，高温高压的蒸汽在管道里跑来跑去，要是管道壁厚不达标，就像给滚烫的开水装在一个薄皮袋子里，随时可能出危险。

还有一些工业生产中的热力传输系统，像化工企业里需要加热物料的管道，也得遵循这个标准。

**术语定义**1. **热力无缝管**：简单来说，就是一种没有焊缝的管子，主要用于输送热力相关的介质，像热水、蒸汽啥的。

这种无缝管相比于有缝管，它的整体性更好，不容易在焊缝处出现问题，就像一根完整的筷子，比两根接起来的筷子更结实耐用。

2. **壁厚**：就是指管子的管壁厚度。

你可以想象这就像咱们衣服的厚度一样，壁厚厚一点，管子就更结实，能承受的压力和温度就更高。

**正文**1. **化学成分**- 一般来说，热力无缝管的化学成分是有严格要求的。

常见的有碳（C）元素，它是影响无缝管强度的一个重要因素。

如果碳含量过高，管子就会变得硬而脆，就像饼干太干了一掰就碎。

通常在一定的比例范围内，比如说低碳钢的碳含量可能在0.05% - 0.25%之间，这样既能保证管子有一定的强度，又不会太脆。

- 锰（Mn）元素也很关键。

它可以提高无缝管的强度和硬度。

锰含量大概在0.30% - 1.70%左右。

锰就像是给管子的“身体”里加了点强化剂，让它能更好地承受压力。

sw6换热器管板校核

延长部分兼作法兰固定式管板设计单位压力容器专用计算软件 ?设计计算条件简图设计压力p s 1.099 MPa设计温度T s150 C︒平均金属温度t s93.5 ︒C装配温度t o15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t189 MpaMpa程平均金属温度下弹性模量E s 2.032e+05平均金属温度下热膨胀系数αs 1.148e-mm/mm︒C05圆壳程圆筒内径D i1200 mm 壳程圆筒名义厚度δs10.7 mm壳程圆筒有效厚度δse9.4 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’2e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积A=0.25πD i2 1.131e+06 mm2壳程圆筒金属横截面积A s=πδs(D i+δs) 3.571e+04 mm2管设计压力p t 2.968 MPa箱设计温度T t160 ︒C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 1.992e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh35 mm管箱圆筒有效厚度δhe 34 mm管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.992e+05 MPa材料名称20(GB8163)换管子平均温度t t127.4 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t138.2 MPa设计温度下管子材料屈服应力σs t207.2 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.884e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 1.899e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.172e-05 mm/mm︒C 管管子外径d25 mm 管子壁厚δt 2.5 mm注：管子根数 n 1129 换热管中心距 S32 mm 换一根管子金属横截面积a d =-πδδt t ()176.7 mm 2换热管长度 L7000 mm 管子有效长度(两管板内侧间距) L 1 6804 mm 管束模数 K t = E t na /LD i4640 MPa管子回转半径 2t 2)2(25.0δ-+=d d i8.004 mm 热管子受压失稳当量长度l cr900 mm 系数C r =t s t t E σπ/2134 比值l cr /i112.4管子稳定许用压应力 (il C cr r<=) 22)(2][i l E cr tcr πσ=MPa 管管子稳定许用压应力 (C l i cr r >) ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-=r cr t s cr C i l 212][σσ 60.12 MPa材料名称 35设计温度 t p160 ︒C管设计温度下许用应力[]σr t147.4MPa设计温度下弹性模量E p1.992e+05 MPa 管板腐蚀裕量 C 2 2 mm 管板输入厚度δn 98 mm 管板计算厚度 δ84 mm隔板槽面积 (包括拉杆和假管区面积)A d 9.66e+04 mm 2板管板强度削弱系数 η 0.4 管板刚度削弱系数 μ0.4 管子加强系数 K D E na E L 21318=./it p δδη K =4.144 管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度l 3.5 mm 胀接许用拉脱应力 [q ] MPa 焊接许用拉脱应力 [q ]69.1MPa管材料名称 35 管箱法兰厚度 δf "120 mm法兰外径 D f1450 mm 箱基本法兰力矩 M m 2.361e+08 N ⋅mm 管程压力操作工况下法兰力M p 2.904e+08 N ⋅mm法兰宽度 2/)(i f f D D b -= 125 mm 法比值δh i /D 0.02833 比值δf i "/D0.1系数C "(按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图25)0.00 兰系数ω”(按δh /D i ,δf ”/D i ,查<<GB151-1999>>图 26) 0.005751旋转刚度 ]22[121"h 3i "f fi f"f "fωδE D b D b E K +⎪⎪⎭⎫⎝⎛+= 120.5MPa材料名称 35 壳壳体法兰厚度δf '84 mm法兰外径 D f 1450 mm 体法兰宽度 2/)(f f i D D b -= 125 mm比值 δs i /D0.007833 法比值δf i '/D 0.07系数C ', 按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图250.00 兰系数ϖ', 按δh /D i ,δf ”/D i , 查<<GB151-1999>>图26 0.0003013旋转刚度 ]'22[121s 3i'f i f ''ωδE D b D b E K f f f+⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=13.73MPa法兰外径与内径之比 K D D =f i1.208 壳体法兰应力系数Y (按 K 查<<GB150－1998>>表9-5) 10.37旋转刚度无量纲参数 tf fK K K ~4π= 0.002324膨胀节总体轴向刚度 π222E l i cr()N/mm管板第一弯矩系数(按K ,K f ~查<<GB151-1999>>图 27) m 10.1346 系系数 ψ=m K K 1~f14.08 系数(按K t K f ~查<<GB151－98>>图 29) G 2 2.898换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比 Q =E na E A t s s5.22 数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比LK A E L K A E na E Q ex ex s s ex s s t)(+= 管板第二弯矩系数(按K,Q 或Q ex 查<<GB151-1999>>图28(a)或(b))m 2 3.953系数（带膨胀节时Q ex 代替Q ） )(2211G Q K m M +=0.002015 计系数 (按K ,Q 或Q ex 查图30) G 3 0.01157 法兰力矩折减系数 ξ=+K K G ~~()f f 30.1672管板边缘力矩变化系数 "~1ff K K M +=∆ξ3.557 算法兰力矩变化系数 " ~~ff f K K M M ∆=∆ 0.4052管管板开孔后面积 A l = A - 0.25 n πd 25.768e+05 mm 2板参管板布管区面积(三角形布管) A nS A t d =+08662.(正方形布管 ) A nS A t d =+2 1.098e+06 mm 2数管板布管区当量直径 π/4t t A D = 1182 mm系数 λ=A A l / 0.51 系系数 β=na A /l0.3459 数系数 ∑=+⨯+s 04061..()/Q λ7.717 计系数(带膨胀节时Q ex 代替Q) λβ/)6.0()1(4.0t Q +++=∑ 11.95 算管板布管区当量直径与壳体内径之比 ρt t i =D D / 0.9852管板周边不布管区无量纲宽度 k = K (1-ρt )0.06121仅有壳程压力P s 作用下的危险组合工况 (P t = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 γ=αt (t t -t 0)-αs (t s -t 0) 0.0 0.0004172 当量压力组合 P P c s =1.0991.099 MPa 有效压力组合 t s s a E P P βγ+∑=8.483 35.89 MPa 基本法兰力矩系数 M M D P m m i a~=43λπ 0.04021 0.009505 管板边缘力矩系数1~~)(M M M M m ∆+=0.04738 0.01667 管板边缘剪力系数 νψ=M ~0.6669 0.2347 管板总弯矩系数 m m m =++121νν 1.662 0.8604 系数G e 1仅用于 m >0时K m G e μ31=0.4847 0.2509 系数G i1 当 m >0时,按K 和m 查图31(a)实线当 m <0时,按K 和m 查图31（b ）1.1830.1497系数G 1 m > 0 ,G 1=max(,)G G e i 11,m < 0 , G 1=G i 1 1.1830.2509 管板径向应力系数带膨胀节Q 为Q exσ~r =14112()++νG Q G 0.060740.00954 管板布管区周边处径向应力系数 σ~'r=3412m K Q G ()()++ν 0.06221 0.02385 管板布管区周边处剪切应力系数~τp=1412++νQ G0.05134 0.03802壳体法兰力矩系数M M M M ws m f ~~()=-ξ∆1 0.0059070.0007728计算值许用值计算值许用值管板径向应力 σσλμδr r ai P D =⎛⎝ ⎫⎭⎪~2134.1 1.5 []σr t 221.189.083 []σr t 442.2 MPa管板布管区周边处径向应力σλμσδr a r i P D '~'=⎛⎝ ⎫⎭⎪21222-+-⎡⎣⎢⎤⎦⎥k m k m m ()132.21.5 []σr t 221.1207.1 3 []σr t 442.2MPa管板布管区周边剪切应力δτμλτt p a pDP ~= 7.8140.5 []σr t 73.724.491.5 []σr t 221.1MPa壳体法兰应力 σπλδfws a if Y M P D '~'()=4242.46 1.5 []σr t 221.123.5 3 []σr t 442.2 MPa换热管轴向应力σβνt c a P G Q Q G P =--+⎡⎣⎢⎤⎦⎥1224.938[]σt t138.2[]σcr60.12-18.213 []σt t414.6[]σcr60.12 MPa壳程圆筒轴向应力 σλνc s aA A Q G P =++()()1228.13 []φσc t189 88.15 []3φσc t567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =πσdl a t3.175[q] 69.111.73[q]焊接 [q]胀接207.3MPa仅有管程压力P t 作用下的危险组合工况 (P s = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 γ=αt (t t -t 0)-αs (t s -t 0)0.00.0004172 当量压力组合 )1(β+-=t c P P-3.994-3.994 MPa 有效压力组合 t t t a E P P βγ+∑-=-35.46 -8.061 MPa 操作情况下法兰力矩系数MM D P p pia ~=43πλ-0.01183 -0.05206 管板边缘力矩系数 M M p ~~=-0.01183 -0.05206 管板边缘剪力系数 νψ=M ~-0.1666 -0.7328 管板总弯矩系数 m m m =++121νν-0.6284 -10.34 系数G e 1仅用于 m >0时G m K e 13=μ 0.1832 3.014 系数G i 1当 m >0时,按K 和m 查图31（a ）实线当 m <0时,按K 和m 查31（b)0.77737.66系数G 1 m >0, G 1=),(max 11i e G G ; m <0 ,G 1=G i 10.7773 7.66管板径向应力系数带膨胀节Q 为Q exσ~r =14112()++νG Q G0.019950.06303管板布管区周边处径向应力系数 σ~'r=3412m K Q G ()()++ν-0.01176-0.06201 管板布管区周边处剪切应力系数~τp=1412++νQ G 0.02567 0.008228 壳体法兰力矩系数 1~~M M M p ws -=ξ -0.003994-0.01072计算值许用值计算值许用值管板径向应力 σσλμδr r ai P D =⎛⎝ ⎫⎭⎪~2184.1 1.5 []σr t 221.1132.2 3 []σr t 442.2 MPa管板布管区周边处径向应力σλμσδra r i P D '~'=⎛⎝ ⎫⎭⎪2⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+-)2(212m m k m k118.41.5m m m =++121νν221.1130.53[]σr t 442.2MPa管板布管区周边剪切应力δτμλτt pa pD P ~=-16.33 0.5 []σr t 73.7 -1.19 1.5 []σr t 221.1 MPa 壳体法兰应力σπλδf ws a i fY M P D '~'()=42 120 1.5 []σr t 221.173.22 3 []σr t 442.2 MPa换热管轴向应力σβνt c a P G Q Q G P =--+⎡⎣⎢⎤⎦⎥12236.04[]σt t138.2[]σcr60.127.7523 []σt t414.6[]σcr60.12 MPa壳程圆筒轴向应力 σλνc s t aA A P Q G P =+++[()()]1235.18[]φσc t189 89.7 []3φσc t567MPa换热管与管板连接拉脱应力 q =πσdl at23.17[q] 69.14.9843[q]焊接 [q]胀接207.3MPa计算结果管板名义厚度δn98mm管板校核通过。

常用金属材料的热膨胀系数表

常用金属材料的热膨胀系数表YD100STFEGUIDE 的长度计算:线膨胀系数8.3X10(-5 )1.区分Ａ：瞬间热膨胀系数长度△L=(d+1)×π×8.3×10^(-5)×(200-20)所以L=(d+1)×π-1.832.区分Ｂ：平均热膨胀系数槽的内径公差=d×8.3×10^(-5)×(200-20)/1 0;为槽内的多余空1000 18.903.个材料的区分如下表示　1)碳素钢、合金钢(区分1) ・碳素钢・ 3/4Ni-1/2Mo-Cr-V ・3/4Ni-1Mo-3/4Cr ・碳・钼钢・3/4Ni-1/2Mo-1/3Cr-V ・1Ni-1/2Cr-1/2Mo・ 1/2Ni-1/2Mo-V ・3/4Ni-1/2Cr-Mo-V　2)碳素钢、合金钢(区分2)・碳・硅钢　・ 1/2Cr-1/2Mo ・1Cr-1/5Mo-Si ・1/2Mo ・1Cr-1/5Mo-V ・1Cr-1/2Mo・1Cr-1Mn-1/4Mo ・1Cr-1/5Mo ・1・3/4Cr-1/2Mo-Cu0.15145.15　3)碳素钢、合金钢(区分3) 2.382712.4 ・碳・钼钢・ 1・1/4Ni-1/2Mo ・2Cr-1/2Mo ・1/2Cr-1/4Mo-Si ・1・1/4Cr-1/2Mo-Si ・3Cr-1Mo ・1Cr-1/2Mo-V　4)碳素钢、合金钢(区分4) ・Mn-1/2Mo ・Mn-1/2Mo-1/2Ni ・Mn-1/2Mo-1/4Ni ・Mn-1/2Mo-3/4Ni 水泥在1000度以上的热膨胀系数为5.8　5)碳素钢、合金钢(区分5)310S 在800度时热膨胀系数为18.5・1.1/4Ni-1Cr-1/2Mo ・2Ni-3/4Cr-1/4Mo ・3.1/2Ni ・1.3/4Ni-3/4Cr-1/4Mo ・2Ni-3/4Cr-1/2Mo 310S 在1000度时热膨胀系数为19.5・3.1/2Ni-1.3/4Cr-1/2Mo-V ・2Ni-1Cu ・2.1/2Ni ・1Cr-1/2Mo-V6)奥氏体不锈钢SS(区分1) 7)奥氏体不锈钢SS(区分2)8)奥氏体不锈钢SS(区分3)・18Cr-13Ni-3Mo ・18Cr-12Ni-2Mo ・17Cr-4Ni-Cu・18Cr-5Ni-3Mo9)奥氏体不锈钢SS(区分4) 10)奥氏体不锈钢SS(区分5)11)奥氏体不锈钢SS(区分6)・18Cr-8Ni ・18Cr-11Ni ・18Cr-10Ni-Ti・18Cr-10Ni-Cb0.45912)奥氏体不锈钢SS(区分7) 13)奥氏体不锈钢SS(区分8)14)奥氏体不锈钢SS(区分9)0.505・18Cr-9Ni-Mo-W ・22Cr-13Ni-5Mn・25Cr-12Ni・23Cr-12Ni・25Cr-20Ni15)奥氏体不锈钢SS(区分10) 16)奥氏体不锈钢SS(区分11)・(660)26Ni-15Cr-2Ti ・28Ni-19Cr-Cu-Mo17)马氏体不锈钢SS(区分・12Cr ・12Cr-1Al ・13Cr ・13Cr-4Ni18)马氏体不锈钢SS(区分2) 19)马氏体不锈钢SS(区分3)・17Cr ・27Cr20)高镍合金(区分1) 21)高镍合金(区分2)22)高镍合金(区分3)・Ni-Cr-Fe(NCF600) ・Ni-Fe-Cr(NCF800,NCF800H)・Ni-Fe-Cr-Mo-Cu(NCF825,GNCF2種及び３23)高镍合金(区分4) 24)高镍合金(区分5)25)高镍合金(区分6)・Ni-Cr-Mo-Cb(NCF625,GNCF1種) ・Ni-Fe-Cr-Mo-Cb(NCF718)・Ni-Cr(NCF750)。

锅炉各部膨胀间隙测量、检查

二者安装就位后，一定要将其退出，切勿遗忘，以免锅炉运行后影响膨胀。此端部连接很重要，一定要严格按图施工。 6、刚性梁与刚性梁之间的小立柱安装过程中，应注意一端焊死，另一端不焊的原则。活动端的限位板与立柱的间隙不许过大，否则运行时会因炉墙振动而产生撞击。 7、止晃块要注意严格按图施工，止晃拉杆和汽包阻尼减震装置的安装要注意高度和水平方向的预置量。
空位，即沿平板使拉撑板离开烟管管束边缘足够的距离，以防止限制烟管的胀缩，避免产生过大的热应力。
管道安装过程中一定要遵循图纸的要求，《规程》《规范》的规定。对于给水管道，四项管道支吊架的安装是其中的重要环节，安装中的位置一定要按图施工。在图纸设计中已经充分考虑到管道的受热膨胀问题，弹簧支架的位置的设定及为避免管道的热膨胀过大而产生应力。
下降管图
五、刚性梁安装
1、刚性梁分为水平和垂直两种。水平刚性梁的安装主要是悬挂固定在水冷壁及包墙膜片上，随水冷壁一起吊装，也可以在空中进行安装。垂直刚性梁则是通过与侧水冷壁之间的锚点来固定，通常是待侧水冷壁安装就位后，再将垂直刚性梁吊装就位以及固定。 2、止晃装置有止晃块和止晃拉杆，汽包有止晃块和液压阻尼减震装置两种。 3、水冷壁膜片上的刚性梁固定环组合前一定检查是否在一条水平线上，否则要进行处理； 4、水平、垂直刚性梁的锚点要焊牢固； 5、用于安装定位的安装螺栓待设备定位后一定要退出，特别是垂直刚性梁与水平刚性梁端部连接的定位螺栓，在
α 值的选定
表材料 20 碳钢铬钢 3Cr13 1Cr18Ni9Ti 铸铁 20～100 10.6～12.2 11.2 10.2 16.6 8.7～11.1 20～200 11.3～13 11.8 11.1 17 9.5～11.6

材料热膨胀系数汇总_2022年学习资料

实际上，无机非金属材料的体积膨胀系数α v、线-膨胀系数并不是一个常数，而是随温度稍有变化，-通常随温度升高增大。-瞬时线膨胀系数为-无机材料的线膨胀系数一般都不大，-数量级约为10-5-10-6K。
表3.3几种无机材料的平均线膨胀系数273一1273K-Байду номын сангаас料名称-a×10-8/K-a×10-6/K-Al Oa-8.8-钠钙硅玻璃-9.0-Be0-电瓷-3.5-4.0-MgO-13.5-刚玉瓷-55.5-莫来石 5.3-硬质瓷-尖晶石-7.6-滑石瓷-7=9-Sic-4.7-镁橄榄石瓷-9-11-ZrO2-10.0红石瓷-7一8-Tic-7.4-钛酸钡瓷-B4C-4.5-董青石瓷-1.1-2.0-TiC金属陶瓷-粘土质火砖-石英玻聘-0.5
表2-46典型实用玻瑞的热膨胀系数-序母-玻璃种类-线彤胀系数10-7/K-温度范围（℃）-高硅氧玻璃，C rning7900-7.8-200900-派动克斯玻璃，Corning7740-33-0-300-耐热玻璃小ena1447m-50-20-100-/99-19~461-板玻璃-1373-563-579-瓶玻璃-9 -0400-酒杯玻璃-98-晶质玻璃-117-0350-f88-22494-钡火石玻璃，BS145-331 519550-23499-撳冤玻瑞，BS87-649-589610-温度计玻璃，Jena16m-80-温度玻骋，Jena59m-56.6-0100-「91-21338-12-杜美封接玻璃，Corning0010236-464483-可伐封接玻璃，Corning7050-20~300-钨封接玻璃，Corning772 -20-300
12-MgO-10-8-冀来石-200-00600-800-1000-1200-T/t-几种无机材料的热膨曲线

交联聚乙烯

PEX交联聚乙烯。

一种市场上常见的地暖管材，密度30.94g/cm，维卡软化点123，导热系数0.4 W/m.K,热膨胀系数0.00018/k，拉伸屈服强度16Mpa，断裂伸长率>500%，拉伸断裂强度20Mpa，弯曲模量800Mpa。

PPR管PPR管正式名为无规共聚聚丙烯管，是目前家装工程中采用最多的一种供水管道。

PPR管的接口采用热熔技术，管子之间完全融合到了一起，所以一旦安装打压测试通过，绝不会再漏水，可靠度极高。

但这并不是说PPR水管是没有缺陷的水管，耐高温性，耐压性稍差些，长期工作温度不能超过70℃；每段长度有限，且不能弯曲施工，如果管道铺设距离长或者转角处多，在施工中就要用到大量接头；管材便宜但配件价格相对较高。

从综合性能上来讲，PPR管是目前性价比较高的管材，所以成为家装水管改造的首选材料。

市面上销售的PPR管主要有三种颜色，白色绿色和灰色，为什么会有这个区别，经销商的回答是所用原材料PPR粒子以及填充物的不同造成的。

其中白色绿色为材质较好的精品PPR管，灰色则为早期材质略差的普通管。

一般在水电改造中，原有的水管都会更换，家装公司和商家在建议装修者安装P PR管时全部选用热水管，即使是流经冷水的地方也用热水管。

他们的说法是由于热水管的各项技术参数要高于冷水管，且价格相差不大，所以水路改造都用热水管。

另一个事实是即使你想买冷水管市面上也很难买到，因为冷水管仅供应工装市场，不供应家装市场。

管径PPR管的管径可以从16mm到160mm，家装中用到的主要是20mm，25 mm两种（分别俗称4分管、6分管）,其中4分管用到的更多些。

一、什么是PP-R管?PP-R管又叫三型聚丙烯管，采用无规共聚聚丙烯经挤出成为管材，注塑成为管件。

是欧洲90年代初开发应用的新型塑料管道产品。

PP-R是80年代末，采用气相共聚工艺使5%左右PE在PP的分子链中随机地均匀聚合(无规共聚)而成为新一代管道材料。

[精品]各种材料的膨胀系数

[精品]各种材料的膨胀系数各种材料的膨胀系数:1.不锈钢:0.00001032.碳素钢 0.00001173.铜 0.000015964.青铜0.000018 5.铸铁 0.000011 6.聚氯乙烯0.00007 8.聚乙烯 0.0001 9.玻璃0.000005 10.PPR 0.15各种材料的熔点:1.铁 15302.钢1300---14003.铜10834.铝6605.锡23250米管材，50度温差时的膨胀量:PEX交联聚乙管 500mmPP聚乙烯管 400mmPB聚丁烯管 375mmPVC聚氯乙烯管 200mmPE-AL-PE铝管 59.50mm铜管 41.25mm镀锌钢管 28.50mm不锈钢管 27.50mm不同管材的线膨涨系数(摘自《化工管工工艺学》成都科技大学出版社87.12第一版) 管道材质线膨涨系数α值管道材质线膨涨系数α值米/米)度毫米/米)度米/米)度毫米/米)度 -6 -6碳素钢 12*100.012 紫铜16.4*10 0.0164 -6-6铸钢 11.4*10 0.0114 黄铜 18.4*10 0.0184 -6-6中铬钢11.4*10 0.0114 铝 24*10 0.024 -6-6不锈钢 10.3*10 0.0103 聚氯乙烯 80*10 0.08 -6-6镍钢 13.1*10 0.0131 氯乙烯 10*10 0.01 -6-6奥氏体钢 17*10 0.017 玻璃 5*10 0.005管道总热膨胀量=管材线膨涨系数*管段总长*(工作温度-安装时温度)附:饱和水蒸汽物理参数绝对压力饱和温蒸汽比容蒸汽重度含热量J/kg 汽化热332度? m/kg kg/ mJ/kg MPa kgf/cm 水蒸汽 0.00981 0.1 45.45 14.95 0.0669 0.01961 0.2 59.67 7.795 0.1283 0.02942 0.3 68.68 5.328 0.1877 0.03923 0.4 75.42 4.0690.2458 0.04903 0.5 80.86 3.301 0.3029 0.09807 1 99.09 1.725 0.57970.14710 1.5 110.79 1.180 0.8472 0.19613 2.0 119.62 0.9016 1.109 0.245172.5 126.79 0.7318 1.367 0.294203.0 132.88 0.6166 1.622 2164.2 0.343233.5 138.19 0.5338 1.873 581.55 2731.5 2149.9 0.392274.0 142.92 0.4706 2.125 601.22 2735.7 2134.4 0.44130 4.5 147.20 0.4213 2.373 619.65 2741.1 2121.5 0.49033 5.0 151.11 0.3816 2.621 636.81 2745.7 2108.90.55840 6.0 158.08 0.3213 3.112 666.95 2754.1 2087.1 0.68647 7.0 164.17 0.2778 3.600 693.33 2760.8 2067.4 0.78453 8.0 169.61 0.2448 4.085 717.20 2766.6 2049.4 0.88260 9.0 174.53 0.2189 4.568 738.55 2771.7 2033.1 0.98067 10.0 179.04 0.1981 5.049 758.64 2775.8 2017.2 1.07872 11.0 183.20 0.1808 5.530 777.07 2779.6 2002.5 1.17680 12.0 187.08 0.1664 6.010 794.24 2783.0 1988.7 1.27486 13.0 190.71 0.1541 6.488 810.15 2785.9 1975.8 1.37293 14.0 194.13 0.1435 6.967 825.22 2788.4 1963.21.47100 15.0 197.36 0.1343 7.446 839.87 2790.9 1951.0刍议实际利率法在债券筹资业务核算中的运用【摘要】按各期应付债券总账余额和实际利率确定应承担的债券利息费用按票面利率确定各期应付债券总面值的应付利息各期承担债券的利息费用与应付利息的差额形成了应摊销的债券溢折价额【关键词】确定实际利率,债券利息费,摊销溢折价,账务处理企业在发行长期债券筹资业务中产生的溢折价应当在到期前的各期间内按照实际利率分摊实际利率法核算应付债券的利息费用要求企业按照各期应付债券的负债总额和债券实际利率确定各期承担的债券利息费用采用实际利率确定各期承担的利息费用能更合理体现各期应付债券的负债资金应承担利息费用的配比性要求2006年财政部发布的《会计准则第22号,金融工具确认和计量》第十四条3规定企业应当采用实际利率法确认各期应负担金融负债的利息费用从而分摊债券的溢折价笔者认为宜从以下方面把握实际利率法在核算长期债券筹资业务中的运用方法即长期债券筹资业务核算的初始计量、确认各期应承担债券利息费用的后续计量以及在应付债券转换处置业务中的运用一、实际利率法在长期债券筹资业务初始计量中的运用企业发行的长期债券也可以从多个角度分类比如按照付息方式可分为到期一次性还本付息和分期付息的债券,按照是否承诺未来转化为股票分为可转换债券和不可转换为股票的还本付息债券,按照发行价格方式可以划分为溢价、折价或平价方式发行的债券,按照计息方式分为单利法计息和复利法计息的债券等无论属于哪支类型的债券采用实际利率法核算债券的筹资业务都需要在“应付债券”总账下专设“面值”、“应计利息”、“利息调整”明细账对于按期付息的债券应当专设“应付利息”总账核算结算形成的未付利息额发行债券取得了筹资额的会计处4理为借银行存款,实收总额,贷应付债券,面值,利息调整举例说明如下假设光明公司在2007年1月1日经批准委托代理商在证券市场发行了5年期面值100元/张票面年利率9%到期一次性还本付息的债券100000张即总面值1000万元发行当日起开始按照单利法计息确定的发行价格为102元/张发行取得资金用于增补生产经营资金发行期间7天冻结全部申购资金所取得利息收入10万元承担的发行费用4万元已经签发了支票支付给代理商发行后直接在市场上市交易光明公司在发行期已经全部销售了债券并取得了筹资款发行债券手续费从发行债券取得资金和冻结申购资金取得利息的存款账户中支付在2007年初发行债券取得资金的会计处理为借银行存款10260000贷应付债券-面值100000005-利息调整260000二、实际利率法在核算各期应承担债券利息费用中的运用实际利率法在核算企业长期债券筹资业务中运用的核心内容是对债券利息费用的核算笔者认为应特别重视把握以下要点第一确定应付债券筹资额的实际利率发行债券的筹资额应当等价于未来支付债券利息和偿还债券本金的总现值从而计算确定其中的折现率即通过下列关系式解方程确定实际利率债券的发行价,未来各期支付债券利息额的总折现值，到期偿还债券本金额的折现值第二按照实际利率和应付债券结余额确定各期承6担的债券利息费用某年应确认的债券利息费用,应付债券额×实际年利率第三确定各期应付债券利息与承担债券利息费用额之间的差额企业需按持有债券的面值及票面利率确定应付的债券利息,这反映了债券发行企业与债券购买者之间的利息结算关系,按应付债券额及实际利率水平确定当期应承担的债券利息这反映了企业形成的利息费用额,各期应付债券利息与债券利息费用额之间的差额形成为债券溢价或折价的摊销额第四编制相应业务的会计分录借财务费用或在建工程(应付债券余额×实际利率)应付债券,利息调整,差额,贷应付债券,应计利息,面值×票面利率,注对于符合资本化条件的借款费用应当形成在建7工程,对于分期付息的债券应当计入到“应付利息”总账中在上述举例条件中,光明公司各期应承担债券利息费用的会计处理方法如下一是计算光明公司在2007年1月1日发行该债券筹资的实际年利率i注如果债券发行的费用大于债券发行期间冻结申购资金的利息收入额规定该差额形成财务费用或在建工程等账户在计算实际利率时不需要考虑,但本题中的债券发行费用小于债券发行期间冻结申购资金得到的利息该差额作为债券发行的溢价并入应付债券账户核算二是确定各期应承担的利息和应支付的利息、转回的债券数额、债券总账余额等项目额2007年末结计当年形成的应付债券利息=债券总面值×票面年利率=10000000×9%=90000082007年末确认当年应承担的债券利息费用额=该年初应付债券总账余额×实际利率=10260000×7.163%=734923.802007年应摊销转回债券溢价=应付利息-承担的债券利息费=900000-734923.8=165076.2元2007年末应付债券总账余额=年初总账余额+当年应付利息-当年摊销溢价转回的债券数额=10260000+900000-165076.2=10994923.8依次类推计算2008年后各年应付债券的利息下表反映各项目数额的计算过程和结果三是承担债券利息费用的会计处理2007年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用734923.80=10260000×7.163%9应付债券-利息调整165076.2=900000-734923.8贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%2008年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用787566.39=10994923.8×7.163%应付债券-利息调整112433.61=900000-787566.39贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%2009年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用843979.77=11782490.19×7.163%应付债券-利息调整56020.23=900000-843979.77贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%102010年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用904434.04=12626469.96×7.163%贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%应付债券-利息调整4434.04=900000-904434.04,表示形成财务费用的利息大于应付利息,2011年末结计利息和摊销债券溢价业务的会计分录借财务费用969096=14500000×7.163%贷应付债券-应计利息900000=10000000×9%应付债券-利息调整69096=900000-969096,表示形成财务费用的利息大于应付利息,2011年末利息调整明细账余额=260000-165076.211-112433.61-56020.23+4434.04+69096=02011年末应计利息明细账余额=900000×5=4500000元2011年末应付债券总账余额=1000万元+450万元+0=1450万元2011年末应付债券到期还本付息业务的会计处理借应付债券-面值10000000-应计利息4500000贷银行存款14500000三、实际利率法在可转换债券业务核算中的运用12笔者认为应用实际利率法核算可转换债券业务应着重把握两个要点一是需要计算发行债券的实际收款额与债券按照发行当时市场利率确定现值的差额,该差额形成资本公积,再计算债券面值与债券现值,即公允价,之间的差额该差额形成利息调整,二是在条件具备时将可转换债券转换为股票从而解除债务但一般债券是在到期日偿还债券本息后解除了债务在转换股票之前各期间的账务处理方法与一般债券相同见下列核算案例假设前进公司在2007年1月1日经过批准发行了总面值1000万元票面年利率6%5年期按年付息每年12月31日付息发行时的市场年利率9%扣除发行费用后实际收到发行价款900万元发行2年后可以转换股票按照每10元债券转换1股股票股票面值为1元/股设在可转换股票日可转换债券的持有者都行权办理了转换股票手续第一2007年初发行可转换债券需计算有关项目数额和编制的会计分录方法为13___?_____________________?__________________?_债券面值1000万元债券现值,公允价,883.4万元发行价900万可转换债券的现值,即公允价,=到期前未来各年利息额的现值+到期债还本金的现值=1000万×6%×5年及9%年利率的年金现值系数+1000万×5年及9%的复利现值系数=60万×3.89+1000万×0.65=233.4+650=883.4万元发行可转换债券形成的折价,利息调整账户额,=面值-现值,公允价,=1000-883.4=116.6发行债券实际收款与债券现值,公允价,之间的差额=900-883.4=16.6万元借银行存款9000000应付债券-可转换债券,利息调整,1166000贷应付债券-可转换债券,面值,1000000014资本公积-其他资本公积166000注?以发行可转换债券当时的市场利率作为计算债券现值的实际利率,?实际收取可转换债券的发行价总额与计算的债券现值之间的差额形成资本公积构成净资产,?如果不是发行可转换债券发行债券取得价款与债券面值之间的差额全都在“应付债券-利息调整”账户核算不必分离出形成资本公积的差额和形成“利息调整”明细账户的差额第二2007年12月31日确认本期间应承担的债券利息费用借财务费用795060=,1000-116.6,万元×9%=883.4万元×9%贷应付债券-可转换债券,应计利息,600000=1000万元×6%-可转换债券,利息调整,195060=79.506万元-60万元15第三2008年12月31日确认本期间应承担的债券利息费用借财务费用866615.4=,1000-116.6+60+19.506,万元×9%贷应付债券-可转换债券,应计利息,600000=1000万元×6%-可转换债券,利息调整,266615.4=86.66154万元-60万元第四2009年1月1日债券转换为股票的业务核算方法转换股票前账面结余的利息调整额,116.6-19.506-26.66154,70.43246万元转换股票前形成的应计利息结余额,60，60,120万元16债券转换的股份数=该债券的总账余额/10=(1000+120-70.43246)/10=104.956754万股=1049567.54股(不足1股的部分付现金结算,0.54股的债券额5.4元)借应付债券-可转换债券(面值)10000000-可转换债券(应计利息)1200000资本公积-其他资本公积166000贷应付债券-可转换债券(利息调整)704324.6股本1049567=104.9567万股×1元/股资本公积-资本溢价9612103库存现金5.40可转换债券转换成为股票之后企业在该债券上的偿债义务和风险才解除企业将按照接受股权投资的实收资本业务对其进行后续核算17【参考文献】1财政部会计资格评价中心编写.中级会计实务.经济科学出版社2007年1月.2《企业会计准则第22号,金融工具确认和计量》2006年2月15日财政部颁布.2007年1月1日起施行.3《企业会计准则,应用指南,2006,》2006年10月30日财政部颁布.自2007年1月1日起施行.1819。

GB50316-2000工业金属管道设计规范.doc

UDC中华人民共和国国家标准P GB 50316——2000工业金属管道设计规范Design code for industrial metallic piping2000-09-26 发布2001-01-01 实施国家质量技术监督局联合发布中华人民共和国建设部中华人民共和国国家标准工业金属管道设计规范Design code for industrial metallic pipingGB 50316——2000主编部门：中华人民共和国原化学工业部批注部门：中华人民共和国建设部施行日期：2001年1月1日中国计划出版社2000 北京关于发布国家标准《工业金属管道设计规范》的通知建标[2000]199号根据国家计委《一九九一年工程建设国家标准制订、修订计划》（计综合[1991]290号）的要求，由原化学工业部会同有关部门共同制订的《工业金属管道设计规范》经有关部门会审，批准为强制性国家标准，编号为GB 50316——2000，自2001年1月1日起施行。

本规范由国家石油和化学工业局负责管理，中国寰球化学工程公司负责具体解释工作，建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。

中华人民共和国建设部二000年九月二十六日目次1 总则 (7)2 术语和符号 (8)2.1 术语 (8)2.2 符号 (10)3 设计条件和设计基准 (18)3.1 设计条件 (18)3.2 设计基准 (19)4 材料 (26)4.1 一般规定 (26)4.2 金属材料的使用温度 (26)4.3 金属材料的低温韧性试验要求 (26)4.4 材料的使用要求 (28)5 管道组成件的选用 (30)5.1 一般规定 (30)5.2 管子 (30)5.3 弯管及斜接弯管 (30)5.4 管件及支管连接 (30)5.5 阀门 (33)5.6 法兰 (34)5.7 垫片 (34)5.8 紧固件 (34)5.9 管道组成件连接结构选用要求 (35)5.10 管道特殊件 (36)5.11 非金属衬里的管道组成件 (36)6 金属管道组成件耐压强度计算 (37)6.1 一般规定 (37)6.2 直管 (37)6.3 斜接弯管 (38)6.4 支管连接的补强 (40)6.5 非标准异径管 (46)6.6 平盖 (49)6.7 特殊法兰和盲板 (50)7 管径确定及压力损失计算 (52)7.1 管径的确定 (52)7.2 单相流管道压力损失 (52)7.3 气液两相流管道压力损失 (54)8 管道的布置 (55)8.1 地上管道 (55)8.2 沟内管道 (57)8.3 埋地管道 (58)9 金属管道的膨胀和柔性 (59)9.1 一般规定 (59)9.2 管道柔性计算的范围及方法 (59)9.3 管道柔性计算的基本要求 (59)9.4 管道的位移应力 (59)9.5 管道对设备或端点的作用力 (62)9.6 改善管道柔性的措施 (64)10 管道支吊架 (65)10.1 一般规定 (65)10.2 支吊架的设置及最大间距 (65)10.3 支吊架荷载 (65)10.4 材料和许用应力 (66)10.5 支吊架结构设计及选用 (66)11设计对组成件制造、管道施工及检验的要求 (68)11.1 一般规定 (68)11.2 金属的焊接 (68)11.3 金属的热处理 (68)11.4 检验 (68)11.5 试压 (68)11.6 其他要求 (69)12隔热、隔声、消声及防腐 (70)12.1 隔热 (70)12.2 隔热和消声 (70)12.3 防腐及涂漆 (70)13输送A1类和A2类流体管道的补充规定 (72)13.1 A1类流体管道的补充规定 (72)13.2 A2类流体管道的补充规定 (73)14 管道系统的安全规定 (74)14.1 一般规定 (74)14.2 超压保护 (74)14.3 阀门 (74)14.4 盲板 (74)14.5 排放 (74)14.6 其他要求 (75)附录A 金属管道材料的许用应力附录B 金属材料物理性质附录C 非金属衬里材料的使用温度范围附录D 钢管及钢制管件厚度的规定附录E 柔性系数和应力增大系数附录F 室外地下管道与铁路、道路及建筑物间的距离附录G 管道热处理的规定附录H 管道的焊接结构附录J 管道的无损检测附录K 本规范用词说明附加说明附：条文说明1 总则1.0.1.为了提高工业金属管道工程的设计水平，保证设计质量，制订本规范。

不锈钢管安装步骤

承插氩弧焊、对接氩弧焊是管道常见的连接方式。

主要安装设备有：切割机、直流钨极氩弧焊机（含主机、氩弧焊枪、地线等），安装材料有焊料、氩气等。

创新的承插氩弧焊式管件和连接方式，是吸取传统的承插式管道连接和焊接式管道连接两者之长，并进行有机的结合，以适应不锈钢良好的焊接性能。

承插氩弧焊主要有两大特点：一是施焊过程不需焊丝（以扩管边代替），不仅能使管路材质浑然一体、成色100%，且能省却焊接辅料，并提高焊接速度；二是这种“无接头连接”的连接方式，符合暗敷特别是嵌墙管道尽道尽量减少或没有接头的原则；承插氩弧焊的三大优势：一是经耐压、气密、拉拔、负压和盐雾等试验，其各项数据表明，管件连接强度和密封性等性能，较其他连接方式具有明显的优势；二是适用范围广，除明装、暗敷外，在管道井、嵌墙等场合，“无接头连接”更具有特殊的优势；三是性价比高，管件结构简单，价格优势明显。

氩弧焊应遵循小电流、快速度的原则，对不同壁厚的管材，都有相应的电流要求。

依靠气流保护，快速升温降温，旨在壁开6000C～8000C的後化温度，以免引起晶间腐蚀。

:一、安装规格承插氩弧焊DN15～DN50（½″～2〞）；对接氩弧焊DN50～DN300（2″～12〞）。

二、施工要领1、管子及管件均匀为薄壁件，请避免粗暴操作，以免造成瑕疵和凹陷，尤其在现场注意不得攀踏、系安全架、用作支撑；（2、管材存放：管子要避错太阳光直射，请用塑胶带或保安布单项式等式逻辑覆盖保护；3、管子、管件在在装卸、搬运时应小心轻放，不得抛、摔、滚、拖，避免油污，尤其是管端及管件橡胶密封圈部位，应确认是否存在异物，若有异物，会造成安装不良；4、若管件不能顺利插入管子，请确认管子端口的毛刺是否去除干净，尤其是内壁的毛刺，直接影响管件与管子的配合；5、带螺纹的管件插入后暂不连接，先将螺纹旋紧后再连接，以免造成连接好的接头因旋动螺纹而松脱；6、配管弯曲不正时，请在直管部位修正，不可在管件部位矫正，否则连接处可能松弛，这也是造成泄露的原因；\7、螺纹连接处若有松弛现象，可用扳手拧紧；8、管路系统用于水以外的其他介质（如油类、化学制剂、煤气等）时，请与制造商商谈；9、不可强力加工弯曲管子，否则会造成应力腐蚀，弯曲加工时请使用不锈钢专用弯曲工具；10、管道穿越承重墙、楼板或钢筋混凝土结构层时，应设套管，套管应超出50mm；11、管道穿越建筑物的沉降缝、伸缩缝和变形缝时，必须安装伸缩接头；)12、敷设水平管应具有～的放空坡度；13、薄壁不锈钢管与阀门、水表、水嘴等连接应采用螺纹转换接头；14、安装完毕的干管，应在管外壁采取防腐措施；15、管道暗敷时，应在管外壁采取防腐施，以免一些化学性物质影响管质。

标准：化工管道设计规范HGJ8-87_9

工程建设标准全文信息系统柔性计算方法应符合下列规定量数大于对简单的法等验算无分支管道或管系的局部作为计算机柔性计算前的初步判断时管道柔性计算的基本要求计算管系的划分应符合下列规定管系可按设备连接点或固定点划分为若干计算分管分叉管道不宜从分叉点处进行分段计算只有当分叉柔性计算应符合下列规定管道与设备相连接时应计入管道端点处的附加位计入柔性系数和应力增大系数分别计算工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统管道的位移应力计算管道上各点的力矩时应采用从安装温度到最高温度表中的线膨胀系数和本规范附录中在安装温度下管道材料的弹性各点当量合成力矩的计算应符合下列规定计算点在弯管和各类弯头上时式中式中工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统图增大系数取不同值时弯管或弯头的力矩图大系数取两者中大值时弯管或弯头的力矩当计算点在三通的交叉点处时即取平工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统图增大系数取不同值时三通的力矩图增大系数取两者中大值时三通的力矩大系数应取截面系数的计算应符合下列规定式中工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统式中取计算管道位移应力范围应符合下列规定对于异径三通支管或其他组焊型式的异径支管连接点处的位移应式中对于异径三通支管或其他组焊型式的异径支管连接点处的位移应式中工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统移应力范围管道对设备或端点的作用力设计管道时当计算机程序中不包括滑动支架的摩擦力时应采用手算修力和力矩或时取和为安装温度下对管端和设备接口式中可在中取用工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统一般可取材料在当计算的管道为多固定点的复杂管系或沿坐标轴各方向采用不同冷拉比时应采用管元件的变形系数及各方向的冷拉值等的方程组计算运行初期在安装温度下管道对设备或端点的作管道在最高温度或最低温度下对设备或端点的作用力和力改善管道柔性的措施管道设计中可利用管道自身的弯曲或扭转产生的变位来列办法改善管道的柔性调整支吊架的型式与位置工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统条的方法改善管道的柔性时工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统管道支吊架一般规定应符合本规范第及应优先选用标准的及通用的支吊架对主要受力的支吊支吊架的设置及最大间距装有膨胀节的管道该构件应有足够强度条件是控制管道自重弯曲应力不应超过设计温度下材料许用应力计挠度不应超过装置外管道的挠度允许适当放宽但不应超过工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统对于不允许积液并带有坡度的管道支吊架间距除满足本规范第条要求外它与挠度及坡度之间的关系还应符合式中支吊架荷载支吊架的设计应承受下述荷载应承受本规范第条所述的各项重力及支吊架应承受在管道运行期间可能产生变化的下列荷载当柔性计算程序中未计及滑动支架摩擦力或其他荷载时工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统支吊架的荷载组合应按使用过程中的各种工况分别进行取其中最不材料和许用应力支吊架用材料应符合下列规定管道支吊架用材料应符合本规范第与管道组成件直接接触的支吊架零部件材料应按管道的设计温度选用直接与管道组成件焊接的支吊架零部件材料铸铁材料不宜用在受拉伸荷载处可锻铸铁不应承条及本规范附录其他许用应力应符合下列规定许用剪切应力宜为该材料许用应力的螺纹拉杆的抗拉许用应力应按该材料许用应力降低不少于支吊架结构设计及选用支吊架的管托及活动部位的结构应符合下列规定对于无隔热层管道等于支吊架的滑动面和铰接活动部位应露在隔热层以工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统与管道组成件接触的支吊架零部件与管道组成件间在规与管道组成件接触的不可拆卸的支吊架零部件应符合下列规定应控制支吊架零部件与管道组成件连接处的局部应等材料应适于焊接与管道组成件接触的可拆卸的支吊架零部件应符合下列在垂直管道上的承重管夹应防止与管道组成件间产碳钢的支吊架零部件与有色金属或不锈钢管道组成件不应直接接触在接触面之间可增加非金属材料的隔离垫层或支吊架的连接件的设计应符合下列规定螺纹拉杆的最大承载力可根据其许用应力和螺纹根吊杆直径不宜小于当吊架有水平位移时拉杆两端应为铰接两铰接点吊点处水平位移的倍吊杆与垂直线夹角不应大于工程建设标准全文信息系统定向位移处弹簧在任何工况下所承可变弹簧支吊架可根据国由管道垂直方向热位移引起的荷载变化系数按式式中荷载变化系数不应大于处于锁定位置时应可承受时该组件应可承受倍最大工作荷载不应小于设计荷载的工程建设标准全文信息系统按标准规定定述规定应承受管道振动力而不承受管道的重力最大防振力不应小于工程设计的要求值并设有可调结构下具有高阻尼特性与土建结构或基础或设备相连接的管道支吊架的钢结构应满足下列刚度条件于梁的最大挠度不应大于倍梁的计算长度采用非对称型钢且承载着力点不通过弯曲中心时工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统及检验的要求一般规定应符合现行国家标准业金属管道工程施工及验收规金属的焊接支管焊接应符合本规范第条第款支管连管道的焊接结构应符合本规范附录金属的热处理节的规定外有应力腐蚀的管道及其他对消除残余应力有严格要求的管道需热处理时检验工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统除有特殊要求外管道无损检测可按本规范附录的规管子制造的检验应符合本规范第及条的规试压承受内压管道的液压及气压试验的压力应符合国家现行对于气体管道前的分段液压强度试验及安装后固定口应进行液压或气压试验条件下组成件的内压圆周应力不得超过如超过时应降低试验压式中承受外压管道的液压试验应符合下列规定工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统真空管道可按承受内压对于需夹套管的内管应经液压试验及检验合格后才能施外套管应按本规范第对于所有环焊缝应进行管道组成件的无损检测应按本规范附录要求进行气密试验的管道应符合下列规定对输送真空度其他要求仪表及电采用现场决定或等于或将贮罐接工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统对于非金属衬里的每根管最后封闭短管的长度应在现场实测长度后提交制造厂或采用其他设计认可的或本规范第并应在其他管道安装完后工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统隔热及碳钢的伴热管与不锈钢管子之间应采用非金属材料当流体或管道材料不允许产生局部过热时在伴热其含氯量不应大于从图图工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统隔热结构的外保护层应能有效地防止雨水进入隔热层隔声和消声一般采用软质材料做隔声层外保护层可与隔热结构的不锈钢管道的隔声材料应符合本规范第条的规放空管道噪声超过规定值时防腐及涂漆埋地钢管道的外表面应制作防腐层防腐层数应按所设当有特殊的要求时工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统输送类和类流体管道的补充规定类流体管道的补充规定设计条件应符合下列补充规定管道设计中应进行动载分析使有害的振动及脉冲不应按本规范第管道组成件的选用应符合下列补充规定选用焊接钢管应符合本规范附录斜接弯管的一条焊缝方向改变不应大于扩口翻边的突缘短节选用要求使用的压力不应超过公称压力下列数值公称直径最小壁厚工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统阀门的选用要求采用足够机械强度的直螺纹连接方式法兰的选用要求不应低于公称压力承插焊管件应权限用于公称直径小于或等于于例如本规范第条图第当工艺要求必须埋地敷设时工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统设置在安全隔墙或隔板内的管道其手动阀门应采不应在可通行管沟内布置类流体不应直接排入下水道及大气中应排入封管道施工及检验应符合下列补充规定碳钢管道壁厚大于或等于时应进行焊后热处管道施工的无损检测应符合本规范附录类流体管道的补充规定高硅铸铁不得用于应采用防止阀杆填料处泄漏的可靠的密封结构型式的阀除耐腐蚀的要求外用螺纹密封时不应大于公称直径本规范第对于类流体的管道除了应符合工程建设标准全文信息系统本规范第至条的规定还应符合本规范第条第条第款及第条第工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统管道系统的安全规定一般规定管道系统中的安全设计要求除按本章的规定外还应符超压保护除本规范第爆破片设计爆破压力与正常最大工作压力的差值此差值根据爆正常最大工作压力的但对于本规范第条第安全阀入口管道的压力损失宜小于开启压力的安全阀出口管道压力损失不宜超过开启压力的安全阀的最大泄放压力不宜超过管道设计压力的安全阀或爆破片的入口管道和出口管道上不宜设置切断工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统正常工作时安全阀或爆破片入口或出口的切断阀应在工程设计图中应按下列规定加标注符号或或应有排空措制造阀门需防止流体倒流的管道上并应在设计图中按本规范第此类阀门只允许在维修时盲板当装置内停运维修时装置外有可能或要求继续运行的对于小放空阀时或大气腐蚀严重的场合宜使用分离式盲板插板与垫环应有识别标记工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统排放密度比环境空气大的度比环境空气小的类无闪蒸的液体在符合卫生标准及水道材料使用温度和无腐蚀的情况下排放口流速应符合本规范第不经常使用的常压放空管口其他要求在寒冷气候条件下室外管道应有下列的防冻措施冷却器的进出水管道和冷却水总管的末端应设置对于安装在室内的输送类流体管道的薄弱环节的组成重要设备在运行中下列情况应设阻火设施与明火设备连接的类气体的减压后的管道包括工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统火炬管道氧气管道设计应符合下列规定氧气管道组成件的选用除按本规范其他章节的规调压阀前后除非工艺流程有特殊设计要求及可靠的安全措施保要求及有关氧采用夹套管道时变条件及工艺要求选择下列结构全夹套管子部分夹套除法兰颈没有夹套外其他部分均有夹套简易夹套管子工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统附录金属管道材料的许用应力常用钢管许用应力见表常用钢管许用应力表工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统表工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统表工程建设标准全文信息系统注未计入焊接接头系数条规定粗线以上的数值仅用于特殊条件或短期使用条的规定工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统常用钢板许用应力碳素钢钢板工程建设标准全文信息系统碳素钢钢板低合金钢钢板工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统低合金钢钢板工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统低合金钢钢板工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统高合金钢钢板工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统高合金钢钢板注仅适用于允许产生微量永久变形之元件对于法兰或其他有微量永久变形就引起泄漏或故障的场合不能采工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统常用螺栓许用应力见表常用螺栓许用应力碳素钢螺栓低合金钢螺栓工程建设标准全文信息系统低合金钢螺栓工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统高合金钢螺栓注工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统常用锻件许用应力见表常用锻件许用应力碳素钢锻件低合金钢锻件工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统高合金钢锻件注工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统碳素钢铸件的许用应力注表中许用应力值已乘质量系数球墨铸铁件的许用应力注表中许用应力值已乘质量系数工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统铸铁件的许用应力见表铸铁件的许用应力可锻铸铁灰铸铁工程建设标准全文信息系统灰铸铁工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统铝及铝合金管的许用应力为热作状态工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统附录金属材料物理性质金属材料的弹性模量见表金属材料的弹性模量表工程建设标准全文信息系统工程建设标准全文信息系统金属材料的平均线膨胀系数值见表金属材料的平均线膨胀系数值表。

各种材料热膨胀系数

各种材料热膨胀系数材料的热膨胀系数可以定义为单位温度变化时材料长度、体积或面积的变化量与初始尺寸的比值。

不同材料的热膨胀系数差异很大，以下是一些常见材料的热膨胀系数。

1.金属：铝：铝的线膨胀系数为24×10^-6/℃。

因此，当铝材料从摄氏0度升到100度时，材料长度将增加约0.24%。

铁：铁的线膨胀系数为11.7×10^-6/℃。

在相同条件下，铁材料的长度增加约0.117%。

铜：铜的线膨胀系数为16.6×10^-6/℃。

在相同条件下，铜材料的长度增加约0.166%。

2.塑料：聚乙烯：聚乙烯的线膨胀系数为105×10^-6/℃。

因此，当聚乙烯材料从摄氏0度升至100度时，材料长度将增加约1.05%。

聚丙烯：聚丙烯的线膨胀系数为125×10^-6/℃。

在相同条件下，聚丙烯材料的长度增加约1.25%。

聚四氟乙烯：聚四氟乙烯的线膨胀系数为12×10^-6/℃。

在相同条件下，聚四氟乙烯材料的长度增加约0.12%。

3.陶瓷：石英：石英的膨胀系数为0.5×10^-6/℃。

因此，当石英材料从摄氏0度升至100度时，材料长度将增加约0.005%。

氧化铝：氧化铝的线膨胀系数约为7.4×10^-6/℃。

在相同条件下，氧化铝材料的长度增加约0.074%。

4.玻璃：硼硅酸玻璃：硼硅酸玻璃的线膨胀系数约为3.3×10^-6/℃。

因此，当硼硅酸玻璃材料从摄氏0度升至100度时，材料长度将增加约0.033%。

钠钙玻璃：钠钙玻璃的线膨胀系数约为9×10^-6/℃。

在相同条件下，钠钙玻璃材料的长度增加约0.09%。

总结：不同材料的热膨胀系数可以很大程度上影响材料的热胀冷缩性能。

了解材料的热膨胀系数可以帮助工程师设计和预测材料在不同温度下的性能和变形情况。

不锈钢304&439介绍

1牌号：439 钢种一般性能（General properties）439 钢种是加钛稳定、含18 ％Cr 的合金，为铁素体不锈钢，可耐从淡水到沸腾酸的许多氧化环境的污染。

它可在退火以后、冷轧或焊后原状的情况下使用，能应用于可以使用其他不锈钢合金，如304、410、409 和430 的许多地方。

439 钢种或许也可用于许多氧化环境，在那些场合，403 钢种足以耐一般的腐蚀但会发生氯化物应力腐蚀裂纹。

439 钢种的成分已被平衡得可在所有的温度下保持完全的铁素体结构，以避免焊接后延性降低并能耐晶间腐蚀。

类似的铁素体不锈钢，如430 和434，具有焊接后脆性马氏体构造和焊后原状晶间腐蚀的敏感性。

439 钢种焊接后不需要用退火来恢复延性，或保持耐晶间腐蚀的性能。

439 钢种极好的抗应力腐蚀裂纹的性能、良好的焊接性能、高导热性和低热膨胀特性，是其应用于很多场合的理想的依据。

在壳管式换热器中，碳钢外壳与439 钢种管道一起使用，由于它们的热膨胀系数紧密相配，可能不需要在换热器中使用膨胀接头。

与304 钢种相比，439 钢种Co 含量低，在核能方面的应用具有吸引力。

对于409 钢种来说使用温度太高的地方，439钢种则能保持良好的耐氧化和腐蚀性能，因而可用于制造许多汽车排气系统的零部件和住宅用炉的一次热交换器。

结构（Structure）439 不锈钢为铁素体，在低于熔点的所有温度下是体心立方晶体结构，角状的碳氮化钛随机地存在于铁素体基体中。

规范(Specifications)439 不锈钢（称作XM-8 或UNS S 43035）列入许多规程和规范之中，它们为：439 钢种焊管的允许应力见ASME，第8 节、第一部分。

表UHA 23 中规定其与430 焊管相同。

在棒材和无缝产品中，这两种合金的允许应力也相同。

可用性（Availability）439HPTM 钢种可以是宽度达48” 厚度达0.125”退火状态的板材和卷带。

热补偿计算实例

热补偿计算实例1．热力管道的热膨胀管道由于受输送介质及外界环境的影响，会产生热胀冷缩现象。

如果管道的热胀冷缩受到约束，管壁会产生巨大的应力，这种应力称为热应力。

热力管道安装时，是在环境温度下安装的。

系统运行时，热媒温度高于环境温度，管道便会发生膨胀，管道因热膨胀产生的热伸长量按下式计算：△L =L α(t 2－t 1) (8-4) 式中 △L －管道的热膨胀量，mm ；L －计算管段长度，m ；α－管材的线膨胀系数，mm/m ·℃，钢材的线胀系数通常取α＝ mm/m ·℃；t 2－管道设计计算时的热态计算温度，通常取管内介质的最高温度，℃；t 1－管道设计计算时的冷态计算温度，℃。

2．热力管道的热应力热力管道受热膨胀后，如能自由伸缩，则管道不致产生热应力，如果管道的伸缩受到约束，管壁就会产生热应力，管壁产生的热应力按下式计算：б＝E ×△L /L ＝E α(t 2－t 1) (8-5)式中 б——管道的轴向热应力，MPa ，E ——管材的弹性模量，MPa ，钢材的弹性模量E 通常取×105MPa ；其他符号同式（8-4）。

直线热力管段若两端固定，受热膨胀后，作用在固定点的推力按下式计算： P k =б×A (8-6) 式中 P k ——管子受热膨胀后对固定点的推力，N ；б——管道的轴向热应力，MPa ；A ——管壁的截面积，mm 2；而()224d D A -=π （8-7）式中 D ——管子外径，mm ；d ——管子内径，mm 。

例8-1 某热力管段长100m ，钢材材质为Q235-A 钢，管子规格为D 219×9mm ，管道安装时环境温度为10℃，管内输送介质的最高温度为210℃，试计算管道运行前后的热伸长量；若管道两端固定，求管道的轴向热应力和管道对固定点的推力。

解：（1）计算热伸长量根据公式（8-4）△L =L α(t 2－t 1)按给定条件L ＝100m ，t 1＝10℃，t 2＝210℃，线胀系数α按0.012mm/m ·℃；得 △L ＝100××（210－10）＝240mm（2）计算热应力根据公式（8-5）б＝E ×△L /L ＝E α(t 2－t 1)管材的弹性模量E 按×105 MPa ，得 б＝E α(t 2－t 1)＝×105××10－5（210－10）＝480MPa（3）管子对固定点的推力根据公式(8-6) P k =б×A得 P k =б×A ＝480×()222012194-π=480××7560=×106N3．热力管道的热补偿热力管道的补偿方式有两种：自然补偿和补偿器补偿。

管材的线膨胀及伸缩量的计算

第一节管材的线膨胀及伸缩量的计算一、热膨胀量的计算管道安装完毕投入运行时，常因管内介质的温度与安装时环境温度的差异而产生伸缩。

另外，由于管道本身工作温度的高低,也会引起管道的伸缩。

实验证明，温度变化而引起管道长度成比例的变化。

管道温度升高，由于膨胀，长度增加；温度下降，则由于收缩,长度缩短。

温度变化1度相应的长度成比例变化量称为管材的线膨胀系数。

不同材质的材料线膨胀系数也不同。

碳素钢的线膨胀系数为12×10—6／℃,而硬质聚氯乙烯管的线膨胀系数为80X10-6／℃，约为碳素钢的七倍。

管材受热后的线膨胀量，按下式进行计算：()L t t L 21-=∆α式中△L ——管道热膨胀伸长量（m ）；α——管材的线膨胀系数(1／K ）或（1／℃); t 2——管道运行时的介质温度(℃）； t l -—管道安装时的温度(℃），安装在地下室或室内时取t 1=—5℃;当室外架空敷设时，t 1应取冬季采暖室外计算温度；L —-计算管段的长度（m ）。

不同材质管材的.值见表2-1。

表2—1不同材质管材的线膨胀系数在管道工程中,碳素钢管应用最广，其伸长量的计算公式为()L t t L 2161012-⨯=∆-式中12×10—6——常用钢管的线膨胀系数（1／)。

根据式（2—2）制成管道的热伸长量△L 表（见表2—2),由表中可直接查出不同温度下相应管长的热伸长量.例有一段室内热水采暖碳素钢管道,管长70m ，输送热水温度为95℃，试计算此段管道的热伸长量。

解根据钢管的热膨胀伸长量计算式（2-2)△L=12×10—6（t 1—t 2）L=12×10—6(95+5）×70=0.084m由已知管长及送水温度，直接查表2—2,也可得管道的热伸长量△L 。

如果管道中通过介质的温度低于环境温度，则计算出来的是缩短量.二、热应力计算如果管道两端不固定，允许它自由伸缩,则热伸缩量对管予的强度没有什么影响。