7 完井储层伤害评价

数计算简便。用CI表示。
CI
p e p wf m
式中：p e：地层压力，MPa； pwf：井底流动压力，MPa； m：压力恢复曲线径向流直线斜率。
判断方法： CI >7，储层受到损害。 CI =7，储层未受到损害，或者损害后完全解除。
CI <7，油井未受到损害。
8、注意事项：
（ 1 ）一般评价地层伤害通用表皮系数，同时增加另外 一两种。 （ 2 ）没有高压物性资料时，采用完善指数。应用其它 评价方法可能导致偏差。 （ 3 ）均质油层和非均质油层的判别标准是不同的。如 表皮系数S＝－2时，对于均质油层显然没有伤害，但对于非 均质油层存在伤害。 （ 4 ）试井解释的表皮系数是总表皮系数。不是真正意 义上的伤害表皮系数，在尽可能的情况下，将总表皮系数分 解为各种表皮系数。
式中：pe：地层压力，MPa； pwf：井底流动压力，MPa；
判断方法： DF>1，储层受到损害，DF越大，损害越严重。 DF＝1，储层未受到损害，或者损害后完全解除。
DF <1，井底处于超完善状态。
6、有效半径法
定义：油气层污染堵
塞区到井眼中心的距离，
是判断油气层损害程度的 指标之一。
rwe rw e

利用压力恢复曲线求得原始地层渗透率K和地层伤 害的表皮系数S来判断油井低产的原因。 对比措施前后的图形特征，评价措施效果： （1）改善井筒附近地层伤害情况，使S值降低； （2）不但改善井筒附近的伤害，同时提高地层渗 透率K值； （3）形成与井筒连通的长裂缝，改变流动状态。
伤害程度S值的定量表达
K rs S K 1 ln r w s

S=0，未受伤害的油气层； S>0，受到伤害的油气层，S值越大，伤害越严重； S<0，经过措施改善的油气层，S值越小，改善效果 越明显。
表皮系数常用试井资料计算
表皮系数是一个综合值，它至少包括以下几部分： S＝Sd＋Sp＋Sc＋Sb＋Sg＋Si＋…… 式中 S—总表皮系数； Sd—油气层真实损害的表皮系数； Sp—射孔表皮系数； Sc—完井不完善造成的表皮系数； Sb—堵塞表皮系数； Sg—砾石充填表皮系数； Si—紊流造成的表皮系数。
现场试井分析测定的S值，确定该油气层是否已受 到伤害，是否须进行措施改造，措施以后，再根据 新的试井资料，判断改造的效果。 两者互为补充。

四、现代试井分析方法

（1）用高精度的井下压力计录取压力数据； （2）以图版法为中心的一整套资料分析方法； （3）使用先进的试井解释软件。 现代试井分析的基础是高精度的压力资料。原因是，在分 析方法中使用的双对数图版拟合法，使用了包迪特的压力 导数图版，这是分析方法中的核心部分。 解释中继续使用的常规方法：霍纳法、MDH法等单对数法。 解释不稳定试井资料的过程最后全部在计算机上通过运行 试井软件来实现。软件可以提供各种形式的解释模型图版， 并以人机对话形式进行图版拟合，求出参数。最后，软件 可以输出用于试井报告的各类成果图和数据表。整个测试 和解释都可以在现场进行，可及时提供必要的资料。
拟表皮系数Sp




试井中所求出的S值，是一个综合的参数，并非都 是由于前面提到的钻井完井过程地层伤害造成的， 通常还有下列因素会引起附加压降，形成所谓的拟 表皮： （1）由于地层部分射开引起 （2）由于射孔工艺引起 （3）井斜形成 （4）井底脱气引起 （5）气体湍流引起 S值扣除上述的拟表皮，才是反映地层伤害的表皮 影响。
一、均质地层的图形特征
均质地层：地层中各点的渗透率相同，且各向同性。 1、双对数综合图（三阶段） 2、单对数图（三阶段，第三段为具有斜率m的径向流直线
段）
二、均质地层的曲线定位分析方法
1、对试井解释结果进行鉴别分析 2、用定位分析方法进行试井设计
如果得到的曲线符合资料分析的要求，具有明确的径向 流直线段，则可按原计划施工；若不符合要求，则须改变测 试，调整测试时间，改换测试仪表或改变关井方式等。
3、产率比法 定义：在相同生产压差下，储层受到损害后的产量 与假定未受损害时的理想产量之比，用PR表示。
ln(re / rw ) PR ln(re / rw ) S
式中：re：油井供给半径，m； rw：井眼半径，m；
S：表皮系数。
判断方法： PR>1，井底处于超完善状态； PR＝1，储层未受到损害，或者损害后完全解除。 PR <1，储层受到损害，PR越小，损害越严重。
均质地层伤害情况评价标准
序 号 1 2 评定指标 表皮系数 附加压降 符 号 S Δps 伤 害 >0 >0 正 常 =0 =0 改 善 <0 <0
3
4 5 6 7 8 9
伤害系数
流动效率 产率比 条件比 完井系数 堵塞比 完善指数
DF
FE PR CR PF DR CI
>0
<1 <1 <1 <1 >1 >7

第四节 双重介质地层及具有压裂裂缝地层的图 形特征

双重介质地层，即天然裂缝性地层，一般分为： 裂缝系统 缝宽>10 μm 岩块系统 缝宽=1～10 μm 基质系统 缝宽<1 μm 压裂裂缝地层，又称人工裂缝地层，地层模型与天 然裂缝完全不同。压裂裂缝是指采用高压液体注入 地层进行水力压裂时，在井底附近形成单一的、导 流能力很高的大裂缝。形成的裂缝往往只有一条， 浅层形成水平裂缝，深层常形成垂直裂缝。
第六章 完井储层伤害评价
第一节 概述 第二节 试井法评价油气层伤害的 原理 第三节 用图形特征判别均质地层 的伤害情况 第四节 双重介质地层及具有压裂裂缝 地层的图形特征 第五节 用图形特征判别措施效果 第六节 油气层伤害程度的定量解释 第七节 油气层伤害深度的测井评价
第一节 概述

一、试井分析是现场评价完井质量的主要方法 二、现场评价与实验室评价的对比
=0
=1 =1 =1 =1 =1 =7
<0
>1 >1 >1 >1 >1 <7
10
有效半径
rwe
<rw
=rw
>rw
第三节 用图形特征判别均质地层的伤害 情况


两类图形： （1）由格林加登和包迪特提出的压力双对数及导 数综合图； （2）压力的单对数图（压降单对数图、压力恢复 的MDH图、霍纳图、叠加子函数图等）。

式中， S—表皮系数（由不稳定试井分析—压降或压力恢复分析 求得）； q—井的产量； µ —地层流体黏度； h—地层厚度； B—原油体积系数。
qB ps S 2Kh
表皮系数S



S值的主要内容，首先是油气层本身的伤害可以引起附加压 降。另外，油气层部分打开、射孔工艺的影响、井斜、井底 附近的湍流区、溶解气的释放等都可能产生附加压降，并表 现在S值上。 1970年，提出不稳定试井分析的图版分析法，由阿格厄尔等 解释图版。以井筒储集系数C和表皮系数S为参变量，把图 版曲线划分为多族，从而在井筒附近地层伤害与不稳定压力 曲线的形状之间，找到明确的关系。此后，格林加登加以改 进，提出影响曲线形状的组合参数，把曲线并为一族，此即 目前常用的图版曲线。 表皮系数S处于形状参数的指数位置，从而更加明确地反映 油气层伤害对曲线形状的影响。即S值直接决定了不稳定试 井曲线的形状，反过来，从不稳定曲线的形状特征可以明确 并有效地确定地层伤害的情况。
2、条件比法 定义：储层受到损害时，油气井供给半径之内的 平均有效渗透率与未受损害的原始渗透率的比值，用 CR表示。
ln(re / rw ) CR ln(re / rw ) S
式中：re：油井供给半径，m； rw：井眼半径，m； S：表皮系数。
判断方法： CR>1，井底处于超完善状态； CR＝1，储层未受到损害，或者损害后完全解除。 CR <1，储层受到损害，CR越小，损害越严重。


第二节 试井法评价油气层伤害的原理
一、用表皮系数S值衡量油气层伤害程度 S值 的分解
rs K 1.842 qB 简化为：S 1 ln ps S 2Kh Ks rw
式中，△ps —附加压降（在伤害区边界上r=rs，压力分布未受 到影响，而在井壁r=rw处，因井筒附近地层受到伤害，渗透 率从正常的K值下降到Ks，而压力降大于正常的压降），MPa； S—表皮系数； q—产量，m3/d； µ —地层流体黏度，mPa· s； B—原油体积系数，m3/m3； K—渗透率，10-3µ m2； h—地层厚度，m。
S值判断井底附近双重介质地层伤害的标准

பைடு நூலகம்
双重介质地层中，裂缝作为与井底的连通通道，总 是使井筒附近有更好的连通性，因此以S值判断井 底附近地层伤害时，通常以-3为划分标准。 S< -3时，地层改善 S= -3时，地层未伤害 S> -3时，地层伤害

第五节 用图形特征判别措施效果


常用的油气层伤害参数



伤害系数DF 流动效率FE 堵塞比DR 井底附加压降Δp 井底有效半径rwe 完善指数CI 条件比CR 完善程度PF
二、现场评价与实验室评价的对比

实验室内研究： （1）研究造成油气层伤害的原因，包括入 流体以 及工艺过程的原因; （2）筛选出合理的预防措施； （3）对已造成伤害的油气层找出补救措施。
油量，直接反映油井产能的大小，单位m3/(MPa•d)。
判断方法：
FE>1，井底处于超完善状态；
FE＝1，储层未受到损害，或者损害后完全解除。 FE <1，储层受到损害，FE越小，损害越严重。