风荷载计算文档
【精品文档类】风荷载计算规律及公式
第二部分 风荷载计算一：风荷载作用下框架的弯矩计算（1）风荷载标准值计算公式：0k z s z W w βμμ=⋅⋅⋅ 其中k W 为垂直于建筑物单位面积上的风荷载标准值z β为z 高度上的风振系数，取 1.00z β= z μ为z 高度处的风压高度变化系数 s μ为风荷载体型系数，取 1.30s μ= 0w 为攀枝花基本风压，取00.40w =该多层办公楼建筑物属于C 类，位于密集建筑群的攀枝花市区。
（2）确定各系数数值因结构高度19.830H m m =<，高宽比19.81.375 1.514.4HB==<，应采用风振系数z β来考虑风压脉动的影响。
该建筑物结构平面为矩形， 1.30s μ=，由《建筑结构荷载规范》第3.7查表得0.8s μ=（迎风面）0.5s μ=-（背风面），风压高度变化系数z μ可根据各楼层标高处的高度确定，由表4-4查得标准高度处的z μ值，再用线性插值法求得所求各楼层高度的z μ值。
层数()i H m z μ z β1()/q z KN m 2()/q z KN m7女儿墙底部 17.50.79 1.00 2.370 1.480 6 16.5 0.77 1.00 2.306 1.441 5 13.2 0.74 1.00 2.216 1.385 4 9.9 0.74 1.00 2.216 1.385 3 6.6 0.74 1.00 2.216 1.385 2 3.3 0.74 1.00 2.216 1.385 1 -3.3 0.00 0.00 0.000 0.000（3）计算各楼层标高处的风荷载z 。
攀枝花基本风压取00.40/w KN mm =，取②轴横向框架梁，其负荷宽度为7.2m,由0k z s z W w βμμ=⋅⋅⋅得沿房屋高度分布风荷载标准值。
7.20.4 2.88z z s z z s z q βμμβμμ=⨯=，根据各楼层标高处的高度i H ，查得z μ代入上式，可得各楼层标高处的()q z 见表。
建筑门窗的抗风压计算书
建筑门窗的抗风压计算书(总1页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除一、计算依据二、风荷载计算1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。
平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。
2、风荷载标准值的计算风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③ωk―风荷载设计标准值βZ―高度Z处的阵风系数， (资料③μS―风荷载体型系数，取μS =0.8 (资料③ωO―基本风压，取ωO =0.7KPa (资料③全国基本风压分布图)μz―风压高度变化系数, （资料③风荷载标准值计算：ωk=βzμSμZωO =1.66×0.8×1.45×0.7=1.35KPa三、主要受力构件的设计及校核1、受力构件的截面参数根据（ BH^3-bh^3 ）/12 Ix=0.0491(D43建筑门窗的抗风压计算一、概况1.1计算依据风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》的规定计算任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用技术规范》的规定计算玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算建筑外窗抗风强度计算方法1.2说明什么是围护结构呢？指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。
“对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。
”提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的结构设计规范。
如何理解和应用的问题。
高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。
荷载计算公式汇总
荷载计算公式汇总(总8页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除荷载计算公式荷载计算1楼板荷载120mm厚板：恒载：20mm水泥砂浆面层 0.02x20=0.4 KN/m2120mm钢筋混凝土板 0.12x25=3 KN/m2板底20mm石灰砂浆 0.02x17=0.34 KN/m2考虑装修面层 0.7 KN/m2总计 4.44 KN/m2 取4.6KN/m2 活载：住宅楼面活载取2.0 KN/m2100mm厚板：恒载：20mm水泥砂浆面层 0.02x20=0.4 KN/m2100mm钢筋混凝土板 0.1x25=2.5 KN/m2板底20mm石灰砂浆 0.02x17=0.34 KN/m2考虑装修面层 0.7 KN/m2总计 3.94 KN/m2 取4.1KN/m2 活载：住宅楼面活载取2.0 KN/m290mm厚板：恒载：20mm水泥砂浆面层 0.02x20=0.4 KN/m290mm钢筋混凝土板 0.09x25=2.25 KN/m2板底20mm石灰砂浆 0.02x17=0.34 KN/m2考虑装修面层 0.7 KN/m2总计 3.69KN/m2 取3.9KN/m2活载：住宅楼面活载取2.0 KN/m22屋面荷载以100mm厚板为例：恒载：架空隔热板(不上人作法) 1.0 KN/m220mm防水保护层 0.02x20=0.4 KN/m2防水层 0.05 KN/m220mm找平层 0.02x20=0.4 KN/m22%找坡层(焦渣保温层) 0.08x12=0.96 KN/m2100mm厚钢筋砼板 0.10x25=2.5 KN/m220厚板底抹灰 0.2x17=0.34 KN/m2总计 5.65KN/m2 取6.0KN/m2 活载：按规范GB50009-2001不上人屋面取0.5 KN/m2梁荷载：本工程外墙采用多孔砖MU10，墙厚190，内隔墙,卫生间均按120实心砖考虑。
格栅计算_精品文档
计算提纲：本章节选取商业外街格栅进行计算，计算点标高选取15m计算，格栅材质6063-T5。
（参照S-DY-01/01C（2-2剖面））一、荷载计算1、风荷载标准值计算W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度15mμz: 15m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1)μz=0.544×(z10)0.44=0.650248I10: 10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。
(GB50009-2012 条文说明8.4.6)βgz: 阵风系数:βgz= 1 + 2×g×I10×(z10)(-α)= 1 + 2×2.5×0.23×(15 10)(-0.22)= 2.05186 由于2.05186>2.05,取βgz=2.05μsp1:局部正风压体型系数μsn1:局部负风压体型系数,通过计算确定μsz:建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3)取1μsf:建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3-2)取-1.4对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2μsa:维护构件面板的局部体型系数μs1z=μsz+0.2=1.2μs1f=μsf-0.2=-1.6按照以上计算得到对于面板有:μsp1=1.2μsn1=-1.6面板正风压风荷载标准值计算如下W kp=βgz×μsp1×μz×W0(GB50009-2012 8.1.1-2)=2.05×1.2×0.65×0.3=0.4797 kN/m2W kp<1kN/m2,取W kp=1kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下W kn=βgz×μsn1×μz×W0(GB50009-2012 8.1.1-2)=2.05×(-1.6)×0.65×0.3=-0.6396 kN/m2W kn>-1kN/m2,取W kn=-1kN/m22、风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.4.2条规定采用面板风荷载作用计算Wp=γw×Wkp=1.4×1=1.4kN/m2Wn=γw×Wkn=1.4×(-1)=-1.4kN/m23、水平地震作用计算GAK: 面板平米重量取0.4kN/m2αmax: 水平地震影响系数最大值:0.16qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2)qEk=βE×αmax×GAK (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.16×0.4=0.32kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.32=0.416kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp=1kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=1×1.4+0.32×1.3×0.5=1.608kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-1×1.4-0.32×1.3×0.5=-1.608kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1kN/m2面板荷载组合设计值为1.608kN/m2二、格栅强度计算1、格栅荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1kN/m2B : 格栅宽: 0.05mqwk=Wk×B=1×0.05=0.05kN/mqw=1.4×qwk=1.4×0.05=0.07kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAK:格栅自重(kN/m)格栅密度为28(kN/m3)格栅断面面积5.04cm2GAK=28×5.04×10(-4)=0.014112kN/m水平地震作用计算:qEk=5×αmax×GAK=5×0.16×0.014112=0.0112896kN/mqe=1.3×qEk=1.3×0.0112896=0.0146765kN/m格栅在重力方向所受的线荷载设计值为:g= γg×GAK= 1.2×0.014112= 0.0169344kN/m(3)格栅荷载组合格栅所受组合荷载标准值(仅考虑风荷载)为:qk=qwk=0.05kN/m格栅所受组合荷载设计值(考虑风荷载和地震荷载组合)为: q =qw+ψE×qe=0.07+0.5×0.0146765=0.0773382kN/m2、格栅截面特性选定格栅材料类别: 铝-6063-T5选用格栅型材名称: 80x50x2型材强度设计值: 90N/mm2型材弹性模量: E=70000N/mm2X轴惯性矩: Ix=45.0592cm4Y轴惯性矩: Iy=21.6872cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=11.2648cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=11.2648cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=8.67488cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=8.67488cm3型材截面积: A=5.04cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=2mm型材截面面积矩: Ss=6.788cm3塑性发展系数: γ=13、格栅强度计算校核依据: N A +M γ×w≤ｆa (1)格栅计算简图如下:(3)格栅弯矩:通过有限元分析计算得到格栅的弯矩图如下: 80x50x2n 0n 1b 0立柱计算简图5250q 1q2立柱受力简图5250q1=0.077kN/mq2=0.017kN/m最大弯矩发生在2.625m 处M: 格栅在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN ·m)M=0.266454kN ·m格栅在荷载作用下的轴力图如下:(4)数据效核f: 格栅计算强度(N/mm 2)A: 格栅型材截面积: 5.04cm 2Nl: 当前杆件最大轴拉力(kN)Ny: 当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz: 格栅截面抵抗矩(cm 3)γ: 塑性发展系数: 1M m a x =0.266k N .m通过上面计算可知,格栅杆件b0的应力最大,为23.8301N/mm 2≤ｆa=90N/mm 2,所以格栅承载力满足要求4、格栅刚度计算校核依据: Umax ≤L 180Dfmax: 格栅最大允许挠度:通过有限元分析计算得到格栅的挠度图如下:最大挠度发生在2.625m 处,最大挠度为15.6807mmDfmax=Hvmax 180×1000=5.25180×1000=29.1667mm格栅最大挠度Umax 为: 15.6807mm ≤29.1667mm挠度满足要求5、格栅抗剪计算校核依据: τmax ≤[τ]=55N/mm 2通过有限元分析计算得到格栅的剪力图如下:D m a x =15.681m m最大剪力发生在5.25m 处τ: 格栅剪应力:Q: 格栅最大剪力: 0.203013kNSs: 格栅型材截面面积矩: 6.788cm 3 Ix: 格栅型材截面惯性矩: 45.0592cm 4 t: 格栅抗剪壁厚: 2mmτ=Q×Ss×100Ix×t=0.203013×6.788×10045.0592×2=1.52916N/mm 21.52916N/mm 2≤55N/mm 2格栅抗剪强度可以满足Q m a x =0.203k N。
建筑结构荷载规范共41页文档
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三、 风载体形系数ms：
1）单体建筑的体型系数
风的作用力随建筑物的体形、尺度、表面状况 而变化。风作用的大小、方向可以通过实测或风洞试 验得到。规范给出了一般高层建筑的风载体形系数。
通过实测可以得到风在建筑物表面的实际风压， 风载体型系数是指实际风压与基本风压的比值。见下 图a、b 风压分布。
zf(H i,H ,Ty) pH e i/H 振型系
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脉动增大系数
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周期的近似计算
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3.2 风荷载15
脉动影响系数
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平均风压与波动风压
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五. 总体风载与局部风载 1. 总风荷载为建筑物各个表面上承受风力的 合力，是沿建筑物高度变化的线荷载。通常 按x、y两个互相垂直的方向分别计算总风荷 载。
作用于高层建筑结构上的竖向荷载包 括楼面和屋面恒载、活荷载、屋面雪荷 载、施工荷载以及竖向地震作用；水平 荷载包括风荷载和水平地震作用。
计算作用在高层建筑结构上的风荷 载时，对主要承重结构和围护结构应分 别计算。
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§3-1. 风荷载
空气流动形成的风遇到建筑物时，在建 筑物表面产生的压力或吸力即建筑物的风荷 载。
地震时，由于地震波的作用产生地面运 动，并通过房屋基础影响上部结构，使结 构产生的动态作用，这就是地震作用。地 震波会使房屋产生竖向振动和水平振动， 一般对房屋的破坏主要是由水平振动造成 的，因此设计中主要考虑水平地震作用， 只有震中附近的高烈度区或竖向振动会产 生严重后果时，才同时考虑竖向地震作用。
风力计算
风力计算台风按热带气旋中心附近最大风力的大小进行分级。
过去中国气象部门将8级至11级风称为台风,12级和12级以上的称为强台风。
1989年1月1日起,采用国际统一分级方法,近中心最大风力在8级～9级时称为热带风暴，近中心最大风力在l0级～11级时称为强热带风暴，近中心最大风力在12级或12级以上时称为台风。
为了叙述简单,以下仍统称为台风。
热带气旋按中心附近地面最大风速划分为四个等级：台风(Typhoon)最大风速出现＞32.6米/秒，也即12级以上（64海里/小时或以上）强热带风暴(Severe tropical storm)最大风速出现24.5-32.6米/秒，也即风力10-11级（48-63海里/小时）热带风暴(Tropical storm)最大风速出现17.2-24.4米/秒，也即风力8-9级（34-47海里/小时）热带低压(Tropical depression)最大风速出现＜17.2米/秒，也即风力为6-7级（22-33海里/小时）风力等级表风力等级陆地地面物体征象相当风速0静，烟直上小于1公里／时0～ 0．2米／秒1烟能表示风向1－5 公里／时0．3～1．5米／秒2人面感觉有风，树叶微动6～11公里／时1．6～3．3米／秒3树叶及微技摇动不息，旌旗展开12～19公里／时3．4～5．4米／秒4能吹起地面灰尘和纸张，树的小枝摇动。
20～28 公里／时5．5～7．9米／秒5能吹起地面灰尘和纸张，树的小枝摇动20～28 公里／时5．5～7．9米／秒6有叶的小树摇摆，内陆的水面有小波29～38公里／时8．0一10．7米／秒7大树枝摇动，电线呼呼有声，举伞困难39～49 公里／时10．8～13.8米／秒8微枝折毁，人向前行感觉阻力甚大62～74公里／时17．2～20．7米／秒9草房遭受破坏，大树枝可折断75～88公里／时20．8～24．4米／秒10树木可被吹倒，，一般建筑物遭破坏89～102公里／时24．5～28．4 米／秒11陆上少见，大树可被吹倒，一般建筑物遭严重破坏103～117公里／时28．5～32．6米／秒12陆上绝少，其催毁力极大118～133公里／时32．7～36．9米／秒13级134～149公里／时37．0～41．4 米／秒14级150一166公里／时41．5～46．1米／秒15级167～183公里／时46．2——50．9米／秒16级184～201公里／时51．0～56．0米／秒17级202～220公里／时56．1——61．2米／秒1、根据伯努力公式进行计算，例如垂直于被吹物体的风速为10m/s时，作用在1平方米面积上的垂直风压为：p=1/2*rho*v**2 = 0.5*1.225*100 = 61.25 (N/m^2)F=p*s=61.25*1.0= 61.25 N2、是要进行内力组合，来具体进行计算，还有地震力，恒荷载，活荷载，综合起来考虑。
[精品文档]毕业设计风荷载计算书33页
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七、水平荷载（风荷载）计算1、设计资料基本风压：2/35.0m KN =ωο，地面粗糙度类别为C 类。
房屋高度H=21.9m 。
2、荷载计算风荷载近似按阶梯形分布，首先应将其简化为作用在框架节点上的节点荷载。
作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： 式中 K W ——风荷载标准值（KN/m ²）；z β——高度z 处的风振系数，结构高度H=21.9m ＜30m ，故取βZ =1.0；s μ——风荷载体型系数，对于矩形截面s μ=1.3； z μ——风压高度变化系数（地面粗糙度类别为C 类）；0w ——基本风压（KN/m ²）；风压高度变化系数z μ可查荷载规范取得。
将风荷载换算成作用与框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。
表中z 为框架节点至室外地面的高度，A 为一榀框架各层节点的受风面积表4.1层次 z β s μ0wZ μk z s z ωβμμω=A(m 2) P K (kN)=A ×k ω 6 1.0 1.3 0.35 1.00 0.46 5.85 2.69 5 1.0 1.3 0.35 0.84 0.38 14.63 5.56 4 1.0 1.3 0.35 0.84 0.38 16.88 6.41 3 1.0 1.3 0.35 0.74 0.34 16.2 5.51 21.01.30.35 0.740.34 16.2 5.51 1 1.0 1.3 0.35 0.74 0.3424.38.26故风荷载下的计算简图为：图4.13 风荷载计算简图 3. 风荷载下的横向框架内力计算—反弯点法 3.1各柱剪力按刚度分配法计算公式为：式中，pi V ——为该平面框架i 层总剪力； ij V ——为i 层第j 根柱分配到的剪力；ij D ——为i 层第j 根柱的抗侧刚度； 1sij j D =∑——为i 层s 根柱的抗侧刚度之和。
3.2各层柱的剪力分配和柱端弯距的计算 第六层： V=2.69KNG柱：43.176.22296.3=⨯⨯=K04.26.21276.243.1243.12=⨯⨯+=D KN/MH柱：59.480.322)5.1396.3(=⨯⨯+=K70.46.21280.359.4259.42=⨯⨯+=D KN/M J柱：59.480.322)5.1396.3(=⨯⨯+=K70.46.21280.359.4259.42=⨯⨯+=D KN/ML 柱：43.176.22296.3=⨯⨯=K 04.26.21276.243.1243.12=⨯⨯+=D KN/M48.1370.470.404.204.2=+++=∑D KN/MG 柱剪力：KN V 41.069.248.1304.26=⨯=H 柱剪力：KN V 94.069.248.1370.46=⨯=J 柱剪力：KN V 94.069.248.1370.46=⨯=L 柱剪力：KN V 41.069.248.1304.26=⨯=第五层： V=3.34+5.56=8.25KNG柱：14.285.12296.3=⨯⨯=K75.09.31285.114.2214.22=⨯⨯+=D KN/MH柱：87.654.222)5.1396.3(=⨯⨯+=K55.19.31254.287.6287.62=⨯⨯+=D KN/MJ柱：87.654.222)5.1396.3(=⨯⨯+=K55.19.31254.287.6287.62=⨯⨯+=D KN/ML 柱：14.285.12296.3=⨯⨯=K 75.09.31285.114.2214.22=⨯⨯+=D KN/M∑=+++=6.455.155.175.075.0D KN/MG 柱剪力：KN V 35.125.86.475.05=⨯= H 柱剪力：KN V 78.225.86.455.15=⨯=J 柱剪力：KN V 78.225.86.455.15=⨯=L 柱剪力：KN V 35.125.86.475.05=⨯=第四层： V=2.69+5.56+6.41=14.66KNG柱：98.10.22296.3=⨯⨯=K92.06.3120.298.1298.12=⨯⨯+=D KN/MH柱：35.675.222)5.1396.3(=⨯⨯+=K94.16.31275.235.6235.62=⨯⨯+=D KN/MJ柱：35.675.222)5.1396.3(=⨯⨯+=K94.16.31275.235.6235.62=⨯⨯+=D KN/ML 柱：98.10.22296.3=⨯⨯=K 92.06.3120.298.1298.12=⨯⨯+=D KN/M72.594.194.192.092.0=+++=∑D KN/MG 柱剪力：KN V 36.266.1472.592.04=⨯=H 柱剪力：KN V 90.466.1472.594.14=⨯=J 柱剪力：KN V 90.466.1472.594.14=⨯=L 柱剪力：KN V 36.266.1472.592.04=⨯=第三层： V=2.69+5.56+6.41+5.51=20.17KNG 柱剪力：KN V 24.317.2072.592.03=⨯=H 柱剪力：KN V 84.617.2072.594.13=⨯=J 柱剪力：KN V 84.617.2072.594.13=⨯=L 柱剪力：KN V 24.317.2072.592.03=⨯= 第二层： V=2.69+5.56+6.41+5.51+5.51=25.68KNG 柱剪力：KN V 13.468.2572.592.02=⨯=H 柱剪力：KN V 71.868.2572.594.12=⨯=J 柱剪力：KN V 71.868.2572.594.12=⨯=L 柱剪力：KN V 13.468.2572.592.02=⨯=第一层： V=2.69+5.56+6.41+5.51+5.51+8.26=33.94KNG柱：29.273.196.3==K 04.16.31273.129.22)29.25.0(2=⨯⨯++=D KN/MH柱：34.738.25.1396.3=+=K85.16.31238.234.72)34.75.0(2=⨯⨯++=D KN/MJ柱：34.738.25.1396.3=+=K85.16.31238.234.72)34.75.0(2=⨯⨯++=D KN/ML 柱：29.273.196.3==K 04.16.31273.129.22)29.25.0(2=⨯⨯++=D KN/M 78.585.185.104.104.1=+++=∑D KN/MG 柱剪力：KN V 12.694.3378.504.11=⨯= H 柱剪力：KN V 86.1094.3378.585.11=⨯=J 柱剪力：KN V 86.1094.3378.585.11=⨯=L 柱剪力：KN V 12.694.3378.504.11=⨯=3.3水平风荷载作用下楼层层间位移验算表4.2 层次 ()i F KN()i V KN(/)iD KN m ∑()i u mm ∆ ()i h mm /e i i u h θ=∆ 62.69 2.69 134800 0.012 26001/2166665 5.56 8.25 46000 0.073 3900 1/53424 4 6.41 14.66 57200 0.170 3600 1/21176 3 5.51 20.17 572000.267 3600 1/13483 2 5.51 25.68 57200 0.363 3600 1/9917 18.2633.94578000.50246001/9163最大层间弹性位移角e =1/9163＜1/550，满足规范要求。
玻璃幕墙计算书完整版本
吴忠市人民医院迁建工程全科医师培训楼玻璃幕墙计算书设计单位：_________________________________________________计算人：___________________________________________________检查：____________________________________________________审核：__________________________________________________基本计算公式(1) . 场地类别划分 :地面粗糙度可分为 A 、B 、C D 四类：--A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； --C 类指有密集建筑群的城市市区；--D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2) . 风荷载计算 :幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 规定采用，垂直于 建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时W k = 3 z y s y z W o (GB50009 8.1.1-1)2当计算围护结构时W k =3 gz y s1y z W o (GB5ooo9 8.1.1-2) 式中：其中 : W k --- 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值 (kN/m 1 2) ；定。
根据不同场地类型,按以下公式计算：3 gz=1+2g l io (Z/1O)-"其中g 为峰值因子，取值2.5 ,a 为地面粗糙度指数，l io 为10m 高名义湍流度。
经化简, 得：可按下列规定采用局部风压体型系数y S1:一、外表面按表 8.3.1-1 采用；取-1.2 取-2.0对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取 -0.2 或 0.2。
1 正压区 2负压区 — 对墙面，— 对墙角边， 二、内表面A 类场地 ： y z =1.284X (Z/10) 0.24B 类场地 ： y z =1.000X (Z/10) 0.30 C 类场地 ： y z =0.544 X (Z/10) 0.44 D 类场地 ： y z =0.262 X (Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 第 833 条y z --- 风压高度变化系数 , 按《建筑结构荷载规范》根据不同场地类型 , 按以下公式计算 验算围护构件及其连接的强度时，3 gz --- 高度 Z 处的阵风系数 , 按《建筑结构荷载规范》 GB5ooo9-2o12 第 8.6.1 条取A 类场地 3 gz =1+0.6 X (Z/10) -0.12B 类场地C 类场地D 类场地3 gz =1+0.7 X (Z/10) 3 gz =1+1.15X (Z/10)3 gz =1+1.95X (Z/10) -0.15 -0.22 -0.30GB50009-2012 第 8.2.1 条取定。
屋顶光伏能源电站项目荷载计算书
屋顶光伏能源电站项目荷载计算书
1. 项目背景
该文档旨在计算屋顶光伏能源电站项目的荷载，并为项目设计和施工提供依据。
2. 荷载计算方法
在计算荷载时，我们采用国家标准《建筑结构荷载规范》（GB -2012）提供的方法，并结合光伏电站的特点进行适当调整。
3. 荷载计算内容
荷载计算主要包括以下几个方面：
3.1 屋面自重
考虑光伏组件、支架、布线等设备的自重，并按照标准规定进行计算。
3.2 风荷载
考虑项目所在地的风速、风向、建筑物高度等参数，由此计算出风荷载，并分别对正压和负压进行计算。
3.3 雪荷载
根据项目地区的气象数据，考虑雪的密度、可变风雪等因素，
计算雪荷载。
3.4 设备荷载
考虑到光伏电站中的其他设备，如逆变器、变压器等，根据其
重量进行计算。
3.5 冰荷载
如果项目所在地存在结冰现象，需要根据气候条件和地理位置，计算冰荷载。
4. 结果与建议
根据上述的荷载计算，我们得出具体的荷载数值，并对项目的
设计和施工提出建议：
- 确保光伏组件和支架的安全固定，以承受风荷载和雪荷载的
作用；
- 设备的布置要合理，确保其重量均匀分布，以避免不均匀荷载引发的安全隐患；
- 针对冰荷载情况，需根据当地的气象条件采取相应的防冰措施。
5. 总结
本文档基于标准荷载计算方法，对屋顶光伏能源电站项目的荷载进行了详细计算，并提出相关建议。
这些计算结果将为项目的设计和施工提供准确的依据，确保项目的安全运行。
pkpm 方案计算书
PKPM 方案计算书1. 引言PKPM 方案计算书是指针对某个具体工程项目的结构设计方案，使用魏氏建筑结构分析与设计软件（PKPM）进行计算和分析的文档。
本文档旨在提供一个完整的PKPM方案计算书的模板，以便按照具体项目的需求进行修改和适配。
2. 项目信息本项目是位于某市的xx大厦结构设计方案，总建筑面积xxx平方米，共xx层，采用xx结构类型，设计载荷为xx。
3. 结构设计3.1 结构布局根据项目需求，本项目采用xx结构布局，包括xx主体结构和xx附属结构。
具体结构布局如下图所示：// 这里插入结构布局的示意图3.2 结构参数本项目的结构参数如下： - 柱子：规格为xx，混凝土强度等级为xx，布置方式为xx。
- 梁：规格为xx，混凝土强度等级为xx，布置方式为xx。
- 地板：规格为xx，混凝土强度等级为xx。
3.3 荷载计算根据设计要求，本项目的荷载计算如下： - 永久荷载：包括自重、楼板活载、吊装设备等。
- 可变荷载：包括人员活动、设备使用等。
- 风荷载：参考当地气象局提供的数据计算。
- 地震荷载：参考地震区划等级计算。
3.4 结构分析与设计本项目使用PKPM进行结构分析与设计。
具体步骤如下：1.导入项目参数：包括结构参数、荷载参数等。
2.创建结构模型：根据结构布局，用PKPM创建模型。
3.输入荷载：按照荷载计算结果，输入相应的荷载。
4.进行结构分析：使用PKPM提供的分析工具，进行结构的受力和位移计算。
5.结果修正：根据实际情况对分析结果进行修正和调整。
6.结构设计：根据分析结果，设计结构构件的尺寸和布置。
3.5 结果输出与评估根据PKPM的分析结果和结构设计，可以得到该项目的结构稳定性、抗震性能等评估指标。
并根据评估结果进行必要的调整和优化。
4. 结论本文档提供了一个PKPM方案计算书的模板，包括项目信息、结构设计、荷载计算、结构分析与设计、结果输出与评估等内容。
在具体项目中，根据项目的要求和实际情况，可以修改和适配模板，以便得到一个完整的PKPM方案计算书。
常用荷载取值
1.1 风荷载：1.2 正常使用活荷载标准值（KN/m2）：（1）住宅、宿舍取2.0；其走廊、楼梯、门厅取2.0；（2）办公、教室取2.0；其走廊、楼梯、门厅取2.5；（3）食堂、餐厅取2.5；其走廊、楼梯、门厅取2.5；（4）一般阳台取2.5；（5）人流可能密集的走廊/楼梯/门厅/阳台、高层住宅群间连廊/平台取3.5；（6）卫生间取2.0~2.5（按荷载规范）；设浴缸、座厕的卫生间取4.0；（7）住宅厨房取2.0，中小型厨房取4.0，大型厨房取8.0（超重设备另行计算）；（8）多功能厅、阶梯教室有固定坐位取3.0；无固定坐位取3.5；（9）商店、展览厅、娱乐室取3.5；其走廊、楼梯、门厅取3.5；（10）大型餐厅、宴会厅、酒吧、舞厅、健身房、舞台取4.0；（11）礼堂、剧场、影院、有固定坐位的看台、公共洗衣房取3.0；（12）小汽车通道及停车库取4.0；（13）消防车通道：单向板取35.0；双向板楼盖、无梁楼盖取20.0；注：消防车超过300KN时，应按结构等效原则，换算为等效均布荷载。
结构荷载输入：无覆土的双向板（板跨≥2.7m）：板、次梁取28，主梁取20；覆土厚度≥0.5m 的双向板（板跨≥2.7m）：板取≤28, 梁参考院部《消防车等效荷载取值计算表》；（14）书库、档案库取5.0；（15）密集柜书库取12.0；（16）大型宾馆洗衣房取7.5；（17）微机房取3.0；大中型电子计算机房取≥5.0，或按实际；（18）电梯机房、通风机房取7.0；通风机平台取6（≤5号风机）或8（8号风机）；（19）制冷机房、宾馆储藏室、布草间、公共卫生间（包括填料隔墙）取8.0；（20）水泵房、变配电房、发电机房、银行金库及票据仓库取10.0；（21）管道转换层取4.0；（22）电梯井道下有人到达房间的顶板取5.0。
1.3 屋面活荷载标准值（KN/m2）：（1）上人屋面取2.0；（2）不上人屋面取0.5；（3）屋顶花园取3.0（不包括花圃土石材料）；注：施工或维修荷载较大时，屋面活荷载应按实际情况采用；因排水不畅、堵塞等，应加强构造措施或按积水深度采用。
拉索幕墙计算书
拉索幕墙系统计算第一节、立面幕墙荷载计算一、幕墙自重计算:立面幕墙：面板采用8+1.52PVB+8+12+10A夹胶钢化玻璃，自重标准值为：（8+8+10）×25.6=0.66 KN/m2 考虑其他，取0.75 KN/m2设计值：1.2×0.75=0.9 KN/m2二、风荷载计算地面粗糙程度：C基本风压：W0=0.4KN/m2（唐山，按50年一遇）体型系数：μS1=1.2计算高度：H=43.0 m瞬时风压阵风系数：βgz=1.7553高度变化系数：μZ=1.1703则拉锁幕墙风荷载标准值：W K=βgzμZμS1W0=1.7553×1.1703×1.2×0.4=0.98KN/m2 <1.0 KN/m取1.0 KN/m2则风荷载设计值：W=1.4×1.0=1.4KN/m2三、水平地震荷载计算抗震设防烈度：8度影响系数：α=0.16动力放大系数：β=5.0q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值q EK=α·β·G SK=0.16×5.0×0.75=0.6 KN/m2作用在幕墙上的地震荷载设计值：q E=γE·q EK=1.3×0.6=0.78 KN/m2γE：地震荷载作用效应分项系数，取γE=1.3，按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
四、立面荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条q k=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.0+0.5×0.6=1.30KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.78=1.79KN/m2第二节、雨篷荷载校核一、幕墙自重计算:雨棚构件重量荷载G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用10+1.52PVB+10夹胶钢化玻璃G AK=（10+10）×10-3×25.6=0.512 KN/m2G GK1：考虑各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值G GK1=0.65 KN/m2二、风荷载计算地面粗糙程度：C基本风压：W0=0.4KN/m2（唐山，按50年一遇）体型系数：μS1=2.0计算高度：H=43.0 m瞬时风压阵风系数：βgz=1.7553高度变化系数：μZ=1.1703W K：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=βgzμZμS1W0=1.7553×1.1703×2.0×0.4=1.64KN/m2r W：风荷载分项系数，取r W=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W·W K=1.4×1.64=2.30 KN/m2三、水平地震荷载计算抗震设防烈度：8度影响系数：α=0.16动力放大系数：β=5.0q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值q EK=α·β·G SK=0.16×5.0×0.65=0.52KN/m2作用在幕墙上的地震荷载设计值：q E=γE·q EK=1.3×0.52=0.68 KN/m2γE：地震荷载作用效应分项系数，取γE=1.3，按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
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风荷载计算报告
一 计算依据
《公路桥涵设计通用规范》
二 计算原理
横桥向风荷载假定垂直地作用于桥梁各部分迎风面积的形心上，其标准值按下式计算：
013w h d w h F k k k w A =
式中：
w h F —横桥向风荷载标准值；
w h A —横桥向迎风实际面积；
d w —设计基准风压；
0k —设计风速重现期换算系数；
1k —风载阻力系数；
3k —风载阻力系数； 其中：2102d v w g γ=，2510d v k k v =，
γ—空气重力密度 0.00010.012017z e γ-=
2k —考虑地面粗糙度类别梯度风的风速高度变化修正系数
5k —阵风系数
10v —桥梁所在地区设计基本风速
z —距地面高度
三 计算参数
（1） 模型几何参数
上下弦杆单元迎风面积：2
0.41 2.20.902m ⨯=
腹杆单元迎风面积：20.168.268 1.323m ⨯=
桁架高：7m
主桁间距：4.7m
间距比：0.67s =
实面积比：0.11φ=
（2） 风载参数
参考规范给出的“全国各气象台站的基本风速和风压值”，按百年一遇的标准，本模型的基本风速与相关参数取值如下：
基本风速：1030/v m s =；
桥梁距地面高度：50m ；
考虑上述模型参数和风载参数以及较为适中的地理环境，可以确定如下计算参数：
00.9k =；1 1.9k =；2 1.12k =；3 1.1k =；5 1.7k =；
四 计算横桥向风荷载标准值
将上述参数带入规范给出的公式可得；
2
1.9884/d w kN m = 则可得上下弦杆节点力、腹杆集中力
0130.9 1.9 1.1 1.98840.9023.355w h d w h
F k k k w A kN
==⨯⨯⨯⨯=
'
0130.9 1.9 1.1 1.9884 1.3234.948w h d w h
F k k k w A kN ==⨯⨯⨯⨯=
考虑到腹杆上的风荷载按均布荷载计算更符合实际情况，故将集中力化为线荷载；
'
/4.948/8.2680.5985/w h q F l
kN m ===
将上述荷载值带入MIDAS 模型，可得其各阶屈曲系数，其中一阶屈曲系数为18.49>4。
即在考虑自重与风荷载作用时，结构满足规范要求。